底板砼计算
地下室抗浮底板计算书(解锁板)
说明:采用修正经验系数法，按大柱帽无梁筏板计算。
混凝土标号：C30 2.01N/mm 2底板板厚 h = 350mm 1.43N/mm 2承台厚 h =1200mm柱尺寸 a X b =0.55X0.55m柱距：Lx X Ly (m) =7X 6.8m 承台尺寸A X B = 2.3X 2m迎水筋保护层 C = 50mm 水位高于底板面4m背水钢筋保护层 C =25mm 2.5KN/m 2计算裂缝 C =25mm32.3KN/m 2（扣除向下恒载）㈠.X向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-C)2/8 =32.3*6.8*(7-2.3)^2/8=606.5KN*m 0.5*606.5/(6.8/2)=KN*m1.强度计算:底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm①④号筋每延米筋面积 As= 1.2*89.2/(0.9*360*292)=1131.4mm 2实配φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=89.2/(0.87*292*2233)=N/mm 2实际配筋率 ρ= 0.006382.1E+05157.2二.计算过程：柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=89.22921.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002地下室底板抗水板计算一.基本资料：混凝土强度标准值f tk =混凝土强度设计值f t =垫层重水净反力 q=ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*157.2)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4612.1*0.461*157.2*(1.9*25+0.08*16/0.013)/210000=0.106mm<0.2mm 满足要求!㈡.X向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-2C/3)2/8=32.3*6.8*(7-2*2.3/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米Mx=0.18*820/(6.8/2)=KN*mψ=0.388承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*285.6/(0.9*360*1141)=927.1mm 2实配φ18@90实配 A s =2826mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=285.6/(0.87*1141*2826)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2826/(0.5*1000*1200)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*101.8)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*101.8*(1.9*25+0.08*18/0.01)/210000=0.039mm<0.2mm 满足要求!㈣.Y向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-2)^2/8=651.2KN*m0.5*651.2/(7/2)=KN*m1.强度计算:ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.183ωmax =αcr ψσsk (1.9c+0.08d eq /ρte )/Es=柱上板带每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=93实际配筋率 ρ= 0.002362.1E+05101.80.005取ρte =11411.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.461ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=8200.18Mox/By=43.40.013 取ρte =底板底筋 fy =300N/mm 2ho=mm②⑥号筋每延米筋面积 As= 1.2*93/(0.9*300*292)=1415.5mm 2实配Φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=93/(0.87*292*2233)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*163.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4872.1*0.487*163.9*(1.9*25+0.08*16/0.013)/200000=0.122mm<0.2mm 满足要求!㈤.Y向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-2C/3)2/8=32.3*7*(6.8-2*2/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米My=0.18*845/(7/2)=KN*m b.跨中板带支座每延米My=0.17*845/(7/2)=KN*m c.跨中板带跨中每延米My=0.15*845/(7/2)=KN*mMy=43.5KN*m 1.强度计算:底板面筋 fy =360N/mm 2ho=mm⑤号筋每延米筋面积As=1.2My/(0.9fyho)=1.2*43.5/(0.9*360*318)=507mm 2实配φ14@180实配 As =855mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=43.5/(0.87*318*855)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=855/(0.5*1000*350)=<0.01取ρte =0.011.1-0.65*2.01/(0.01*183.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.392.1*0.39*183.9*(1.9*25+0.08*14/0.01)/210000=0.114mm<0.2mm 满足要求!㈥.Y向承台根部负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Lx/2=3.5>2.32.3Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-0.55)^2/8=KN*m 0.5*1104/2.3=KN*m1.强度计算:承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*240/(0.9*360*1141.5)=778.7mm 2实配φ17@90实配 As =2521mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=240/(0.87*1141.5*2521)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2521/(0.5*1000*1200)=<0.010.010.004取ρte =最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.00212.1E+0595.9取 Bx=1104承台每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=2401141.51.2My/(0.9fyho)=2.1E+05183.90.005ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.39ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=底板面筋计算弯矩选用318最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.002448450.18Moy/Bx=43.50.17Moy/Bx=410.15Moy/Bx=36.2163.90.013取ρte =ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.487ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08deq/ρte )/Es=1.2My/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.00215实际配筋率 ρ= 0.006382.0E+052921.1-0.65*2.01/(0.01*95.9)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*95.9*(1.9*25+0.08*17/0.01)/210000=0.035mm<0.2mm 满足要求!ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.262ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=。
排水沟底板计算书
排水沟底板计算一、计算信息2. 材料信息墙体材料: 混凝土基础砼等级: C20 ft=1.10N/mm2fc=9.6N/mm2基础钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0埋深: dh=1.000m基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3最小配筋率ρmin=0.200%每延米内上部荷载设计值：p=25*1.4+5*1.2=41KN排水沟自重：G=10KN排水沟内满水时水重G1=0.6*0.6*10=3.6KN上部总荷载设计值：P=p+1.2G+1.4G1=41+1.2*10+1.4*3.6=58KN 二、需要地基承载力pk=P/A=58/1.000=58.000kPa因γo*pk=1.0*58.000=58.000kPa≤fa=150.000kPa三、配筋计算(对边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1) 确定底板Y向弯距My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/8= (1.000*58.000+1.000*0.000)*12/8= 7.250 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.250×106/(1.00*9.6*1000*160*160)= 0.0303) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.0304) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*160*0.030/300 = 153mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 153/(1000*200) = 0.077%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*200 = 400 mm2 Y向底板采取方案10@200, 实配面积392 mm2四、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/8= 7.250 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/8= (58.000+1.0*0.000)*12/8= 7.250 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.250×106/(0.87*160*402) = 129.561 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.250×106/(0.87*160*402) = 129.561 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*200= 100000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 402/100000 = 0.402%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.402%*129.561) = -0.822因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.402%*129.561) = -0.822因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.55×104 = 7.8435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 402/(1000*160) = 0.251%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*402*1602/[1.15*-0.822+0.2+6*7.843*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 3.754×103 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*402*1602/[1.15*-0.822+0.2+6*7.843*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 3.754×103 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 7.250/(7.250*(2.0-1)+7.250)*3.754×103= 1.877×103 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 1.877×103 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(1877.150,1877.150)= 1877.1505.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*Lo4/(384*B)= 5*(58.000+0.000)*14/(384*1.877×103) = 5*(58.000+0.000)*14/(384*1.877×103) = 0.402mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=1000/200=5.000mmfmax=0.402mm≤fo=5.000mm，满足规范要求!。
大体积砼理论计算与实测
本工程砼于２００２年8月29日下午4：30开始浇筑，于9月2日晚上8：30浇筑完毕，历时100小时。浇筑时由二台强制搅拌机供料，四台翻斗车运输，砼搅拌、运输如下图所示：
砼浇筑采用斜面分层浇筑，每层厚度约为300mm。
五、测温孔布置：
如右图所示平面布置3点（1、2、
3点），每点纵向布置3点（A、B、C）。
δi=60mm时，U=1/[0.06÷0.1+0.043]=1.555
h¹=0.660×(2.33/1.555)=1.0
H=5.65+2×1.0=7.65
（4/H²）* h¹*（H- h¹）=(4/7.65²)×1.0×(7.65-1.0)=0.454
龄期
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
ΔT(τ)
龄期
1
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
E（τ）
2.6×10³
7.1×10³
1.25×10^4
1.7×10^4
1.98×10^4
2.22×10^4
2.4×10^4
2.55×10^4
2.65×10^4
2.73×10^4
2.8×10^4
四、各龄期砼收缩相对变形值：
εy（τ）=εy°（1-e^ˉ0.01τ）×M1×M2×M3×……×Mn
Ty(τ)：砼收缩当量温差(℃)；
Tn：砼浇筑后达到稳定时的室外温度，一般根据历年气象资料，取当地年平均温度为17.4℃。
龄期
1
3
6
9
12
15ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
混凝土工程量计算规则
砼工程量计算规则分享(一)基础1.带形基础(1)外墙基础体积=外墙基础中心线长度×基础断面面积(2)内墙基础体积=内墙基础底净长度×基础断面面积+T形接头搭接体积其中T形接头搭接部分如图示。
V=V1+V2=（L搭×b×H）+ L搭〔bh1/2+2(B-b/2×h1/2×1/3)〕=L搭〔b×H+h1(2b+B/6)〕式中：V——内外墙T形接头搭接部分的体积；V1——长方形体积，如T形接头搭接示意图上部所示，无梁式时V1=0；V2——由两个三棱锥加半个长方形体积，如T形接头搭接示意图下部所示，无梁式时V= V2；H——长方体厚度，无梁式时H=0；2.独立基础（砼独立基础与柱在基础上表面分界）(1)矩形基础：V=长×宽×高(2)阶梯形基础：V=∑各阶(长×宽×高)(3)截头方锥形基础：V=V1+V2=H1/6+［A×B+（A+a）（B+b）+a×b］+A×B×h2截头方锥形基础图示式中：V1——基础上部棱台部分的体积（m3）V2——基础下部矩形部分的体积（m3）A，B——棱台下底两边或V2矩形部分的两边边长（m）a,b——棱台上底两边边长（m）h1——棱台部分的高（m）h2——基座底部矩形部分的高（m）（4）杯形基础基础杯颈部分体积（m3）V3=abh3式中：h3——杯颈高度V3_——杯口槽体积（m3）V4= h4/6+［A×B+（A+a）（B+b）+a×b］式中：h4—杯口槽深度（m）。
杯形基础体积如图7—6所示：V=V1+V2+V3－V4式中：V1，V2，V3，V4为以上计算公式所得。
3.满堂基础（筏形基础）有梁式满堂基础体积=（基础板面积×板厚）+（梁截面面积×梁长）无梁式满堂基础体积=底板长×底板宽×板厚4.箱形基础箱形基础体积=顶板体积+底板体积+墙体体积5.砼基础垫层基础垫层工程量=垫层长度×垫层宽度×垫层厚度（二）柱1.一般柱计算公式：V=HF式中：V——柱体积；H——柱高（m）F——柱截面积2.带牛腿柱如图所示V=（H×F）+牛腿体积×n=（h×F）+［(a×b×h1)+a×b V2 h2/2］n=h×F+a×b×(h1+h2/2)n式中：h——柱高（m）；F——柱截面积a.b——棱台上底两边边长；h1——棱台部分的高（m）h2——基座底部矩形部分的高（m）；n——牛腿个数3.构造柱：V=H×(A×B+0.03×b×n)式中：H—构造柱高（m）；A.B—构造柱截面的长和宽b—构造柱与砖墙咬槎1/2宽度；n—马牙槎边数（三）梁1.一般梁的计算公式（梁头有现浇梁垫者，其体积并入梁内计算）V=Lhb式中：h—梁高（m）；b—梁宽；L—梁长2.异形梁（L、T、十字型等梁）V=LF式中：L—梁长；F—异型梁截面积3.圈梁圈梁体积V=圈梁长×圈梁高×圈梁宽4.基础梁V=L×基础梁断面积式中：V—基础梁体积（m3）；L—基础梁长度（m）。
混凝土方量的计算方法
混凝土方量的计算方法计算混凝土方量的时候，一般喜欢用EXCEL，也就是“电子表格”进行计算。
EXCEL 是OFFICE软件的一部分，是很有用的东西。
建议大家学习一下。
很简单的。
我觉得电子表格最方便的地方是【支持自设公式】例如第四列= 第一列*第二列*第三列计算的时候分单元2.1 单元楼板2.2 该单元梁（扣除楼板部分）2.3 楼梯2.4柱子【如果先浇柱子，记住一定不要计算了，否则会多的】计算梁的时候，按照轴线一根一根计算。
标好梁号。
例如：梁号长度高宽板厚净高体积L-1 10 0.6 0.3 0.12 0.48 =0.48*0.3*10就这样算，电脑自然合成计算结果，也可以避免计算错误。
大家不要怕麻烦。
有电脑很简单。
没电脑也要整整齐齐来。
【楼板整体算，梁混凝土要用净高计算】楼梯1、先算楼梯板板厚* 长* 宽，长度用比例尺量就可以2、计算踏步踏步宽* 踏步高/2 * 踏步长度（就是三角形面积*长）3、再计算缓台板长*宽*高也很简单的这样，计算不准的问题就解决了，需要的就是细心。
如果有电脑，用电子表格，一切会更简单。
【注意】一定要分单元计算，最后在合计总量。
稍后，告诉你为什么。
【第一步】计算混凝土体积。
【第二步】要商品混凝土。
在预约商品混凝土的时候，要留下余量。
例如72方，正好是八方的车9车，你要8车就好。
以免一次性发来，万一有纰漏不好处理。
【第三步】过程控制目的是：解决“【楼板不平、商混站给货不足】的问题。
分析：虽然楼板不平，但是大体还是均衡的。
虽然商混站给货不足，但是每车差多少，也是有数的。
例如：你的楼房是两个单元，每个单元是31立方米，总得混凝土量是62立方。
你下单子：56立方米浇完32方的时候，你可以量一下。
假设你发现一个单元还没有浇筑完成，你就用卷尺量一下，看看差多少面积。
举例：用卷尺一量，有10平方米板没浇筑，还有半根梁没浇筑。
板：10*0.12=1.2立方半根梁= 0.5立方那就是一个单元大概需要32+1.2+0.5=33.7立方米两个单元就大概是67.4立方米，这时候，你就可以给商混站打电话，让他先发到64立方米（按照8方一车假定）。
模板及混凝土砼计算
模板计算一、计算规则：按混凝土与模板的接触面积计算柱子:周长乘以柱高,从柱基或板上表面算至上一层楼板上表面,无梁板算至柱帽底部墙:外墙由楼层上表面算至上层楼板上表面,内墙则算至上层楼板(梁)下表面,0.3平米以内的孔洞面积不扣除,也不增加侧壁模板,采用大模板时洞口均不扣除板：扣除柱、梁、0.3平米以外的孔洞面积梁:梁长乘以梁底与2倍两侧长度之和,梁长算至柱侧、墙侧,次梁算至主梁侧,外墙部分按中心线计算，内墙部分按净长线计算如果是单梁，面积=梁高*梁净长度*2+梁底模面积如果是有梁板，面积=(梁高-板厚）*梁净长*2+梁底模面积二、计算公式：1、垫层模板：S=1*4*0.1*2=0.8m2(周长X 高X 个数)2、基础模板：S=0.8*4*0.45*2=2.89m2（周长X 高X 个数）3、基础柱模板：S=（0.4*4*0.6-0.4*0.3*2）*2=1.44m2（（周长X 高- 梁头接触部位面积）X 个数）4、梁模板：S=(0.3+0.4*2)*(4-0.2*2)=3.96m2（（底面+ 侧面X 2) X 梁净长）混凝土砼体积常用计算公式一、基础1、带形基础（1）外墙基础体积=外墙基础中心线长度×基础断面面积（2）内墙基础体积=内墙基础底净长度×基础断面面积+T形接头搭接体积V=V1+V2=(L搭×B×H)+L搭[bh1/2+2(B-b/2×h1/2×1/3)]=L搭[b×h+h1(2b+B/6)]式中：V——内外墙T形接头搭接部分的体积；V1——长方形体积，如T形接头搭接示意图上部所示，无梁式时V1=0；V2——由两个三棱锥加半个长方形体积，如T形接头搭接示意图下部所示，无梁式时V=V2；H——长方体厚度，无梁式时H=0;2、独立基础（砼独立基础与柱在基础上表面分界）（1）矩形基础：V=长×宽×高（2）阶梯形基础：V=∑各阶（长×宽×高）（3）截头方锥形础：V=V1+V2=H1/6+[A×B+(A+a)(B+b)+a×b]+A×B×h2 式中:V1——基础上部棱台部分的体积（m³）V2——基础下部矩形部分的体积（m³）A,B——棱台下底两边或V2矩形部分的两边边长（m）a,b——棱台上底两边边长（m）h1——棱台部分的高（m）h2——基座底部矩形部分的高（m）（4）杯形基础基础杯颈部分体积（m³）V3=abh3式中：h3——杯颈高度V3——杯口槽体积（m³）V4——h4/6+[A×B+(A+a)(B+b)+a×b]式中：h4——杯口槽深度（m）V=V1+V2+V3-V4式中：V=V1,V2,V3,V4为以上计算公式所得3、满堂基础（筏型基础）有梁式满堂基础体积=（基础板面积×板厚）+（梁截面面积×梁长）无梁式满堂基础体积=底板长×底板宽×板厚4、箱型基础箱型基础体积=顶板体积+底板体积+墙体体积5、砼基础垫层基础垫层工程量=垫层长度×垫层宽度×垫层厚度二、柱1、一般柱计算公式：V=HF式中：V——柱体积； H——柱高（m）F——柱截面积2、带牛腿柱V=(H×F)+牛腿面积×n=(h×f)+[a×b×h1]+a×bv2h2/2]n=h×f+a×b×(h1+h2/2)n式中：h——柱高（m）;F——柱截面积A,b——棱台上底两边边长；h1——棱台部分的高（m）H2——基座底部矩形部分的高（m）；n——牛腿个数3、构造柱：V=H×(A×B+0.03×B×N)式中：H——构造柱高（m）;A,B——构造柱截面的长和宽B——构造柱与砖墙咬槎1/2宽度；n——马牙槎边数（三）梁1、一般梁的计算公式（梁头有现浇梁垫者，其体积并入梁内计算）V=Lhb式中：h——梁高（m）；B——梁宽；L——梁长；2、异形梁（L、T、十字型等梁）V=LF式中：L——梁长；F——异形梁截面积；3、圈梁圈梁体积V=圈梁长×圈梁高×圈梁宽4、基础V=L×基础梁断面积式中：V——基础梁体积（m³）；L——基础梁长度（m）;（四）板1、有梁板（肋形板、密肋板、井子楼板）V=V主梁+V次梁+V板式中：V——梁、板体积总和（m³）V主梁——主梁体积（m³）V次梁——次梁体积（m³）V板——楼盖板的体积（m³）2、无梁板（直接用柱支撑的板）V=v板+v柱帽式中：v——无梁板体积总和（m³）；V板——楼盖板的体积（m³）；V板帽——柱帽的体积（m³）；3、平板（直接用墙支撑的板）V=v板=板全长×板宽×板厚式中：v——板体积（m³）；（五）墙现浇钢筋砼墙（间壁墙、电梯井壁、挡土墙，地下室墙）V=LHd+墙垛及突出部分体积-门窗洞口及0.3㎡以外孔洞体积式中：V——现浇钢筋砼墙体积（m³）；L——墙的长度（m）;H——墙高（m）;D——墙厚（m）;面积单位=（长度）21平方千米=100公顷=1000000平方米1公顷=10000平方米1平方米=100dm21dm2=100cm2 1cm2=100mm2体积单位=（长度）31m3=1000dm3 1dm3=1000cm3 1cm3=1000mm3容积单位：1升=1000毫升；一升=1dm3 ;1毫升=1cm3质量（重量）单位1吨=1000千克；1千克=1000克1、长方形周长=（长+宽）×2 ；C=（a+b）×22、正方形周长= 边长× 4 ；C= 4a3、长方形面积= 长×宽；s= ab4、正方形面积= 边长×边长；S=a,a5、三角形面积= 底×高÷2 ；S=ah÷26、平行四边形面积= 底×高；S=ah7、梯形面积=（上底+下底）×高÷2 ；S=（a+b）h÷28、直径=半径×2 D=2r ; 半径=直径÷2 r=d÷29、圆的周长c=ttd =2ttR10、圆的面积=圆周率3.14×半径×半径S=ttr11、长方形表面积=（长×宽+长×高+宽×高）×2 ;s=2(ab+ah+bh)12、长方形体积=长×宽×高；V=abh13、正方形表面积=棱长×棱长×6 ；S=6a14、正方形的体积=棱长×棱长×棱长；V=a,a,a=a15、圆柱侧面积=底面圆周长×高；S=ch16、圆柱表面积=上下底面面积+侧面积,=ch+2ttr.r ; ttr+2ttr.rh17、圆柱体积=底面积×高；V=sh18、圆锥体积=底面积×高÷3V=sh÷3=ttrh÷3=tt(d÷2)h÷3=tt(c÷2÷tt)h÷319、长方体（正方体、圆柱体）体积=底面积×高；V=sh半圆c=tt d 2+d S=tt r2 2环形S=tt (R2-r2)。
砼
V=11.82m3+6.05m3+4.79m3+1.61m3=24.27m3
A.4砼及钢筋砼工程工程量计算
4）现浇混凝土墙（010504）
计算规则： 包括直形墙、弧形墙等 按设计尺寸以体积计算 不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积 扣除门窗洞口及单个面积0.3m2以外孔洞所 占体积 墙垛及突出部分并入墙体积内计算
A.4砼及钢筋砼工程工程量计算
3）现浇混凝土梁（010503）
计算规则： – 包括基础梁、矩形梁、异形梁、圈梁、过梁、 弧形梁、拱形梁等 – 按设计尺寸以体积计算 – 不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积 – 伸入墙内的梁头、梁垫体积并入梁体积计算 梁长度计算：
1、梁与柱相接接时，梁长算至柱侧面 2、主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面
构造柱
构造柱体积=构造柱截面积×柱高+马牙槎体积=（构 造柱截面积+马牙槎截面积）×柱高
如下图，构造柱高18m，断面尺寸除图中注明外 均为240×240，计算构造柱体积。
解： （1）两面马牙槎构造柱: 240×240 7根 [（0.24×0.24+0.03×0.24×2）×18]×7=9.072m3 240×480 1根 [（0.24×0.48+0.03×0.24×2）×18]×1=2.333m3 （2）三面马牙槎构造柱: 4根 [（0.24×0.24+0.03×0.24×3）×18]×4=5.702m3 ∴构造柱体积小计： 9.072+2.333+5.702=17.107m3
（二）现浇、预应力混凝土项目中未包括钢筋和预埋铁件的用量， 另套用相应项目。 （三）若设计混凝土强度等级和砂石品种等与定额项目不同时按附 录配合比换算。
砼计 算 规 则
现浇构件混凝土的工程量按设计图示尺寸以立方米计算。
不扣除构件内钢筋、预埋铁件及0.3m2以内的孔洞所占体积。
（一）基础：1.有梁带形混凝土基础，其梁高与梁宽之比在4:1以内的，按有梁式带型基础计算（带形基础则指梁底部到上部的高度）；超过4:1时，基础底部按无梁带形基础计算，上部按墙体计算。
2．满堂（板式）基础有梁式（包括反梁）、无梁式应分别计算。
仅带有边肋者，按无梁式满堂基础计算。
3、独立基础、桩承台按图示尺寸实体积以立方米计算至基础扩大顶面。
4.设备基础除块体以外，其他类型设备基础分别按基础、梁、板、墙等有关规定计算、（二）柱：按设计断面尺寸乘以柱高以立方米计算。
1.柱高的计算规定：（1）有梁板的柱高，应以柱基上表面（或梁板上表面）至上一层楼板上表面高度计算。
（2）无梁板的柱高，应以柱基上表面（或梁板上表面）至柱帽下表面高度计算。
（3）有楼隔层的柱高，应以柱基上表面至梁上表面高度计算。
（4）无楼隔层的柱高，应以柱基上表面至柱顶高度计算。
2.附属于柱的牛腿，并入柱身体积内计算。
3.构造柱（抗震柱）应包括“马牙槎”的体积在内，以立方米计算。
（三）梁：按设计断面尺寸乘以梁长以立方米计算。
1. 梁与柱(墙)连接时，梁长算至柱侧面。
2.次梁与主梁连接时，次梁长算至主梁侧面。
3.伸入墙内的梁头、梁垫体积并入梁体积内计算。
4.梁的高度算至梁顶，不扣除板的厚度。
（四）板：按设计面积乘以板厚以立方米计算。
其中： 1.有梁板系指梁（包括主梁、次梁，圈梁除外）、板构成整体，其梁、板体积合并计算。
2.无梁板系指不带梁（圈梁除外）直接用柱支撑的板，其柱头（帽）的体积并入楼板内计算。
3.平板系指无梁（圈梁除外）直接由墙支撑的板。
4.伸入墙内的板头并入板体积内计算。
5.现浇挑檐天沟与板（包括屋面板、楼板）连接时，以外墙外边线为分界线；与圈梁（包括其他梁）连接时，以梁外边线为分界线，边线以外为挑檐天沟。
6.现浇框架梁和现浇板连接在一起时按有梁板计算。
土建工程量算法
土建工程
一、土石方工程：
1、分项
①人工平整场地（10101001）：工程量为建筑物首层面积，围墙按中心线每边各增加700mm计算，道路及室外沟、管道不计算平整场地。（首层面积，可视为占地面积）
②挖土方：机械挖占90%，人工占10%。
人工挖（基坑、沟槽）（几类土、几米以内）（人工配合机械挖土乘系数1.5）
①人工挖孔桩棱台形
V=∏/12×（R12+R22+R1R2）×长度+（扩大头）∏/12×（R上2+R下2+R上R下）×长度+（圆缺）1/6×∏×h×（h2+3×d2）+（圆柱）∏×d2×h（其中d=D/2）
②空孔
V=∏×（R1/2）2×h×个数（h=桩顶到室外地坪）
③运土
10101182自卸汽车运土=（①+②）×系数（具体系数看定额）
1.50
1.15
1.00
1.25
1.20
0.92
0.80
1.00
▲每立方米人工挖孔灌注混凝土桩的土方含量（单位：m3）
桩径
1.10m以内
1.50m以内
1.90m以内
2.30m以内
2.70m以内
土方含量
1.055
1.044
1.034
1.028
1.024
★注：承台面积超过20m2时，要注意挖土方；单独挖土方，措施费的取费有差别（看2002的定额）；
（二）措施
①10112032冲孔桩机进出场费
②10112063冲孔桩机安装、拆卸费
③冲击钻机（工号转移）（直接补充—增加—输入桩机—数量为1、工程量0.5、单位台班）
坡形独立基础砼及钢筋工程量计算表格
坡形独立基础是土建工程中常见的一种基础形式，它广泛应用于建筑物、桥梁、管道等工程中。
在设计和施工过程中，对坡形独立基础的砼及钢筋工程量进行准确计算是十分重要的。
下面我们将从砼和钢筋两个方面，总结坡形独立基础的工程量计算表格。
1. 砼工程量计算表格砼的工程量计算是坡形独立基础设计中的重要内容，其正确性直接关系到工程的安全和稳定。
以下是一份典型的坡形独立基础砼工程量计算表格：序号项目工程量单位1 底板 A1 x h1 m32 边坡 A2 x h2 m33 垫层 A3 x h3 m34 立柱 A4 x h4 m35 砼支座 A5 x h5 m36 钢筋笼L x ρ x n kg在该表格中，我们对坡形独立基础中的底板、边坡、垫层、立柱、砼支座等部位的砼工程量进行了详细的计算。
其中，A代表了各部位的面积，h代表了相应部位的高度，L代表了钢筋笼的长度，ρ代表了钢筋的密度，n代表了钢筋笼的根数。
通过这份表格，我们可以清晰地了解到各部位砼的用量，为工程的施工提供了明确的指导和依据。
2. 钢筋工程量计算表格钢筋在坡形独立基础中起着增强砼的作用，能够有效地提高基础的抗弯强度和承载能力。
钢筋的工程量计算同样是十分重要的。
以下是一份典型的坡形独立基础钢筋工程量计算表格：序号项目工程量单位1 立柱 A1 x l1 x n kg2 砼支座 A2 x l2 x n kg在这份表格中，我们对坡形独立基础中立柱和砼支座的钢筋工程量进行了详细的计算。
其中，A代表了立柱和砼支座的截面积，l代表了相应部位的长度，n代表了钢筋笼的根数。
通过这份表格，我们可以清晰地了解到钢筋的用量情况，为工程的施工提供了重要的参考依据。
总结回顾：通过以上对坡形独立基础砼及钢筋工程量计算表格的详细介绍，我们可以清晰地了解到在设计和施工过程中，对工程量的准确计算有着重要的意义。
砼和钢筋作为基础工程中的重要材料，它们的用量直接关系到工程的安全和稳定。
在实际工程中，我们需要严格按照设计要求，对砼及钢筋的工程量进行详细的计算，确保施工的顺利进行。
某地下室大体积砼底板案例的施工方案
工 程 技 术
集地下室大体积砼 底瓶案例硇旋工方案
烟 台市 自来水 公 司基建 处 刘仁 杰
１某 大 体 积 砼 底 板 理 论 计 算 ． 地 下 室 底 板 厚 １８米 。水 ： 泥 ： 砂 ： 子 ： 加 剂 ＝ ６ ：３ ．：２ ： ． 水 黄 石 外 １０３ ７５７ ０
③混凝 土表层温度 混 凝土选用 ２ ｍｍ草袋进行 保温养护 ， ０ 模板厚 度为 １ｍｍ， ８ 混凝 土 表面模板及保护层 的ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ热 系数
１ １
－
５３ －７
混 凝 土虚 厚 度
啥＝ ６ ＝ ８ ０× ０６ ． ．ｍ ６ ２
混凝 土计算厚度 Ｈ ｈ ２ ＝＋ ｈ
Ｈ：１ ８ ￣ ． ８ ： ３ ２ ．＋２ ０ ２ ６ ２．７ ｍ ’
品泵送混凝土 ， 设计强度等级为 Ｃ ０６、 ６ ， ３ Ｓ Ｒ ０ 属大体积混凝 土结构 。底 板大体积混凝土配合 比设计 中主要考 虑降低水化热 ，减小混凝土 的绝 热温 升 ， 从原材料优 选和配合 比优化人手 ， 过一定的技术途 径 ， 出 通 提 解决大体积混凝土温控和满足混凝 土高耐久 性为 目标的混凝土配合 比 设计方案 ， 本工程混凝土的配合 比设计原则主要有 以下几 点： （ ） 选 水 泥 。 优 先 采 用 水 化 热 较 低 的 矿渣 水 泥 、 山 灰 水 泥 或 粉 １优 火 煤 灰 水 泥 。根 据 以 往 的 经 验 ， 用 矿 渣 水 泥 容 易 引起 混凝 土 拌 合 物 的泌 采 水 ， 易 性不 良， 施 工带来很 多不便 ， 且矿 渣水泥较普通 硅酸盐水 和 对 况 泥的水化热降低的并不是很 明显 ，而且也必须 通过掺加粉煤灰等矿物 掺合料来实现温控的 目的 。因此 ， 在优选水 泥方 面 ， 应通过试验对 比选 用普通硅酸盐水泥或矿渣水泥。 （） ２ 骨料的选择。优先选用热膨胀 系数小 ， 泥量低 的骨料 ， 含 并强调 骨料 的 连 续 级 配 （ 件 许 可 时 应 尽 可 能 使用 粒 径 大 的 骨料 ） 条 。 （） ３ 掺加粉煤灰。掺加粉煤灰可降低水 泥用 量 ， 降低大体积混凝土 的水化热温升。为 了保证强度 和耐久性 ， 要有一定 的胶凝材料用量 ， 通过 掺加粉煤灰 ， 既可保证胶凝材料用量 同时也 降低 了水 泥用量 ， 减少 了水 泥的水化热 ； 粉煤灰有利于混凝土和易性 的改善 ， 同时还可以增加混凝 土的后期 强度 ， 使混凝 土的强度保 证率提高 ； 从耐 久性角度考虑 ， 粉煤 灰可消耗水泥水化产物 Ｃ ｆＨ） 改善水 泥基体与集料的界面粘结 ， ａ０ ２ ， 提高 混凝 土的密实度 ， 使硬化后的混凝土具有更 高的抗渗性 。 抗腐蚀性 。 （ 掺加外加剂。 用对大体积混凝 土温控最有利 的缓凝 型高效减 ４） 选 水剂 ， 缓凝型高效减水剂能有效延缓水化热 的释放 时间 ， 降低水化热放 热峰值 ， 使混凝土水化热释放 比较平缓 ， 避免 中心部 位混凝土温度急剧 上升导致温差增大。图 １为用缓凝 高效 减水剂配制的 Ｃ ０混凝土 的绝 ３ 热温升试验结果 ， 可以看出温升速度明显延缓 ，ｄ左右才 出现水化放热 ７ 峰值 ， 这对大体积混凝土温度的均匀性是非 常有利 的。 耋
大体积混凝土热力计算
二、基础底板混凝土热工计算基础底板混凝土入模温度取30℃，环境温度取30℃（9月份浇砼）。
为了避免水泥水化热引起的温度应力导致裂缝，应在底板混凝土表面覆盖一层塑料薄膜（保湿用）和阻燃草帘被（保温用）。
当混凝土表层与外界温差不大于20℃，底板混凝土中心与表层的温差不大于25℃，且平均降温速度小于1.5～2.0℃/d时才可拆除底板混凝土保温层。
分别取3d、6d、9d的龄期对底板大体积混凝土各项温度指标进行计算:〔以下计算公式见《建筑施工手册》（第四版）缩印本第614—615页〕（1）底板混凝土龄期为3d时，最大绝热温升：式中Th——混凝土最大绝热温升（℃）；mc——混凝土中水泥用量（含膨胀剂）（kg/m3）,根据搅拌站提供的配合比试配单，水泥用量为260 kg/m3，膨胀剂用量为28 kg/m3，取mc ＝288 kg/m3；Q——水泥28d水化热（kJ/kg），取375(kJ/kg)；c——混凝土比热，取0.97〔kJ/ (kg•K)〕；ρ——混凝土密度，取2400（kg/ m3）；e——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d），t=3d；m——系数、随浇筑温度改变，当浇筑温度为30℃时，m=0.406(1/d)。
℃（2）混凝土中心计算温度T1（t）＝Tj+Th•式中T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；Tj ——混凝土浇筑温度（℃），取常温30℃；——t龄期降温系数，按板厚2.6m计算，3d龄期时。
T1（3）=30＋32.67×0.656＝51.43℃（3）混凝土表层（表面下50mm处）温度1）保温材料厚度（保温材料为阻燃草帘被）式中——保温材料厚度；h ——混凝土浇筑块体厚度，本工程大体积基础底板厚度核心筒外为2.0m，核心筒内2.6m；——所选保温材料导热系数〔W/（m•K）〕，草帘被＝0.14；T2 ——混凝土表面温度（℃）；Tq ——施工期大气平均温度，取30℃；——混凝土导热系数，取2.33 W/（m•K）；Tmax ——计算得混凝土最高温度（℃）；取T2－Tq＝20℃，Tmax－T2＝25℃Kb ——传热系数修正值。
大体积砼热工计算
大体积混凝土热工计算1.底板混凝土单次混凝土浇筑厚度最大为2850mm，混凝土强度等级为C35/P12，理论上该处混凝土内部温度最高，容易产生裂缝，所以将此部位混凝土作为范例进行热工计算。
根据C35/P12混凝土配合比为：P.O42.5级水泥227kg，水162kg，中砂761kg，石子1051kg，粉煤灰：102kg，S95级磨细矿渣48kg。
2.预计施工浇筑时间为5月份，查气象历史数据，月最高平均气温为28°。
3.水泥水化热：q=286.6KJ/kg7.1混凝土表面温度裂缝控制计算大体积混凝土结构施工应该使混凝土中心与表面温度、表面温度与大气温度之差在允许范围内，则可控制混凝土裂缝的出现。
7.1.1混凝土的绝热温升水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。
混凝土的绝热温升：T i=W×Q×（1-e-mt）/（C×ρ）式中：T h—混凝土的绝热温升（℃）W—每立方混凝土的胶凝材料用量（kg/m3），W=227+102+48=377kg/m3Q—每公斤水泥的水化热，本工程为P.O42.5水泥，查计算手册，Q为335k J/kg C—混凝土比热0.994k J/(kg·K)；ρ—混凝土容重2400㎏/m3；t—混凝土龄期（天）；m—常数，与水泥品种、浇筑时温度有关，取0.406；e—常数，e=2.718自然对数的底；T(3)=WQ(1-e-mt)/Cρ=377×335×(1-e-0.406×3)/(0.994×2400)=38.198°C；经过计算，得到3天，5天，7天，14天混凝土最高水化热绝热温升：Th3=38.198℃，Th5=47.122℃，Th7=51.076℃，Th14=54.06℃。
7.1.2混凝土的内部最高温度Tmax(t) =Tj+Ti×ζ(t)式中Tmax(t)—混凝土t龄期内部最高温度（℃）；分别取3、5、7、14天计算；Tj—混凝土浇筑温度（℃）,混凝土浇筑入模温度取35℃；ζ—混凝土t龄期的散热系数，3天，5天，7天，14天分别计算得ζ（3）=0.55，ζ（5）=0.51，ζ（7）=0.351，ζ（14）=0.183；T max =Ti+T(7)ζ=35+38.198×0.55=51°C；按上式计算，3天，5天，7天，14天的结果为T max3＝56℃，T max5＝59.03℃，T max7＝52.93℃，T max14=44.89℃7.1.3砼表层（表面下50～100mm）温度(1)、保温材料厚度（麻袋）δ=0.5h.λx （T2-Tq）Kb/λ（Tmax-T2）=0.5×2.85×0.05×20×1.3/2.33×25=0.0318mδ-保温材料厚度λx-所选保温材料导热系数，材料选麻袋，考虑薄膜保温作用按0.05（T2-Tq）本工程取20℃（Tmax -T2）最高温度与表面温度差，本工程取25℃Kb–传热系数修正值，选1.3。
农村土地综合整治项目主要计算公式
V 挖——每米开挖土方体积，单位 m3；
V 填——每米长度回填土方体积，单位 m3； S 夯——每米开挖面夯实面积，单位 m2； V 底板砼——每米底板砼体积，单位 m3；
V 平板块砼——每米平板块砼体积，单位 m3； V 压条砼——每米压条砼体积，单位 m3；
S 青麻沥青——每米青麻沥青用量，单位 m2； V 砖——台阶平均每米红砖体积，单位 m3；
V 砖——台阶平均每米红砖体积，单位 m3；
S 抹面——台阶平均每米砂浆抹面面积，单位 m2；
n1——台阶踏面数量，单位 个； n2——台阶踢面数量，单位 个；
C——台阶踏面宽，单位 m； D——台阶踢面（踏面）板厚，单位 m。
2、 六方块 C20 砼预制计算式 V = 六方块砼 [(1.182×2)0.5-0.06]×0.06×2
3、 M10 浆砌块石计算式 V 浆砌块石=[(0.4+0.65) ×0.7/2+0.5×0.8] ×2
4、 C10 素砼垫层计算式 V 垫层砼=0.8×0.1×2
6
5、 反滤层计算式 V 反滤层= 0.2×0.2×0.3×2/2=0.012 m3
h5——压条砖厚，单位 m；
。
α——槽壁与纵坐标夹角，单位 ；
n——空心压条孔数，单位 个。 Ⅲ 梯形沟 A 梯形沟（一）~（五） 1、 土方计算式
土 方 开 挖 ： V 挖 = (b1+2×b3)×t1+ 【 (b1+2×b3)×2+m1×h2× 2】/2×h2+(B+2×b2) ×h1
2、 原土夯实计算式 S 夯=b1+2×b3+2×t1+ 【h22+(h2×m1) 2】0.5 ×2+(b2-b3) ×2+h1×2
地下室抗浮底板计算书(解锁板)
Mox=qLy(Lx-C)2/8
=
30.8* 8*(8-
柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=
0.5*13
41.6/(
1341.6
KN* m
167.7 KN*m
1.强度计算:
N/ 底板底筋 fy = 360 mm2 ①④号筋每延米筋面积 As= 1.2Mx/(0.9fyho)=
ho= 392 1.2
69.2/ (103.4807/ (0.5*
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=
1. 1-
ωmax=αcrψσsk(1.9C+0.08deq/ρte)/Es=
2.1*0. 2*140.
= 0.047 mm < 0.2
㈥.Y向承台根部负弯矩计
mm
(按砼 规(按表砼 规表 140.7 0.006
0.18*1 503.81/7(*81 503.81/5(*81 538/(8
底板面筋计算弯矩选用 Mx= 69.2
KN* m
1538 69.2 65.4 57.7
KN*m KN*m KN*m KN*m
1.强度计算:
N/
底板面筋 fy = ③号筋每延米筋面积As=
360 1.2Mx
/(0.9
mm2
ho= 422 mm 1.2
*16
mm
实配φ 16 @ 75
最小配筋率 ρmin= 0.002
实配 As = 2679 mm2
实际配筋率 ρ= 0.00595
2.裂缝验算:
（扣除 向下恒
1584.5 mm2 满足要 求!
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构件受力特征系数 αcr= 2.1
钢筋弹性模量 Es= 2.1E+05 N/mm2
挂蓝计算
挂篮计算前下横梁（一）、荷载：1、砼自重：（1）底板部分：按A1块计算V1=[（6.754+6.884）/2+（6.82+0.34）]/2×（0.534+0.466）/2×0.3+0.6×0.3×3.0=12.2m3 Q1=12.2×26=317.2KN（2）腹板部分：V2=[（3.03+2.806）/2-0.6]×0.6×2×1.04×3.0.=8.68m3Q1=8.68×26=225.68KN2、钢模自重：（1）底模：Q3=26.14KN（2）底模平台：Q4=45.64KN3、施工荷载：按每㎡ 3.5KN计算：工作平台面积AA=10×0.5+2×4.0×0.5=9㎡Q5=9×3.5=30.5KN4、工作平台自重：（1）前平台：10×0.5m木板：10×0.5×0.04×10 =16 KN 4-I 20a L=5.0m4×27.9㎏/m ×5.0=5.6 KN 小计：5.6+1.6=7.2 KN 二、结构检算：1、2部分，侧平台及施工荷载前下横梁承担50%，前平台及施工荷载承担100% 荷载分布如下：q16820q4q3600q2DCB300265050002650500A300q1=8.88/11.3+2/10+0.5×3.5=2.73 KN/m 2、底板砼+钢模及底模平台q2=[12.2×26/6.821+（26.14+48.64/6.82）]×0.5+3.5×3.0/2=34.0 KN/m 3、腹板砼：q3=8.68×26/（4×0.6)=94.0 KN/m 4、外侧平台荷载：q4=7.2/2×0.5/0.5+4.0×0.5/2×3.5=3.1 KN/m 5、内力计算：按力矩分配法计算，各荷载分别计算后叠加。
农村土地综合整治项目主要计算公式
4
V（D60）砼=0.0683 m3 4、 压条体积计算式
V 压条砼＝b2×h5×2-3.14×0.032/4×n 5、 青麻沥青计算式
式中：
S 青麻沥青＝（V 压条砼+ V（槽块）砼）/1/5
V 挖——每米开挖土方体积，单位 m3； S 夯——每米开挖面夯实面积，单位 m2；
V（槽块）砼——每米槽块砼体积，单位 m3； V 压条砼——每米压条砼体积，单位 m3；
V 压条砼＝b2×h5×2-3.14×0.032/4×n 5、 青麻沥青计算式
S 青麻沥青＝（V 压条砼+ V（槽块）砼）/1/5
式中： V 挖——每米开挖土方体积，单位 m3； V 填——每米长度回填土方体积，单位 m3； S 夯——每米开挖面夯实面积，单位 m2； V（槽块）砼——每米槽块砼体积，单位 m3； V 压条砼——每米压条砼体积，单位 m3； S 青麻沥青——每米青麻沥青用量，单位 m2； r ——U 型槽圆弧半径，单位 m； t——U 型槽块厚度，单位 m； b1——U 型槽块槽壁顶宽，单位 m； b2——压条砖宽，单位 m； h1——槽壁上端凸出厚，单位 m； h2——槽壁上端凸出斜边厚，单位 m； h4——U 型槽圆弧圆心至槽顶距离，单位 m； h5——压条砖厚，单位 m； H——渠埂高，单位 m；
6、 C20 砼压条砖计算式 V 压条砼=0.24×0.12×2-3.14×0.032/4×4
7、 青麻沥青计算式
S 青麻沥青＝（V + 压条砼 V + 六方块砼 V + 浆砌块石 V 垫层砼）/1/5 8、 台阶计算式
M7.5 浆砌红砖计算式 V 砖=(n1+n2) ×C×D×1×2/40
1：3 水泥砂浆抹面计算式 S 抹面=[( n1+n2) ×1+C2/2×2×n2] ×2/40
混凝土模板的算量
=8.80m2
KL2： （6.3－0.2×2）×（ 0.6+ 0.6－0.1）×2 （根） =12.98m2
L1：（4.8+0.2×2－0.3×2）×（0.5－0.1）×2×2
=7.36m2 有梁板模板合计=34.84+8.80+12.98+7.36=63.98m2
三 层 结 构 平 面 图
构件尺寸表
构件名称 KZ KL1 KL2 L1
构件尺寸（mm.mm） 400×400
250×550（宽×高） 300×600（宽×高） 250×500（宽×高）
4.步骤 1）分析
由已知条件可知，本例设计的钢筋混凝土构件有框架柱 （KZ）、框架梁（KL）、梁（L）及板，且支模高度 =6.6－3.3=3.3m＜3.6m，故本例应列项目为： 模板：矩形柱（KZ），有梁板
• 楼梯包括休息 平台、梁、斜 梁及楼梯与楼 板的连接梁， 按设计图示尺 寸以水平投影 面积计算，不 扣除宽度小于 500mm的楼梯 井所占面积， 楼梯的踏步板、 平台梁等侧面 模板不另计算。
与楼板相连梁
下 上
强调
平台梁
楼层平台
踏步
与楼板相连梁
休息平台
平台梁
1.楼梯的踏步、踏步板、平台梁等侧面模板不另计算。
5、现浇混凝土墙模板
S=混凝土与模板接触面积计算
注意：突出墙外部分≤1.5倍墙厚时的附墙柱 两侧模板并入墙体模板工程量内。
突出墙外部分＞1.5倍墙厚时,按柱计算。
梁、板、柱支模高度
l 支模高度 基础上表面至室外地坪的高度 室外地坪至板底的高度 室内地坪至上一层板底的高度
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1、混凝土
（1）本工程商品混凝土由浙江耀华建材有限公司供应，施工前要求混凝土搅拌站根据现场提出的技术要求，提前做好混凝土试配。
C35P8混凝土配合比如下：
大体积混凝土的蓄热计算
根据《大体积混凝土工程施工技术规程》DB33/-T1024-2005要求，对基础底板混凝土进行温度检测；基础底板混凝土中部中心点的温升高峰值，该温升值一般略小于绝热温升值。
一般在混凝土浇筑后3d左右产生，以后趋于稳定不再升温，并且开始逐步降温。
规范规定，对大体积混凝土养护，应根据气候条件采取控温措施，并按需要测定浇筑后的混凝土表面和内部温度，将温差控制在设计要求的范围内；当设计无具体要求时，温差不宜超过25度；本工程设计无具体要求，即按规范执行。
表面温度的控制可采取调整保温层的厚度。
本工程进行大体积混凝土计算时，混凝土厚度h均取核心筒厚度5.7m计算。
（一）混凝土温度计算
1、核心筒混凝土内部最高温度计算：
3天龄期核心筒混凝土内部最高温度按经验公式：
Tmax = Tj + Tτ·ξ
式中：Tmax ：混凝土内部最高温度（℃）
Tj：混凝土的浇筑温度（℃），取25℃
Tτ：τ龄期时混凝土的绝热温升
Tτ = Th (1-e-mτ)
Th：混凝土最终绝热温升
m：随水泥品种，比表面及浇筑温度而异，如下表m为0.34：
τ：混凝土的龄期（d）按照3天计算
e：常数2.718
Th又可按下式计算: Th= WQ CP
Q：每公斤水泥水化热量377（KJ/㎏）
W：每立方米混凝土中水泥用量291（㎏/m3）C：混凝土的比热，取0.97 KJ/㎏·K
P：混凝土密度取2400㎏/ m3
则Tτ= WQ
CP（1-e-mτ）
=（291×377/0.97×2400）×（1-1/2.7180.384×3）
=29.79℃
ξ：不同的浇筑块厚度、不同龄期的降温系数取0.842。
则Tmax = Tj + Tτ·ξ=25+29.79×0.842=50.08℃
2、混凝土表面温度计算：
Tb(τ)=Tq +4hˊ(H-hˊ)△Tτ/H2
式中：Tb(τ)：龄期τ时，混凝土的表面温度（℃）
Tq：龄期τ时，大气的平均温度取5℃
H：混凝土的计算厚度（m），H= h+2hˊ
h：混凝土的实际厚度取0.55（m）
hˊ：混凝土的虚厚度（m），hˊ=K·λ/β
λ：混凝土的导热系数，2.33w/m·k
k：计算折减系取，0.666
β：模板及保温层的传热系数（w/m3·k）
β=1/（∑δi
λi +
1
βq）
=1/[（0.001/0.04+0.02/0.14）+1/23]=4.74
δi：各种保温材料的厚度（m）
λi：各种保温材料的导热系数（w/m·k）
βq：空气层传热系数，取23 w/m2·k
hˊ=K·λ/β=0.666×2.33/4.74=0.327
H= h+2hˊ=0.55+2×0.327=1.204米
△Tτ：龄期为τ时，混凝土内最高温度与外界气温之差（℃）
△Tτ= Tmax－Tq=50.08―15=35.08℃
Tb(τ)=Tq +4hˊ(H-hˊ)△Tτ/H2
=5+4×0.327×（1.204-0.327）×45.93/1.2042
=41.35℃
因Tmax―Tb(τ)=50.93―41.35=8.73℃<25℃
故混凝土表面不需采取保温措施。
（二）混凝土浇筑前裂缝控制计算书
1、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) :
大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。
混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：
式中──混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；
E(t)──混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值；
──混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；
△T──混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大
体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温，按下式计算:
计算所得，综合温差△T=27.57度
T0──混凝土的浇筑入模温度(℃)；
T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)，按下式计算：
计算所得，绝热温升值T(t)=26.72度
Ty(t)──混凝土收缩当量温差(℃)，按下式计算：
计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-1.24度
Th──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)；
S(t)──考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3―0.5；
R──混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0，一般土地基取0.25―0.50；
c──混凝土的泊松比。
2、计算:
取S(t)=0.21，R＝1，=1×10-5，=0.15。
1) 混凝土3d的弹性模量由式：
计算得: E(3)=0.77×104
2) 最大综合温差△T=27.57℃
3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式：
计算得: =0.52N/mm2
4) 不同龄期的抗拉强度由式:
计算得: ft(3)=0.84N/mm2
5) 抗裂缝安全度:
K=0.84/0.52=1.62>1.15
经计算，满足抗裂条件。
（三）自约束裂缝控制计算书
1、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) :
浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。
则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算:
式中t、c──分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)；
E(t)──混凝土的弹性模量(N/mm2)；
──混凝土的热膨胀系数(1/℃)
△T1──混凝土截面中心与表面之间的温差(℃)，其中心温度按下式计算
计算所得中心温度为：50.93度
──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。
由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的
控制表面裂缝的出现。
大体积混凝一般允许温差宜控制在20℃－25℃范围内。
2、计算：
取 E0=3.25×104N/mm2，=1×10-5，△T1=―36.93℃，=0.15
1) 混凝土在3d龄期的弹性模量，由公式：
计算得: E(3)=0.77×104N/mm2
2) 混凝土的最大拉应力由式:
计算得: t=―2.23N/mm2
3) 混凝土的最大压应力由式:
计算得: c=―1.12N/mm2
4) 3d龄期的抗拉强度由式:
计算得: ft(3)=0.84N/mm2
结论: 因内部温差引起的拉应力小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。