sw过程设备强度计算书

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过程设备强度计算书

塔器附件及基础
塔器附件质量计算系数
0.25 基本风压
N/m2
基础高度
mm 3000
塔器保温层厚度
mm
50
保温层密度
kg/m3
裙座防火层厚度
mm
0
防火层密度
kg/m3
管线保温层厚度
mm
50
最大管线外径 mm
笼式扶梯与最大管线的相
180
对位置
场地土类型
III
场地土粗糙度
类别
地震烈度
8度
Q235-A
地脚螺栓材料许用应力 MPa
147
注：以下设计参数均参照 JB4710-92 表 5-6 并计算确定地脚螺栓个数
16
地脚螺栓公称直径 mm
30
全部筋板块数
32
相邻筋板最大外侧间距 mm
200
筋板内侧间距 mm
200
筋板厚度 mm
10
筋板宽度 mm
158
盖板类型
整块
92583.6 92057.1 91243.9 91243.9 14599.3 12164.1 9648.11
最小质量
15307.8 14781.3 13968.1 13968.1 12044.8 10121.5 7958.95
液压试验时质量
87089.4
86562.9
13968.1
13968.1
12044.8
[]t
113.00 113.00 113.00 113.00
B
107.64 107.64 107.64 107.64
组合应力校核 A1
37.2266 35.6227 34.45 43.25

V0304过程设备强度计算书

内筒体内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -95.00 ︒ C 内径 D i 800.00mm 材料S30408 ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]137.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t137.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 205.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 10.94mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 16.70 mm 名义厚度 δn = 20.00 mm 重量1152.65Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 3.9262 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 184.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 112.95 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.76237MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 76.80 MPa [σ]tφ 116.45 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论合格内筒上封头内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 3.14 MPa设计温度 t -95.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面深度h i 200.00 mm材料 S30408 (板材)设计温度许用应力[σ]t 137.00 MPa试验温度许用应力[σ] 137.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 3.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9262 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 184.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 111.79MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 10.86mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 16.70mm 最小厚度δmin = 2.00mm 名义厚度δnh = 20.00mm 结论满足最小厚度要求重量132.15 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 4.81157MPa结论合格内筒下封头内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 3.14 MPa设计温度 t -95.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面深度h i 200.00 mm材料 S30408 (板材)设计温度许用应力[σ]t 137.00 MPa试验温度许用应力[σ] 137.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 3.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9262 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 184.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 111.79MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 10.86mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 16.70mm 最小厚度δmin = 2.00mm 名义厚度δnh = 20.00mm 结论满足最小厚度要求重量132.15 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 4.81157MPa结论合格。

SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册

SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册热心网友整理目录一、概述 (1)二、运行环境、安装及启动 (4)三、材料性能及其数据库 (10)四、四个基本受压元件 (16)五、卧式容器 (42)六、立式容器 (48)七、固定管板换热器 (54)八、浮头式及填料函式换热器 (80)九、U形管式换热器 (84)十、高压设备 (88)十一、塔设备 (96)十二、球形储罐 (107)十三、非圆形容器 (113)十四、零部件 (120)十五、非对称双鞍座及多鞍座卧式容器 (148)附录A SW6-2011安装说明 (161)附录B SW6-2011常见问题说明 (169)一、概述1.1 前言20世纪80年代，全国化工设备设计技术中心站（以下简称“中心站”）组织部分高等院校教师及工程技术人员开发，并在1985年正式推出了能在SHARP PC1500计算机上使用的国内第一套较为系统的承压容器常规设计计算程序。

该程序由于计算内容丰富、计算结果正确快捷等优势，很快得到了行业认可。

随着计算机硬件设备及应用技术的不断更新，20世纪90年代初，中心站发行的“IBM-PC 兼容机压力容器设计计算软件包”（简称为“SW2”），其在开发之处就注意了界面的用户友好性，发行前又通过了全国压力容器标准化技术委员会、化学工业部的审查、鉴定，获得了相应的审批号，成为行业中正式推荐使用的计算机应用程序。

该程序经过多次升级换版，分别增加了新版标准、规范的设计计算内容，以及能分别生成中、英文“设计计算书”的功能，适应了改革开放、与国际接轨、合作设计的时代潮流，成为行业中应用最广、拥有用户最多的软件。

该技术成果因此多次得到国家有关部委的奖励。

随着GB150、GB151等一系列与承压容器、化工设备设计计算相关的国家标准、行业标准全面更新和颁布，以及计算机技术的不断发展和软件应用平台的转变，在1998年10月下旬中心站推出了以windows为操作平台的“过程设备强度计算软件包”（简称为“SW6-1998”）。

E0505过程设备强度计算书

固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件壳程管程设计压力ps 4.4 MPa设计压力pt0.11 MPa设计温度ts191.7 ︒C设计温度t t47.3 ︒C 壳程圆筒内径Di 1800 mm 管箱圆筒内径Di 1800 mm 材料名称Q345R 材料名称Q345R简图计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t185.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.63mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量2013.21Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 5.34 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.76646MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 3.63 MPa [σ]tφ 157.25 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]189.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t189.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.62mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.70 mm 名义厚度 δn = 13.00 mm 重量853.83Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 13.69 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 1.89866MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 9.31 MPa [σ]tφ 160.65 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格壳程圆筒计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 4.40 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t172.16 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 27.47mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量8123.26Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 5.9103 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 229.39 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.43559MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 145.16 MPa [σ]tφ 146.33 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件简图设计压力p s 4.4 MPa设计温度T s191.7 C︒平均金属温度 t s 101.9 ︒C装配温度t o 15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t172.2 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 1.969e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.154e-05mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i1800 mm 壳程圆筒名义厚度δs30 mm 壳程圆筒有效厚度δse 27.7 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 1.915e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25πD i2 2.545e+06 mm2 壳程圆筒金属横截面积 A s=πδs (D i+δs) 1.591e+05 mm2管设计压力p t 0.11 MPa箱设计温度T t 47.3 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 2.01e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 30 mm 管箱圆筒有效厚度δhe 27.7 mm 管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.996e+05 MPa 材料名称20(GB9948)换管子平均温度 t t 31.5 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 132.5 MPa 设计温度下管子材料屈服应力σs t198.3 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.915e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.004e+05 MPa 平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.099e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C内径D i 15.00 mm材料 20(GB9948) ( 管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ =P DPc itc2[]σφ- = 0.01mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 重量 5.03 Kg压力及应力计算最大允许工作压力[P w]= 2δσφδeti e[]()D+= 31.17506 MPa设计温度下计算应力σt = P Dc i ee()+δδ2= 0.47 MPa[σ]tφ 132.49 MPa 校核条件[σ]tφ≥σt结论换热管内压计算合格换热管外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c -4.40MPa设计温度 t191.70︒ C内径D i15.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ = 0.70mm 有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 外压计算长度 L L=6000.00mm 外径 D o D o= D i+2δn = 19.00mm L/D o 3.85D o/δe 9.50A值 A= 0.0138925B值 B= 154.35重量 5.03 kg压力计算= 26.90917 MPa 许用外压力[P]=BD o e/δ结论换热管外压计算合格管箱法兰计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计条件简图设计压力 p 0.110 MPa计算压力 p c 0.110 MPa 设计温度 t 47.3 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm壳材料名称 Q345R 体许用应力 nt []σ 185.0 MPa 法材料名称 Q345R 许用 [σ]f181.0 MPa 兰应力 [σ]t f181.0 MPa 材料名称 40Cr 螺许用 [σ]b 212.0 MPa 应力 [σ]tb 204.2 MPa 栓公称直径 d B20.0 mm 螺栓根径 d 1 17.3 mm 数量 n52个D i 1800.0 D o 1930.0垫结构尺寸D b 1890.0 D 外 1820.0 D 内 1800.0 δ0 16.0 mm L e20.0 L A 19.0 h 10.0 δ1 26.0 材料类型软垫片 N10.0m 2.75 y (MPa) 25.5压紧面形状1a,1bb5.00D G1810.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2 b 0 > 6.4mm b =2.530b b 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 725000.4 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 300235.5 N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 3419.8mm 2实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d n π = 12214.7 mm 2力矩计算操 F D = 0.785i 2D p c= 279774.0 NL D = L A + 0.5δ1= 32.0 mmM D = F D L D= 8952768.0N .mm 作 F G = F p = 17192.3 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 40.0 mm M G = F G L G= 687691.4N .mm M p F T = F -F D = 3117.2 N L T =0.5(L A + δ1 + L G ) = 42.5 mm M T = F T L T= 132482.4N .mm 外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 9772942.0 N .mm 预紧M a W = 1657261.4N L G = 40.0 mm M a =W L G = 66290456.0 N .mm 计算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t/[σ]f 中大者 M o = 66290456.0N .mm。

E0802过程设备强度计算书

固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件壳程管程设计压力ps 0.98 MPa设计压力pt0.165 MPa设计温度ts192.5 ︒C设计温度t t172.39 ︒C 壳程圆筒内径Di 1600 mm 管箱圆筒内径Di 1400 mm 材料名称Q345R 材料名称Q345R简图计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.17 MPa设计温度 t 172.39 ︒ C 内径 D i 1400.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t177.18 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.77mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 22.70 mm 名义厚度 δn = 25.00 mm 重量670.33Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 6.2583 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 230.73 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.80588MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 5.17 MPa [σ]tφ 150.60 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度11.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.17 MPa设计温度 t 172.39 ︒ C内径D i 1400.00 mm曲面深度h i 400.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 177.18 MPa试验温度许用应力[σ] 185.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 6.2583 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 193.41MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 0.8438计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.65mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 22.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 25.00mm 结论满足最小厚度要求重量485.46 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.73312MPa结论合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.17 MPa设计温度 t 172.39 ︒ C 内径 D i 1400.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t177.18 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.77mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 22.70 mm 名义厚度 δn = 25.00 mm 重量936.52Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 6.2583 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 230.73 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.80588MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 5.17 MPa [σ]tφ 150.60 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度11.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.17 MPa设计温度 t 172.39 ︒ C内径D i 1400.00 mm曲面深度h i 400.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 177.18 MPa试验温度许用应力[σ] 185.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 6.2583 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 193.41MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 0.8438计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.65mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 22.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 25.00mm 结论满足最小厚度要求重量485.46 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.73312MPa结论合格壳程圆筒计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.98 MPa设计温度 t 192.50 ︒ C 内径 D i 1600.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t171.95 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.38mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 17.70 mm 名义厚度 δn = 20.00 mm 重量3595.54Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 4.4211 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 237.69 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 3.19835MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 44.78 MPa [σ]tφ 146.16 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件简图设计压力p s 0.98 MPa设计温度T s192.5 C︒平均金属温度 t s 174.5 ︒C装配温度t o 15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t171.9 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 1.925e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.206e-05mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i1600 mm 壳程圆筒名义厚度δs20 mm 壳程圆筒有效厚度δse 17.7 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 1.914e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25πD i2 2.011e+06 mm2 壳程圆筒金属横截面积 A s=πδs (D i+δs) 8.995e+04 mm2管设计压力p t 0.165 MPa箱设计温度T t 172.4 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 2.01e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 25 mm 管箱圆筒有效厚度δhe 22.7 mm 管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.927e+05 MPa 材料名称20(GB9948)换管子平均温度 t t 128.6 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 132.4 MPa 设计温度下管子材料屈服应力σs t198.1 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.914e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 1.953e+05 MPa 平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.173e-05 mm/mm︒C 管管子外径d25 mm 管子壁厚δt 2.5 mm注：换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c 0.17 MPa设计温度 t 192.50 ︒ C内径D i 20.00 mm材料 20(GB9948) ( 管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.35 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ =P DPc itc2[]σφ- = 0.01mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.50mm 名义厚度δn = 2.50mm 重量 6.24 Kg压力及应力计算最大允许工作压力[P w]= 2δσφδeti e[]()D+= 29.41111 MPa设计温度下计算应力σt = P Dc i ee()+δδ2= 0.74 MPa[σ]tφ 132.35 MPa 校核条件[σ]tφ≥σt结论换热管内压计算合格换热管外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c -0.98MPa设计温度 t192.50︒ C内径D i20.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.35 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ = 0.36mm 有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.50mm 名义厚度δn = 2.50mm 外压计算长度 L L=4500.00mm 外径 D o D o= D i+2δn = 25.00mm L/D o 3.95D o/δe 10.00A值 A= 0.0124446B值 B= 152.50重量 6.24 kg压力计算= 24.78139 MPa 许用外压力[P]=BD o e/δ结论换热管外压计算合格管箱法兰计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计条件简图设计压力 p 0.165 MPa计算压力 p c 0.165 MPa 设计温度 t 172.4 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm壳材料名称 Q345R 体许用应力 nt []σ 177.2 MPa 法材料名称 Q345R 许用 [σ]f181.0 MPa 兰应力 [σ]t f159.4 MPa 材料名称 40Cr 螺许用 [σ]b 196.0 MPa 应力 [σ]tb 168.3 MPa 栓公称直径 d B20.0 mm 螺栓根径 d 1 17.3 mm 数量 n48个D i 1600.0 D o 1730.0垫结构尺寸D b 1690.0 D 外 1570.0 D 内 1550.0 δ0 16.0 mm L e20.0 L A 19.0 h 10.0 δ1 26.0 材料类型软垫片 N10.0m 2.75 y (MPa) 25.5压紧面形状1a,1bb5.00D G1560.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2 b 0 > 6.4mm b =2.530b b 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 624862.2 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 337609.4 N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 3188.1mm 2实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d n π = 11275.1 mm 2力矩计算操 F D = 0.785i 2D p c= 331584.0 NL D = L A + 0.5δ1= 32.0 mmM D = F D L D= 10610688.0N .mm 作 F G = F p = 22226.5 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 65.0 mm M G = F G L G= 1444721.9N .mm M p F T = F -F D = -16371.9 N L T =0.5(L A + δ1 + L G ) = 55.0 mm M T = F T L T= -900457.1N .mm 外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 11154953.0 N .mm 预紧M a W = 1417394.2N L G = 65.0 mm M a =W L G = 92130624.0 N .mm 计算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t/[σ]f 中大者 M o = 81129616.0N .mm。

过程设备强度软件SW6使用培训课件

SW6操作探讨和交流
腹板和筋板数据输入：
腹板的长度指的是实际腹板长度方向的长度；
筋板的数量是指实际的筋板数量；
如果选用的JB/T4712.1时，筋板的长度就是小端长度；如果腹板在鞍座中心时，筋板长度指的是筋板小端长度+腹板的厚度
SW6操作探讨和交流
鞍座的校核：
1.当支座中心到最近封头切线的距离A≤0.5Ra时,封头对筒体有加强作用，在鞍座承受的M2弯矩时，抗弯截面为整个圆截面，而当A >0.5Ra时 ,抗弯截面减少为2⊿=θ +β /3,从而使δ 3，δ 4增大，对应L/D较大的长卧式容器，取A≤0.5Ra时可能使M1增大，这时调整A满足0.5Ra≤A≤0.2L 先使δ 1，δ 2.根据0.5Ra≤A≤0.2L ，A越大，剪切力越小； A≤0.5Ra 时，剪 3.δ 5，δ 与鞍座宽度和筒体的厚度乘积成反比；
2、如采用非金属垫片垫片和金属包裹垫时，垫片与密封面接触的内外径
为垫片的内外径，如选用缠绕垫时，垫片与密封面接触的内外径是充填物部分的内外径，即内环的外直径和外环的内直径； 3、螺栓的数量为4的倍数，注意螺栓数量和直径的要合理； 4、螺栓材料可以参照JB/T主体设计参数输入
如果为指定试验压力可以不输入；如果液压试验能满足就选用液压试验，如果容器结构没法进行液压试验时，焊缝系数必须有1.0。
SW6操作探讨和交流
1.3.2筒体数据输入
1）液柱压力计算为: 液柱压力=0.01*ρ*H; ρ为介质与水的比重，H为液位高度；当液柱压力小于设计压力的5%时，可以不考虑液柱压力。 2）壳体长度为实际的壳体长度，不含封头直边。
1.3.5 鞍座数据输入
1、支座中心到最近封头切线的距

sw6过程设备强度计算书

mg 4
44.7769
L 3 hi
F 1 mg 173411 2
F 1 mg 112682 2
F maxF,F 173411
工作时
筒体弯矩计算
圆筒中间处截面上的弯矩

M1
F L 4
1

2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2

4A L

=
8.83621e+07

3L

压力试验

MT1
F L 4
1

2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2

4A L

=
5.74174e+07

3L

操作工况：
支座处横截面弯矩
M2

FA1
1
A L 1
Ra2 hi2
耐热层质量
m5 0
kg
总质量单位长度载荷
支座反力
工作时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 35346.7
压力试验时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 22968.1
mg 68.9091 q 4
L 3 hi
q
封头名义厚度 hn
封头厚度附加量 Ch
两封头切线间距离 L 鞍座垫板名义厚度 rn
中航一集团航空动力控制系统研究所简图
MPa ℃
MPa MPa MPa
147 1830 1000 2200 10 2 1 10 2 4299.7 10
MPa kg/m3 kg/m3

SW6某固定管板换热器强度计算-简单计算书

软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NO。

设计单位：压力容器专用计算软件DESIGNER固定管板换热器设计计算设计计算条件:壳程: 管程:设计压力P s (MPa) 2.4 设计压力P t (MPa) 0.6设计温度t s (℃) 100 设计温度t t (℃) 60壳程圆筒外径Do(mm) 325 管箱圆筒外径Do(mm) 325材料名称20(GB8163) 材料名称20(GB8163)前端管箱封头计算计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件计算压力P c (MPa) 0.60 外径D o (mm) 325.00 设计温度t (℃) 60.00 曲面高度h o (mm) 73.00 材料名称Q235-B 材料类型板材试验温度许用应力[σ] (MPa) 116.00 钢板负偏差C1 (mm) 0.30 设计温度许用应力[σ]t(MPa) 114.50 腐蚀裕量C2 (mm) 1.00 焊接接头系数φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验压力试验允许通过的应力试验压力值P T (MPa) 1.0000 [σ]T (Mpa) 211.50试验压力下封头的校核条件σT ≤[σ]T周向应力σT (MPa) 29.90 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K 1.2750 最小厚度δmin (mm) 3.00 计算厚度δh (mm) 1.08 名义厚度δnh (mm) 8.00 有效厚度δeh (mm) 6.70 重量 (kg) 7.75 结论满足最小厚度要求压力计算最大允许工作压力[P w](MPa) 3.82974 结论合格后端管箱封头计算计算所依据的标准GB 150.3-2011。

sw过程设备强度计算书

计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.16
MPa
设计温度t
50.00
? C
内径Di
2200.00
mm
曲面深度hi
550.00
mm
材料
Q235-C (板材)
设计温度许用应力???t
121.88
MPa
试验温度许用应力???
123.00
MPa
钢板负偏差C1
0.00
mm
C4=
C5=
筒体轴向应力计算
轴向应力计算
操作状态
11.4515
8.74738
MPa
-2.88086
-0.176815
MPa
水压试验状态
-1.87102
-0.114894
MPa
15.9953
14.2381
MPa
应力校核
许用压缩应力
0.000683636
根据圆筒材料查GB150图4-3～4-12
B =90.1754
2
mm
筒体焊接接头系数?
1
封头名义厚度?hn
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
鞍座材料名称
Q235-B
鞍座宽度b
290
mm
鞍座包角θ
120
°
支座形心至封头切线距离A
500
mm
鞍座高度H
250
mm
地震烈度
七(0.1g)
度
内压圆筒校核
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
GB 150.3-2011

3.09SW6强度计算书

压力容器专用计算软件简图
计
计
算条
件 MPa

ps Ts ts to
C
C C
平均金属温度下弹性模量 Es 平均金属温度下热膨胀系数s
圆
壳程圆筒内径 Di 壳程圆筒名义厚度 s 壳程圆筒有效厚度 se
147 6 4.1 1.94e+05
2 i
mm mm mm MPa mm mm
[ ]
MPa MPa MPa
T 0.90 s =
211.50
T = pT .(KDo (2K 0.5) e ) = 20.29 2 e . T T 合格厚度及重量计算
2 Do 2 n h = 1.0885 K = 1 2
mm mm mm Kg
e =n - C1- C2= 4.10 n = 6.00 19.80 压力试验时应力校核气压试验
[ ] [ ] t
PT = 1.10P
=
1.8000
(或由用户输入)
MPa MPa
T 0.80 s =
196.00
T = pT .(Do e ) = 32.25 2 e . T T 合格压力及应力计算
t
= 0.55
mm mm mm mm Kg
力
计
算 MPa
最大允许工作压力结论
2[ ] e [Pw]= KDo 2 K 0.5 e = 5.01133
合格
全国化工设备设计技术中心站
2
过程设备强度计算书
SW6-2011
内压圆筒校核计算所依据的标准计算压力 Pc 设计温度 t 外径 Do 材料试验温度许用应力 t 设计温度许用应力试验温度下屈服点 s 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数计算条件 1.44 150.00 151.00 20(GB8163) 152.00 140.00 245.00 0.90 1.00 1.00

V0401过程设备强度计算书

钢制卧式容器计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图设计压力p 3.14 MPa设计温度t-30 ℃筒体材料名称16MnDR封头材料名称16MnDR封头型式椭圆形筒体内直径 Di 4200 mm筒体长度L 8400 mm筒体名义厚度δn 45mm 支座垫板名义厚度δrn mm 筒体厚度附加量C 3.3mm 腐蚀裕量C1 3 mm 筒体焊接接头系数Φ1封头名义厚度δhn45mm 封头厚度附加量 C h 3.3mm 鞍座材料名称鞍座宽度 b mm 鞍座包角θ°支座形心至封头切线距离A mm 鞍座高度H mm 地震烈度度内压圆筒校核计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00mm 材料16MnDR ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]170.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 285.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 39.15mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 41.70 mm 名义厚度 δn = 45.00 mm 重量39570.95Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 199.62 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 3.34253MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 159.70 MPa [σ]tφ 170.00 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论合格左封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00 mm 曲面深度 h i 1050.00mm 材料16MnDR (板材) 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度许用应力 [σ] 170.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(e e i T KD p += 198.64 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = KP D P c it c 205[].σφ- = 38.97mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 41.70 mm 最小厚度 δmin = 6.30 mm 名义厚度 δnh = 45.00 mm 结论满足最小厚度要求重量6937.06Kg压力计算最大允许工作压力 [P w ]= 205[].σφδδt ei e KD += 3.35904MPa结论合格右封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00 mm 曲面深度 h i 1050.00mm 材料16MnDR (板材) 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度许用应力 [σ] 170.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(e e i T KD p += 198.64 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = KP D P c it c 205[].σφ- = 38.97mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 41.70 mm 最小厚度 δmin = 6.30 mm 名义厚度 δnh = 45.00 mm 结论满足最小厚度要求重量6937.06Kg压力计算最大允许工作压力 [P w ]= 205[].σφδδt ei e KD += 3.35904MPa结论合格。

sw6过程设备强度计算书

由地震水平分力引起的支座强度计算
圆筒中心至基础表面距离 1360
mm
轴向力
27745.7
N
, -5.28104
MPa
,
MPa
|sa|<1.2[bt]=176.4合格
地脚螺栓应力
拉应力
43.5785
MPa
bt<1.2[bt]=176.4MPa合格
剪应力
MPa
bt<0.8Ko[bt]=117.6MPa合格
计算厚度
= =1.48
mm
有效厚度
e=n-C1-C2=8.00
mm
名义厚度
n=10.00
mm
重量
2299.74
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT=1.25P =0.2045(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平T
T0.90s=211.50
MPa
试验压力下
圆筒的应力
T= =28.22
min=3.30
mm
名义厚度
nh=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
424.20
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.88476
MPa
结论
合格
右封头计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
GB150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.16
MPa
设计温度t
68.12
mm
接管连接型式
插入式接管

R0601过程设备强度计算书

内筒体内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.16 MPa设计温度 t 70.00 ︒ C 内径 D i 3000.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t185.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 1.53mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 14.70 mm 名义厚度 δn = 18.00 mm 重量4822.82Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.3250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 39.21 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 1.53354MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 16.41 MPa [σ]tφ 157.25 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论合格内筒体外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件圆筒简图计算压力P c -0.26MPa设计温度 t150.00︒ C内径D i3000.00mm材料名称 Q345R (板材)试验温度许用应力[σ] 185.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 183.00 MPa试验温度下屈服点σs 325.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 3.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P c = 0.3250 MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下圆筒的应力σT = p DT i ee.().+δδφ2= 39.21MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算计算厚度δ = 13.35mm 有效厚度δe =δn - C1- C2= 14.70mm 名义厚度δn = 18.00mm 外压计算长度 L L=2500.00 mm 筒体外径 D o D o= D i+2δn = 3036.00mm L/D o 0.82D o/δe 206.53A值 A= 0.0005462B值 B= 69.03重量4822.82 kg压力计算许用外压力[P]=BD o e/δ= 0.33423 MPa 结论合格内筒上封头内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.16 MPa设计温度 t 70.00 ︒ C内径D i 3000.00 mm曲面深度h i 750.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 3.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.3250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 45.26MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 1.49mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 12.70mm 最小厚度δmin = 4.50mm 名义厚度δnh = 16.00mm 结论满足最小厚度要求重量1259.07 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.35730MPa结论合格内筒下封头内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.16 MPa设计温度 t 70.00 ︒ C内径D i 3000.00 mm曲面深度h i 750.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 3.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.3250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 45.26MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 1.49mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 12.70mm 最小厚度δmin = 4.50mm 名义厚度δnh = 16.00mm 结论满足最小厚度要求重量1259.07 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.35730MPa结论合格内筒下封头外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 P c -0.26 MPa设计温度 t 150.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm 曲面深度 h i 750.00mm 材料Q345R (板材) 试验温度许用应力 [σ] 189.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t189.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P c = 0.3250 MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50 MPa 试验压力下封头的应力 σT = φδδ.2)5.0.(e e i T KD p += 45.26MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度计算计算厚度 δh = 11.00mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 12.70 mm 名义厚度 δnh = 16.00mm外径 D o D o = D i +2δnh = 3032.00系数 K 1K 1 = 0.8912A 值 A = ()01251./K D o eδ = 0.0005879B 值B = 74.31重量1259.07Kg压力计算许用外压力 [P ]= BK D (/)1o e δ = 0.34951MPa结论合格夹套圆筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.26 MPa设计温度 t 150.00 ︒ C 内径 D i 3200.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]189.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t189.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 2.59mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 13.00 mm 重量2575.14Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.3181 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 61.92 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 0.97100MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 43.02 MPa [σ]tφ 160.65 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论合格夹套封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.26 MPa设计温度 t 150.00 ︒ C内径D i 3200.00 mm曲面深度h i 750.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 3.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.3181 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 67.50MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0919计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 2.83mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 9.70mm 最小厚度δmin = 9.60mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量1112.30 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 0.89077MPa结论合格搅拌轴设计计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图轴支承情况悬臂轴传动侧轴承搅拌侧轴承搅拌桨轴计算类型刚性轴电动机额定功率 P N kW 5 轴设计转速 n r/min 50 设备内设计压力 p MPa0.16 轴安装形式底插式轴轴材料名称16Mn 轴材料抗拉强度 σ b MPa 189 轴材料压缩屈服强度 σs MPa 286.25 轴材料弹性模量 E MPa 198500 轴材料剪切模量 G MPa 76346.2 轴材料密度 ρs kg/m 37800 平衡精度等级 16 传动装置效率 η10.8许用扭转角 [γ] ︒/m 0.35 程序取值，用户对扭转变形无要求轴封处许用径向位移 [δ]lo mm 0.35 程序计算值悬臂轴轴端许用径向位移 mm- 用户对轴端径向位移无要求轴结构类型实心轴空心轴内径与外经之比 N o - 两轴承之间长度 mm 300 悬臂端与两轴承间轴径差 mm - 轴封至轴承距离 mm 300 流体径向力系数 K 1 0 轴封形式单端面机械密封填料密封圈总高度mm - 轴承 A 形式滚动轴承轴承 B 形式滚动轴承轴线与安装垂直线夹角 α 20 搅拌物料密度 ρ kg/m 3 850 搅拌介质类型液体-液体搅拌介质特性一般物料搅拌器数量1 搅拌器类型锚式搅拌器数据搅拌器 1 搅拌器 2搅拌器 3搅拌器 4搅拌器 5搅拌器至轴承距离 L i mm 100 - - - - 搅拌器直径 D Ji mm 480 - - - - 搅拌器叶片倾斜角 θ i ︒ 0 - - - - 搅拌器叶片宽度 h i mm 0 - - - - 搅拌器及附加质量 m i kg 2000 - - - - 搅拌器附加质量系数 ηk 0 - - - - 物料对搅拌器轴向推力方向压力 - - - -。

过程设备强度计算书

过程设备强度计算书1.输入数据 (2)2.前端管箱运算 (3)3.后端管箱运算 (5)4.壳体圆筒运算 (7)5.接管补强运算 (8)6.管板工况I运算 (10)7.管箱法兰运算 (17)8.管板工况II运算 (19)9.接管局部应力运算 (26)10.附工艺条件固定管板换热器设计运算设计计算条件壳程管程设计压力ps4 MPa设计压力pt4 MPa设计温度ts120 ︒C设计温度tt120 ︒C壳程圆筒内径Di500 mm管箱圆筒内径Di500 mm材料名称09MnNiDR 材料名称09MnNiDR简图计算内容壳程圆筒校核运算前端管箱圆筒校核运算前端管箱封头(平盖)校核运算后端管箱圆筒校核运算后端管箱封头(平盖)校核运算管箱法兰校核运算开孔补强设计运算管板校核运算前端管箱筒体运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.50mm 名义厚度 δn =12.00mm 重量75.76Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 121.55MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 6.04701MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 97.24 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格前端管箱封头运算运算条件椭圆封头简图运算压力P c 4.00 MPa设计温度t120.00 ︒ C内径D i500.00 mm曲面高度h i125.00 mm材料09MnNiDR (板材)试验温度许用应力[σ]147.00 MPa设计温度许用应力[σ]t147.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 2.94 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量运算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000运算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 6.85mm有效厚度δe =δn - C1- C2=9.06mm最小厚度δmin = 0.75mm名义厚度δn =12.00mm 结论满足最小厚度要求重量29.96Kg压力计算最大承诺工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.27945MPa结论合格后端管箱筒体运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.50mm 名义厚度 δn =12.00mm 重量75.76Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 121.55MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 6.04701MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 97.24 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格后端管箱封头运算运算条件椭圆封头简图运算压力P c 4.00 MPa设计温度t120.00 ︒ C内径D i500.00 mm曲面高度h i125.00 mm材料09MnNiDR (板材)试验温度许用应力[σ]147.00 MPa设计温度许用应力[σ]t147.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 2.94 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量运算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000运算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 6.85mm有效厚度δe =δn - C1- C2=9.06mm最小厚度δmin = 0.75mm名义厚度δn =12.00mm 结论满足最小厚度要求重量29.96Kg压力计算最大承诺工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.27945MPa结论合格壳程圆筒运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 8.50mm 名义厚度 δn =10.00mm 重量547.60Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 149.56MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 4.91445MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 119.65 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计计算条件简图设计压力p s 4 MPa设计温度T s120 C︒平均金属温度t s 47.75 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称09MnNiDR设计温度下许用应力[σ]t147 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.05e+05 Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.11e-05 mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i500 mm 壳程圆筒名义厚度δs10 mm壳程圆筒有效厚度δse8.5 mm 筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 2.018e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.963e+05 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 1.358e+04 mm2管设计压力p t 4 MPa 箱设计温度T t 120 ︒C 圆材料名称09MnNiDR筒设计温度下弹性模量E h 2.018e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 24.5 mm管箱圆筒有效厚度δhe 23 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 2.018e+05 MPa材料名称09MnD 换管子平均温度t t 28 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 131 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t211 MPa 热设计温度下管子材料弹性模量E t t 2.018e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.057e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.096e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：管箱法兰运算设计条件简图设计压力 p 4.000 MPa 运算压力 p c 4.000 MPa 设计温度 t 120.0 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm 壳材料名称 09MnNiDR 体许用应力 nt[]σ 147.0 MPa 法材料名称 09MnNiD 许用 [σ]f 140.0 MPa 兰应力 [σ]t f 140.0 MPa 材料名称35CrMoA 螺许用 [σ]b 228.0 MPa 应力[σ]t b203.2 MPa 栓公称直径 d B 27.0 mm 螺栓根径 d 1 23.8 mm 数量 n 28个D i 503.0 D o 695.0 垫结构尺寸 D b 640.0 D 外 587.0 D 内 547.0 δ0 18.5 mm L e27.5 L A 38.0 h 36.0 δ130.5 材料类型软垫片N 20.0m 3.00 y (MPa) 69.0压紧面形状1a,1bb8.00D G571.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2b 0 > 6.4mm b =2.530bb 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 990271.8 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 1368725.5N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 6735.9 mm 2 实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d nπ= 12406.5 mm 2力矩计算操 F D = 0.785i 2D p c = 794448.2 N L D = L A + 0.5δ1 = 53.2mm M D = F D L D= 42304368.0 N .mm 作 F G = F p= 344268.0 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 34.5mmM G = F G L G= 11877436.0 N .mm M pF T = F -F D = 229316.5NL T =0.5(L A + δ1 + L G )= 51.5mmM T = F T L T = 11809865.0N .mm外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 65991672.0N .mm 预紧M aW = 2182224.0 NL G = 34.5mmM a =W L G = 75287928.0N .mm 运算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t /[σ]f 中大者 M o = 75287928.0N .mm延长部分兼作法兰固定式管板设计计算条件简图设计压力p s 4 MPa设计温度T s120 C︒平均金属温度t s 47.95 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称09MnNiDR设计温度下许用应力[σ]t147 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.05e+05 Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.111e-05 mm/mm︒C500 mm圆壳程圆筒内径D i壳程圆筒名义厚度δs10 mm壳程圆筒有效厚度δse8.5 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 2.018e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.963e+05 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 1.358e+04 mm2管设计压力p t 4 MPa箱设计温度T t 120 ︒C圆材料名称09MnNiDR筒设计温度下弹性模量E h 2.018e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 24.5 mm管箱圆筒有效厚度δhe 23 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 2.018e+05 MPa材料名称09MnD换管子平均温度t t 44 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 131 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t211 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 2.018e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.051e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.108e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：。

强度计算书

R9.8KL-00
设计单位：ls-tfd
DESIGNER
设计 Designed by 校核 Checked by 审核 Verified by 批准 Approved by
日期 Date 日期 Date 日期 Date 日期 Date
全国化工设备设计技术中心站
0
过程设备强度计算书
形状系数计算厚度有效厚度最小厚度名义厚度结论重量
6
2(ho nh )
KPc Do
h = 2[ ]t 2 K 0.5 P c eh =n - C1- C2= 6.70 min = 3.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 10.67 压
形状系数计算厚度有效厚度最小厚度名义厚度结论重量
6
2(ho nh )
KPc Do
h = 2[ ]t 2 K 0.5 P c eh =n - C1- C2= 6.70 min = 3.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 10.67 压
过程设备强度计算书
SW6-2011
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：2205 5278 66
ITEM
设备名称：空气冷却器
EQUIPMENT
图号：
DWG NO。
管箱圆筒外径Do 图
mm
计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算

sw6-1998过程设备强度计算软件包用户手册.

SW6－1998过程设备强度计算软件包用户手册全国化工设备设计技术中心站2003.01.SW6－1998过程设备强度计算软件包用户手册全国化工设备设计技术中心站2003.01.目录一、概述 (1)二、运行环境、安装及启动 (4)三、材料性能及其数据库 (8)四、四个基本受压元件计算 (15)五、卧式容器 (32)六、立式容器设计 (36)七、固定管板换热器 (46)八、浮头式及填料函式换热器 (52)九、U形管式换热器 (56)十、高压设备 (57)十一、塔设备 (63)十二、球形储罐 (70)十三、非圆形容器 (75)十四、零部件计算 (80)附录A SW6－1998的安装 (92)一、概述1.1前言多年以来，SW6作为一个工程设计计算软件在化工设备设计领域为广大工程师提供了巨大的帮助，已成为设备设计人员进行设备设计、方案比较、在役设备强度评定等工作所不可缺少的重要工具。

随着国标GB150、GB151及其其它相关标准的更新改版，SW6的计算内容也必须进行更新。

另外，近些年来计算机的软、硬件技术已取得了很大的进展，基于DOS系统的SW6在用户界面上已显得陈旧，因此，也有必要在这方面对其进行改进。

这次新推出的过程设备计算软件包SW6-98即是在最新改版的国标基础上，对计算内容和用户界面都作了较大的更新和修改。

在内容上，本软件包增强了设备计算的功能，并增加了一些HGJ18－89（即将颁布的HG20582－1998）中的压力元件计算内容。

SW6-98对SW6的更直观的改进在于用户界面，SW6-98的运行环境为Windows系统。

象众多的Windows应用软件一样，SW6-98将使用户感受到直观、方便、灵活的特性。

新版的GB150和GB151在材料、外压锥壳计算、高压静密封、U形管换热器管板等方面都作了较大的修改。

SW6-98当然对这部分计算内容进行了必要的修改以同国标相一致。

同时，考虑到在工程上设计人员有时需对国标GB150和GB151中未列入的压力元件进行设计计算，SW6-98在保留原SW6中有关HGJ16－89的内容外，又增加了一些零部件的计算内容，如无垫片密封焊、非圆形法兰、卡箍、内压弯头、三通和Y形管的计算等。

过程设备强度计算书

6.624 285
圆形筒体 16MnR(热轧热轧) 16MnR(热轧) 板材壳体开孔处焊接接头系数φ 1 mm 壳体内直径 Di 900
SW6-98
计算单位筒体简图
计算厚度有效厚度名义厚度重量压力试验类型试验压力值压力试验允许通过的应力水平 [σ]T 试验压力下圆筒的应力校核条件校核结果
= 2[σ ]t φ − Pc = 22.15
Pc Di
mm mm mm Kg
=δn - C1- C2= 24.00 δn = 26.00
MPa
合格压力及应力计算
2δ e [ σ ]t φ ( Di +δ e )
最大允许工作压力设计温度下计算应力 [σ] φ
t
[ P w] = σ =
t
= 1.64603
MPa MPa MPa
Pc ( Di + δ e ) = 18.90 2δ e
校核条件结论
103.70 t t [σ] φ ≥σ 合格
过程设备强度计算书
SW6-98
软件批准号：软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM
设备名称：设备名称：
EQUIPMNO。。
922.0 69.0 软垫片
mm MPa
厚度设计预紧时 Am =7436.9 Ab =8456.4 W = 0.5( Am + Ab )[σ]b = 1557538.2 1.78WLG K= = 0.34 3 pC DC 系数 K (取大值) 操作时 W =246080.2 246080.2 1.78WLG K = 0.3 + = 0.35 3 pC DC

过程设备强度计算软件包SW6—98介绍

国链，乏
设
耘、柱和分数现标准Ｊ／７ —２支数带与行ＢＴ１９不４１
相符，Ｑ６的分带数较多ｃ因此，使用 “ 计 ” Ｅ若设方法对Ｅ６进行计算时，往不能获得准确的计算Ｑ往结果ｃ例如３０ｍ￣罐，Ｑ６模块是按１支００ｍ球Ｅ５根
５计算结果将以两种形式输出一种是将屏幕上所显示的筒单结果直接打印，种形式主这要提供给设计人员在使用本软件时能快速打印结果调整数据反复运算之用：另一种是通过
化工设备设计、制造、使用单位的欢迎。使用
ｓ软件可方便、准确、快捷地进行化工设备ｗ６
的强度设计、核尤其是在需要进行反复试算校时，能体现其独特的优势：更台理地巧用ＳＷ６中的 “ 核ｒ校・功能，时可有
仍然以３０，罐强度计算为例０Ｏ球
，
在校核
块所：的屏幕输出结果提示后，很方便地成能
修改数据再行运算。
工作能提供更大的帮助，ＳＷ６—９确是物有所８值。Ｓ —９将在Ｇ１０８式发行后推出，Ｗ６８Ｂ５ —９正预计日期在９年７中旬。Ｗ６８发行工作由８月Ｓ —９的全国化工设备设计技术中心站（化工部设备设原