挡土墙计算表格
挡土墙自动计算表格及常用几何图形参数计算表
一：数据编辑栏
荷载等级 汽车 20.00
墙顶内边与 荷载间距 （m)
挂车 100.00 车道宽度 L0（m) 4.50
填土容重 r1（t) 2.40 填料内摩 擦角 （φ ） 35.00
挡土墙全 高H(m) 5.00 上墙宽 （B1） 1.40
墙顶以上 砌体容重 基础容重 地基承载 土高 r2(t) r3(t) 力σ (t) ah(m) 0.00 2.20 2.20 300.00 挡土墙面 挡土墙背 基础底坡 前墙趾高 坡（n1） 坡（n2） （n3） （DH） 0.20 0.20 0.10 0.60
1 1: :n n3 3
等代荷载h0(m) 挂车 1.37
地基承载 基础埋深 砌体材料 （t/平方 （t/平方 （t/平方 力σ (t) h(m) 米） 米） 米） 300.00 1.50 混凝土 1050.00 260.00 190.00
抗压强度 抗剪强度 抗拉强度
前墙趾宽 后墙趾高 基础全宽 （DL） （DH2） （B3） 0.30 0.77 1.67 荷载P力 臂Z3（m) 1.77
0.50
二：等代荷载（h0）计算
荷载等级 汽车 20.00 挂车 100.00 填土容重 r1（t) 2.40 挡土墙全 高H(m) 5.00 墙顶以上 砌体容重 基础容重 土高 r2(t) r3(t) ah(m) 0.00 2.20 2.20 等代荷载h0(m) 汽车 0.54
三：挡土墙截面数据
挡土墙全 高（H） 5.00 上墙高 （H1） 4.23 上墙宽 （B1） 1.40 上墙重量 W1（t) 13.04 挡土墙面 挡土墙背 挡土墙底 基础底坡 前墙趾高 坡（n1） 坡（n2） 宽（B2） （n3） （DH） 0.20 0.20 1.40 0.10 0.60 基础重量 上墙力臂 基础力臂 墙顶内边与 车道宽度 荷载间距 W2(t) Z1(m) Z2(m) L0（m) （m) 2.56 1.54 0.89 0.50 4.50
挡土墙表格最终表格最终版
B-12 检验申请批复单施工单位：泽州县交通局公路工程处监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。
E—48结构物基坑现场质量自(抽)检表施工单位：泽州县交通局公路工程处合同号：C-42地基承载力检测(贯入试验)记录施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：工程部位及桩号试验日期试样描述样品产地主要仪器触探仪试验规程结构物桩号名称基坑土类别动力触探仪类型贯入速率(N/min) 触探头类型轻型设计承载力(Mpa)测点编号锤击数(N)选取的锤击数(n)相应于n的锤击数钻杆长度(m)修正后的锤击数容许承载力(kPa)测点示意图：结论：备注：试验记录试验负责人D-39基坑施工记录表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：D-10水准测量记录表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：C-85质量检测表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：B-12检验申请批复单施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。
E—35基础现场质量自(抽)检表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司合同号：监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司编号：C-85平面位置质量检测表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：D-10水准测量记录表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：B-12检验申请批复单施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。
E—15砌体挡土墙现场质量自(抽)检表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司合同号：监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司编号：C-85平面位置质量检测表施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：D-10水准测量记录表合同号：施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司B-12检验申请批复单施工单位：晋城市宸泽路桥建筑有限公司监理单位：晋城市康衢监理咨询有限公司合同号：编号：一式二份：项目监理部一份，承包人一份。
防护工程(挡土墙)计算表【工程量计算表(路基、路面、排水)】
承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所243.9583.08327.03承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所87.7340.82128.55119.8039.63159.4441.6720.4862.16承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所280.42114.64395.06承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所686.63209.38896.00承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所497.62139.95637.57承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所325.77136.40462.17承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所90.0339.02129.05承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所涵洞顶高2072.15垟厚计算距：2.78后坡比0.5 1.39总厚 2.33宽：3.8减体积32.09499扣体积8.1702涵洞底高2069.41垟厚计算距：5.52后坡比0.5 2.76总厚 3.84高：2.74基脚扣减长：总扣40.27489.89扣减涵洞承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所65.5338.18103.71251.6492.23343.87低。
承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所202.1384.15286.2831.8920.4652.35计算算算承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所151.4248.25199.67承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所515.73137.12652.85承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所计算算算16/16挡土墙计算表承包单位:昆明市轿子山旅游专线公路3合同监理单位:江西交通建设工程监理所。
重力式挡土墙计算表格
墙高H6.2墙前水位H 10.8墙后水位H 2 1.5基础埋深h 1300 2.5C15砼r d 24抗压Ra 填粘土指标：322818100.75顶宽b 0.5底宽B4.98墙被趾高h`0.6墙被坡比m （用库仑定理）水上：K A 0.81457水下：K A `0.890359P168.9126E1161.9446E1x104.1133E1y 124.0423P275.32436E2112.9865E2x72.6384E2y 86.54259P313.35538E310.01654E3x6.439574E3y7.672216P BX11.25P BY 7.875PB` 3.2G174.4G2254.016G316.8G4浮托力W 139.84渗透压力W 217.43M 1X -319.281M 2X -54.4788M 3X -3.21979M PBX M W1-99.2016M W2-57.8676M P`BX0.853333M G170.68M G2624.8794M5.88M M 1Y 420.9168M 2Y 434.0111M 3Y 39.74208水平力和H 197.6412垂直力和G 568.5101力矩和M 1264.977Kc 1.15059＜［Kc ］ 1.2重新设计断面）e 0.264926＜B/60.83可行σmax 150.5967σmin 77.72063σcp 114.1587η 1.937667＜2.5底宽B` 3.65重 力 式 挡 土 墙 设 计一、计算条件：填粘土水上湿容重γ填粘土水下浮容重γ`C15砼抗剪［σj ］基底摩擦系数f 地基容许承载力［R ］容许应力大小比［η］水上内摩擦角φ水下内摩擦角φ`墙被摩擦角δ一）土压力计算：2.土压力计算：二）水平静水压力计算：1.压力系数计算：初拟断面尺寸：二、挡土墙上荷载计算：1.墙后静水压：水平静水压：三）墙身自重：四）基底扬压力计算：垂直静水压：2.墙前静水压：力矩M 的计算：三、稳定计算：一）抗滑稳定：二）偏心距计算及地基应力验算：四、截面强度验一）作用于C-C 截面以上的荷载计算：1.作用于C-C 截面的土压力计E1161.9446Ex 104.1133Ey 124.04232.墙体自重：G156.4G2177.663.垂直合力N358.10234.力矩和M468.74020.516044＜B/60.608333可行σmax 181.3362σmin 14.88419无拉应力σa 0.181336＜Ra/Ka 5.3125可行σj 0.028524＜［σj ］0.75可行2.压应力验算：3.剪应力验算：二）合力偏心距e ：三）截面应力验1.法向应力验算：。
扶壁式挡土墙计算表格
初始数值墙高h(m)4地面均布荷载标准值qk(kN/m ²)30填土内摩擦角标准值Φk35墙背与填料的摩擦角标准值δ35填土重度γ(kN/m³)18基底摩擦系数μ0.35结构重要性系数γo1墙背后边坡坡度β0地震角η 1.5(7度0.1 g=1 .5) ,8度0.2 g=3 .0地基承载力特征值(kPa)170地基承载力修正系数ηb0.3地基承载力修正系数ηd 1.6基础埋深d(m)0.8两扶壁净距ln(m)3立板厚度d1(m)0.3底板厚度d2(m)0.3保护层厚度(mm)50混凝土等级fc(N/mm²)16.7混凝土等级ft(N/mm²) 1.57钢筋等级fy(N/mm²)360箍筋钢筋等级fy(N/mm²)270混凝土容重γc(kN/m³)26扶壁式挡土墙计算(一)主要尺寸的拟定为了保证基础埋深大于0.5m，取d=0.8m，挡土墙总高H=4+0.8= 4.8Ka=tan ²(45°-Φk/2)=tan ²(45-35/2)=根据抗滑移稳定要求：取B2+B3=3m 其中B2=0.3mB3=3mEax=(qkH+0.5γH ²)Ka=95.22kN=-0.6589360.5mB=B1+B2+B3= 3.50m (二)土压力计算由于填土表面水平，第一破裂面与铅垂面的夹角θi=45°-Φk/2=27.5第二破裂面与铅垂面的夹角αi=45°-Φk/2=27.5α=arctanB3/(H-d2)=33.7取α=33.71.93m用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得到主动土压力系数0.271B2+B3≥ 1.3(qkH+0.5γH ²)Kaμ(qk+γH)= 3.038墙踵板配筋及使地基反力趋于均匀，取 B1=B1≥(B2+B3)(qk+γH)1.6Eax·z-mz=qkH+0.5γH ²qkH ²/2+0.5γH ³/3=0.5(B2+B3)墙项A与墙踵C连线AC与铅垂面的夹角因为α＞αi，因此出现第二破裂面，按第二破裂面计算计算结果为负数说明若仅为了保证稳定性的要求不需设置墙趾板，但为了减少得:Ka=0.89Ea=qkHKa+0.5γH ²Ka=313.27kN/m则：① Eax=Ea·cos(δ+α)=113.84kN/m=1.93m② Eaz=Ea·sin(δ+α)=291.86kN/mxf==2.21m (三)自重与填土重力1.立板+底板自重墙顶到底板顶Hi=H-d2=4.5m钢筋混凝土标准重度γc，其自重为：G1=[d2·B+d1·Hi]·γc=62.4kN=1.13m2.填土重及地面均布荷载总量G2=B3·Hi·γ/2=121.5kN x2==1.80m(四)抗倾覆稳定验算稳定力矩：Mz=G1·x1+G2·x2+Eaz·xf=935.67倾覆力矩：Mqk=Eaz·zf=219.47则：Mz935.67==4.3＞1.6B-zf·tanαd1·Hi+d2·Bx1=B1+d1+B3/3墙身自重计算时，挂壁自重按填土计算，另墙趾上少量填土重量略去不计导致各项验算偏安全。
挡土墙工程量计算表格(直接计算)
判断
判断
(0.02)
1.41
15.97
17.69
0.46
满足
满足
式挡土墙计算软件
行计算了。(第一、第二破裂面均交于荷载内）
基础底坡 （n3）
0.10
前墙趾高 （DH）
0.70
前墙趾宽 （DL）
0.50
H1
B1 汽车荷
C1 P 均布荷
B11 B
1:n1
H2
1:n2
Hd
上墙高 （H1）
2.64
上墙宽 （B1）
臂ZX’(m) 力臂ZY’ 力臂ZX(m) 臂ZY(m)
1.00
0.52
4.90
3.08
2：下墙土压力计算
E2a(t)
E2x(t)
7.47
7.46
E2y(t) 0.45
下墙土压力 下墙土压 下墙土压 下墙土压力
臂Z2X’(m) 力臂Z2Y’ 力臂
臂Z2Y(m)
1.84
0.37
1.56
3.13
七：挡土墙稳定性验算
1：抗滑稳定性验算
摩阻系数 （f) 0.40
容许系数 [Kc] 1.30
计算系数K 3.53
判断 满足
2：抗倾覆稳定性验算
ΣMy
ΣM0
ΣN
容许系数 [K0]
计算系数K
判断
92.34
26.33
46.74
1.50
3.51
满足
3：基底应力验算
偏心距e
C
计算应力σ
B/6/COS(a
σ1(t) σ2(t)
0)
35.00
17.50
27.50
27.50
扶壁式挡土墙计算表格
扶壁式挡土墙计算初始数值墙高h(m)4地面均布荷载标准值qk(kN/m²)30填土内摩擦角标准值Φk35墙背与填料的摩擦角标准值δ35填土重度γ(kN/m³)18基底摩擦系数μ0.35结构重要性系数γo1墙背后边坡坡度β0地震角η 1.5(7度0.1g=1.5),8度0.2g=3.0地基承载力特征值(kPa)170地基承载力修正系数ηb0.3地基承载力修正系数ηd 1.6基础埋深d(m)0.8两扶壁净距ln(m)3立板厚度d1(m)0.3底板厚度d2(m)0.3保护层厚度(mm)50混凝土等级fc(N/mm²)16.7混凝土等级ft(N/mm²) 1.57钢筋等级fy(N/mm²)360箍筋钢筋等级fy(N/mm²)270混凝土容重γc(kN/m³)26(一)主要尺寸的拟定为了保证基础埋深大于0.5m，取d=0.8m，挡土墙总高H=4+0.8= 4.8用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得到主动土压力系数Ka=tan²(45°-Φk/2)=tan²(45-35/2)=0.271根据抗滑移稳定要求：B2+B3≥1.3(qkH+0.5γH²)Ka= 3.0383m μ(qk+γH)取B2+B3=3m其中B2=0.3mB3=3m Eax=(qkH+0.5γH²)Ka=95.22 kNz=qkH²/2+0.5γH³/3= 1.93 m qkH+0.5γH²B1≥1.6Eax·z-0.5(B2+B3) (B2+B3)(qk+γH)=-0.658936计算结果为负数说明若仅为了保证稳定性的要求不需设置墙趾板，但为了减少 墙踵板配筋及使地基反力趋于均匀，取 B1=0.5mB=B1+B2+B3= 3.50 m(二)土压力计算由于填土表面水平，第一破裂面与铅垂面的夹角θi=45°-Φk/2=27.5第二破裂面与铅垂面的夹角αi=45°-Φk/2=27.5墙项A与墙踵C连线AC与铅垂面的夹角α=arctanB3/(H-d2)=33.7因为α＞αi，因此出现第二破裂面，按第二破裂面计算取α=33.7得:Ka=0.89Ea=qkHKa+0.5γH²Ka=313.27 kN/m则：① Eax=Ea·cos(δ+α)=113.84 kN/mzf=qkH²/2+γH²/2·H/3KaEa= 1.93 m② Eaz=Ea·sin(δ+α)=291.86 kN/mxf=B-zf·tanα= 2.21 m(三)自重与填土重力1.立板+底板自重墙顶到底板顶Hi=H-d2= 4.5m 钢筋混凝土标准重度γc，其自重为：G1=[d2·B+d1·Hi]·γc=62.4kNx1=d2·B²/2+d1·Hi·(B1+d1/2)d1·Hi+d2·B= 1.13 m2.填土重及地面均布荷载总量G2=B3·Hi·γ/2=121.5kN墙身自重计算时，挂壁自重按填土计算，另墙趾上少量填土重量略去不计导致各项验算偏安全。
悬臂式挡土墙计算表格
输入的参数： 挡料重度γ= 挡料内摩擦角φ＝ 墙顶地面活荷载q= 墙顶至垂直墙身底的高度H= 底板尺寸b1= 底板尺寸b2= 底板尺寸b3= 墙顶尺寸b4= 底板尺寸h1= 底板尺寸h2= 地基承载力特征值（修正后）R= 土对挡墙基底摩擦系数μ= 计算过程： 1.确定侧压力: 土体产生侧压力标准值E1= 上部活荷载产生侧压力标准值E2= 侧压力E= 2.垂直墙身计算: 垂直墙身每延米弯矩M= 3.土承载力验算: 每延米墙身自重G1= 每延米基础板自重G2= 每延米墙后踵板宽内土重G3= 每延米墙后活荷载G4= 侧压力E1'= E2'= a1= 17.00 30.00 0.00 6300 1200 750 2500 200 300 300 150.00 0.40 kN/m3 度 kN/m2 mm mm mm mm mm mm mm kN/m2
c= σmax= σmin= (1)前趾部分σ1= 弯矩M1= (2)后踵部分G2'= q1=
σmax-(σmax-σmin)*b1/(b1+b2+b3) 1/6*(2σmax+σ1)*b1^2 b3*(2h1+h2)#39;)/b3
σ2= σmin+(σmax-σmin)*b3/b 弯矩M2= 1/6*(2(q1-σmin)+(q1-σ2))*b3^2 5.稳定性验算: (1)抗倾覆验算:抗力弯矩Mag= G1*a1+G2*a2+G3*a3 倾覆弯矩Ma= E1'*H'/3+E2'*h'/2 Mag/Ma= 1.90 (2)抗滑验算: μΣG/Pw= 0.70 取防滑键水平尺寸aj= Ep不能充分发挥的影响系数φp= 防滑键高hj= σb= 被动土压力Ep= 键后土与基础板间摩擦力F= (φp*Ep+F)/Pw=
挡土墙计算 电子表格
11.495238
23000
N/m3
断面面积(m2) 21.000 3.244
26.3709592 121.2155472
1.891341543
二、抗倾覆稳定性验算 土压力的水平分力 土压力的竖直分力
墙身抗倾覆力矩计算
Eax
124.0333938 KN/m
zf
3.337 m
Eaz
2.086528356 KN/m
xf
2.065 m
Ai(m2)
Gik(Kn/m)
1
16.8
386.4
2
2.6
59.8
3
0.6132 14.1036
4
0.0307 0.7061
0.825396667 0.04127 2.51746 16.8
Xi(m)
Ｍzk(KNm/m)
2.8
1081.92
1.425
85.215
0.8253967 11.6410649
cos(δ+ρ)*cos(ρ-β)
0.3880
Ka
0.104308962
Ea 挡土墙自重
墙身 基础 合计 Gk
124.05 KN/m
483
KN/m
74.6
KN/m
557.6
一、抗滑稳定安全系数
Ks
Gn
Gt
Ean
Eat
Ks 大于1.3，安全
546.7790411
pk
123.9875232
Tk
26.3709592
2.51746 1.777578506
合计 土压力抗倾覆力矩计算
抗倾覆力矩 倾覆力矩 Ｋl
大于1.6，安全
挡土墙计算方法
挡土墙计算方法挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。
当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。
所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。
一：基础资料1. 填料内摩擦角。
当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。
表一：填料内摩擦角ψ3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角）填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。
对于浆砌片石墙体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。
1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧-=-=-=-=ϕδϕδϕδϕδ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好）（：墙背粗糙，排水良好时）（：墙背平滑，排水不良时0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于ϕ值。
ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；ϕ：填土的内摩擦角。
` 4. 基底摩擦系数基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。
5. 地基容许承载力地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。
6. 建筑材料的容重根据有关设计规范规定选取。
7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。
8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。
二：计算挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。
土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。
计算土压力的理论和方法很多。
由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。
挡土墙计算表
挡土墙计算表在土木工程中，挡土墙是一种常见的结构，用于支撑填土或山坡土体，防止土体坍塌和滑坡，以保持土体的稳定性。
为了确保挡土墙的安全性和可靠性，需要进行详细的计算和设计。
本文将介绍挡土墙计算表的相关内容。
一、挡土墙的类型和作用挡土墙的类型多种多样，常见的有重力式挡土墙、悬臂式挡土墙、扶壁式挡土墙等。
不同类型的挡土墙在结构形式、受力特点和适用条件上有所差异。
重力式挡土墙依靠自身的重力来抵抗土压力，通常由块石、混凝土或毛石混凝土砌筑而成。
它适用于地基承载力较好、墙高不太大且石料丰富的地区。
悬臂式挡土墙由立壁和底板组成，主要依靠底板上的填土重量来维持平衡。
这种挡土墙结构轻巧，但对地基承载力要求较高，适用于墙高较大且地基条件较好的情况。
扶壁式挡土墙则是在悬臂式挡土墙的基础上增设扶壁，以增强其稳定性和抗弯能力。
它适用于更高的挡土墙和地质条件较差的地区。
挡土墙的主要作用是：1、保持土体的稳定性，防止土体滑坡和坍塌。
2、支挡填土或山坡土体，为建筑物或道路等提供安全的空间。
3、减少土方工程量，节约土地资源。
二、挡土墙计算的基本原理挡土墙计算的核心是确定作用在挡土墙上的土压力，并根据土压力的大小和分布来设计挡土墙的结构尺寸和配筋。
土压力的计算方法有多种，常见的有朗肯土压力理论和库仑土压力理论。
朗肯土压力理论假设土体为半无限弹性体，墙背垂直光滑，填土表面水平。
库仑土压力理论则考虑了墙背的倾斜、粗糙和填土面的倾斜等因素，更符合实际情况。
在计算土压力时，需要考虑填土的性质（如重度、内摩擦角、粘聚力等）、墙背的倾斜角度、填土面的倾斜角度以及墙高和墙顶荷载等因素。
根据计算得到的土压力，结合挡土墙的结构形式和材料特性，进行挡土墙的稳定性验算，包括抗滑移稳定性、抗倾覆稳定性和地基承载力验算等。
三、挡土墙计算表的组成挡土墙计算表通常包括以下几个部分：1、工程概况工程名称、地点和建设单位。
挡土墙的位置、高度和长度。
填土的性质和地面荷载情况。
仰斜式挡土墙计算公式(表格版,可直接输数据计算)
合同号：合同段监理单位：
编 号：
JL-2020-02-
起始桩号终点桩号长度L（m）
底宽B'（m)墙趾高h（m）
墙面高H（m）
墙总高H'（m）
外墙坡率n1内墙坡率n2基底坡率n3
圬工面积工程量K1+110.00
K1+120.00
10
3.175
0.7
7
8.335
0.25
0.15
0.2
19.053
190.526
总工程量=
sum：（各段工
程量）=190.526m³
承包人：
监理工程
师：
详细计算式：
底宽B'=（（B+b）+（n1-n2）*（H+h））/（1+n2*n3）
墙总高H'=H+h+n3*（（B+b）+（n1-n2）*（H+h））/（1+n2*n3）
圬工面积=（B+b）*（H+h）-b*H+0.5*（n1-n2）*（H+h）*（H+h）+n3/2*（（B+b）+（n1-n2）*（H+h））*（（B+b）+（n1-n2）*（H+h））/（1+n2*n3）
计量单位：
m 3
工程计量数量：
计算简图（尺寸、土石方应标明标高）、算式、说明等
顶宽B（m）
墙趾宽b（m）
1.9
0.6
计 量 项 目计 量 单 位
计 量 数 量
设 计 数 量
砌体挡土墙
m
3
起 始 桩 号K1+110～K1+120
部 位图 号S3-38中间交工证书号工程检验认可证
书编号xxxxxxxxxxx工程
中 间 计 量 表
承包单位：
支付项目清单编号209-1-a 项 目 名 称宁陕县庙坪至双河公路工程5标段。
土木工程知识点-一个表格就让你清楚认识挡土墙
土木工程知识点-一个表格就让你清楚认识挡土墙一、常见挡土墙的结构形式及特点在城市道路桥梁工程常见的有现浇钢筋混凝土结构挡土墙、装配式钢筋混凝土结构挡土墙、砌体结构挡土墙和加筋土挡土墙。
按照挡土墙结构形式及结构特点，可分为重力式、衡重式、悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、自立式、加筋土等不同挡土墙；其结构形式及结构特点简述见表：重力式挡土墙依靠墙体的自重抵抗墙后土体的侧向推力(土压力)，以维持土体稳定，多用料石或混凝土预制块砌筑，或用混凝土浇筑，是目前城镇道路常用的一种挡土墙形式。
衡重式挡土墙的墙背在上下墙间设衡重台，利用衡重台上的填土重量使全墙重心后移增加墙体的稳重。
挡土墙基础地基承载力必须符合设计要求，并经检测验收合格后方可进行后续工序施工。
施工中应按设计规定施作挡土墙的排水系统、泄水孔、反滤层和结构变形缝。
挡土墙投入使用时，应进行墙体变形观测，确认合格要求。
二、挡土墙结构受力挡土墙结构会受到土体的侧压力作用，该力的总值会随结构与土相对位移和方向而变化，侧压力的分布会随结构施工程序及变形过程特性而变化。
挡土墙结构承受土压力有：静止土压力、主动土压力和被动土压力。
静止土压力：若刚性的挡土墙保持原位静止不动，墙背土层在未受任何干扰时，作用在墙上水平的压应力称为静止土压力。
其合力为E0( kN/m)、强度为P0( kPa)。
主动土压力：若刚性挡土墙在填土压力作用下，背离填土一侧移动，这时作用在墙上的土压力将由静止压力逐渐减小，当墙后土体达到极限平衡，土体开始剪裂，并产生连续滑动面，使土体下滑。
这时土压力减到最小值，称为主动土压力。
合力和强度分别用EA (kN/m)和PA (kPa)表示。
被动土压力：若刚性挡土墙在外力作用下，向填土一侧移动，这时作用在墙上的土压力将由静止压力逐渐增大，当墙后土体达到极限平衡，土体开始剪裂，出现连续滑动面，墙后土体向上挤出隆起，这时土压力增到最大值，称为被动土压力。
三种土压力中，主动土压力最小；静止土压力其次；被动土压力最大，位移也最大。
挡土墙计算 电子表格
11.495238
23000
N/m3
断面面积(m2) 21.000 3.244
26.3709592 121.2155472
1.891341543
二、抗倾覆稳定性验算 土压力的水平分力 土压力的竖直分力
墙身抗倾覆力矩计算
Eax
124.0333938 KN/m
zf
3.337 m
Eaz
2.086528356 KN/m
°
基度倒坡
m:1 0.2000
基度与水平面角度
α0 11.3099
°
基础底面与地基的摩擦系数 μ 0.4
墙身高度(米)
h
米
总墙高(米)
H
米
挡土墙容重 计算过程
γc
23
KN/m3
cos 2 (Φ-ρ) cos 2 ρ*cos(δ+ρ)
0.5168 0.9410
sin(δ+Φ)*sin(Φ-β)
0.6503
2.86
360
1214 1370 685 665
xf
2.065 m
Ai(m2)
Gik(Kn/m)
1
16.8
386.4
2
2.6
59.8
3
0.6132 14.1036
4
0.0307 0.7061
0.825396667 0.04127 2.51746 16.8
Xi(m)
Ｍzk(KNm/m)
2.8
1081.92
1.425
85.215
0.8253967 11.6410649
2.51746 1.777578506
合计 土压力抗倾覆力矩计算
抗倾覆力矩 倾覆力矩 Ｋl
挡土墙土压力计算
第一节 第二节 第三节 第四节 第五节 第六节 概述 土压力的基本概念 静止土压力计算 朗肯土压力理论 库伦土压力理论 若干问题的讨论
第一节 概述
挡土墙：用来侧向支持土体的结构物，统称为挡土墙。
挡土墙应用很广：地下室的外墙，重力式码头的岸壁，桥 梁接岸的桥台，以及矿石或碎石堆的围墙等都支持着这些侧向 土体。它们都是一种防止土体下滑或截断土坡延伸的构筑物。
HKa-2c√Ka
主动土压力分布图
主动土压力作用点 距墙底的距离
(1/ 3)(H z0 ) 1.14m
例题分析 【例】有一挡土墙，高6米，墙背直立、光滑，墙后填土
面水平。填土为粘性土，其重度、内摩擦角、粘聚力如下 图所示 ，求主动土压力及其作用点，并绘出主动土压力 分布图
h=6m
=17kN/m3
z
h=p0
z
H
H
E0 p
K0H (c) (d)
3
z
(b)
静止土压力沿墙高呈三角形分布，作用于墙背面单位 长度上的总静止土压力（E0）：
H
P0
0
1 p0 dz K 0H 2 2
E0的作用点位于墙底面往上1/3H处，单位[kN/m]。 （d）图是处在静止土压力状态下的土单元的应力摩 尔圆，可以看出，这种应力状态离破坏包线很远，属于弹 性平衡应力状态。
被动土压力
45o－/2
极限平衡条件
2
1 3 tan2 45o＋ ＋2c tan 45o＋
2
挡土墙在外力作用下， 挤压墙背后土体，产生 z(σ3) 位移，竖向应力保持不 变，水平应力逐渐增大， pp(σ1)位移增大到△p，墙后 土体处于朗肯被动状态 时，墙后土体出现一组 滑裂面，它与小主应力 面夹角45o－/2，水平 应力增大到最大极限值
理正挡土墙设计计算实例
理正挡土墙设计计算实例范本一：理正挡土墙设计计算实例1. 简介本旨在提供一种理正挡土墙设计计算的实例。
挡土墙是一种用于防止土方滑坡和土体崩塌的结构物，具有广泛的应用。
设计计算过程需要考虑土体力学、结构力学等方面的知识，并结合实际工程条件进行分析和计算。
2. 土壤参数测定挡土墙的设计计算首先需要确定土壤参数，如土壤的重度、摩擦角、内磨擦角等。
这些参数可以通过室内试验、野外勘探，或者参考相关文献得到。
根据实际情况确定土壤参数及其变化范围，以便进行设计计算。
3. 挡土墙结构形式选择根据具体工程条件和挡土墙的用途，选择合适的挡土墙结构形式。
常见的挡土墙结构形式包括重力挡土墙、钢筋混凝土挡土墙、土工格栅挡土墙等。
根据工程要求进行合理选择，确保结构的稳定性和经济性。
4. 稳定性分析进行挡土墙的稳定性分析，包括平衡状态分析和破坏状态分析。
平衡状态分析考虑挡土墙在工作状态下的各种力与力矩之间的平衡关系，确定墙体的稳定性。
破坏状态分析考虑挡土墙在极限荷载下的破坏形式，确定墙体的破坏机制和承载力。
5. 结构计算进行挡土墙的结构计算，计算墙体的各种受力情况，包括正向土压力、水平承载力、抗滑力等。
根据土壤参数和结构参数进行计算，得到挡土墙的受力状态和变形情况。
6. 墙体抗倾覆稳定性分析进行挡土墙的抗倾覆稳定性分析，考虑土压力、自重力、地震力等因素对挡土墙的倾覆稳定性的影响。
计算墙体倾覆力矩和反抗倾覆力矩，判断挡土墙的稳定性。
7. 其他考虑因素在设计计算过程中，还需考虑其他因素的影响，如地下水位、雨水渗透、环境因素等。
根据具体情况进行合理的设计计算。
8. 结论通过上述设计计算过程，可以得到挡土墙的各种受力情况和稳定性分析结果。
根据这些结果进行结构设计和施工，确保挡土墙在使用过程中的稳定性和安全性。
附件：本所涉及的附件如下：1. 挡土墙设计计算表格2. 土壤参数测定报告样本3. 挡土墙结构形式选择参考资料法律名词及注释：1. 挡土墙：用于防止土方滑坡和土体崩塌的结构物。
悬臂式挡土墙计算表格
输出数据
一、荷载计算(土压力及水压力计算)：
1. 恒载产生的墙底土压力
干土qsd=36[Kaγ
湿土qsw=0[Kaγ`hw ]
水 q w=0[γw hw ]
2.活载产生的土压力
堆载 q LL== 2.5[Ka*q堆 ]
二、强度计算
(1)局部均布荷载设计值准永久值= 2.5
q1=1.4q LL= 3.50
(2)第一个局部三角形荷载设计值准永久值=36
q2=1.2 Ka γ h =43.20
(3)第二各局部三角形荷载设计值准永久值=0
q3=1.2 (qsw1+qw-Kaγhw) =0.00局部三角形荷载长度 hw=0.00m 2. 支座弯矩设计值及配筋计算：
(1)局部均布荷载产生 M1 = q1* h2 / 2=28M1q=20
(2)局部三角形产生 M2 = q2 * h2 / 6 =115.2M2q=96
(3)局部三角形产生 M3 = q3 * hw2 / 6 =0M3q=0
支座弯矩M B=M1+M2+M3=KN.m
支座配筋: As支座=2 (As,min =600mm2)
三、裂缝计算：
1.
选配支座抗裂筋：输入)算裂缝保护层a=输入) 2.
悬臂式地下室外墙计算
查静力计算手册:局部均布荷载作用下支座弯距系数为1/2。
局部三角形荷载作用下支座弯距系数为1/6。
1. 荷载：(将荷载分解为一个局部均布荷载和两个局部三角形荷载。
)。
各种挡土墙自动计算表格及常用几何图形参数计算表
MT 67.27
μ(%) 0.30
ζ 0.09
1/6Hi
0.41 0.61 0.81 1.22
1/6*γ*λα *Hi*Hi
#N/A #N/A #N/A #N/A
Hi+3*h0
#N/A #N/A #N/A #N/A
2：立壁各截面配筋计算表
Hi
Mij
h0
A0
2.43 3.65 4.87 7.30
#N/A #N/A #N/A #N/A
M0 508.85
三：断面尺寸确定
H1
B2
B3’
△B3
B1
7.30
0.77
2.21
0.18
0.90
B 4.06
ζ 0.18214
A0 0.17
h0 0.51
B2' 0.54
四：墙体稳定及基底应力验算
踵板上土 踵板上土力 立壁重量 立壁力臂 底板重量 重W1 臂Z1(m) W2(KN) Z2(m) Wb3（KN)
#N/A #N/A
17.45 17.45
#N/A #N/A
μ(%)
#N/A #N/A
σg
#N/A #N/A
裂缝宽度 δ #N/A #N/A
判断
#N/A #N/A
4.87 7.30
#N/A #N/A
34.91 34.91
#N/A #N/A
#N/A #N/A
#N/A #N/A
#N/A #N/A
#N/A #N/A
ΣM(KN/m)
1267.63
1：抗滑稳定性验算
KC
判断
1.16
满足
2：抗倾覆稳定性验算
K0
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破裂面交于路基面(荷载中部)
填土高度（m）a 2.5
填土宽度（m）b 3.75
挡土墙高度（m）H5
墙后填料容重（KN/m3）γ18
附加荷载强度（kPa）q16.25
换算均布土层厚度（m）h00.902777778
汽车荷载边缘距路肩边缘距离d0.5
边界条件系数A034.89583333
边界条件系数B014.42708333
极限破裂角的正切值tanθ0.884280624
tanθ-2.457564101
极限破裂角θ0.72406217弧度破裂棱体断面面积S S16.43062593
平衡力三角形中主动土压力E a与破裂棱体自重G的比值
Ea/G=COS(θ+φ)/SIN(θ+Ψ)0.27188069
破裂棱体重力G295.7512667
主动土压力Ea80.40905841
假定挡土墙墙顶宽度d12
基底倾角正切值tanα00.19
基地倾角α00.187761947弧度主动土压力系数λa0.186042688
主动土压力水平分力Ex80.07938893
主动土压力垂直分力Ey7.273798432
h1 2.249513412
h20.730694371
h3 2.019792216
σ115.90502035
σ218.35194656
σ2'21.37514024
σ3'28.13895656
主动土压力作用点到墙踵的垂Z 1.748068636
力臂Z x 1.381980004 (CAD：region+massprop)Z y 2.203178274
挡土墙面积(mm2)S9.634
挡土墙材料容重(KN/m3)γ22
挡土墙重力(KN)G211.948
重力对旋转点力臂Z G 1.458
抗滑稳定系数K c 2.440319297
抗倾覆稳定系数K0 2.937121148
主动土压力分项系数γQ1(不利(组合Ⅰ和Ⅱ)) 1.4
γQ1(有利(组合Ⅰ和Ⅱ))1
墙前被动土压力水平分量E P0
墙前被动土压力的水平分量到Z P0
墙前被动土压力分项系数γQ2(不利)0.5
γQ2(有利)0.3
基底与地基摩擦系数μ0.3
10.2575139
滑动稳定方程[1.1G+γq1(E y+E x tanα0）-γQ2E P tanα0]μ+(1.1G+γQ1E y)tanα0-γQ1E x+γQ2E P 抗滑稳定验算抗滑稳定验算通过
倾覆稳定方程0.8GZ G+γq1(E y Z x-E x Z y)+γQ2E P Z P80.83922128
抗倾覆稳定验算抗倾覆稳定验算通过
倾斜墙底的水平距离d 1.926782274
基底斜宽b 1.961252359倾斜墙底取斜宽重力对基底形心的力臂Z G′0.494608863形心右侧
E x对基底形心的力臂Z x′ 1.56502432
E y对基底形心的力臂Z y′ 1.239787138
作用于基底形心的弯矩组合设M d-11.47687013
垂直恒载分项系数γG0.9
作用于基底形心的垂直力组合N d198.0269984
基底合力偏心距容许值[e0]0.5
基底合力偏心距e0-0.057956088满足要求
基底每延米面积A 1.961252359
地基容许承载力[σ0]250
基底最大压应力σmax118.8719233
基底最小压应力σmin83.06741157
地基承载力验算地基承载力验算通过
计算取基底面
结构重要性系数（假定二级公γ01
圬工构件的抗力分项系数γf 2.31
材料抗压极限强度R a600
挡土墙验算截面的轴向力组合N d230.3165256
验算截面宽度B 1.961252359
挡土墙验算截面面积A 1.961252359
轴向力偏心影响系数αk0.989629846
偏心受压构件在弯曲平面内的Ψk 1.002920575
αs0.0025
βs 2.549391452
正截面强度验算γ0N d<=a k AR a/γf正截面强度验算通过
基础稳定验算γ0N d<=Ψk a k AR a/γf基础稳定性验算通过
正截面直接受剪时验算
正截面剪力Q j80.07938893
受剪截面宽度B j2
受剪截面面积A j2
砌体截面的抗剪极限强度R j100
摩擦系数f m0.42
N1219.2217984
γk 2.31正截面直接受剪时验算方程Q j<=A j R j/γk+f m N1正截面抗剪验算通过
注：当为路肩墙时，a与b均为0
注：俯斜墙背，a(+)；仰斜墙背,a(-)；垂直墙背，a(0)注：当为路肩墙时，a与b均为0。