对《钢结构设计手册》吊车梁最大弯矩计算公式的商榷
吊车梁设计计算表(带公式程序)
吊车梁的截面选择一.截面尺寸的确定：(1).梁的高度：①.经济要求：梁的平面内最大弯矩设计值：M xmax=464700000N·MM,支座处的最大剪力V max=梁选用钢材材质Q235,f=215N/mm2fv=Q345,f=315N/mm2fv=f=315N/mm2fv=梁需要的截面抵抗矩：W= 1.2*M xmax/f=1770286梁的经济截面高度：H=7*(W)^(1/3)-300=547②.刚度要求：对中级且Q<500KN,[l/w]=600,梁的跨度l=6000mm超过此限[l/w]=750取[l/w]=600,[w/l]=0.001667梁刚度要求的最小高度：Hmin=0.56*f*l/([w/l]*106)=③.建筑净空要求：H≤建筑净空要求根据以上三条要求确定吊车梁的高度，H=700mm二.腹板厚度Tw的确定：①.经验公式：T w=7+3h=10mm②.根据抗剪要求：T w≥ 1.2V max/h w fv= 2.9630843mm③.局部挤压应力的要求：数据准备：考虑动力系数的一个车轮的最大轮压a P max=136集中荷载增大系数，对轻、中级工作制吊车梁Y=1.0,对重级工作制吊车梁Y=1.35Y=1g Q= 1.4钢轨高度：140mm,吊车梁翼缘厚度t（暂估）：轨顶至腹板计算高度上边缘的距离：h y=钢轨高度+吊车梁翼缘厚度t=车轮对腹板边缘挤压应力的分布长度，取L z=2h y+50=358T w≥aYg Q P max/(l w*f)=2mm根据以上三条要求暂估T w=8mm三.翼缘尺寸：翼缘所需的面积：A1=W x/H w-1/6HwTw=1696.6947根据翼缘的局部稳定判断翼缘不考虑局部稳定的最大宽度：b=336根据上面的翼缘最大宽度取b=330mm下翼缘厚度取10mm，下翼缘宽度Bb=300mm本吊车梁尺寸取如下值：吊车梁高度H=700mm上翼缘宽度Bt=330mm上翼缘厚度Tt=14mm下翼缘宽度Bb=300mm下翼缘厚度Tb=10mm腹板厚度Tw=8mm腹板高度Hw=676mm 根据上值转入《吊车梁截面计算》工作簿.支座处的最大剪力V max=310.63KN125N/mm2185N/mm2185N/mm2(板厚≤16mm) mm3mm636mm腹板高度暂定H w=680mmKN工作制吊车梁Y=1.3514mm车梁翼缘厚度t=154mmmmmm。
吊车梁最大弯矩点计算
吊车梁最大弯矩点内力计算1．计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为动力荷载，首先应确定求各内力所需吊车荷载的最不利位置，再按此求梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力，以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩M T（当为制动梁时）或在吊车梁上翼缘的产生的局部弯矩M H（当为制动桁架时）。
2．常用简支吊车梁，当吊车荷载作用时，其最不利的荷载位置、最大剪矩和剪力，可按下列情况确定：(2)两个轮子作用于梁上时（图8-4）最大弯矩点（C）的位置为：a2= a1/4最大弯矩为：（8-6）最大弯矩处的相应剪力为：（8-7）(2)三个轮子作用于梁上时（图8-5）最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-8）最大弯矩处的相应剪力为：（8-9）(3)四个轮子作用于梁上时（图8-6）最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-10）最大弯矩处的相应剪力为：（8-11）当时最大弯矩及其相应剪力均与公式（8-10）及公式（8-11）相同，但公式中的应用代入（4）六个轮子作用于梁上时（图8-7）：最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-12）最大弯矩处的相应剪力为：（8-13）当及时，最大弯矩点（C点）的位置为：其最大弯矩及相应剪力均与公式（8-12）及公式（8-13）相同，但公式中的应用代入（5）最大剪力应在梁端支座处。
因此，吊车竖向荷载应尽可能靠近该支座布置（图8-4b）至图8-7b），并按下式计算支座最大剪力：(8-14)式中n—作用于梁上的吊车竖向荷载数。
选择吊车梁截面时所用的最大弯矩和支座最大剪力，可用吊车竖向荷载作用下所产生的最大弯矩和支座最大剪力乘以表8-2的（为考虑吊车梁等自重的影响系数）值，即(8-15)(8-16)3.吊车横向水平荷载作用下，在水平方向所产生的最大弯矩，可根据图8-4（a）至图8-7(a)所示荷载位置采用下列公式计算：当为轻、中工作制（A1-A5）吊车梁的制动梁时，(8-17)当为重级或特重级工作制（A6-A8）吊车梁的制动梁时，(8-18)（2）吊车横向水平荷载作用下制动桁架在吊车梁翼缘所产生的局部弯矩可近似地按下列公式计算（图8-8）：当为起重量Q≥75t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时(8-19)当为起重量Q≥75t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时(8-20)当为起重量Q≤50t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时(8-21)当为起重量Q≤50t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时(8-22)。
生产车间吊车梁及牛腿计算书
生产车间吊车梁及牛腿计算书目录一、概述 (1)1) 工程概况 (1)2) 计算目的 (1)3) 成果汇总 (1)二、设计依据的规范及有关文件 (1)三、基本资料 (2)1) 吊车资料 (2)2) 结构设计参数 (2)四、吊车梁设 (2)1) 基本假定 (2)2) 复核计算 (2)3) 计算结果 (4)五、牛腿设计 (4)1) 初拟断面 (4)2) 荷载计算 (5)3) 最不利点应力复核 (6)4) 焊缝计算 (7)5) 计算结果 (8)六、计算结果与汇总 (8)七、附件 (9)一、概述1)工程概况本工程为北京合纵科技股份有限公司生产办公楼，位于北京市密云县工业开发区三期开发区内西环岛北侧，北京合纵科技股份有限公司院内。
拟建建筑物为一栋大车间、生产办公楼。
主体为钢结构，牛腿高程为 5.18m，吊车梁高程为5.59m。
2)计算目的本计算主要是选择吊车梁的形式与尺寸，假定牛腿的基本形式和尺寸，然后验算其受力情况，并对其焊缝应力进行复核。
3)成果汇总通过复核验算，本工程吊车梁形式选用电动单梁吊车跨度为S=7.5~22.5m，吊车梁跨度为6m，起吊重量3t，截面规格为HT390198，牛腿的基本形式与尺寸详见图一，牛腿的最不利点应力值及其焊缝应力值都小于规范设计值，符合要求。
二、设计依据的规范及有关文件1)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2)《钢结构设计与计算》（机械工业出版社）3)《国家建筑标注设计图集钢吊车梁》（08SG520-3）4)桥机资料《华锦-厂家桥机资料》三、基本资料1)吊车资料吊车跨度为17.5m，吊车梁跨度为6.2m，起重量为3t根据桥机资料《华锦-厂家桥机资料》，选择地面操纵，可得最大轮压为22.6-25.2KN，计算中取最不利的情况25.2KNP k-吊车最大轮压标准值25.2KN2)结构设计参数μ- 动力系数取1.05r g- 可变荷载分项系数取1.4r q - 永久分项系数取1.2四、吊车梁设计1)基本假定吊车跨度为17.5m，吊车梁跨度为6.2m，起重量为3t，参考《国家建筑标准设计图集08SG520-3》第9页吊车梁选用表，选用电动单梁吊车跨度为6m，钢材型号为Q235，截面规格为HT390198，重量为306kg，钢轨型号24kg/m2)复核计算1)均布荷载：（24+306/6） 1.29.8=882N/m最大M值=882 6.22/8=4.2Kn.m2)轮压荷载：单个轮压P=25.2 1.4 1.05=37KN，两个轮子间距为2.5m，计算见图一，图一：图一：计算简图与弯矩包络图（kn.m）先求出梁上的合力R，R=P1+P2=37+37=74KN以P2作用点为力矩中心，求得R与P2之间的距离，a=（37 2.5）/74=1.25m把P2和R对称的放在梁跨中点C的两边，此时因为P2在R的右边所以a=-1.25m由结构力学公式可得：M max=(R(L-a)2/4L)-M K=(74(6.2+1.25)2/(4 6.2))-37 2.5=73.1 kn.m根据结构力学影响线最大弯矩应该是在小车中点与吊车梁中点间距为0.625m，通过计算此时的轮压荷载作用下的最大弯矩为73.1 kn.m故最大弯矩值为73.1+ 4.1=77.2kn.m82.6kn.m（选用吊车梁允许最大值）通过以上论证选用吊车梁可以适用本工程。
吊车梁计算书
吊车梁计算书同济大学 3D3S 软件*****吊车梁计算书*****工程名：设计单位：计算人：计算时间：Thu Jun 16 11:23:23 2016工程负责人：检查：审核：[设计资料]吊车数：1台吊车工作级别:A1-A3吊车的轮数2吊车轮子间间距a1=0.25m, a2=3m, a3=0m最大轮压标准值42.3KN横向荷载标准值1.5KN竖向轮压动力系数1.05钢材类型:Q235支座形式：突缘式吊车梁长度6m轨道高度120mm建筑允许高度10m控制挠度值1/800欠载系数0受拉翼缘与腹板连接处焊缝及附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 横向加劲肋端点处手工焊缝附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 无制动结构支撑数：0(1)截面特征计算吊车梁高度h=400 mm腹板厚度tw=6 mm上翼缘宽度bs=250 mm上翼缘厚度ts=10 mm下翼缘宽度bx=200 mm下翼缘厚度tx=10 mm吊车梁截面面积A=6780 mm^2吊车梁X轴惯性矩Ix=1.97184e+008 mm^4吊车梁X轴抵抗矩Wx1=1.0623e+006 mm^3吊车梁X轴抵抗矩Wx2=919785 mm^3吊车梁Y轴抵抗矩Wy=157555 mm^3吊车梁上翼缘截面对Y轴抵抗矩Wy1=104167 mm^3(2)内力计算荷载增大系数η1 =1.05吊车竖向荷载标准值 P=1.05x42.3=44.415KN吊车竖向荷载设计值 P=1.4x1.05x1.05x42.3=65.29KN吊车横向荷载标准值 T=1.5KN吊车横向荷载设计值 T=1.4x1.5=2.1KN吊车梁的最大设计弯矩 Mmax=110.177 kN*m吊车梁的最大设计弯矩处相应的设计剪力 Vc=48.968 kN梁端支座处的最大设计剪力 Vcmax=97.935 kN吊车梁在水平荷载作用下的最大设计弯矩 MTmax=3.544 kN*m 局部承压验算的集中荷载设计值 F=62.181 kN(3)承载力验算1)强度验算上翼缘:最大正应力σ=Mmax/Wx1 + MTmax/Wy1=137.74N/mm2<="" p="">下翼缘:最大正应力σ=Mmax/Wx2 =119.79 N/mm^2<="" p="">腹板:最大剪应力τ=1.2Vcmax/h0/tw =51.54 N/mm^2<="" p="">ψ=1,lz=50+2x120+5x10=340 mm局部压应力σc=ψF/tw/lz =30.48 N/mm^2<="" p="">2)整体稳定验算因 6000/250=24>13 ,所以需要验算吊车梁的整体稳定梁的整体稳定系数Фb = 0.808整体稳定应力σ=Mmax/Фb/Wx1 + MTmax/Wy1=162.43N/mm^2<="" p="">3)刚度验算吊车梁的竖向挠度验算按一台吊车荷载标准值作用下产生的最大弯矩 Mkx=74.95 kN*m 挠度 v=Mkx*l*l/10/E/Ix=6.64mm < [v]=7.5mm，满足4)疲劳验算本吊车为A1-A3工作级别吊车，不必进行疲劳验算。
钢结构厂房吊车梁设计
吊车梁设计3、3、1设计资料轮用p 轮圧P3500图3-1吊车轮压示意图吊车总重量:8、84吨，最大轮压：74、95kN,最小轮压：19、23kN。
3、3、2吊车荷载计算吊车荷载动力系数a = 1.05,吊车荷载.分项系数北=1.40则吊车荷载设计值为竖向荷载设计值P = •化狀=1.05xl.4x74.95 = 110.18RN横向荷载设计值H = °10 (g + ^ = 1 .4X0-10X8-84X9-8 = 3.03Wn 23、3、3内力计算3、3、3、1吊车梁中最大弯矩及相应得剪力如图位置时弯矩最大图2-2 C 点最大弯矩Mmax 对应得裁面位置考虑吊车来那个自重对内力得影响，将内力乘以增大系数J3W = 1.03,则最大 弯矩好剪力设计值分别为:V 虛=A 工片"=1.O3X 2汕。
叫（3-0」25）=咖N 3. 3、3. 2吊车梁得最大剪力如图位置得剪力最大al60003000 >pal30002x74.95x(3.75 —1・875尸7.5x 0㈢=73.1ORN •加7.56000图2-3 A 点受到剪力最大时戒面得位置/?4 =1.03x110.18x(一 + 1) = 179.60W , V^ax = 179.69RN 。
63、3、3、3水平方向最大弯矩ITO OM H = — M ； = ——— x 312.68 = 8.6W ・ m 。
P max 110.183、3、4截面选择3. 3、4. 1梁高初选容许最小高度由刚度条件决定，按容许挠度值(v = —)要求得最小高度500为：^nun > o.6[ /]/[-] = 0.6 X 6000 X 500 X 200 X1 O'6= 360/7/nz 。
v由经验公式估算梁所需要得截而抵抗矩= L2X312-68X ，°6=1876.08x10-^200梁得经济高度为M = 7卿- 300 = 563.34mm 。
某重级工作制吊车梁设计与计算
某重级工作制吊车梁设计与计算【摘要】本文通过某重级工作制硬钩吊车吊车梁设计实例，介绍钢吊车梁设计与计算的一般方法和内容，就如何通过影响线确定吊车梁最大弯矩进行了探讨和分析，并总结了重级工作制吊车梁设计的注意事项。
【关键词】重级工作制；吊车梁；硬钩；强度；疲劳一、概况某钢铁冶金厂房为多跨单层排架结构，柱距24m，由于工艺需要布置多台大吨位重级工作制硬钩桥式吊车。
下面就以其中一跨为例，介绍该跨吊车梁的一般设计方法，吊车资料如下表：二、吊车梁形式钢结构吊车梁系统通常由吊车（支承）梁、制动结构、辅助桁架以及支撑等构件组成。
吊车（支承）梁一般以吊车桁架、焊接工字型吊车梁或箱型吊车梁形式为多见，又以焊接工字型吊车梁最为常见。
由于其制作简单，结构受力性好，因此本工程采用焊接工字型吊车梁形式。
三、吊车梁设计与计算1、吊车荷载计算吊车竖向荷载: Pk=480kN; P=μrQPk=1.1*1.4*480=739.2kN吊车横向水平荷载:按荷载规范计算荷载：Hk=(94+120)*9.85*0.2/12=35.1kN; H=rQHk=1.4*35.1=49.2kN按卡轨力计算荷载：Hk=αPk=0.2*480=96kN; H=rQHk=1.4*96=134.4kN其中μ为动力系数；rQ 为荷载分项系数；α为卡轨力系数。
2、跨中最大竖向弯矩点的确定和最大竖向弯矩计算根据经验知道，简支型吊车梁在吊车轮压作用下，跨中最大弯矩位置（C点）位于吊车车轮荷载作用点，同时该位置左右侧剪力变号。
如下图所示，RA=∑P(L-X-a)/L, 跨中最大弯矩位置Mc= RAX-Mkc=∑P(L-X-a)X/L- Mkc；Mkc 为C点左侧梁上荷载P相对与C点的力矩和，为一与X无关常数。
当Mc为极大值时，根据极值条件=∑P(L-X-a)/L=0,解得X= (L-a)/2。
这表明，跨中最大弯矩位置C点与合力∑P对称于梁中心线。
根据以上结论，可以按以下方式找到一组集中荷载作用下的跨中最大弯矩C点位置:先求得该组集中荷载合力点位置，并将合力点和其紧邻的集中荷载对称布置在梁中心线两侧（如图1.1），求出支座反力；复核紧邻的集中荷载位置左右侧剪力是否变号，若变号，即可确认该集中荷载位置为跨中最大弯矩C点位置；否则需要将合力中心和下一个邻近的集中荷载对称布置在梁中心线两侧（如图1.2），继续复核直至找到最终找出符合条件的集中荷载位置，最后根据弯矩影响线求出最大弯矩。
吊车梁最大弯矩的计算器编程辅助计算_胡雅琪
5000 1622 1126mm 3 a 1126 563mm 2 2 l a 1 M max R ( 0 ) 2 M k ： 矩 弯 大 最 2 2 l0 a 3 698.7 6- 0. 563 （ ） 4030kN m
应用吊车梁最大弯矩计算程序时，所输入的最大轮 压设计值采用按规范查出的吊车荷载系数和动力系数与 其乘积的数值，这里为698.7kN。 根据轮距，可计算出三个轮子在梁上参数输入： {F，W，W0，l0}。 F=698.7kN；W=5m；W0=1.622m；l0=6.622m 经验算采用程序计算的结果与例题答案结果一致， 用户可根据具体情况计算吊车梁最大弯矩。
P 1.4 1.05 Pmax 1.4 1）
式中： R——合力 l0——计算跨度 a——R与F2的距离 Mk——Fk对F2作用点取矩
（3）合力点R位置：
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2014年第16期 （总第295期）
NO.16.2014
( CumulativetyNO.295 )
FX-9860GII SD是Casio于2009年新推出的图像计算 器。它是上一代FX-9860G SD的升级版，功能就大同小 异，也包括了Casio的9系图像计算器的基本功能，具有 背光显示屏，不过它的显示是单色，有64KB RAM计算记 忆及1.5 MB Flash Memory记忆，Flash Memory这项强 劲功能可容许FX-9860GII SD透过USB连接线FA-124 接 受一些由网上下载的程式。本文利用FX-9860GII SD开 发吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力的计算程序，并通 过工程实例进行了验证。
M max l a 1 R( 0 )2 M k 2 2 l0
3 吊车梁最大弯矩程序在吊车梁最大弯矩计 算中的应用
吊车梁最大弯矩点计算
吊车梁最大弯矩点计算标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]吊车梁最大弯矩点内力计算1． 计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为动力荷载，首先应确定求各内力所需吊车荷载的最不利位置，再按此求梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力，以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩MT （当为制动梁时）或在吊车梁上翼缘的产生的局部弯矩MH （当为制动桁架时）。
2． 常用简支吊车梁，当吊车荷载作用时，其最不利的荷载位置、最大剪矩和剪力，可按下列情况确定：(2)两个轮子作用于梁上时（图8-4）最大弯矩点（C ）的位置为：a2= a1/4最大弯矩为：M max c =∑P (l 2−l 2)2l （8-6）最大弯矩处的相应剪力为：V c =∑P (l 2−l 2)l （8-7）(2)三个轮子作用于梁上时（图8-5）最大弯矩点（C ）的位置为：a 3=a 2−a 16最大弯矩为：M max c =∑P (l 2−l 3)2l −P l 1 （8-8）最大弯矩处的相应剪力为：V c =∑P (l 2−l 3)l −l （8-9）(3)四个轮子作用于梁上时（图8-6）最大弯矩点（C ）的位置为：a 4=2a 2+a 3−a 18最大弯矩为：M max c =∑P (l 2−l 4)2l −P l 1 （8-10）最大弯矩处的相应剪力为：V c =∑P (l 2−l 4)l −l （8-11）当l 3=l 1时 l 4=l 24最大弯矩M max c 及其相应剪力V c 均与公式（8-10）及公式（8-11）相同，但公式中的l 4应用l 24代入（4）六个轮子作用于梁上时（图8-7）：最大弯矩点（C ）的位置为：a 6=3a 3+2a 4+a 5−a 1−2a 212最大弯矩为：M max c =∑P (l2−l 6)2l −P（l 1+2l 2） （8-12）最大弯矩处的相应剪力为：V c =∑P (l2−l 6)l −2l （8-13）当l 3=l 5=l 1及 l 4=l 2时，最大弯矩点（C 点）的位置为：l 6=l 14其最大弯矩M max c 及相应剪力V c 均与公式（8-12）及公式（8-13）相同，但公式中的l 6应用l 14代入 （5）最大剪力应在梁端支座处。
梁内由自重引起的最大弯矩解析
梁内由自重引起的最大弯矩解析篇一：梁是建筑工程中常见的结构形式之一，其自重也是结构设计中需要考虑的一个重要因素。
当梁承受自重作用时，会产生较大的弯矩，因此需要对其进行精确的计算和分析。
本文将介绍梁内由自重引起的最大弯矩解析的方法和拓展。
一、梁内最大弯矩的解析在梁的受荷过程中，弯矩是一个重要的应力因素。
当梁承受自重作用时，梁内的弯矩可以分为两个部分：一部分是梁端弯矩，另一部分是梁中部弯矩。
梁端弯矩是指梁的一端受到重力作用，另一端不受力的情况，它会导致梁的端部产生较大的弯矩。
而梁中部弯矩则是由于梁中部受到重力作用，导致梁中部的应力增加而产生的。
为了计算梁内由自重引起的最大弯矩，可以使用下面的公式:最大弯矩 = 2 ×重力加速度×梁的长度×梁的挠度其中，重力加速度为 9.8 米/秒 2，梁的长度为 L，梁的挠度为 f。
二、梁内最大弯矩的影响因素梁内最大弯矩的大小受到多种因素的影响，包括梁的长度、梁的挠度和重力加速度等。
具体来说，以下是影响梁内最大弯矩的几个因素:1. 梁的长度：梁的长度越长，梁内由自重引起的最大弯矩就越大。
2. 梁的挠度：梁的挠度越大，梁内由自重引起的最大弯矩就越大。
3. 重力加速度：重力加速度越大，梁内由自重引起的最大弯矩就越大。
4. 梁的材料：梁的材料也会影响梁内由自重引起的最大弯矩。
一般来说，钢材的挠度和弹性模量都高于混凝土，因此钢材梁的弯矩较小。
三、结论在梁的设计中，需要充分考虑梁内由自重引起的最大弯矩。
通过精确的计算和分析，可以保证梁在承受自重作用时能够安全地工作。
此外，在设计梁时，还需要考虑其他因素的影响，如梁的截面尺寸、材料选择等，以保证梁的强度和稳定性。
篇二：梁是建筑工程中常见的结构形式之一，其自重引起的弯矩是结构设计中需要考虑的重要问题。
在梁内由自重引起的最大弯矩解析中，需要考虑以下几个因素: 1. 梁的自重：梁的自重是指梁本身所承载的重力荷载。
吊车梁计算书
吊吊车车梁梁计计算算书书一. 设计资料吊车情况:1台吊车;编号:3 工作制:轻级, 吊钩形式: 硬钩;起重量:Q=20吨,小车重:g=1吨;最大轮压:P max =100千牛最小轮压:P min =20千牛吊车一侧的轮数:n=2个吊车轮子间间距:a 1=3m钢材类型:Q235B支座类型:平板式;吊车梁跨度:L=6m吊车梁计算长度:L y =6m轨道高度:0.14允许挠度比:1/600=0.001667二. 设计荷载和内力考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.02动力系数:1.05;max 1P P Q γα=竖向荷载标准值:P=1.02×1.05×100=107.1千牛竖向荷载设计值:P=1.4×107.1=149.94千牛 10201⨯+=n Q Q T η 横向荷载标准值:T=0.1×(200+10)/2=10.5千牛横向荷载设计值:T=1.4×10.5=14.7千牛吊车梁的最大竖向设计弯矩: ()L a L P M 420-∑= M max =253.024千牛·米吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=112.455千牛 吊车梁端支座处的最大设计剪力: ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=L a P P V 1211 V max =224.91千牛吊车梁的最大水平设计弯矩:M t =24.806千牛·米三. 截面特性吊车梁高度h=56cm腹板厚度t=1.2cm上翼缘宽度b f =32cm上翼缘厚度t f =1.4cm下翼缘宽度b f1=32cm下翼缘厚度t f1=1.4cm吊车梁面积A=153.44cm 2;吊车梁X 轴惯性矩I x =81849.495cm 4;吊车梁Y 轴惯性矩I y =7653.527cm 4;吊车梁X 轴抵抗矩W x =2923.196cm 3;吊车梁Y 轴抵抗矩W y =478.345cm 3;吊车梁X 轴转动惯量r x =23.096cm;吊车梁Y 轴转动惯量r y =7.063cm;吊车梁最大面积矩S max =1647.576cm 3;四. 验算1 强度验算: f W M W M nyy nx x ≤+=max σ 上翼缘正应力σ=253.024×106/2923196.251+24.806×106/238933.329=190.378N/mm2≤215N/mm 2,合格。
吊车梁计算程式(无制动结构)
24
1.03
轮距 a1（M）
3.5
7.5
单侧轮数 N
2
345
fV=
125Ｐ= α×γQ× P源自AX =117.6Ｔ=
γQ ×0.06(Q+g)/N = 3.108
3. 内力计算： 最大竖向弯矩 最大竖向剪力
最大水平弯矩
MMAX = VMAX =
MT =
βｗ×N ×P(L/2-a1/4)2/L = 266.986 βＷ × P ×(1+(L-a1)/L)= 185.73
<[V/L]=[1/500]= 0.002
OK
第2页
Sheet1
KN KN
KN-M KN KN-M
CM CM4 CM3 CM3 CM3
截面特性 ：
CM2 CM4 CM3 CM3
N/mm
2
第3页
N/mm
2
N/mm N/mm
2
Z
N/mm
2
mm
KN-M
Sheet1
第4页
d 局部压应力
LZ(cm)=a+2hy=5+2(15+1.6) =
38.2
ψ=
1
σ=
153.565
< f OK
t= 57.9263 < fV OK
ψP/TWLZ = σc = 51.3089 < f OK
6. 整体稳定性验算:
a 梁的整体稳定性验算
毛截面惯性矩 Iy (cm4) = 2605.211 λy =Ly/(Iy/A)1/2= Ly/iy 135.312
21
6
净惯性矩
I ny = 1156.75
80.8
论吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力计算
论吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力计算FX-9860GII SD是Casio于2009年新推出的图像计算器。
它是上一代FX-9860G SD的升级版，就功能而言，也包括了Casio的9系圖像计算器的基本功能，具有背光显示屏，不过它的显示是单色，有64KB RAM计算记忆及1.5MB Flash Memory记忆，Flash Memory这项强劲功能可容许FX-9860GII SD透过USB 连接线FA-124 接受一些由网上下载的程式。
本文利用FX-9860GII SD开发吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力的计算程序，并通过工程实例进行了验证。
1 吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力计算在计算吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力时，我们通常采用影响线来进行计算。
对于AB简支吊车梁，最大剪力发生在A、B两端，当移动吊车荷载对称时，A端与B端的最大剪力相同。
我们所要讨论的是在单跨吊车梁上2台相同吊车组合的条件下，A、B两端的最大剪力。
其中，第一台吊车的轮压荷载分别为F1、F2，第二台吊车的轮压荷载分别为F3、F4，因为所要讨论的是两台相同吊车，所以F1=F2=F3=F4=F。
W为吊车两轮之间的距离，W0为两台吊车之间的距离，L0为吊车梁的计算跨度。
下面详细说明计算方法。
在计算A端最大剪力时，分别将F1、F2、F3作为临界荷载计算出相应的剪力V1、V2、V3，取三者之间的最大值作为A端的最大剪力Vmax。
计算B端最大剪力时采用同样的方法，因本题讨论两台相同吊车，所以A、B两端最大剪力相同。
计算公式如下：（1）（2）式中：Fi——跨内布置的吊车荷载（kN）注意：应用影响线求最大剪力时，如果某些荷载超出了本吊车梁跨度之外，则其作用不予考虑；yi——与Fi对应的影响线竖标（m）。
2 吊车梁最大剪力程序语言及FX-9860GII SD计算器的表达吊车梁最大剪力程序的名称为DCLJL。
（1）“[1]A，[2]B，[3]A&B，choice”？，此语句为计算方式的选择：A为临界荷载在单跨左端（选1）；B为临界荷载在单跨右端（选2）；A&B为左端、右端都要计算（选3）。
对《钢结构设计手册》吊车梁最大弯矩计算公式的商榷
对《钢结构设计手册》吊车梁最大弯矩计算公式的商榷[摘要] 对吊车梁绝对最大弯矩的计算，通常采用手册给出的公式，直接计算得到。
然而，该公式仅在一定情况下是正确的。
通过结构力学影响线分析，指出其不足之处，而且给出了简便的改进计算方法。
[关键词] 吊车梁 最不利截面 绝对最大弯矩 影响线1问题的提出吊车梁设计时，必须首先计算出该梁在吊车荷载下的绝对最大弯矩。
由于吊车轮压为移动荷载，因此需要利用影响线方法求得。
其原理是，对钢梁上的i 截面，画出其弯矩影响线，则对应于不同荷载位置时i 截面的弯矩值可以方便得到。
吊车荷载从一端驶入，另一端驶出，该截面存在一个弯矩的最大值。
比较所有n 个这样的截面，就得到全梁的绝对最大弯矩值。
以上计算过程适合计算机实现。
一般手算方法则是先确定最不利截面位置，然后计算对应于此位置处的弯矩，这可以利用手册给出的公式直接得到。
A B 图1 吊车荷载布置图 《钢结构设计手册》[1][2]指出，6个轮子作用于梁上时（如图1所示），最大弯矩点(C 点)的位置为：1222321543a a a a a a −−++=(1) 对应于此点的最大弯矩值为)2()2(212c max a a P la l P M +−−=∑ （2） 并以此作为全梁的绝对最大弯矩。
然而，算例计算和公式推导表明，按上述方法得到的截面C 并不总是全梁的最不利截面，进而导致按此位置求得的弯矩值亦并非绝对最大弯矩。
2 绝对最大弯矩的确定对于一简支梁，承受间距不变的移动集中荷载，这时，绝对最大弯矩必然发生在某个集中荷载作用点处的截面上。
根据这一思路，求出各荷载作用点处截面的最大弯矩，再加以比较，即可确定绝对最大弯矩[3]。
为叙述方便，将图1中6个轮压从左至右依次称为、……。
考虑到简支梁的绝对最大弯矩总是发生在梁的中点附近，而且吊车荷载通常有＝1P 2P 6P i P P （i ＝1，2, ……6）存在，所以，、和、作用于影响线顶点不会形成绝对最大弯矩，和则有可能。
吊车梁最大弯矩剪力计算
吊车梁最大弯矩点内力计算1．计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为动力荷载，首先应确定求各内力所需吊车荷载的最不利位置，再按此求梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力，以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩M T（当为制动梁时）或在吊车梁上翼缘的产生的局部弯矩M H（当为制动桁架时）。
2．常用简支吊车梁，当吊车荷载作用时，其最不利的荷载位置、最大剪矩和剪力，可按下列情况确定：(2)两个轮子作用于梁上时（图8‐4）最大弯矩点（C）的位置为：a2= a1/4最大弯矩为：（8‐6）最大弯矩处的相应剪力为：（8‐7）(2)三个轮子作用于梁上时（图8‐5）最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8‐8）最大弯矩处的相应剪力为：（8‐9）(3)四个轮子作用于梁上时（图8‐6）最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8‐10）最大弯矩处的相应剪力为：（8‐11）当时最大弯矩及其相应剪力均与公式（8‐10）及公式（8‐11）相同，但公式中的应用代入（4）六个轮子作用于梁上时（图8‐7）：最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8‐12）最大弯矩处的相应剪力为：（8‐13）当及 时，最大弯矩点（C点）的位置为：其最大弯矩及相应剪力均与公式（8‐12）及公式（8‐13）相同，但公式中的应用代入（5）最大剪力应在梁端支座处。
因此，吊车竖向荷载应尽可能靠近该支座布置（图8‐4b）至图8‐7b），并按下式计算支座最大剪力：(8‐14)式中n—作用于梁上的吊车竖向荷载数。
选择吊车梁截面时所用的最大弯矩和支座最大剪力，可用吊车竖向荷载作用下所产生的最大弯矩和支座最大剪力乘以表8‐2的（为考虑吊车梁等自重的影响系数）值，即(8‐15)(8‐16)3.吊车横向水平荷载作用下，在水平方向所产生的最大弯矩，可根据图8‐4（a）至图8‐7(a)所示荷载位置采用下列公式计算：当为轻、中工作制（A1‐A5）吊车梁的制动梁时，(8‐17)当为重级或特重级工作制（A6‐A8）吊车梁的制动梁时，(8‐18)（2）吊车横向水平荷载作用下制动桁架在吊车梁翼缘所产生的局部弯矩可近似地按下列公式计算（图8‐8）：当为起重量Q≥75t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时(8‐19)当为起重量Q≥75t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时(8‐20)当为起重量Q≤50t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时(8‐21)当为起重量Q≤50t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时 (8‐22)。
16t简支吊车梁验算计算书
简支吊车梁验算计算书============================================================= =======计算软件： MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.20计算时间： 20年09月04日09:58:53============================================================= =======一. 设计资料1 基本信息:验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)吊车梁跨度：l=9000 mm吊车梁平面外计算长度：l0=9000 mm吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2 吊车信息:吊车梁上有两台不同吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图Ⅰ)吊车类型:10t195_轻级软钩吊车吊车跨度:19500 mm吊车自重:7.1 t小车重量:1 t吊车起重量:10 t工作级别:A1~A3(轻级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:80 kN最小轮压:12.8 kN轨道类型:43Kg/m吊车宽度:3000 mm吊车轮距C:2500 mm第二台吊车基本信息(参图Ⅱ)吊车类型:16t195_轻级软钩吊车吊车跨度:19500 mm吊车自重:7.41 t小车重量:1.6 t吊车起重量:16 t工作级别:A1~A3(轻级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:98.8 kN最小轮压:17.5 kN轨道类型:QU70吊车宽度:3500 mm吊车轮距C:3000 mm3 荷载信息:吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.04吊车荷载分项系数：γc=1.4当地重力加速度值：g=9.8附加竖向均布活载标准值：0 kN/m附加水平均布活载标准值：0 kN/m吊车一动力系数：μ1=1.05吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.12 吊车一摆动力系数：α1=0吊车二动力系数：μ2=1.05吊车二横向水平刹车力系数：β2=0.1吊车二摆动力系数：α2=04 验算控制信息:吊车梁竖向挠度允许值：l/800吊车梁水平挠度允许值：l/2200对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算5 吊车梁截面信息:吊车梁示意图截面型号:H-900*300(250)*6*12(8)用户自定义截面截面材料类型:Q345截面每米质量:85.4 kg/m截面几何参数如下:截面高度H =900 mm上翼缘宽度B1 =300 mm下翼缘宽度B2 =250 mm腹板厚度Tw =6 mm上翼缘厚度Tf1=12 mm下翼缘厚度Tf2=8 mm截面力学参数如下:x轴毛截面惯性矩Ix =140382.953 cm4x轴净截面惯性矩Inx =132558.507 cm4x轴上翼毛截面抵抗矩Wx =3636.448 cm3x轴上翼净截面抵抗矩Wnx =3273.327 cm3x轴下翼净截面抵抗矩Wnx1 =2677.764 cm3y轴上翼毛截面抵抗矩Wy =249.55 cm3y轴上翼净截面抵抗矩Wny =152.003 cm3上翼缘有效净面积Ane =30.84 cm2净截面中和轴高度Cny =495.034 mm吊车梁截面为梯形渐变式变腹板高度截面:截面端部高度hd =600mm端部x轴毛截面惯性矩Id =56077.813 cm4端部x轴毛截面静矩Sd =1045.321 cm3端部x轴上翼缘静矩Sdu =876.243 cm3端部x轴下翼缘静矩Sdd =693.198 cm36 吊车梁制动结构信息:吊车梁采用制动桁架结构制动桁架宽度：800mm制动桁架节点间距：1000mm边弦杆截面选用：C-200*70*20*2边弦杆面积：7.27 cm2边弦杆绕y轴惯性矩：46.71 cm4制动结构绕y轴毛截面惯性矩：Icy=41457.318 cm47 吊车梁截面焊缝信息:吊车梁腹板与上翼缘采用双面角焊缝上翼缘焊脚高度：hfu=6 mm吊车梁腹板与下翼缘采用双面角焊缝下翼缘焊脚高度：hfd=6 mm吊车梁腹板与翼缘焊缝采用：自动焊8 腹板加劲肋信息：横向加劲肋布置方式：两侧成对布置横向加劲肋端部焊接方式：断续回焊，断弧横向加劲肋选用：SB6_Q345横向加劲肋间距：a=1000 mm变截面区段横向加劲肋间距：a'=1000 mm横向加劲肋宽度：90 mm横向加劲肋端部到下翼缘距离：80 mm吊车梁不配纵向加劲肋和横向短加劲肋9 支座信息：吊车梁采用的支座类型：中间跨全突缘，端跨一边突缘，一边平板平板支座加劲肋选用：SB6_Q345平板支座加劲肋宽度：70 mm加劲肋焊缝焊脚高度：7 mm平板支座选用：SB20_Q345平板支座宽度：50 mm平板支座长度：250 mm突缘支座加劲肋选用：SB14_Q345突缘支座加劲肋宽度：250 mm伸出下翼缘长度：15 mm与截面腹板焊脚高度：7 mm与截面上翼缘焊脚高度：6 mm与截面下翼缘焊脚高度：6 mm10 计算参数：梁截面材料屈服强度：fy=345 N/mm2梁截面材料转换系数：CF=(235/345)0.5=0.8253上翼缘截面抗拉强度：ft=310 N/mm2下翼缘截面抗拉强度：fb=310 N/mm2梁腹板截面抗剪强度：fv=180 N/mm2梁腹板端面承压强度：fce=400 N/mm2吊车梁焊缝抗剪强度：fw=200 N/mm2二. 验算结果一览验算项数值限值结果受压(上)翼缘宽厚比12.25 最大12.4 满足腹板高厚比146.67 最大250.0 满足上翼缘受压强度比0.82 最大1.0 满足下翼缘受拉强度比0.95 最大1.0 满足端部腹板剪应力强度比0.76 最大1.0 满足腹板局部承压强度比0.20 最大1.0 满足腹板折算应力强度比0.63 最大1.0 满足整体稳定强度比设制动结构不需验算满足竖向挠度计算值(mm) 9.64 最大11.3 满足水平挠度计算值(mm) 0 不需验算满足上翼缘焊缝强度比0.39 最大1.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最小6.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最大7.0 满足下翼缘焊缝强度比0.27 最大1.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最小5.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最大7.0 满足区格Ⅰ局稳强度比0.50 最大1.0 满足区格Ⅱ局稳强度比0.55 最大1.0 满足区格Ⅲ局稳强度比0.53 最大1.0 满足区格Ⅳ局稳强度比0.57 最大1.0 满足区格Ⅴ局稳强度比0.90 最大1.0 满足区格Ⅵ局稳强度比0.92 最大1.0 满足加劲肋布置方式双侧成对轻/中级满足横向加劲肋间距(mm) 1000.00 最大1760.0 满足横向加劲肋间距(mm) 1000.00 最小440.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 1000.00 最大1760.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 1000.00 最小440.0 满足横向加劲肋外伸宽度(mm) 90.00 最小69.3 满足横向加劲肋厚度(mm) 6.00 最小6.0 满足无纵向加劲肋时ho/Tw 146.67 最大140.3不满足平板加劲肋稳定强度比0.83 最大1.0 满足平板加劲肋焊缝强度比0.19 最大1.0 满足突缘加劲肋稳定强度比0.30 最大1.0 满足突缘端面承压强度比0.26 最大1.0 满足突缘加劲肋焊缝强度比0.33 最大1.0 满足平板加劲肋外伸宽度(mm) 70.00 最小69.3 满足横向加劲肋厚度(mm) 6.00 最小4.7 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最小6.0 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最大7.0 满足突缘加劲肋外伸宽度(mm) 122.00 最小7.0 满足突缘加劲肋厚度(mm) 14.00 最小8.1 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最小6.0 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最大7.0 满足三. 吊车梁截面内力计算:1 吊车梁支座处最大剪力Vd计算(参图Ⅲ)：竖向附加活载作用下端部剪力Vda=0 kN吊车考虑动力系数后最大轮压标准值：Q=1.05×98.8=103.74 kN吊车竖向荷载作用下端部剪力：Vdc=1.4×1.04×103.74×(4×9000-3000-3500-6000)/9000=367.252 kN 端部最大剪力计算值：Vd=367.252 kN2 跨中最大竖向弯矩Mvm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩Mva=0 kN·m吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×80=84 kN吊车荷载合力：F=84×4=375.48 kN左支座反力：R=375.48×4477.069/9000=186.783 kN吊车梁跨中弯矩Mvc计算：Mvc=1.4×1.04×(186.783×4477.069-84×(3000+500))×10-3=789.504 kN·m跨中最大弯矩计算值：Mvm=789.504 kN·m3 跨中最大竖向弯矩对应剪力Vm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下端部剪力Vma=0 kN吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×80=84 kN吊车荷载合力：F=84×4=375.48 kN左支座反力：R=375.48×4477.069/9000=186.783 kN最大弯矩点左侧剪力计算：Vml=1.4×1.04×(186.783-83999.996×2)=27.349 kN最大弯矩点右侧剪力计算：Vmr=Vml-1.4×1.04×103.74=-123.697 kN跨中最大弯矩对应的剪力计算值：Vm=123.697 kN4 吊车梁跨中最大水平弯矩Mhm计算(参图Ⅴ)：水平附加活载作用下跨中弯矩Mha=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.12×(10+1)/2×g/2=3.234 kN吊车荷载合力：F=3.234×4=15.092 kN左支座反力：R=15.092×4446.429/9000=7.456 kN吊车梁跨中弯矩Mhc计算：Mhc=1.4×(7.456×4446.429-3.234×(3000+500))×10-3=30.568 kN·m 跨中最大水平弯矩计算值：Mhm=30.568 kN·m5 跨中最大竖向弯矩标准值Mvk计算(参图Ⅵ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩Mvka=0 kN·m吊车单轮最大轮压标准值：Q=1.0×98.8=98.8 kN吊车荷载合力：F=98.8×2=197.6 kN左支座反力：R=197.6×5250/9000=115.267 kN吊车梁跨中弯矩Mvkc计算：Mvkc=1×1.04×(115.267×5250-98.8×3000)×10-3=321.1 kN·m 跨中最大弯矩计算值：Mvk=321.1 kN·m6 跨中最大水平弯矩标准值Mhk计算(参图Ⅵ)：水平附加活载作用下跨中弯矩Mhka=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：Q=0.1×(16+1.6)/2×g/2=4.312 kN吊车荷载合力：F=4.312×2=8.624 kN左支座反力：R=8.624×5250/9000=5.031 kN吊车梁跨中弯矩Mhkc计算：Mhkc=1×(5.031×5250-4.312×3000)×10-3=13.475 kN·m 跨中最大水平弯矩计算值：Mhk=13.475 kN·m四. 吊车梁板件宽厚比验算:1 受压(上)翼缘宽厚比验算:受压翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15*(235/fy)0.5=12.38翼缘自由外伸宽度：b0=147 mm翼缘宽厚比：b0/Tf1=147/12=12.25≤12.38，满足2 腹板高厚比验算:腹板高厚比限值：[h0/t]=250腹板计算高度：h0=880 mm腹板高厚比：h0/Tw=880/6=146.667≤250，满足五. 吊车梁截面强度验算:1 上翼缘受压强度验算:吊车梁采用制动桁架水平弯矩在吊车梁上翼缘产生的轴心力NT=Mhm/C=38.21 kN上翼缘在桁架节间那的水平局部弯矩由第一台吊车控制单轮横向刹车力：T1=1.4×(10+1)×0.12*0.5/2=0.462 kN单轮卡轨力：T2=1.4×80=0 kN第一台吊车为轻、中级工作制吊车Myl=max(T1, T2)*CW/4=0.154 kN·m吊车梁须验算疲劳强度或b0/Tf1>10.729，取γx=1.0吊车梁无须验算疲劳强度，取γy=1.2ξ=(M vm/Wnx/γx+Myl/Wny/γy+NT/Ane)/ft=(789.504/3273.327/1+0.154/152.003/1.2+38.21/30.84)×103/310=0.8213≤1，满足2 下翼缘受拉强度验算:ξ=M vm/Wnx1/fb=789.504×103/2677.764/310=0.9511≤1，满足3 端部腹板剪应力强度验算:考虑截面削弱系数1.2τ=V d*Sdx/(Idx*Tw/1.2)/fv=367.252×1045.321/(56077.813×6/1.2)/180×102=0.7606≤1，满足4 最大轮压下腹板局部承压强度验算:考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第二台吊车计算：吊车最大轮压：Pmax=98.8 kN轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.1.3取增大系数：ψ=1.0F=γc*ψ*μ*P max=1.4×1×1.05×98.8=145.236 kN梁顶到腹板计算高度上边缘距离：hy=Tf1=12 mm轨道高度：hR=140 mm集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度：lz=50+5*hy+2*hR=50+5×12+2×140=390 mmσc=F/Twlz=145.236×103/6/390=62.067 N/mm2腹板抗压强度设计值：f=310 N/mm2局部承压强度比ξ=σc/f=62.067/310=0.2002≤1，满足5 腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算:按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算计算点局部压应力：σc=62.067 N/mm2(参见腹板局部承压验算)计算点正应力计算计算点到中和轴的距离：y1=H-Cny-Tf1=392.966 mmσ=Mvm/In*y1=789.504/132558.507×392.966×102=234.046 N/mm2计算点剪应力计算上翼缘对中和轴静矩：S1=(y1+0.5*Tf1)*B1*Tf1×10-3=1436.276 cm3τ=Vm*S1/Ix/Tw=123.697×1436.276/140382.953/6×102=21.093 N/mm2σ与σc同号，强度设计值增大系数：β1=1.1折算应力强度比ξ=(σ2+σc2-σ*σc+3*τ2)0.5/(β1*f)=(234.0462+62.0672-234.046×62.067+3×21.0932)0.5/(1.1×310)=0.6251≤1，满足6 吊车梁整体稳定性验算吊车梁设置了制动结构，整体稳定不需验算。
对《钢结构设计手册》吊车粱最大弯矩计算公式的商榷
对《钢结构设计手册》吊车粱最大弯矩计算公式的商榷
对于《钢结构设计手册》吊车粱最大弯矩计算公式的商榷，主要集中在以下几个方面：
一是计算公式中的参数值是否合理。
根据《钢结构设计手册》，吊车粱最大弯矩的计算公式中的参数值是根据抗弯强度的计算结果得出的，但是实际情况可能会有所不同，因此这些参数值是否合理需要进行实际检验。
二是计算公式是否符合实际情况。
计算结果可能会受到一些外部因素的影响，例如环境温度、湿度等，因此计算公式是否能够准确反映实际情况需要进行实验检验。
三是计算公式的可靠性。
由于计算公式中的参数值可能会受到外部因素的影响，因此计算公式的可靠性也需要进行实验检验，以确保计算结果的准确性。
移动荷载作用下主梁绝对最大弯矩的计算-结构力学
移动荷载作用下主梁绝对最大弯矩的计算摘要：在设计起重机梁等承受移动荷载的结构时，利用内力包络图可以求的在横荷载和移动活荷载共同作用下各杆件、各截面可能出现的最大内力、最小内力。
其中弯矩包络图表示各截面的最大弯矩值，其中弯矩最大者称为绝对最大弯矩。
我们已经学习了简支梁绝对最大弯矩的求法，那么主梁在移动荷载作用下绝对最大弯矩的求法是怎样的呢？本文根据简支梁绝对最大弯矩的求法，给出了一组平行荷载直接沿着纵梁移动时，主梁承受结点荷载作用下绝对最大弯矩的计算方法。
关键词：结点荷载，绝对最大弯矩，主梁，影响线桥梁或房屋建筑中的某些主梁，是通过一些次梁（纵梁和横梁）将荷载传递到主梁上的。
主梁这些荷载的传递点称为主梁的结点。
从移动荷载来说，不论是荷载作用在次梁的哪些位置，其作用都是通过这些固定的结点传递到主梁上。
如下图所示：本文研究的主要问题是一组平行荷载直接沿着纵梁移动时怎样判断主梁绝对最大弯矩的发生的截面位置和计算主梁的绝对最大弯矩（假定相邻两横梁间的距离、节间距是相等的）。
1.主梁绝对最大弯矩的发生截面位置回想我们学过的简支梁，有两种计算方法。
一种是近似计算，划分30个以上等分截面，画出梁的弯矩包络图，采取电算的方法。
另一种是精确计算，也是最常用的方法。
它的求法是：由于荷载在任一位置时，梁的弯矩图顶点永远发生在集中荷载下。
因此可以断定，绝对最大弯矩必定发生在某一集中何在的作用点。
取一集中荷载Fpcr，它的弯矩为：FR为梁上实际荷载的合力，Mcr为FPcr 以左梁上实际荷载对FPcr作用点的力矩，a为FR 与FPcr 作用线之间的距离。
经分析可得，Fpcr作用点弯矩最大时，梁的中线正好平分Fpcr与FR之间的距离。
如下图所示：比较各个荷载作用点的最大弯矩，选择其中最大的一个，就是绝对最大弯矩。
与简支梁类似，当一组平行荷载直接沿着纵梁移动时，主梁在任意时刻的弯矩图总是呈折线图形，弯矩图的顶点永远位于集中荷载作用点，也就是各结点截面。