钢管桩栈桥计算书
钢栈桥受力计算书9.23
钢栈桥受力计算书一、工程概况水上墩的桩基础施工便桥采用钢管和工字钢搭设，便桥的支撑钢管的直径为φ500mm，纵向间距为12m，横向间距为2m；便桥的钢管上横向搁置40a工字钢2排，纵向用贝雷架，间距0.6m，，横向布置采用20a工字钢，间距为0.6m，次纵向采用12.6的工字钢，间距采用0.3m，然后在次纵梁上铺设δ=10mm的钢板，钢板上用钢筋设置防滑条。
二、荷载布置自重按1.2的安全系数考虑。
1、上部结构恒重（7米宽计算）⑴δ10钢板：7×1×0.01×7.85×10=5.495KN/m⑵I12.6纵向分配梁:2.556KN/m⑶I20a横向分配梁:1.78KN/m⑷贝雷梁:6.66 KN/m⑸双排I40a下横梁:7.42KN/根2、活荷载⑴30t砼车⑵旋挖钻机70t⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车以及旋挖钻机的过钢栈桥。
三、计算模型1、本计算模型采用MIDAS 2006三维计算软件建立的三维模型如下：四、维计算模型示意图2、计算模型按最不利活载布置模式计算，70t旋挖钻机行走在中跨中间靠边时，属于偏心荷载，为最不利的受力模式，70t旋挖钻机的履带按0.45*3m的均布荷载布置，荷载按1.3倍的安全系数考虑。
P=35*1.3*10000/0.45/3=337000N/㎡活载布置示意图如下:3、计算结果（1）钢管桩的支反力示意图如下:最大支反力为49.3T，考虑到一定的桩基安全系数以及桩基的不均匀沉降，钢管桩的承载能力按60T控制,满足承载受力要求。
（2）钢管桩的变形位移示意图如下:（3）最大水平位移为24mm，最大横向位移为4mm，最大竖向位移为18mm<L/500=12000/500=24mm,钢栈桥的变形满足受力要求。
钢管桩的应力示意图如下:最大应力为133MPa<235*0.7=164.5 MPa,应力满足受力要求。
栈桥简算书(2.26改)
新建铁路九江至南昌城际轨道交通博阳河特大桥水中墩栈桥设计书编制：复核：审核：中国中铁四局集团CJQ-1标经理部第五项目队2007年12月栈桥计算书一、结构形式钢栈桥桥面宽度：按双向两车道设计，桥面宽5m ，常规跨径布置型式为12、15m 、18m ，为保证河西桥台处孔跨布置18m(保证车辆下行净空)、在35、36#墩左侧加宽7.55m 作为下部插打钢板桩、上部连续梁吊装作业平台。
栈桥下部结构：普通陆地墩为2根Φ500×10mm 钢管桩(钢管桩间距3.9m)、普通水中墩为2根Φ800×10mm 钢管桩(钢管桩间距3.9m)、加宽作业平台为5根Φ800×10mm 钢管桩(钢管桩间距1.95m)；上部结构为2根I40a 下横梁、纵梁采用6榀贝雷桁架；桥面为I10和[10纵横向分配梁，布置间距0.5m ，δ10桥面钢板满铺。
钢管桩之间采用［20a(横撑)和［18a(斜撑)作为剪刀撑，上横撑距钢管桩顶1m ，下横撑距上横撑2m 。
二、普通陆地5米宽通行栈桥简算（计算模型为50吨汽车单辆行驶单跨15米桥面）作业时履带吊不行走桥面插打钢管桩， 只考虑普通行车。
钢柱壁两根工字钢四品贝雷片工字钢纵向间距槽钢横向间距厚钢面板结构模型1、栈桥面板验算 桥面板自重=0.785KN/m结构形式剪力图弯矩图σ=M/W=6.91×10-3/(83.3×10-6)=83.0Mpa<[σ]=170Mpa，刚度可以！f=0.00111/5=1/4504<1/250满足要求，面板可以，底部[10槽钢间距0.5米布置可行！2、[10槽钢验算[10槽钢自重+桥面板自重=0.1+0.785=0.885KN/m前轮=30KN/11品槽钢=2.73KN后轮=140KN/11品槽钢=12.7KN按整跨15米计算，荷载压在1品槽钢上为模型结构形式弯矩图剪力图σ=M/W=4.98×10-3/(39660×10-9)=125.6Mpa<[σ]=170Mpa，刚度可以！底部I10工字钢间距0.5米布置可行！3、I10工字钢验算I10工字钢自重+[10槽钢自重+桥面板自重=0.11+0.1+0.785=0.995KN/m 取最大上部传递荷载51.96KN，按均布荷载计算结构形式弯矩图剪力图σ=M/W=4.1×10-3/(49000×10-9)=83.7Mpa<[σ]=170Mpa，刚度可以！f=0.00037/5=1/13513满足要求！I10工字钢可以，底部布置6品贝雷片可行。
栈桥计算书
汽车荷载按照汽—20计算，计算图示如下：
10m³砼罐车重50t，冲击荷载取1.3，则验算荷载为650kN,砼罐车荷载分布情况为：前轴110kN,两排后轴均为270kN。前轮为单轮，荷载作用面积为：0.2m*0.6m；后轮为双轮，荷载作用面积为：0.4m*0.6m。
2、25t汽车吊
本栈桥仅考虑汽车吊通过栈桥，不在栈桥进行吊装作业。荷载按汽—20计算,吊车自重32t，冲击荷载取1.3，则验算荷载为416kN。
I=7.48×10-5m4。
（1）强度验算
＜[σw]=210MPa,合格。
＜[ ]=120MPa, 合格。
（2）刚度验算
mm＜ mm 10.2mm，合格。
4. 贝雷梁
贝雷梁在组合工况一时，最为不利。当罐车10m³行驶至跨中时，弯矩最大，行驶至支点时，剪力最大。
栈桥总长48m，设计同方向车辆间距不小于24米，即整座栈桥内同方向最多通行两辆重车。栈桥主梁由两组贝雷梁组成，每组贝雷梁承受汽车的单边荷载，将每组贝雷梁简化为4跨连续梁进行计算。
mm＜ mm 30mm，合格。
（2）当2辆罐车处于支承处时，计算简图如下：
P1为罐车前轴单轮荷载：P1=55kN；
P2为罐车后轴单轮荷载：P=135kN；
q为恒载：2m宽桥面板自重线荷载+2.75mI28b自重线荷载+贝雷梁线荷载=2×0.008×78.5+14×0.142+0.434×1/0.75+0.9=4.72kN。
＜[σw]=145MPa,合格。
5.68MPa＜[ ]=85MPa, 合格。
（2）刚度验算
mm＜ mm 0.3距为0.75m。
I12.6承受最不利荷载为10m³罐车后轮荷载，其作用面积为0.4m×0.6m，每个后轮荷载由3根I12.6承担，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
海上钢栈桥施工方案及计算书
目录一概述 (1)1设计说明 (1)1.2设计依据 (2)1.3技术标准 (3)1.4荷载工况 (3)二荷载工况验算 (4)2.1上部结构恒重（6米宽计算） (4)2.2车辆荷载 (4)三荷载工况 (5)3.1荷载工况一 (6)3.1.1 履带吊荷载 (6)3.1.2 计算分析 (6)3.2荷载工况二 (9)3.3荷载工况三 (11)3.4荷载工况四 (13)3.5荷载工况五 (15)4.2Φ630钢管计算 (17)4.1入土深度计算 (18)4.2钢管桩稳定性计算 (18)4.2.1 单根钢管桩流水压力计算 (18)4.2.3钢栈桥横桥向风力计算 (19)一概述1 设计说明根据*****大桥的具体地质情况、水文情况和气候情况，施工海域受季风、大雾及风浪影响较大，为满足施工总体进度要求以及安全生产和环保方面的需要，我部拟采用全栈桥方案。
拟建栈桥长约1.2km，桥面宽6m，设计顶标高+5.4m，结构形式为3榀6道单层贝雷桁架，桁架间距0.9m、1.22m、0.9m、1.22m、0.9m，每双片桁架间使用花架连接；栈桥标准跨径为分为12m和15m 两种，跨度分布为(3m+7×12m)+(6×12m)×2+（6×15 m）×10+（2×15m+2×12m+3m）；栈桥基础采用两根Φ720×8mm钢管桩基础，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[16号槽钢附加缀板连接成整体，栈桥每90米设置一道伸缩缝，宽度为0.1m，该处设置双排钢管桩基础；桥面系由I16工字钢横梁、U型卡栓、I12工字钢分配纵梁、1cm厚桥面板、为Φ12防滑钢筋、防护栏杆组成。
栈桥结构形式如下图示。
侧面图中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部标准断面图效果图1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）1.3 技术标准1）设计顶标高+5.40m，与设计桥梁基本平行；2）设计控制荷载：挂-120、履-50（最大吊重按50t考虑）；3）设计使用寿命：3年；4）水位：取20年一遇最高水位+3.04m；5）河床高程取-5.20m，最大冲刷深度考虑3m，即冲刷后地面线高程为-8.2m；6）流速：v=1.53m/s；7）河床覆盖层：淤泥，厚度4.5m；8）基本风速：27.3m/s；最大风速40m/s；9）浪高：3.01m；10）设计行车速度15km/h。
栈桥计算书
栈桥计算书一、结构形式栈桥总宽为6米，跨径布置型式为栈桥设计:第一段4－4＊11.4+1－5＊14.4m连续梁全长239.4m，中间设置加强墩，主梁为I40a工字钢；第二段(6－3＊12.0＋10.5m)+(9-12.0+10.5m) 连续梁全长483.05m，主梁为321贝雷片；第三段（4－12.0+10.5m）+1－3＊12.0+10.5m连续梁全长138.25m，主梁为321贝雷片。
桥面宽设计为6m，两边设置高度1.2m栏杆，全长860.7m 共77跨。
第一段：自下而上依次为Φ630×8mm钢管桩，I45a下横梁， I40a纵向分配梁，δ12桥面钢板,υ48*3.5mm @1500mm栏杆。
第二段、第三段：自下而上依次为Φ630×8mm钢管桩，I45a下横梁，“321”军用贝雷梁，I32a横向分配梁，δ8桥面钢板,υ48*3.5mm @1500mm 栏杆。
二、荷载布置第一段：1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ12钢板：6×1×94.2÷100=5.652KN/m⑵I40a纵向分配梁:13×67.598÷100=8.788KN/m⑶I45a横梁:1.189KN/m⑷栏杆：0.4KN/m⑸Σ＝5.652+8.788+1.189+0.4＝16.029KN/m2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊50t⑶20t运材料车⑷施工与人群荷载：4KN/m2第二段、第三段：1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ8钢板：6×1×62.8÷100=3.768KN/m⑵I32a横向分配梁: 3.464KN/m⑶贝雷梁: 6.6 KN/m⑷I45a横梁:0.51KN/m⑸栏杆：0.4KN/m⑹Σ=3.768+3.464+6.60+0.51+0.4=14.742KN/m2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊50t⑶20t运材料车⑷施工与人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于15米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
2-1钢栈桥计算书
目录1. 设计说明 (1)1.1 栈桥构造 (1)1.2 设计依据 (3)1.3 设计标准 (3)1.4主要材料力学性能 (3)2. 荷载 (4)2.1 永久荷载 (4)2.2 可变荷载 (4)2.2.1 履带吊 (4)2.2.2 混凝土罐车 (4)2.3 荷载工况 (5)3. 栈桥结构计算分析 (5)3.1 混凝土面板计算 (5)3.2 计算模型 (5)3.3 工况1计算分析 ........................................................ 错误！未定义书签。
3.4工况2计算分析 (8)3.7计算结果汇总 (12)I栈桥设计计算书1. 设计说明1.1 栈桥构造栈桥为钢管桩基础贝雷梁栈桥，采用钢板桥面板。
其中栈桥标准跨径21m，行车道宽7.0m（栈桥总宽8m）。
栈桥基础每排采用3根υ630,δ8mm钢管桩，；钢管桩上设2X45I型钢承重横梁。
根据栈桥宽度设置9排贝雷纵梁，每两排贝雷纵梁之间采用90花架连接。
栈桥面层采用10mm厚Q235刚板面板，并设置有防护栏杆、电缆通道等附属设施。
栈桥跨径布置及标准段横断面见下图。
栈桥总体立面图（单位：cm）栈桥总体侧面图（单位：cm）栈桥总体平面图（单位：cm）1.3 设计依据⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）⑵《港口工程桩基规范》(JTS 167-4-2012)⑶《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑹《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）1.4 设计标准⑴设计荷载：80t履带吊，12m³混凝土罐车；⑵水位：20年一遇的最高洪水位+3.3m；⑶水流速度：2.3m/s；⑹河床高程：河床底标高为-1.30m,河堤顶标高为+5.20m，常水位为+1.80m，河床处地质情况依次为5m 厚淤泥质粘土、8m 厚粉细砂层、6m 厚中砂层和15m 厚圆砾层等，对应侧摩阻力分别为9kpa、25kpa、38kpa、70kpa，河床一般冲刷深度约2.0m。
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书1 钢栈桥结构设计概述乐平涌大桥跨越乐平涌，为形成施工运输通道，需在乐平涌上修建钢栈桥。
钢栈桥采用单车道形式，桥宽6m 。
钢栈桥按通行25.5m 小箱梁运梁车荷载进行设计。
为保证桥上行人安全，在栈桥两侧设置高度1.2m 的钢栏杆。
根据桥位处水位调查情况，栈桥顶标高定为+3.5m 。
钢栈桥下部结构采用排架式墩，每墩由2根钢管桩组成，相邻钢管间距3.5m 。
钢栈桥标准跨度为5.5m ，栈桥墩顶横梁采用2I45b ，上部纵梁采用I45b ，间距60cm 。
桥面板为倒扣的[32b ，间距37cm 。
槽钢与纵梁焊接。
钢管桩采用直径529mm ，壁厚8mm 的螺旋焊管，使用DZ90型振动锤打设，钢管桩允许承载力应能达到60t 以上。
为保证栈桥钢管桩的稳定性，相邻钢管设[20a 剪刀撑连接。
在钢管桩顶部开槽，放置横梁，横梁底部位置，在钢管上焊接[14a 作为竖向支承加劲，减小钢管局部承压应力。
2 计算依据2.1 《公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011》； 2.2 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86》； 2.3 《钢结构设计规范 GB50017-2003》。
3 主要构件计算参数3.1 I45b 工字钢2433x x x A 111.4cm 87.45kg/m I 33759cm W 1500.4cm S 887.1cm ====截面积；每米重量；截面特性：；；,d=13.5mm 。
3.2、[32b 槽钢min14y y t mm ====243截面积A 54.913cm ；每米重量43.107kg/m ；截面特性：I 336cm ；W 49.2cm ；。
3.3、φ529×8mm 螺旋焊钢管243x x A 98.53cm kg/m I 33719.8cm W 1274.85cm i 18.49cm ====截面积；每米重量77.89；截面特性：；；。
上述型钢及钢管材料均采用Q235，弹性模量E=320610⨯MPa ，其强度设计值为：抗拉、抗压和抗弯2215/f N mm =； 抗剪2125/v f N mm =。
111米钢栈桥计算书_secret
栈桥计算书1 概述1.1 设计说明本工程项目拟建栈桥结构形式为4排单层贝雷桁架，使用900型标准贝雷花架进行横向联结，栈桥纵向标准设计跨径为12m+9m；桥面系为专用桥面板；横向分配梁为I22，间距为0.75m；基础采用υ630×7mm和υ820×7mm钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20号槽钢连接成整体；墩顶横梁采用2工36a。
栈桥布置结构形式如下图1。
图1、栈桥一般构造图（单位：cm）1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）1.3 技术标准1）设计顶标高；2）设计控制荷载：栈桥运营期间：施工重车荷载主要表现在混凝土罐车满载，自重20T+载重30T，考虑1.3的动力系数，按照65T荷载对栈桥桥面板及分配梁I22a进行验算；考虑本栈桥桥位实际地理条件，其施工工艺采用50T履带吊，50T履带吊自重50T+吊重15T，考虑车辆自重及1.3的车辆冲击系数，栈桥设计中选择85吨履带吊车荷载进行贝雷梁及承重梁的验算；3）设计行车速度10km/h。
2 荷载布置2.1 上部结构恒重（4米宽计算）1）钢便桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则4.08kN/m。
2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m，则0.14kN/m，间距0.24m 。
3）面层横向分配梁：I，单位重33.05kg/m，则0.33kN/m ，1.32kN/根，间距1.5m；224）纵向主梁：横向4排321型贝雷梁，4.3kN/m；5）桩顶分配主梁：2I，单位重60 kg/m ,则1.2kN/m。
36a2.2 车辆荷载1）轮压：车轮接地尺寸为0.5m×0.2m；图2、罐车荷载布置图2：50T履带吊横向及纵向布置图（469mm×76mm）单侧履带压：单侧履带着地尺寸为0.76m×4.69m，单侧履带荷载按线性荷载计算为850 kN/m÷2÷4.69=90kN/m。
钢管桩栈桥计算书
鉴江钢管桩栈桥及钢管桩平台受力计算书2009年11月10日钢管桩栈桥及钢管桩施工平台受力计算书一、栈桥及钢管桩平添结构简介栈桥及钢管桩平台结构见附图，栈桥与钢管桩平台的结构形式类似，均采用钢管桩基础，每排采用3根直径为529mm的三根钢管组成，2Ⅰ30工字钢嵌入钢管桩顶作为横梁，横梁上纵桥向布置两组150cm 高公路装配式贝雷桁架主梁，每组两片贝雷桁架采用45cm宽花架连接。
贝雷桁架上横铺Ⅰ20b工字钢分布梁，分布梁间距为75cm，分布梁顶沿纵向铺设[16槽钢作为桥面板。
栈桥横向宽6m，每个墩两侧的钢平台平面尺寸均为15×6m。
二、栈桥及钢管桩平台各主要部件的应力计算1、贝雷桁架纵梁受力计算根据下面对横向分布Ⅰ20b工字钢梁的受力计算可以得知，两组贝雷桁架中的外侧贝雷片总有一片承受上拔力，贝雷片的受力极不均匀，取受竖直向下的最大荷载计算，单片贝雷架承受的最大荷载为9008×2=18016Kg(重车有两个后轴)，按简支梁计算。
贝雷架的跨中弯矩最大值Mmax=18.0×12/4=54t.m，单片贝雷片容许弯矩为78.8 t.m，所以贝雷桁架纵梁的受力能满足需要。
单片贝雷片的抗剪能力为24.5t，通过下面对横向分布I20b工字钢的受力计算知其最大支座反力为9008Kg，两个重轴，此时贝雷片相当于在跨中作用9008×2=18016Kg的集中力，显然贝雷片的剪力等于9008Kg，小于24.5t，贝雷片抗剪能够满足要求。
2、钢管桩上横梁受力计算横梁支撑在钢管桩上，其支点距离为250cm，按两跨连续梁计算，取其最不利荷载，其计算简图如下：先计算P的值：P=6m贝雷桁架重量及桥面系总重的1/8+后轴总重的1/4=约2000Kg+7000=9000Kg采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：最大弯矩M max数值为490583Kg.cmσmax===519.8Kg/cm2=52.0MPa＜f=215Mpa其抗剪能力不需计算，能够满足要求。
钢栈桥施工方案计算书1
粤湘高速公路钢栈桥计算书编制：复核：审批：2011年08月25日钢栈桥计算书钢栈桥跨越水塘，水面宽度55m，水深4m～5m。
钢栈桥桥面标高取71.7m，高出水面3m。
钢栈桥设计跨径组合为15*5.5m,宽度6.0m,全长82.5m。
钢栈桥采用Ф630×12mm钢管桩基础，I36a工字钢横梁，2I45a工字钢主纵梁，I36a工字钢分配梁和10mm厚钢板做桥面系，栏杆立柱用8#槽钢加工焊接而成，横向用I25a工字钢做剪刀撑连接。
一、计算依据1、设计图纸和相关文件2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4、《路桥施工计算手册》二、计算参数1、水位水塘水位67.2m暴雨水位68.7m2、钢材(A3型钢)力学性能（取临时结构1.3倍扩大系数）轴向应力[б]=182MPa弯屈应力[бw]=188.5MPa剪切应力[て]=110.5MPa弹性模量E=2.0×1011Pa3、钢栈桥纵向跨度5.5m，横向跨度4.8m。
砼罐车总重量为500KN，其中前轮100KN，后轮400KN。
工况1：砼罐车后轮在钢管桩顶部P前轮=100KNP后轮=400KN工况2：砼罐车后轮在钢栈桥跨中（顺桥向）P前轮=100KNP后轮=400KN工况3：砼罐车后轮在钢栈桥跨中（横桥向）P后轮=400KN L=4.8m三、钢管桩计算1、钢管桩入土深度计算工程地质简介：钢栈桥位于大运公园高架桥，桩号K58+675m处，钢管桩暂定入土深度16m。
根据设计岩土资料，水塘地质按淤泥质粘土考虑。
设计采用φ630×12mm钢管桩。
钢栈桥承受汽车吊和砼罐车重量（不同时承受）工况1：单桩承受最大反力Rmax =100/4+400/2=225KN单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型: 钢管桩桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65桩类别:圆形桩直径d =630mm周长L=1.978m第1土层为: 淤泥质土,极限侧阻力标准值qsik=25KPa钢管桩进入土层厚度h= 16m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.978×16×25×1= 822.85KN侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 822.85/1.65=498.7KN基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs=498.7KN > Rmax=225KN结论：钢管桩入土深度满足要求2、钢管桩强度计算钢管桩极限强度标准值ó=180MPa采用壁厚12mm，直径φ630钢管桩,工况1：单桩承受最大反力Rmax=225KN单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型: 钢管桩桩类别:圆管形桩直径d =630mm截面积As=0.0233m2钢管桩极限承载力F=б×As=180×106×0.0233=4194 KN > Rmax=225KN 结论：钢管桩强度满足要求3、钢管桩稳定计算钢管桩一端固定，一端自由工况1：单桩承受最大反力考虑到河床表面淤泥较厚，钢管桩自由长度按16m 计算L0=2×h=2×16=32mr=√（Im/Am）=0.22mλ= L0/r=32/0.22=145查轴心受压构件稳定系数表Ψ=0.3Fk=Ψ×F=0.3×4194 KN =1258KN> Rmax=225KN施工时采用45KW振动锤，额定振动压力为45t,实际施工时入土深度按45t压力控制结论：钢管桩稳定性满足要求。
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书蒿⼦港澧⽔河钢栈桥设计计算书⼀. ⼯程概况岳常⾼速TJ-22合同段为独⽴特⼤桥标段，合同⼯程为蒿⼦港澧⽔特⼤桥。
蒿⼦港澧⽔特⼤桥是岳阳⾄常德⾼速公路跨越澧⽔的⼀座特⼤桥，⼤桥总长2712.08m。
具体桥型布置⾃岳阳⾄常德岸为14×25m预应⼒先简⽀后连续⼩箱梁+43+66+40m预应⼒悬浇连续箱梁+37×40m预应⼒先简⽀后连续⼩箱梁+66+3×106+66m预应⼒悬浇连续箱梁+11×25m预应⼒先简⽀后连续⼩箱梁。
为⽅便施⼯，经项⽬经理部研究决定，在66+106×3+66m预应⼒悬浇连续箱梁段修建⼀座施⼯栈桥。
⼆. 结构设计钢栈桥采⽤型钢组合的结构形式，标准跨径9m。
钢栈桥采⽤630×8mm钢管桩作为基础，钢栈桥横桥向中⼼间距281cm，在钢管桩上⾯设置双肢I36a型钢作为承重梁，并设置⽜腿与钢管桩连接。
承重梁上⾯设置I45a型钢作为第⼀层分配梁，上⾯铺设［20a型钢作为第⼆层分配梁，中⼼距为25cm，形成栈桥。
栈桥两侧设置φ48mm钢管作为防护栏。
三. 计算过程中采⽤的部分参数1. Q2353钢材的允许应⼒［σ］=180Mpa2. Q2353钢材的允许剪应［τ］=110 Mpa3. 16MN钢材的允许应⼒［σ］=237 Mpa4. 16MN钢材的允许剪应⼒［τ］=104 Mpa5. 16MN钢材的弹性模量E=2.1×105Mpa四. 设计技术参数及相关荷载⼤⼩选定1. 根据实际施⼯情况，栈桥通过最重车辆为10m3砼罐车和50T履带吊，则计算荷载为50T履带吊及砼罐车。
取最⼤荷载50T履带吊，⾃重约为50T，其计算⼯况为最重荷载在栈桥上⾏驶时对栈桥的影响，考虑可能出现的履带吊停留在栈桥上吊装作业时的情况，吊重按20T考虑，则考虑1.15的冲击系数最后取80.5T进⾏验算。
2. 结构⾃重按实际重计⼊。
3. 流⽔压⼒施⼯区域流⽔较缓，流速取2.0m/s。
栈桥荷载计算书
栈桥荷载计算书XX大桥钢栈桥总宽6m，计算跨径为12m。
栈桥结构自下而上分别为：φ600钢管桩、28b型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b 型工字钢分配横梁（间距0.40m）、20a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3[M]=788.2 kn•m, [Q]=245.2 kn则4EI=2004×106 kn•m2（一）荷载布置1、上部结构恒载（按12m跨度计）（1）20a型槽钢：q1=（6m/0.3+1）×22.63×10/1000＝4.75kn/m（2）25b型工字钢分配横梁：q2=42.0×9/0.40×6×10/1000/9＝6.3kn/m（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：q3=287×4×10/3/1000＝3.83kn/m（4）28a型工字钢下横梁：q4=6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根2、活载（1）按城—B级标准车辆计算（2）人群、机具、堆方荷载：q5=1.5kn/m2×6=9 kn/m考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。
（二）上部结构内力计算1、贝雷梁内力计算荷载组合：q= q1+ q2+ q3+ q5=23.88kn/m(如下图)23.88KN·m贝雷梁均布荷载受力分布图汽车荷载分布图活载按城—B标准车辆荷载并考虑1.2的安全系数，采用“桥梁博士系统软件进行”验算,结果如下：恒载情况: M中=ql2/8=23.88×122/8=429.8kn·mR=143.3 kn活载情况：M中=1160kn·mR=425 kn荷载组合情况：M中=1589.8kn·m＜[M]=788.2×4=3152.8 kn·mR=143.3+425=568.3kn＜[Q]=245.2×4=980.8 kn·m故在恒载及活载组合条件下贝雷架满足强度要求。
栈桥计算书
栈桥计算书一、结构形式栈桥总宽为6米，跨径布置型式为浅滩区及浅水区，自下而上依次为Φ800×8mm钢管桩，I56下横梁，“321”军用贝雷梁，I25横向分配梁，I12纵向分配梁，δ10桥面钢板。
二、荷载布置1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ10钢板：6×1×0.01×7.85×10=4.71KN/m⑵I12纵向分配梁:2.274KN/m⑶I25横梁:1.523KN/m⑷贝雷梁:6.0 KN/m⑸I56下横梁:6.376KN/根2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊-50⑶10t运材料轨道小车⑷人群荷载：3KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于15米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
三、上部结构内力计算〈一〉贝雷梁内力计算1、24米跨由于桩布置为两排，其计算跨径为L计=21m(按简支计算)。
〈1〉弯矩M，其跨中弯矩影响线如下：①30t砼车（一辆）布置在跨中时Mmax1=5.25×(120+9.1/10.5×120+6.5/10.5×60) =1371kN.m②履带-50(半幅)Mmax2=0.25×56×4.5×(21-2.25)=1181.25kN.m③10t轨道小车(一辆)Mmax3=5.25×100=525kN.m④人群Mmax4=0.125×3×6.0×212=992.3kN.m⑤恒载M=0.125×15.4×212=848.9kN.m〈2〉剪力Q,对支点A其影响线如下:①30t砼车Qmax1=120×(1+19.6÷21)+60×(15.6÷21)=276.6 kN②履带-50(半幅):Qmax2=56×4.5×[1+(21-4.5)/21]/2=225 kN③10t轨道车: Qmax3=100 kN④人群荷载Qmax4=0.5×3×6.0×21=189 kN⑤恒载内力Q=15.4×21/2=161.7 kN两榀贝雷梁上最大内力为50t履带吊与恒载组合：Mmax=1181.25+848.9/3=1464.2 kN.m＜[M]=1576.4 kN.m Qmax=225+161.7/3=278.9 kN＜[Q]=490.5 kN满足。
黄耀沟钢栈桥结构计算书
2）500KN 履带吊车行驶临近支点时： Qmax2=500×12.65/15=422kN
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钢栈桥结构计算书
（3）施工荷载及人群荷载： Qmax3=0.5×4×4.5×15=135KN （4）恒载内力： Qmax4=10.8×15/2=81kN 1.3 荷载组合： 贝雷梁上最大内力为 50t 履带吊与恒载组合。 Mmax=1.3×(1875+303.8)=2178.8kN.m＜[M]=975×4kN.m=3900KN.m Qmax=1.3×(422+81)=503kN＜[Q]=245×4=980 kN 两片一组，共两组贝雷梁在最不利工况下，结构强度满足要求。
惯性矩 Ix (cm4) 156009 67518 5017 488 250500
四、计算内容
1、321 贝雷梁：最不利工况下贝雷梁强度计算。 2、I12.6 纵梁：最不利工况下的强度计算。 3、I25a 分配梁：最不利工况下的强度计算。 4、桥面钢板：最不利工况下的强度计算。 5、2I45b 下横梁：最不利工况下的强度计算。 6、钢管桩：单根钢管桩在水流作用下的稳定计算，钢管桩受轴向力的强度和稳定性计算， 承载能力验算。
பைடு நூலகம்
五、荷载计算
1、上部结构恒重（4.5 米宽计算） ⑴ δ 10 钢板：4.5×1×0.01×7.85×10=3.53KN/m ⑵ I12.6 纵向分配梁:2.13KN/m ⑶ I25a 横向分配梁:1.14KN/m ⑷ 贝雷梁:4.00 KN/m ⑸ I45b 下横梁:9.62KN/根 2、活荷载 ⑴ 30t 砼车 ⑵ 履带吊 50t
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钢栈桥结构计算书
其中 N 为钢管桩所受激振力； A 为钢管桩截面面积； Φ 为轴心受力构件的稳定系数，查表知 Φ =0.769 f 为钢材的抗压强度设计值，取 f=215 MPa 则 N/(Φ A)=490x10/（0.769×201）=32 MPa <f，满足要求。 七、计算结论 以上计算结果表明， 钢栈桥在搭设过程和正常使用过程中各结构的强度和稳定性均满足 设计和规范要求，各构件材料和加工应符合相关规范和验收标准的要求；使用过程中应严格按 单跨只布置一台重车的要求执行，同时注意设置灯光，经常观测河床冲刷情况，确保施工安全。
栈桥计算书
钢栈桥施工计算说明一、设计计算部分1、设计说明钢栈桥结构形式：1）栈桥桥台部分：下部采取采用Φ800钻孔灌注桩排桩基础（密排），桩顶采取C30混凝土做冠梁连接，冠梁顶预埋20mm厚钢板与上部纵梁连接。
桥台台背设计搭板与路基过渡。
2）栈桥桥墩部分：下部采用Φ630*8钢管桩基础，钢管桩桩顶上搭设2I50作为主梁，纵向铺设I20，间距0.7m,在纵梁上铺设I10，间距0.3m。
上面铺设8mm厚钢板，钢板上焊接φ12的防滑螺纹钢筋。
桥侧Φ48*3.5钢管做栏杆，钢栈桥按10m一跨布置，总长30m长，其中钢栈桥桥面标准宽度为9.5m，钢管桩入土深度为6m.外漏长度为12米，跨中每排四根钢管桩。
粘土层极限摩擦力T=2t/m2。
2、设计荷载车载最大荷载 20t+材料自重其他荷载暂不考虑。
3、工况计算1）桥面板假设选用ξ=8mm的钢板，I10间距按30cm间距布置，钢板容许应力 [σ0]=170MPa,弹性模量E=2.05*105MPa。
截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*82/6=1.07*104mm3I=bh3/12=1000*83/12=4.27*104mm420t车辆作用在桥面，对桥面作用，产生最大集中荷载为80KN,动载冲击系数取1.2，面板下面I10为30cm，作用在中间产生的最大弯矩为W=FL/4=80*0.3*1.2/4=7.24KN.m强度验算：σ=M/W=7.2*103/1.07*10-4=67.29N/mm2<fmax =170MPa满足要求挠度验算：ωmax=（FL3）/（48EIX）=9.6*0.33/(48*2.05*105*4.27*104)=6.2mm< L/400=7.5mm 2）工字钢I10验算受力图如下FLI10验算计算公式：ωmax=（FL3）/（48EIX）G为设计荷载，考虑后轮重，每两根I10承受一个轮胎，每个I10承受最大荷载为F=1.2×80/=48KN（人荷载及钢板暂可忽略不计, 按1.2系数考虑）I20的间距为70cm，I10挠度验算I10截面特性: E=2.05×105N/mm2, IX=245cm4,W=49cm3ωmax=（FL3）/（48EIX）=0.79mmωmax≤L/400= 1.75mm，强度验算：σ=（1/4×FL）/W=200N/mm2< fmax=215 N/mm2满足要求。
施 工 栈 桥 计 算 书
施工栈桥计算书一、水文资料1、流速：V=2.1m/s2、浪高：H=6.8m3、波长：L=85.2m4、平均高潮水位：+1.86m5、水深：d=20.86 m二、基本数据1、Eg=206x103N/mm22、[Óg]=160Mpa3、φ85CM钢管桩截面δ=10mmA=0.02669m2I=2.368x10-4m4W=5.475x10-3m3三、设计荷载1、结构自重2、施工荷载⑴50t履带吊自重50t＋吊重30t⑵6m3混凝土运输车自重20t＋6m3混凝土自重15t3、水流力：按《港口工程荷载规范（JTJ215-98）》计算4、波浪荷载：按《海港水文规范（JTJ213－98）》计算5、风载取1.0Kpa四、结构计算（一）、钢管桩水平力计算1、风力计算⑴钢管桩迎风面积：A=1.2x(6.5-1. 85)=5.568 m⑵横向贝雷及分配梁迎风面积：A1=0.32x4+6x1.5x3x0.3+0.12x18=11.54m2⑶纵向贝雷及横梁迎风面积：A2=4x0.6+6x1.5x0.1+6x0.25+6x2.8x0.1=7.68m2 ⑷横向风力计算：单桩风力：F1=4.675x0.1=0.3944t贝雷及分配梁风力:F2=11.54x0.1/4=0.288t⑸纵向风力计算：单桩风力：F1=4.675x0.1=0.9444t贝雷及分配梁风力:F2=7.68x0.1/4=0.192t2、水流力计算F W=C W·ρ/2·V2·A对钢管桩：C W=0.73对钢管桩横联：C W=1.45⑴横向水流力计算：单根钢管桩：F W=0.73x1.025/2x2.12x20.86x0.85=2.93t钢管桩横联（对单桩）：F W1=1.45x1.025/2x2.12x3x0.85/2=0.42t ⑵纵向水流力计算单根钢管桩：F W=0.73x1.025/2x2.12x20.86x0.85=2.93t钢管桩横联（对单桩）：F W1=1.45x1.025/2x2.12x4.5x0.85/2=0.63t 3、波浪力计算速度分力P Dmax=C D·ρ/2·D·H2·k1·α惯性分力P Imax=C M·ρ/2·A·H·k2·γpH/d=0.326 ηmax /H=0.66查表ηmax=4.49 m⑴速度分力计算：C D=1.2k1=（4πZ2/L-4πZ1/L+sh4πZ2/L-sh4πZ1/L）/8sh4πd/L=0.287 α=1.2 Z2=25.35 Z1=0P Dmax=1.2x1/2x1.025x0.85x6.82x0.287x1.2=8.323t⑵惯性分力计算：C M=2.0K2=（sh2πZ2/L-sh2πZ1/L）/ch2πd/L=0.993γp=1.0 Z2=21.95 Z1=0P Imax=2.0x1/2x1.025x0.567x6.8x0.993x1.0=3.92t⑶单桩水平总波浪力P max= P Dmax·(1+0.25 P2Imax/ P2Dmax)=8.78t⑷P Dmax和P Imax对桩底弯距计算①M Dmax=C D·ρ·D·H2·L·K3·β/2πC D=1.2β=1.19 Z2=25.35 Z1=0K3=1/ sh4πd/L·[π2·（Z22- Z12）/4L2+π（Z22- Z12）/8L·sh4πZ2/L-1/32·（ch4πZ2/L-ch4πZ1/L）]=0.19M Dmax=148.3t·m②M Imax=C M·ρ·A·H·L·K4·γM/4πC M=2.0γM =1.0 Z2=21.95 Z1=0K4=1/ ch2πd/L·[2π·（Z2- Z1）·sh2πZ2 /L-(ch2πZ2- ch2πZ1)]=0.94M Imax=50.52t·m③对桩底总弯距M max= M Dmax·(1+0.25 M2Imax/ M2Dmax)=152.6t·m⑸钢管桩横联波浪力计算①横向钢管桩横联波浪力计算钢管桩横联标高+1.0米，钢管直径0.6米Z2=20米Z1=19.4米P Dmax=C D·ρ/2·D·H2·k1·αP Imax=C M·ρ/2·A·H·k2·γpC D=2.0k1=（4πZ2/L-4πZ1/L+sh4πZ2/L-sh4πZ1/L）/8sh4πd/L=0.012 α=1.2C M=2.2K2=（sh2πZ2/L-sh2πZ1/L）/ch2πd/L=0.36γM=1.0P Dmax=2.05tP Imax=7.06t钢管桩横联总波浪力P max= P Imax=7.06t作用于单根钢管上的波浪力P=1/2 P max =3.53t②纵向向钢管桩横联波浪力计算P=3.53/3·4.5=5.4 t⑹钢管桩截面应力计算①横向钢管桩截面应力计算：M=152.6+3.53x20.86+0.3944x23.18+0.288x25.5+2.93x10.43+0.42 x20.86=281.7t·m钢管桩间用导管架连接，钢管截面摸量w=w1+A·(4.5/2)2=0.1406m3Ó=M/W=20.05MPa≤[Ó]=160Mpa②纵向钢管桩截面应力计算：M=152.6+5.4x20.86+0.3944x23.18+0.192x25.5+2.93x10.43+0.634x20.86=323.06t·m钢管桩间用导管架连接，钢管截面摸量w=w1+A·(3/2)2=0.06553m3Ó=M/W=49.3MPa≤[Ó]=160Mpa（二）、施工栈桥上部结构计算施工荷载（集中荷载）:80t 贝雷及横梁（均布荷载）1t/m1、贝雷绗片计算计算简式：集中荷载跨中最大弯距M1=306.72t·m均布荷载跨中最大弯距M2=25.92t·mM=M1+M2=332.64t·m6片贝雷绗片承受弯距6X72=432t·mM<432t·m2、钢管桩分配梁计算①I45分配梁计算：单根跨中最大弯距M=18.75 t·mI45截面摸量W=1430X103 m m3Ó=M/W=131.1MPa≤[Ó]=160Mpa②贝雷I32分配梁计算50T履带吊车履带长4.69米，宽0.76米，顺栈桥方向作用于2根分配梁上。
施工栈桥结构设计计算书
施工栈桥结构设计验算书一、设计依据根据向水务局咨询的数据，汛期最高水位为2.0 m（大沽水准）左右，考虑意外洪水因素，另外考虑到如果桩基过高，会影响桥体稳定性，故将施工栈桥顶标高定为 2.5m。
其它设计参数主要通过试桩获得，按照临时工程的要求标准进行设计。
二、桩基础便桥桩基础采用Ф630×8mm的钢管，每排3根，钢管之间用［5槽钢作剪刀撑连接。
钢管桩基础结构验算：（1）、荷载计算钢管桩承受由上部结构传递的集中力。
（1）上部活载：F1＝400KN（2）上部恒载：I40b工字钢自重：q1＝1.2×0.0738t/m×7×1＝0.62t/m10cm土石肖自重：q2＝1.2×0.1×6×1.8 t/m3×1＝1.296 t/m D20圆木自重: q3＝1.2×（0.2/2）2π×6×（1.0/0.2）×0.625t/ m3＝0.707t/mq＝（q1＋q2+ q3）＝（0.62＋1.296＋0.707）＝2.623t/m＝26.23KN/m上部荷载F＝F1＋qL＝400＋26.23×9＝636.1KN（2）、承载力验算因钢管桩采用SOLAR 450-III型挖掘机配MEILOONG 3000-VH 型液压震动锤（激振力为400KN）震动施打入河床，施震至钢管桩不再下沉为止，此时单桩承载力应为400KN。
单桩承载力为[P]=400×3=1200KN≥636.1KN，安全系数为1200/636.1=1.89（3）、稳定性验算轴向力N＝636.1KN，考虑15%的影响系数，N取636.1×1.15=731.515KN,按轴心压杆计算总体稳定；构件计算长度L＝a（自由段长度）＋1m＝4+1=5m(自由段按最大水深4m加水面上1m计算)。
σ＝N/φX A≤[σ]σ＝731.515×103/0.975×（π×630×5）＝75.85 N/mm2≤[σ]＝140N/mm2(安全)N、A：压杆的轴心压力和毛截面面积；φX：弯矩作用平面内，不计弯矩作用时轴心压杆稳定系数λ＝(a＋1)/d＝＝0.975。
钢栈桥计算书
精品文档目录1编制依据 . (1)2工程概况 . (1)3钢栈桥及钢平台设计方案 (2)3.1钢栈桥布置图 (2)3.2钢平台布置图 (2)4栈桥检算 . (3)4.1设计方法 (3)4.2桥面板承载力验算 (4)4.3 I20a 工字钢分配梁承载力验算 (5)4.4贝雷片纵梁承载力验算 (6)4.5 I45b 工字钢横梁承载力验算 (9)4.6桥面护栏受力验算 (10)5桩基检算 . (13)5.1钢管桩承载力验算 (13)5.2桩基入土深度计算 (13)5.3钢管桩自身稳定性验算 (14)5.4钢管桩抗倾覆性验算 (14)5.5钢管桩水平位移验算 (14)6钻孔平台 . (15)精品文档精品文档*********钢栈桥计算书1编制依据1、现场踏勘所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料；2、国家及地方关于安全生产及环境保护等方面的法律法规；3、《钢结构设计规范》 GB50017-2011；4、《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-20155、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20076、《公路工程施工安全技术规范》（ JTG F90-2015）7、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）8、*********设计图纸。
2工程概况********* 位于顺昌县水南镇焕仔坑附近，跨越富屯溪。
本项目起点桩号K7+154，终点桩号 K7+498.5，桥梁全长 344.5m。
********* 场区属于剥蚀丘陵夹冲洪积地貌，桥址区地形较起伏，起点台较坡度约 15°-20 °，终点台较坡度约 5°-10 °。
桥梁跨越富屯溪，勘查期间水深约 3-9m，溪宽约 180-190m。
********* 桩基施工是本工程的控制工期工程，我项目部经过对富屯溪水文、地质及其现场情况的详细调查，为保证工期 , 加快施工进度，跨富屯溪水中主墩计划采用钢栈桥 +钢平台施工方案。
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鉴江钢管桩栈桥及钢管桩平台受力计算书2009年11月10日钢管桩栈桥及钢管桩施工平台受力计算书一、栈桥及钢管桩平添结构简介栈桥及钢管桩平台结构见附图，栈桥与钢管桩平台的结构形式类似，均采用钢管桩基础，每排采用3根直径为529mm的三根钢管组成，2Ⅰ30工字钢嵌入钢管桩顶作为横梁，横梁上纵桥向布置两组150cm 高公路装配式贝雷桁架主梁，每组两片贝雷桁架采用45cm宽花架连接。
贝雷桁架上横铺Ⅰ20b工字钢分布梁，分布梁间距为75cm，分布梁顶沿纵向铺设[16槽钢作为桥面板。
栈桥横向宽6m，每个墩两侧的钢平台平面尺寸均为15×6m。
二、栈桥及钢管桩平台各主要部件的应力计算1、贝雷桁架纵梁受力计算根据下面对横向分布Ⅰ20b工字钢梁的受力计算可以得知，两组贝雷桁架中的外侧贝雷片总有一片承受上拔力，贝雷片的受力极不均匀，取受竖直向下的最大荷载计算，单片贝雷架承受的最大荷载为9008×2=18016Kg(重车有两个后轴)，按简支梁计算。
贝雷架的跨中弯矩最大值Mmax=18.0×12/4=54t.m，单片贝雷片容许弯矩为78.8 t.m，所以贝雷桁架纵梁的受力能满足需要。
单片贝雷片的抗剪能力为24.5t，通过下面对横向分布I20b工字钢的受力计算知其最大支座反力为9008Kg，两个重轴，此时贝雷片相当于在跨中作用9008×2=18016Kg的集中力，显然贝雷片的剪力等于9008Kg，小于24.5t，贝雷片抗剪能够满足要求。
2、钢管桩上横梁受力计算横梁支撑在钢管桩上，其支点距离为250cm，按两跨连续梁计算，取其最不利荷载，其计算简图如下：先计算P的值：P=6m贝雷桁架重量及桥面系总重的1/8+后轴总重的1/4=约2000Kg+7000=9000Kg采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：最大弯矩M max数值为490583Kg.cmσmax===519.8Kg/cm2=52.0MPa＜f=215Mpa其抗剪能力不需计算，能够满足要求。
3、Ⅰ20b分布梁受力计算1)、抗弯应力计算查《公路桥涵设计通用规范》，按高速公路汽-20荷载，重车采用两个后轴，每个后轴重14t，每侧分布宽度取为60cm，一侧按作用在分布梁跨中时为分布梁跨中的最不利受力。
分布线荷载q=7000/60=116.7Kg/cm。
其计算简图如下：采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：跨中弯矩最大M max=245324Kg·cm分布梁为Ⅰ20b工字钢，其截面抵抗矩W=250cm3所以横梁的最大应力σmax===981.2Kg/cm2=98.1Mpa＜f=215MpaⅠ20b分布梁抗弯应力能满足规范要求。
以上计算均为静载受力时的应力，考虑汽车荷载为动载，查荷载规范知动力系数为1.1，显然，考虑动载作用的最大应力值近似等于上述计算的弯应力乘以1.1，仍然小于规范要求的抗弯强度设计值。
215Mpa。
2）、抗剪能力计算采用清华大学结构力学求解器求得该梁的剪力图如下：最大剪力为5438Kg，采用《钢结构设计规范》4.1.2式计算工字钢剪应力：=，式中:V-----计算截面沿腹板截面作用的剪力S-----计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩I-----毛截面惯性矩t w-----腹板厚度V=5438Kg S= 19.78×7.39=146.2cm3 I=2500cm4 t w=0.9cm===353.3Kg/cm2=35.3MPa＜f v=125Mpa(钢结构设计规范表3.4.1-1查得)，所以Ⅰ20b工字钢抗剪能力满足要求。
3)、支座反力计算横向分布I20b工字钢的支点约束反力采用清华大学结构力学求解器计算如下：（其中结点编号参照上述计算简图）结点约束反力合力---------------------------------------- ----------------------------------------支座结点水平竖直力矩大小角度力矩--------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 -5438.54234 0.00000000 5438.54234 -90.00000 00 0.000000003 0.00000000 9007.97310 0.00000000 9007.97310 90. 0000000 0.000000004 0.00000000 8501.52215 0.00000000 8501.52215 90. 0000000 0.000000005 0.00000000 2078.92208 0.00000000 2078.92208 90. 0000000 0.00000000--------------------------------------------------------------------------------------------由上述计算可知，外侧贝雷片处的上拔力较大，为5438Kg，需做好横向分布梁与贝雷片上覆盖槽钢的焊接工作，经计算采用双面焊缝，焊脚高8mm以上，每侧焊缝长5cm可以满足要求。
4）、挠度计算采用清华大学结构力学求解器计算的最大挠度为0.06cm，0.06/305=1/5083＜[f]=1/400，挠度计算能满足要求。
4、桥面铺装层计算（1）、当桥面采用δ1cm钢板时桥面钢板宽度为150cm，长度为600cm，顺桥向铺设。
查《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)，表4.1.1-2 车辆荷载主要技术指标，后轴重力标准值为2×140KN，由于有两个后轴,每个后轴轴载为140KN，后轴每侧车轮荷载为140/2=70KN；后轮着地宽度及长度为60×20cm，则可计算其面荷载为70/(60×20)=0.058KN/cm2=5.8Kg/cm2。
A:如果I20b工字钢间距为60cm，采用ansys建模计算的结果如下：其最大应力为3258Kg/cm2=325.8MPa＞215MPa，最大相对变形为0.9cm，显然其受力无法满足要求。
B:如果I20b工字钢间距为50cm，采用ansys建模计算的结果如下：其最大应力为2152Kg/cm2=215.2MPa，略大于215MPa，最大相对变形为0.6cm，此时钢板受力能够满足要求，但显然材料的消耗量太大。
（2）、当桥面采用[16槽钢时1）、[16槽钢抗弯能力计算重车采用两个后轴，每个后轴重14t，由于每侧分布宽度为60cm，可以考虑作用在3片[16槽钢上面，在槽钢上的分布宽度(即轮压顺桥向长度)取为20cm，其分布线荷载q=7000/3/20=166.7Kg/cm。
其计算简图如下：采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：跨中弯矩最大M max=25102Kg·cm[16槽钢开口朝下，由于其对Y轴的界面抵抗矩上下不一样，开口侧的抵抗矩比腹板端要小很多，图中弯矩也是下口的数值大，所以只计算开口侧的应力即可。
其开口侧截面抵抗矩W=17.55cm3所以横梁的最大应力σmax===1430Kg/cm2=143Mpa＜f=215Mpa所以桥面[16槽钢受力能满足要求。
[16槽钢考虑动载作用时的最大应力值近似等于上述计算的弯应力乘以1.1，σmax=143×1.1=157.3，完全能满足要求。
2）、[16槽钢抗剪能力计算采用清华大学结构力学求解器求得该梁的剪力图如下：最大剪力为2105Kg，采用《钢结构设计规范》4.1.2式计算槽钢剪应力：=，V=2105Kg腹板侧对中和轴的面积矩S1= 15.45×1.05=16.22cm3开口侧对中和轴的面积矩S2= 7.52×2.17=16.3cm3取S=16.3 cm3 I=83.4cm4 t w=1cm===411Kg/cm2=41.1MPa，f v=125Mpa所以[16槽钢抗剪能力满足要求。
3）、[16槽钢支座反力计算[16槽钢间距为75cm，[16槽钢的支点约束反力采用清华大学结构力学求解器计算如下：（其中结点编号参照上述计算简图）结点约束反力合力支座--------------------------------------- -------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 -175.815274 0.00000000 175.815274 -90.00 00000 0.000000002 0.00000000 1366.50372 0.00000000 1366.50372 90. 0000000 0.000000003 0.00000000 1206.86800 0.00000000 1206.86800 90. 0000000 0.000000004 0.00000000 2035.36542 0.00000000 2035.36542 90. 0000000 0.000000005 0.00000000 232.160621 0.00000000 232.160621 90. 0000000 0.00000000--------------------------------------------------------------------------------------------由上述计算可知，[16槽钢上拔力只有175Kg，槽钢与I20b工字钢之间只需点焊即满足要求。
综合以上计算，栈桥桥面采用[16槽钢受力能够满足要求，且用材经济，确定采用[16槽钢作为栈桥桥面。
三、栈桥整体稳定性计算经过调查，施工时桥位处的最大水流速度2m/s，钢管桩顶离水面高度约为3m，水深约为9m，钢管桩振打入土深度约7m。
施工过程中假设钢管桩离以上2m范围的钢管桩处于嵌固状态。
则可建立如下的力学模型：1、计算水流压力查《公路桥涵设计规范》（1989）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021－89）（2.3.10）公式：P=KA(kN)式中——水的容重（kN/m3）V——设计流速（m/s）A——桥墩阻水面积(m2)，一般算至一般冲刷线处，A=0.529×9=4.8 m2g——重力加速度9.81(m/s2)K——桥墩形状系数，对圆形钢管桩取0.8。