锅炉风量计算
关于某电站锅炉烟风量的核算
关于某电站锅炉烟风量的核算[摘要]循环流化床锅炉风量对锅炉经济、稳定运行影响较大。
本文主要为了理解锅炉实际运行烟风量与设计风量的偏差，从理论角度对烟风量进行核算的分析研究、发现解决问题。
[关键词] 循环流化床锅炉；空气量；烟气量循环流化床锅炉一、二次风量调整对锅炉长周期运行、经济影响较大。
某电站循环流化床锅炉一、二次风量在实际调整过程中，与设计值存在偏差，长期保持较高的风量，增加了风机电耗和炉膛受热面的磨损。
为了详细理解锅炉实际运行烟风量，同时核对表计的正确性，为降低烟风量提供理论基础，下面将从理论计算等方面进行探讨研究。
1锅炉空气量计算1.1理论计算方式[1]理论空气量名词解释：在标准状况下（1个大气压、摄氏零度），燃料完全燃烧所需的空气量称为理论空气量，以标况下的体积V0（m3/kg）表示（气体标况摩尔体积常数为24.4L/mol）。
因为，V0可根据燃料中的C、S、H等可燃元素所需要的氧气量求出。
根据标态下碳、硫、氢完全燃烧的反应方程碳：C+O2= CO2硫：S+O2= SO2氢：2H2+O2= 2H2O可以算出1kg碳、硫、氢完全燃烧时所需的氧量：1kg碳需要22.4/12= 1.866m3O21kg硫需要22.4/32= 0.7m3O21kg氢需要22.4/4.032= 5.55m3O21kg燃煤中除了含有碳Car%kg、硫Sar%kg、氢Har%kg，还含氧Oar%kg，即22.4/32×Oar%=0.7×Oar% m3O2，含氧需要扣除。
所以，标态下1kg煤完全燃烧时所需的理论氧气量（本文忽略高温下氮N燃烧所需的氧）为V0=(1.866Car%+0.7Sar%+5.55Har%-0.7Oar%) m3/kg空气中氧的体积分数为21%，所以1kg燃油完全燃烧所需要的理论空气量V0（m3/kg）为V0=(1.866Car%+0.7Sar%+5.55Har%-0.7Oar%)/0.21= 0.0889Car+0.0333Sar+0.265Har-0.0333Oar1.2锅炉空气量计算1.2.1设计煤种1.2.2理论空气量计算据设计煤种，对锅炉1kg设计煤种所需理论空气量计算如下：V0=0.0889Car+0.0333Sar+0.265Har-0.0333Oar每1000g设计煤种中：Car50%、Sar0.8%、Har4.3%、Oar8%。
生物质燃料锅炉风量计算
生物质燃料锅炉风量计算
@理论空气需要量（V0）的计算
a. 对于固体燃料（由于生物质颗粒燃料原料不同热值、成分均不同，目前国家标准及科研成果尚未得出生物质颗粒的燃煤兑换当量及理论空气需要量，所以无法准确计算。
）
当
当
QL
@
1t
2t
3t
@
C+O2=CO2（氧化燃烧——放热反应）
H2O=H2O（物态变化——汽化）
依据物质守恒，其中生物质燃料物质摩尔量不变：
一吨生物质燃烧，按含水率10%计。
（不考虑其他成分的杂质）
产生的气态物质摩尔量为：
N CO2=900*1000/12=75000mol
N H2O=100*1000/18=5555.6mol
总计摩尔量为：80555.6mol
按照摩尔体积计22.5L/mol（国标）：
燃烧生成的烟气总体积为：80555.6*22.5L/mol=1812.5m3
3
3/h （风速
参考对照《工业锅炉配套风机型号表》，发现1t燃煤锅炉风机配套风量取值为6000m3/h，由于生物质燃料颗粒热值低于燃煤，所以锅炉燃烧需消耗更多燃料及氧气，
而现行标准中均为燃煤的匹配计算，所以，本计算结果可作为生物质燃烧颗粒锅炉风量计算及风机配型的选型依据。
1t生物质燃料引风机风量：8523m3/h
参考文献：
《锅炉送、引风机的参数确定》
《生物质颗粒燃料的规格参数》
《锅炉房实用设计手册》
《工业锅炉配套风机型号》。
75t流化床锅炉除尘风量计算表
75t流化床锅炉除尘风量计算表（最新版）目录1.引言2.流化床锅炉的工作原理与特点3.流化床锅炉除尘风量计算的重要性4.流化床锅炉除尘风量计算方法5.75t 流化床锅炉除尘风量计算实例6.结论正文1.引言流化床锅炉是一种高效、节能的锅炉，被广泛应用于化工、冶金、建材等行业。
然而，在流化床锅炉运行过程中，会产生大量的粉尘，对环境和人体健康造成危害。
因此，合理计算除尘风量，采取有效的除尘措施，对保护环境和提高锅炉运行效率具有重要意义。
本文以 75t 流化床锅炉为例，介绍流化床锅炉除尘风量的计算方法。
2.流化床锅炉的工作原理与特点流化床锅炉是一种新型的锅炉，其工作原理是在一定的压力下，使燃料在床层中呈流态化状态，从而实现高效燃烧。
流化床锅炉具有以下特点：（1）燃料适应性强：可以燃烧各种固体燃料，如煤、石灰石、石膏等。
（2）燃烧效率高：燃料在床层中呈流态化状态，燃烧充分，燃烧效率可达到 90% 以上。
（3）环保性能好：可以采用循环流化床技术，实现脱硫、脱氮、除尘等多种污染物的协同脱除。
3.流化床锅炉除尘风量计算的重要性流化床锅炉在运行过程中，会产生大量的粉尘，对环境和人体健康造成危害。
因此，合理计算除尘风量，采取有效的除尘措施，对保护环境和提高锅炉运行效率具有重要意义。
4.流化床锅炉除尘风量计算方法流化床锅炉除尘风量计算主要包括以下几个步骤：（1）确定计算基准：以锅炉产生的粉尘量为基准，计算除尘风量。
（2）确定粉尘排放标准：根据国家和地方环保法规，确定粉尘排放标准。
（3）计算除尘风量：根据粉尘排放标准和锅炉产生的粉尘量，计算除尘风量。
5.75t 流化床锅炉除尘风量计算实例以 75t 流化床锅炉为例，根据锅炉产生的粉尘量和粉尘排放标准，计算除尘风量。
假设锅炉产生的粉尘量为 1000kg/h，粉尘排放标准为100mg/m，则除尘风量计算如下：Q = 1000kg/h / (100mg/m × 1000m/h) = 100000m/h因此，75t 流化床锅炉的除尘风量应为 100000m/h。
循环流化床锅炉风量公式选择及应用
ｄｏｉ:１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００９－３２３０.２０２０.０５.００６循环流化床锅炉风量公式选择及应用孟洛伟(宜昌东阳光火力发电有限公司ꎬ宜昌４４３３００)摘㊀要:锅炉风量的准确计量ꎬ不仅取决于风量计的设计㊁制造㊁安装ꎬ还取决于根据锅炉的实际运行工况选取合理的风量计算公式ꎮ对通过伯努利方程及理想气体公式推导锅炉风量公式ꎬ根据循环流化床锅炉运行特点ꎬ选择合理㊁准确的风量公式ꎬ为循环流化床锅炉风量标定㊁运行提供指导作用ꎬ从而减少因风量显示偏差大导致的锅炉厂用电率高㊁磨损严重㊁飞灰底渣可燃物高甚至结焦的异常与故障ꎮ关键词:循环流化床ꎻ伯努利方程ꎻ风量公式ꎻ选择ꎻ应用中图分类号:ＴＫ２２３ ２６㊀㊀文献标志码:Ａ㊀㊀文章编号:１００９－３２３０(２０２０)０５－００２３－０４ＳｅｌｅｃｔｉｏｎａｎｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＡｉｒＱｕａｎｔｉｔｙＦｏｒｍｕｌａｆｏｒＣＦＢＢｏｉｌｅｒＭＥＮＧＬｕｏ－ｗｅｉ(ＹｉｃｈａｎｇＤｏｎｇｙａｎｇｇｕａｎｇＴｈｅｒｍａｌＰｏｗｅｒＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＹｉｃｈａｎｇ４４３３００ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅａｃｃｕｒａｔｅｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆｂｏｉｌｅｒａｉｒｖｏｌｕｍｅｎｏｔｏｎｌｙｄｅｐｅｎｄｓｏｎｔｈｅｄｅｓｉｇｎꎬｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅａｎｄｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｍｅｔｅｒꎬｂｕｔａｌｓｏｄｅｐｅｎｄｓｏｎｔｈｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅａｃｔｕａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｂｏｉｌｅｒ.ＢａｓｅｄｏｎＢｅｒｎｏｕｌｌｉｅｑｕａｔｉｏｎａｎｄｉｄｅａｌｇａｓｆｏｒｍｕｌａꎬｔｈｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｆｏｒｍｕｌａｏｆｔｈｅｂｏｉｌｅｒｉｓｄｅｄｕｃｅｄ.Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｆｌｕｉｄｉｚｅｄｂｅｄｂｏｉｌｅｒꎬｔｈｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅａｎｄａｃｃｕｒａｔｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｆｏｒｍｕｌａｉｓｓｅｌｅｃｔｅｄｔｏｐｒｏｖｉｄｅｇｕｉｄａｎｃｅｆｏｒｔｈｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｆｌｕｉｄｉｚｅｄｂｅｄｂｏｉｌｅｒꎬｓｏａｓｔｏｒｅｄｕｃｅｔｈｅａｂｎｏｒｍｉｔｙｏｆｈｉｇｈａｕｘｉｌｉａｒｙｐｏｗｅｒｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｒａｔｅꎬｓｅｒｉｏｕｓｗｅａｒꎬｈｉｇｈｃｏｍｂｕｓｔｉｂｌｅｓｏｆｆｌｙａｓｈｂｏｔｔｏｍｓｌａｇａｎｄｅｖｅｎｃｏｋｉｎｇｃａｕｓｅｄｂｙｌａｒｇｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｄｉｓｐｌａｙｄｅｖｉａｔｉｏｎａｎｄｍａｌｆｕｎｃｔｉｏｎ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｆｌｕｉｄｉｚｅｄｂｅｄꎻＢｅｒｎｏｕｌｌｉｅｑｕａｔｉｏｎꎻａｉｒｑｕａｎｔｉｔｙｆｏｒｍｕｌａꎻｓｅｌｅｃｔｉｏｎꎻａｐｐｌｉ￣ｃａｔｉｏｎ０㊀引㊀言收稿日期:２０２０－０４－２３㊀㊀修订日期:２０２０－０４－２７作者简介:孟洛伟(１９７９－)ꎬ高级工程师ꎬ从事火力发电生产及工程技术管理与研究工作ꎮ循环流化床锅炉技术是目前迅速发展起来的一项高效㊁清洁燃烧技术ꎮ在近十多年来在我国得到快速发展ꎮ循环流化床锅炉风量在线测量装置比较多ꎬ而且风量装置对锅炉安全运行关系重大ꎬ风量准确性尤为重要ꎮ由于风量装置厂家对循环流化床锅炉运行工艺了解的欠缺ꎬ提供的风量公式与现场需求存在一定的偏差ꎬ这就为风量测量㊁风量标定造成了一定困难ꎬ不能有效的指导运行调整及故障处理ꎮ风量测量公式的规范化及合理选择对循环流化床锅炉运行调整㊁节能降耗㊁故障处理非常关键ꎮ我们通过风量测速公式的推导结合循环流化床锅炉实际运行特点对风量公式的选择及应用提出建议ꎮ１㊀循环流化床锅炉风系统测量的情况以３００ＭＷ等级循环流化床锅炉为例ꎬ风系统主要包括一次风系统㊁二次风系统㊁高压流化风系统㊁播煤风系统ꎬ还有外置床流化风㊁风水联合冷渣器流化风㊁给煤机密封风㊁火焰检测吹扫风㊁排灰锥形阀冷却风等辅助用风ꎮ其中一次风系统㊁二次风系统㊁高压流化风系统㊁播煤风系统需要准确测量以利于组织燃烧调整㊁故障判断ꎮ一次风分左右两路进风ꎬ各设置１台风量计ꎬ共２台ꎻ二次风分左右两路进风ꎬ左右两路再分为两层ꎬ一般在左右两路总管各设置１台风量计ꎬ左右上下两层支管各设置１台风量计ꎬ二次风系统共６台风量计ꎻ高压流化风供给回料器用风ꎬ每个回料器需测量的风量有３个左右ꎬ回料器３~４个ꎬ风量计共计１２台左右ꎮ播煤风供给落煤管ꎬ按８根落煤管计算ꎬ每根落煤管一般布置３层播煤风ꎬ共计２４台风量计ꎬ故一台３００ＭＷ等级循环流化床锅炉装有５０台左右风量计ꎮ尚未考虑拥有外置床㊁风水联合冷渣器用风的循环流化床锅炉炉型ꎬ这些部位至少再布置２４台风量计ꎮ２㊀常见风量公式存在的问题常见的风量公式主要有以下几个公式: (１)某３００ＭＷ循环流化床锅炉风量装置说明书风量计算公式及ＤＣＳ组态风量公式为:ＱＮ＝ＫΔｐˑ２７３.１５＋ｔ２７３.１５＋ｔ０ˑ１０１.３２５＋ｐ０１０１.３２５＋ｐ(１)式中ꎬＫ为修正系数ꎻｔ为实测风温ꎻｔ０为锅炉设计风温２６４ħꎻｐ为实测风压ꎻｐ０为设计风压１４.４６５ｋＰａꎻΔｐ为风量计测量差压ꎮ该公式将风量修正至设计工况状态ꎬ而不是修正到标准状况ꎮ(２)某２００ＭＷ循环流化床锅炉风量装置说明书风量计算公式及ＤＣＳ组态风量公式为:ＱＮ＝ＫΔｐ(２)公中ꎬＫ为修正系数ꎻΔｐ为风量计测量差压ꎮ该公式未对风量在温度㊁压力变化时提供有效修正ꎮ(３)某１３５ＭＷ循环流化床锅炉风量装置说明书风量计算公式及ＤＣＳ组态风量公式为:ＱＮ＝ＫΔｐ２７３＋ｔ(３)式中ꎬＫ为修正系数ꎻΔｐ为风量计测量差压ꎻｔ为实测风温ꎮ该公式未对风量在压力变化时提供有效的修正ꎮ(４)锅炉设计指导风量均折算为标准状况ꎬ所以风量折算标准状况下ꎬ对锅炉运行才具有重要意义ꎮ以上公式均存在一定的瑕疵ꎬ风量偏差较大ꎬ不能指导锅炉进行优化㊁经济调整ꎮ同时冷态试验时ꎬ所得参数偏差太大ꎬ对锅炉运行指导意义不大ꎬ甚至造成误导ꎬ导致锅炉运行中厂用电率高㊁磨损严重㊁锅炉结焦㊁飞灰㊁底渣可燃物高等异常与故障ꎮ山西某电厂试运初期ꎬ出现冷态试验正常ꎬ运行中多次锅炉结焦的事故ꎬ最终确认风量计公式为修正ꎬ热态时风量显示过大ꎬ５０％负荷时超出锅炉运行规程允许的最大风量ꎬ运行人员不敢调节而导致锅炉结焦ꎮ可见风量计的准确性是锅炉运行的调整基础性依据ꎮ３㊀锅炉标准风量公式的推导利用伯努利方程:Δｐ＝ρυ２２(４)㊀㊀得出:υ＝２Δｐρ＝１.４１４Δｐρ(５)公式(４)㊁(５)中ꎬυ为风速ꎻρ空气密度ꎻΔｐ动压ꎮ不同温度㊁压力下空气密度为:ρ＝１.２９３ˑ(ｐ＋１０１.３２５)ˑ２７３.１５１０１.３２５ˑ(２７３.１５＋ｔ)(６)式中ꎬρ空气密度ꎻｐ为空气压力ꎻｔ空气温度ꎮ由公式(５)㊁(６)推导出:υ＝１.４１４Δｐρ＝１.４１４Δｐ１.２９３ˑ(ｐ＋１０１.３２５)ˑ２７３.１５１０１.３２５ˑ(２７３.１５＋ｔ)＝０.７５７３７Δｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐ(７)㊀㊀流量公式为:Ｑ＝υˑＳ(８)式中ꎬυ为流速ꎻＳ为管道截面积ꎮ从而得出:Ｑ＝υˑＳ＝０.７５７３７ˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐˑＳꎬ该流量单位为ｍ３/ｓꎬ如折算至ｍ３/ｈＱ＝υˑＳ＝０.７５７３７ˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐˑＳˑ３６００＝２７２６.５３ˑＳˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐ(９)根据理想理想气体公式:Ｐ１Ｖ１Ｔ１＝Ｐ２Ｖ２Ｔ２(１０)㊀㊀将实际流量折算至标准状况下ꎬ即温度为０ħ(２７３.１５Ｋ)和压强为１０１.３２５ｋＰａ(１标准大气压ꎬ７６０ｍｍＨｇ)的情况ꎮ从而推导出标准状况下空气流量公式:ＱＮ＝Ｑˑ(１０１.３２５＋ｐ)ˑ２７３.１５２７３.１５＋ｔ()ˑ１０１.３２５＝２７２６.５３ˑＳˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐˑ(１０１.３２５＋ｐ)ˑ２７３.１５(２７３.１５＋ｔ)ˑ１０１.３２５＝７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔＱＮ＝７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１１)㊀㊀即标准状况下风量公式ꎮ式中Ｓ为风道截面积ꎻｐ为实测风压ꎻｔ为实测风温ꎮ４㊀标准风量公式的选择及应用４.１㊀标准风量公式在风量测量装置及风量标定中的应用公式:ＱＮ＝７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１１)㊀㊀在工程实际应用中ꎬ需根据风量测量装置特性与标定设备如皮托管的修正系数加入修正系数ꎮ即:ＱＮ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１２)式中ꎬξ为皮托管修正系数或风量测量装置性能系数ꎮ整体修正系数Ｋ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳꎮ可见修正系数与风道截面面积㊁风量测量装置性能系数有关ꎮ在使用皮托管标定风量测量装置时ꎬ即标定其ξꎮ如皮托管修正系数为ξ０ꎮ则Ｋ０＝ξ０ˑ７３５０.１３ˑＳꎬ风量测量装置系数为ξ１ꎬ则Ｋ１＝ξ１ˑ７３５０.１３ˑＳꎬ即:Ｋ＝Ｋ０Ｋ１ˑξ１ˑ７３５０.１３ˑＳ(１３)４.２㊀标准风量公式在一次风、二次风风量测量中选择及应用在循环流化床锅炉实际运行工况中ꎬ一次风㊁二次风从冷态启动至额定负荷过程中ꎬ风温变化从环境温度升至２６０ħ左右ꎬ温度变化达二百多摄氏度ꎬ风压变化从正常大气压变化至大于１０ｋＰａꎬ压力变化十多千帕ꎮ所以温度㊁压力修正对一次风㊁二次风测量与实际运行工况调整至关重要ꎮ故一㊁二次风量公式应选用:ＱＮ＝ＫˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１４)４.３㊀标准风量公式在高流风风量测量中选择及应用高压流化风在启动后ꎬ压力波动较小一般在４０~５０ｋＰａ之间ꎬ温度变化较小一般在９０~１１０ħ之间ꎬ正常运行中不作调节ꎬ我们可以直接设置运行工况参数将其修正至标准状况ꎮ比如风压选４５ｋＰａꎬ风温选１００ħꎬ从而简化风量公式如下:ＱＮ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋４５２７３.１５＋１００＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑ０.６２６２０６ˑΔｐ＝ξˑ４６０２.７ˑＳˑΔｐ＝ＫΔｐ(１５)４.４㊀标准风量公式在播煤风风量测量中选择及应用播煤风取至热一次风ꎬ在锅炉投煤时启用至锅炉停运ꎬ正常运行中不作调节ꎬ在锅炉投煤至稳定运行风温随热一次风温变化ꎬ变化范围接近热一次风温度变化范围ꎬ而风压从投运至正常运行ꎬ变化幅度较小一般为１０~１３ｋＰａꎬ我们可以设置运行工况风压为设计工况值１２ｋＰａꎬ风温必须修正ꎮ从而简化风量公式如下:ＱＮ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋１２２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑ１０.３４５４２ˑΔｐ２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７８２４５.２３ˑＳˑΔｐ２７３.１５＋ｔ＝ＫΔｐ２７３.１５＋ｔ(１６)５㊀结束语在循环流化床锅炉运行中ꎬ对风量的准确测量㊁控制至关重要ꎮ按照实际运行的需求ꎬ将风量折至标准状况下ꎬ从而对锅炉运行的指导㊁设备故障的分析起到重要的作用ꎮ将风量的公式进行统一㊁标准化ꎬ根据锅炉的实际运行工况进行选择ꎬ解决因风量公式引起的测量㊁标定过程中存在的问题ꎮ参考文献[１]㊀孔㊀珑.«工程流体力学»(第三版)[Ｒ].中国电力出版社ꎬ２００７.[２]㊀秦㊀乐ꎬ沈永庆ꎬ李明亮.电厂风量测量浅析[Ｊ].云南电力技术ꎬ２０１０ꎬ３８(３):５６－５７.[３]㊀岑可法ꎬ倪明江ꎬ程乐鸣ꎬ等.«循环流化床锅炉理论设计与运行»[Ｒ].中国电力出版社ꎬ１９９８. [４]㊀刘㊀聪ꎬ白㊀月ꎬ顾杨杨ꎬ等.４１０ｔ/ｈ循环流化床锅炉风量选型及配风管道安装设计[Ｊ].电站系统工程ꎬ２０１９ꎬ３５(２):４６ꎬ４８.[５]㊀杜伟阳.大型ＣＦＢ锅炉的风量测量[Ｊ].仪器仪表用户ꎬ２０１８ꎬ２５(１０):４０－４２.[６]㊀张清峰ꎬ毛永清ꎬ刘建华ꎬ等.锅炉风量测量系统存在的问题及解决方案[Ｊ].电站系统工程ꎬ２００５ꎬ２１(３):３４－３６.[７]㊀于季鹏.２４０ｔ/ｈ循环流化床锅炉风量标定与冷态试验[Ｊ].山东工业技术ꎬ２０１８(１６):１４４－１４５. [８]㊀陈更林.大截面风道流量信号采集与应用[Ｊ].仪表技术与传感器ꎬ２００６(１０):６１－６２.[９]㊀弭尚文ꎬ李㊀波ꎬ孙㊀枫ꎬ等.火力发电锅炉机组大截面风道风量测量研究[Ｊ].节能技术ꎬ２０１８ꎬ３６(４):３６５－３６８.[１０]㊀吴生来ꎬ李坚隆ꎬ金正怡ꎬ等.锅炉风量标定结果的处理[Ｊ].热力发电ꎬ２００２ꎬ３１(２):３１－３４.[１１]㊀刘大猛ꎬ石㊀践ꎬ姚㊀斌ꎬ等.电站锅炉非理想风道流场数值模拟及风量测量技术[Ｊ].热力发电ꎬ２０１８(８):５５－６０.[１２]㊀王慧丽.锅炉风量测量方法改进与控制系统设计[Ｄ].北京:华北电力大学ꎬ２０１２:１－６３.。
锅炉烟气量计算公式
排放烟气温度
锅炉引风机额 定风量Q＝
T＝
165
℃
170861 m3/h
a＝ 1.45
ka/kg
水分 180 10.0000 /
灰分 286 / /
1、燃煤成 分
序号 1 2 3 4 6 5 8 7 9
名称
碳 氢 氧 硫 氮 全水分 灰分 低位发热量
符号
单位
收到基原素分析
C
％
H
％
O
％
S
％
N
Qent.ar
kJ/kg
2、锅炉燃 煤量计算
蒸汽温度
锅炉效率
450
煤炭低位 发热量
18882.5
91%
蒸汽饱和热 量
3065
设计煤种
45.00 3.80 2.30 1.50 0.80 18.00 28.60 18882.5
S 15 0.46875 0.46875
N 8 0.5714 0.5714
理论空气量
5.0477 m3/kg煤
理论空气量 下烟气量
5.2766 m3/kg煤
实际烟气量＝
理论烟气量 ＋过剩空气
7.5481 m3/kg煤
锅炉烟气总量
101424 m3/h
标态
标态 空气过剩系 数 标态
标态
系统漏风系数
K＝ 1.05
锅炉吨位
4509.79 75
锅炉用煤量
13437.05 322.49
3、烟气排 放量及组分
各组分
重量/g
质量/mol
需氧/mol
C 450 37.5000 37.5000
kg/h t/d
H 38 19 9.5
6000大卡煤粉锅炉空气量及烟气量计算
额定蒸发量D 已知1t/h 额定蒸汽压力P 已知 1.25Mpa 给水温度tgs 已知20℃燃烧效率ηb 已知98%锅炉效率η已知90%燃料热值Qdw 已知6000Kcal/kg 地区海拔H已知1500m对应大气压bb=101.32-H/9*0.184.65333Kpa 标态空气密度已知1.293kg/m³标态烟气密度ρy =G y/ Vy 1.338322kg/m³理论空气量V根据燃料成分计算所得 6.387 Nm 3/kg燃料耗量B （蒸汽焓-给水焓）*额定蒸发量/(煤119.4444kg/h 计算燃料耗量BjBj=B*ηb 117.055610冷空气温度T 空已知20℃11炉膛入口空气过量a已知 1.212鼓风机最低风量Q 鼓Q鼓=1.1aBjV0（273+T空）*101.32/1267.777m 3/h 13烟气容积Vy 根据燃料成分计算所得10.71087 Nm 3/kg14排烟温度T y 已知150℃15引风机最低风量Q引=1.1BjVy（273+Ty）*101.32/(22557.634m 3/h飞灰份额0.9实际冷空气密度ρ=ρ0*b*273/101.32/（273+T空）1.006566kg/m³实际烟气密度重力加速度g9.8m/(s*s)烟囱内烟气平均温度（进口温度-出口温度）/2130℃烟囱高度40m 烟囱抽力116.8691Pa鼓风机铭牌温度20℃风道总阻力2000Pa 引风机铭牌温度200℃烟道总阻力4500Pa固体液体燃料锅炉鼓引风机选型计算鼓风机风压2872.515引风机风压5439.187风道阻力Pf1300Pa空预器风阻力Pf2Pa 燃烧器风阻Pf32000Pa 燃烧器出口动压P动压0.5×ρv^2550Pa炉膛压力P膛Pa 锅炉烟气阻力Py1Pa 空预器烟气阻力Py2Pa省煤器烟气阻力Py3Pa 烟道阻力Py4300Pa 布袋除尘器阻力Py51200Pa 脱硫塔阻力Py62000Pa㜞1000Q y dw KCal/kg C y %64.5万大卡/0.75MW665600064.220烟气热焓燃烧器出口风速30m/sH y %O y %N y %S y %A y %W y %3.598.550.950.412.419.96.3870.6245.0541.20111870.377827.1751.2007715.053607空气带入炉内热量理论上水蒸汽的容积理论氮容积三原子气体容积0.624086Vy10.71087RH2O0.05826714.3346。
余热锅炉水汽系统计算公式总结-个人总结 仅供参考
工艺系统计算总结1、管道直径计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011）： 公式：22D w Q G v π⎛⎫⨯==⨯ ⎪⎝⎭其中：D ——管道内径，m W ——介质流速，m/s Q ——体积流量，m 3/s G ——质量流量，Kg/m 3 v ——介质比容，m 3/Kg2、水泵扬程及功率计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011） (1)扬程计算 公式：1()102b in j H p p p p H H =+∆-+∆⨯++∆式中：H ——锅炉给水泵计算扬程（m ） P b ——锅炉汽包压力（MPa ）Δp ——开启安全阀所需的压差，可取Δp=（0.04~0.06）p b p in ——锅炉给水泵进口压力（MPa ）Δp 1——锅炉给水泵出口至锅炉汽包之间设备和管路总阻力（MPa ） H j ——锅炉汽包正常液位与锅炉给水泵中心几何高差 ΔH ——计算扬程富余量（m ） (2)功率计算 公式：QHg N ρη=式中：N ——泵电机功率（Kw ） Q ——水泵流量（m3/s ） H ——水泵扬程（m ） g ——重力加速度（m/s2） ρ——工质密度（Kg/m3） η——水泵的效率3、风机的选型计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011） （1）风压计算：00273101.3 1.293273p yyy yt p K p t b ρ+=⨯∆⨯⨯⨯+∑式中：p y ——引风机风压（Pa ） K ——风压备用系数0yp∆∑——引风系统总阻力（Pa ）t p ——吸风机前的排烟温度（℃）t y ——吸风机的铭牌上给出的气体温度（℃） b ——当地大气压力（KPa ）0y ρ——101.3kPa 时的烟气密度（可取1.34kg/m3）（2）风机配电机功率计算 ①风机所需功率123600102f V pN ηη⨯=⨯⨯N f ——风机所需功率（kW/h ） V ——风机风量（m3/h ） P ——风机风压（Pa ）η1——风机在全压头时的效率，由供应商资料或样本中查取，一般取0.6-0.9 η2——机械传动效率机械传动功率选用表②电动机功率计算4、热力除氧器耗汽量计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011） 公式：212()()*q x G i i D D i i η⨯-=+-式中：D q ——除氧器耗汽量（t / h ）G——进除氧器最大水量（t / h）i2——除氧器出口水焓（kJ/kg）i1——除氧器进口水焓（kJ/kg）i——进入除氧器蒸汽焓（kJ/kg）η——除氧器的效率，一般取0.98D x——排气中蒸汽损失量(t/h),一般按每吨产水量1~3kg选取5、安全阀计算与选型（1）安全阀选型需要确定的参数：a）确定安全阀公称压力。
锅炉排烟系统计算表 (动力高级工程师整理)
算表2800KW800KW 1700KW 1. 锅炉烟气量V y (m 3/h) -烟气量2400017003200注：供应商提供烟道(囱)内径，m 1.20.40.5烟囱出口内径, m1.20.40.50.52.烟道阻力1) 烟道摩擦阻力Δh m (Pa) -29.186.751.1λ -0.030.030.03注：按附表三选取L (m) -507062d dL (m) - 1.20.40.5按照当量直径计算注释：F (m2) --U (m) --ρ (kg/m 3) - 1.34 2.34 1.34ω (m/s) - 5.9 3.8 4.52) 烟道局部阻力Δh j = ζ*ω2*ρ/2Δh j (Pa) -79.644.647.0局部阻力3.422.73.423.烟囱阻力1) 烟囱摩擦阻力Δh m (Pa) -32.025.529.7λ -0.030.030.03注：按附表三选取H (m) -553636d dL (m) - 1.20.40.5按照当量直径计算ρ (kg/m 3) - 1.34 1.34 1.34ω (m/s) - 5.9 3.8 4.52) 烟囱局部阻力Δhj (Pa) -22.718.99.7确保出口流速>2.5m/s 局部阻力Δh m = λ*H /d dL *ρ*ω2/2Δh m = λ*L/d dL *ρ*ω2/2摩擦阻力摩擦阻力系数管道长度管道当量直径。
对圆形管道，ddL为其内径；对非圆形管道，ddL=4F/U；管道截面积管道壁面的接触周界空气（烟气）密度空气（烟气）流速局部阻力按照图纸统计数量按附录五选取阻力系数Δh j = ζ*ω2*ρ/2局部阻力按照图纸统计数量按附录五选取阻力系数摩擦阻力摩擦阻力系数烟囱高度管道当量直径。
对圆形管道，ddL为其内径；对非圆形管道，ddL=4F/U；空气（烟气）密度空气（烟气）流速算表4.烟囱抽力S y = H(3459/(S y (Pa) -烟囱抽力231.4157.3157.3H (m) -烟囱高度54.036.036.0注:包含锅炉出口至烟囱进口间烟道垂直段4.5mt k (℃) -外界空气温度555注:夏季最不利工况时t pj (℃) -烟囱内烟气平均温166.5171171t y1 (℃) -烟囱入口温度180180180Δt (℃) -烟囱每米的温降0.50.50.5注：按附表四选取C p -大气压力修正系数 1.0 1.0 1.0注：按附表一选取5.引风机计算1)系统阻力ΣΔh y =(ΔhL+ΔΔhy (Pa) -烟气系统阻力213.4175.8137.4ΔhL (Pa) -炉膛负压50.00.0注：考虑出口微正压Δhg (Pa) -锅炉本体阻力0.00.00.0Δhs (Pa) -省煤气阻力0.00.00.0Δhk-y (Pa) -空气预热器烟气阻0.00.00.0Δhc (Pa) -除尘器阻力0.00.00.0注:无除尘设备Δhm (Pa) -烟道摩擦阻力29.186.751.1Δhj (Pa) -烟道局部阻力79.644.647.0Δhyc (Pa) -烟囱阻力（包括烟54.744.539.42）引风机风压(Pa)H2 =1.2*(Σ-3637C y t2烟气的温度校正系 1.73 1.73注：按附表二选取Cy烟气介质密度修正0.9650.9653) 引风机的风量(m3/h)V=1.10*V y*C t1k*C p264003740C t1y-烟气的温度校正系 1.00 2.00注：按附表二选取注释说明：供应商提供数据输入数据输出数注:锅炉鼓风机承担（通常情况下）附表一：附表五：附表一：附表二：附表二：附表三：附表三：附表四：附表四：。
锅炉风量计算公式
锅炉风量计算公式锅炉是工业生产中常用的热能设备，其主要作用是将燃料燃烧产生的热能转化为工作物质（如水蒸气）的热能。
而锅炉的运行离不开足够的氧气供应，因此需要通过计算来确定锅炉的风量。
锅炉风量计算公式可以通过以下公式来进行计算：Q = V * ρ * n其中，Q表示锅炉的风量（单位为立方米/小时），V表示锅炉的排烟流量（单位为立方米/秒），ρ表示空气的密度（单位为千克/立方米），n表示排烟流量的次数（单位为秒）。
我们需要确定锅炉的排烟流量V。
在工业生产中，锅炉排烟流量的测量通常使用烟气流量计进行，该设备能够准确测量烟气的流速和流量。
通过测量得到的排烟流速，可以计算得到排烟流量V。
接下来，我们需要确定空气的密度ρ。
空气的密度受到多种因素的影响，包括温度、压力以及湿度等。
在实际计算中，一般将空气的密度视为常数，通常取值为1.2千克/立方米。
我们需要确定排烟流量的次数n。
在锅炉的运行过程中，排烟流量可能会发生变化，因此需要确定一个时间段内的平均排烟流量。
通过测量一段时间内的排烟流量，并计算其平均值，可以确定排烟流量的次数n。
通过将以上三个参数代入锅炉风量计算公式，即可得到锅炉的风量Q。
锅炉的风量决定了燃烧过程中所需的氧气供应，因此在锅炉的设计和运行中，需要根据实际需求合理计算锅炉的风量。
需要注意的是，锅炉风量计算公式中的单位要保持一致，以确保计算结果的准确性。
在实际操作中，可以使用国际单位制（SI）来进行单位换算，以便进行统一计算。
在锅炉的运行过程中，合理计算锅炉的风量对于保证燃烧效率和锅炉性能具有重要意义。
如果风量过大或过小，都会对锅炉的稳定运行产生不利影响。
因此，在锅炉设计和运行中，需要根据实际情况进行风量的计算和调整，以确保锅炉能够正常运行并达到预期的效果。
总结起来，锅炉风量计算是锅炉设计和运行中的重要环节。
通过合理计算锅炉的风量，可以保证锅炉的正常运行和高效燃烧，从而提高工业生产的效率和质量。
在实际操作中，需要注意参数的准确性和单位的一致性，以确保计算结果的准确性和可靠性。
锅炉设备空气动力计算
锅炉设备空气动力计算锅炉是一种常见的热能转换设备，广泛应用于工业生产和民用生活中。
在锅炉的运行过程中，空气动力计算是一个重要的环节。
本文将对锅炉设备空气动力计算进行详细介绍。
我们需要了解什么是空气动力计算。
空气动力学是研究空气在物体表面和空气中的运动规律的科学，而空气动力计算则是通过计算空气对物体的作用力和运动状态来确定物体的空气动力学性能。
在锅炉设备中，空气动力计算主要涉及两个方面：空气流动和燃烧过程。
首先，我们来看空气流动方面的计算。
空气流动计算主要包括空气流速、压力和流量的计算。
在锅炉中，空气是通过风机引入炉膛的，因此需要计算风机的风量和风压。
风机的风量是指单位时间内通过风机的空气体积，常用单位是立方米/秒。
风机的风压是指风机产生的静压力，常用单位是帕斯卡（Pa）。
对于锅炉设备来说，空气流量的计算非常重要。
空气流量的大小直接影响到锅炉的燃烧效率和热效率。
一般来说，锅炉的空气流量应根据燃料类型、燃烧室结构和燃烧方式来确定。
空气流量的计算可以根据锅炉的设计参数和实际运行情况进行估算。
我们来看燃烧过程方面的计算。
燃烧是锅炉中最重要的过程之一，也是锅炉产生热能的基础。
燃烧过程中空气的供给和混合对燃烧效果和热能利用率有着重要影响。
空气动力计算可以帮助我们确定合理的空气供给和混合方式。
在燃烧过程中，空气需与燃料充分混合才能发生完全燃烧。
完全燃烧的条件是燃料和空气的化学计量比例达到最佳状态。
通过空气动力计算，可以确定合适的空气燃料比例，以确保燃烧效果的最优化。
空气动力计算还可以帮助我们确定炉膛中的气流分布和燃烧温度分布。
合理的气流和温度分布对于锅炉的稳定运行和热能利用率的提高至关重要。
通过空气动力计算，可以优化锅炉燃烧系统的设计和运行参数，以达到更好的燃烧效果和热能利用效率。
锅炉设备空气动力计算是锅炉运行过程中的重要环节。
通过计算空气流动和燃烧过程，可以确定合理的空气供给和混合方式，优化燃烧效果和热能利用率。
锅炉风量计算
锅炉风量的计算1、风机型号与锅炉吨位的对应是按风机的风量、风压对应的，估算的风量：1吨锅炉对应的鼓风机风量约为1250标准立方米/小时；1吨锅炉对应的引风机风量约为2500标准立方米/小时。
2、风机的系列型号相对的对应不同的锅炉型号。
1—10T 锅炉目前在国内是很重要的设备，随着锅炉本身设计的改造，对风机的风量、风压要求也产生相应的变化。
为此机是部推荐上海工业锅炉研究所推荐的公式估算。
锅炉风量的计算的主要原则是根据锅炉所需的用煤量、锅炉的漏风系数、过剩余数，以保证煤能完全燃烧（引出产生的燃气）。
这里要注意的是对不同地区的不同煤种，不同地区的空气含氧量的不同 (由于海拨高度不同所致)要对其进行修正。
下面的计算公式是按5000 大卡/公斤煤，1 公斤煤需要 10 立方米标准空气，1 吨蒸汽需要 100 公斤煤，漏风与过剩余数为 1.8—2.2。
一吨蒸汽一般需要 2000 标准立方米空气，有如下公式： Q=3600×[1+（T－1）×0.815] Nm 3 /h 其中T 为锅炉吨位。
锅炉的风压计算主要原则是在此风压下将锅炉所需的风量通过锅炉本体、附属设备。
一般来讲锅炉本体阻力为 600—800Pa，尾部联结压力损失200—300Pa，除尘器损失1200—1800Pa。
一般需要2500 —3000Pa（当采用多管旋风除尘器，还要增加300—500Pa）。
在此需要注意的是，在高海拨地区，同一型号的锅炉需的风量要增加，由于风量增加，克服流道的阻力也要增加，所以也要增加风机的风压。
此时可由原设计的风压风量求出此台锅炉的阻力系数（是近似的平均值），然后保持阻力系数不变（实际上阻力系数要增加，但可忽略不计）按压力损失P=ζ·ρV 2 /2 的公式计算所增加的压力损失值。
在类似的其它通风设备，如加热炉、干燥炉等燃油、燃煤、燃气的系统，都可按上述原则去处理。
在处理中要谨慎一些，否则所选用或设计的风机就不可能在高效区工作，或根本达不到设计要求。
仪表风用量计算
仪表风用量计算
仪表风用量计算是电力行业中的基本操作之一，主要用于计算发电机、锅炉等设备的风量需求，确保设备的正常运行。
以下是围绕“仪表风用量计算”的详细步骤：
1.确定所需参数
在进行仪表风用量计算前，需要确定以下参数：
（1）设备类型和运行状态
（2）设备的设计风量
（3）运行过程中的风量需求
这些参数将作为计算过程中的基本数据。
2.计算风量
计算风量需要使用风量计或其他相关设备进行测量。
在进行测量时，需要注意测量器的准确性和精度。
3.选择合适的计算方法
根据设备类型和运行状态，选择合适的计算方法，以确保得到准确的风量数据。
以发电机为例，其风量计算公式为：
风量=（0.8+0.065×额定容量）m³/min
其中，额定容量是指设备的额定输出功率。
4.对风量数据进行比对
将测量得到的风量数据与计算得到的风量数据进行比对，并进行调整。
在进行调整时，需要考虑设备的运行状态和所需的风量。
5.输出计算结果
最后，将计算得到的风量数据输出，并将其作为设备的运行基准。
在设备运行过程中，需要不断监测风量数据，并在必要时进行调整，以确保设备的正常运行。
总之，仪表风用量计算是电力行业中非常重要的一项工作，它的准确性与否将直接影响设备的运行效率和生产成本。
因此在进行计算
时需要严格按照上述步骤进行，并注重细节，确保结果的准确性和可靠性。
吹风气锅炉配风量计算
吹风气锅炉配风量计算1、吹风气的生成量计算V 1h m V /4.3843274.03600079.031=⨯=320272、吹风气燃烧消耗的空气量（吹风气的有效成分CO 7.5%，H 2 3%）CO 燃烧消耗的空气量：93.686221.02075.04.38432=⨯⨯m 3/hH 2燃烧消耗的空气量：17.274521.0203.04.38432=⨯⨯ m 3/h 吹风气燃烧空气总用量：6862.93+2745.17=9608.1 m 3/h3、驰放气燃烧消耗的空气量（驰放气的有效成分CH 435%，H 222%，NH 30.4%）CH 4燃烧消耗的空气量：3.833321.0235.02500=⨯⨯ m 3/hH 2燃烧消耗的空气量：5.130921.0222.02500=⨯⨯ m 3/h NH 3燃烧消耗的空气量：7.3521.043004.02500=⨯⨯⨯ m 3/h 驰放气燃烧消耗的空气总量：8333.3+1309.5+35.7=9678.5 m 3/h6、理论用风量计算 1）、二期造气正常生产时至少3台炉子同时送吹风气，则 吹风气空气用量为：9608.1×3=28824.3 吹风气生成量为：38432.4×3=115297.2驰放气空气用量为：9678.8；驰放气量为2500鼓风机送风量：28824.3+9678.8=38503.1（现1#鼓风机流量为38997，满足需要）引风量为：28824.3+115297.2+9678.8+2500=156300.3（现1#引风机流量为140000，不能满足需要） 2）、一期造气正常生产时至少2台炉子送吹风气，1台炉子送气时系统为负压，2台送气时系统微正压，以2台炉子计算，则鼓风机送风量为：9608.1×2+9678.5=28894.7引风量为：9608.1×2+38432.4×2+9678.5+2500=108259.5（现2#炉引风量为127080，考虑系统阻力，则引风量过小）。
锅炉风量计算
锅炉风量的计算1、风机型号与锅炉吨位的对应是按风机的风量、风压对应的，估算的风量：1吨锅炉对应的鼓风机风量约为1250标准立方米/小时；1吨锅炉对应的引风机风量约为2500标准立方米/小时。
2、风机的系列型号相对的对应不同的锅炉型号。
1—10T 锅炉目前在国内是很重要的设备，随着锅炉本身设计的改造，对风机的风量、风压要求也产生相应的变化。
为此机是部推荐上海工业锅炉研究所推荐的公式估算。
锅炉风量的计算的主要原则是根据锅炉所需的用煤量、锅炉的漏风系数、过剩余数，以保证煤能完全燃烧（引出产生的燃气）。
这里要注意的是对不同地区的不同煤种，不同地区的空气含氧量的不同 (由于海拨高度不同所致)要对其进行修正。
下面的计算公式是按5000 大卡/公斤煤，1 公斤煤需要 10 立方米标准空气，1 吨蒸汽需要 100 公斤煤，漏风与过剩余数为 1.8—2.2。
一吨蒸汽一般需要 2000 标准立方米空气，有如下公式： Q=3600×[1+（T－1）×0.815] Nm 3 /h 其中T 为锅炉吨位。
锅炉的风压计算主要原则是在此风压下将锅炉所需的风量通过锅炉本体、附属设备。
一般来讲锅炉本体阻力为 600—800Pa，尾部联结压力损失200—300Pa，除尘器损失1200—1800Pa。
一般需要2500 —3000Pa（当采用多管旋风除尘器，还要增加300—500Pa）。
在此需要注意的是，在高海拨地区，同一型号的锅炉需的风量要增加，由于风量增加，克服流道的阻力也要增加，所以也要增加风机的风压。
此时可由原设计的风压风量求出此台锅炉的阻力系数（是近似的平均值），然后保持阻力系数不变（实际上阻力系数要增加，但可忽略不计）按压力损失P=ζ·ρV 2 /2 的公式计算所增加的压力损失值。
在类似的其它通风设备，如加热炉、干燥炉等燃油、燃煤、燃气的系统，都可按上述原则去处理。
在处理中要谨慎一些，否则所选用或设计的风机就不可能在高效区工作，或根本达不到设计要求。
吹风气风量计算
造气炉是固定层煤气发生炉，其运行基本上上可分为“吹风”和“制气”两个阶段，在吹风阶段主要是碳与氧气发生一系列化学反应。
吹风阶段从造气炉排出的气体即为“吹风气”，其主要成分是二氧化碳，同时生成少量的一氧化碳，另外炽热的吹风气经过预热层时会使部分煤碳裂解产生部分氢气和甲烷，其主要成分是见表1表1：吹风气主要成分分析表：1#、2#、3#、4#、5#、6#造气炉（φ3200），每台造气炉吹风气量在29000m3/h左右，由于造气炉在吹风阶段为避免各台炉子出现“抢风”现象以及提高单台炉子的吹风率，各台炉子交替进行吹风和造气，即存在所谓的“吹风排队”现象，并且各台造气炉的吹风时间存在时间差，即间歇式送气。
另外，1~6#造气炉全部运行时会存在“重风”现象，即两台造气炉同时送吹风气，因此吹风气气量变化较大，气量基本上为29000Nm3/h或58000Nm3/h，平均流量为46000Nm3/h，瞬时流量为58000Nm3/h，每台造气炉所使用的原料煤的品种不同、醇氨比例不同其吹风气的量及成分都有较大变化，根据本例实际情况气量约为23000Nm3/h~52000Nm3/h。
吹风气入炉之前在混配器内与空气进行混合进入燃烧炉燃烧，其反应方程为：2CO+O2=2CO2+566.9KJ2H2+O2=2H2O+12037KJCH4+2O2=CO2+2H2O+12438.3KJ各种可燃气体完全燃烧所需的理论氧气量和理论空气量见表2表2：标准状态下吹风气可燃气体完伍燃烧所需要理论氧气量和配风量1Nm3吹风气完全燃烧时所需理论配风量计算公式：VO=1/21[.5CO+0.5H2+2CH4-O2](Nm3)(式-1)理论配风量为0.2570 Nm3。
折算工作状态下（吹风气200℃，101325Pa；配风300℃,109325Pa），1 m3吹风气完全燃烧所需理论配风量为0.2885 m3.46000Nm3/h吹风气完全燃烧所需理论配风量为11823.8Nm3/h2.3.2弛放气配风原理弛放气来自合成,压力为0.6~1.0MPa,温度为25℃,经减压至0.01~0.04MPa与空气混合进入燃烧炉,其主要成分见表3表3:弛放气主要成分表燃烧炉点火时驰放气流量为500~1000m3/h,正常运行时流量为200~400m3/h.依据表3、表2和公式-1可得1 Nm3/h驰放气完全燃烧所需要理论配风量为2。
燃气热风炉风量计算
燃气热风炉风量计算
在某些换热及温度条件下，换热壁面的温度可高达600~700℃，若局部表面的空气冷却条件不好，壁温还可能升高。
在相同的热负荷下，热风炉比一般的蒸汽锅炉或热水锅炉需要较多的传热面积，下面了解下。
1、干煤气成分换算成湿煤气成分
若已知煤气的含水的体积百分数，用下式计算：
V湿=VF×(100-H2O)/100×100％
2、若已知燃气热风炉干煤气含水的重量，则用下式计算：
V湿=VF×100/(100+0.124gH2O)×100％
3、以上两个公式中：
V湿-湿煤气中各组分的体积百分含量，％FV-干煤气中各组分的体积含量，％
2HO-湿煤气中含水体积,％2HOg-干煤气中含水的重量，3gm忽略机械水的含量、
查“空气及煤气的饱和水蒸气含量气压101325aP、表”知30℃是煤气的饱和水含量为35.103gm，代入上面的1-2、式计算得。
一般的燃气热风炉只涉及到冷热两种流体的换热，并不涉及燃料的燃烧及相应的由燃料的化学能向热能的转换，热风炉在某些方面更像一般的锅炉，不过他提供的不是热水和蒸汽，而是热风。
风量跟热量计算公式
风量跟热量计算公式风量和热量是工程中常常需要计算的两个重要参数。
风量是指单位时间内通过某一截面的风的体积，通常以立方米/秒或立方米/小时来表示。
热量则是指物体内部的热能，通常以焦耳或千焦来表示。
在工程设计和实际生产中，我们经常需要计算风量和热量，以便合理地设计和运行设备，保证设备的正常工作和生产的高效进行。
风量的计算公式主要取决于风速和截面积。
一般来说，风速越大，通过截面的风量就越大；截面积越大，通过该截面的风量也越大。
因此，风量的计算公式可以表示为：Q = A V。
其中，Q表示风量，单位为立方米/秒或立方米/小时；A表示截面积，单位为平方米；V表示风速，单位为米/秒或米/小时。
这个公式简单直观，容易理解和应用。
在实际工程中，我们可以根据具体情况，通过测量风速和截面积，来计算风量，从而为设备的设计和运行提供参考依据。
热量的计算公式则主要取决于物体的质量和温度变化。
一般来说，物体的质量越大，热量就越大；温度变化越大，热量也就越大。
因此，热量的计算公式可以表示为：Q = m c ΔT。
其中，Q表示热量，单位为焦耳或千焦；m表示物体的质量，单位为千克；c表示物体的比热容，单位为焦耳/千克·摄氏度；ΔT表示温度变化，单位为摄氏度。
这个公式也是简单直观的，容易理解和应用。
在实际工程中，我们可以根据具体情况，通过测量物体的质量和温度变化，来计算热量，从而为设备的设计和运行提供参考依据。
在工程设计和实际生产中，风量和热量的计算是非常重要的。
合理的风量设计可以保证设备的通风和散热效果，防止设备过热损坏；合理的热量计算可以保证设备的正常工作和生产的高效进行。
因此，我们需要认真对待风量和热量的计算，合理地应用计算公式，确保设备的安全可靠运行。
除了上述的计算公式，我们还需要注意一些相关的计算方法和技术。
比如，在风量的计算中，我们需要考虑风道的形状和长度，以及风机的性能和效率；在热量的计算中，我们需要考虑传热介质的性质和流动状态，以及传热设备的结构和材料。
锅炉漏风系数公式
锅炉漏风系数公式
锅炉漏风系数公式是用于评估锅炉系统中漏风的程度的一个重要指标。
漏风是
指燃烧时空气通过锅炉系统的裂缝、接缝或其他开口逸出，造成能量和燃料的浪费。
合理控制漏风可以提高锅炉的燃烧效率，降低能源消耗。
在工程实践中，我们可以使用以下公式来计算锅炉漏风系数：
漏风系数 = （漏风量）/（额定风量）
其中，漏风量指的是空气通过系统漏风处的流量，额定风量则是锅炉设计时所
需的风量。
为了准确计算漏风量，工程师通常会采用各种测量方法，如烟气分析、静压测
量等。
这些方法可帮助我们获得锅炉系统中漏风的具体数值，从而进行进一步的分析和改进。
锅炉漏风系数的计算结果可以帮助我们评估漏风的程度，并与设计要求进行对比。
如果漏风系数较高，说明锅炉系统中存在较大的漏风问题，需要采取相应的措施进行修复和优化。
这可能包括封堵漏风处、加强密封性能、改变管路布置等。
总之，锅炉漏风系数公式是评估锅炉系统效能的重要工具之一。
通过准确计算
和分析，我们可以找到漏风问题的根源，采取适当的措施提高锅炉的运行效率，降低能源消耗。
这对于环境保护和经济效益都具有重要意义。
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锅炉风量的计算
1、风机型号与锅炉吨位的对应是按风机的风量、风压对应的，估算的风量:
1吨锅炉对应的鼓风机风量约为1250标准立方米/小时；
1吨锅炉对应的引风机风量约为2500标准立方米/小时。
2、风机的系列型号相对的对应不同的锅炉型号。
1 —10T锅炉目前在国内是很重要的设备，随着锅炉本身设计的改造，对风机的风量、风压要求也产生相应的变化。
为此机是部推荐上海工业锅炉研究所推荐
的公式估算。
锅炉风量的计算的主要原则是根据锅炉所需的用煤量、锅炉的漏风系数、过剩余数，以保证煤能完全燃烧（引出产生的燃气）。
这里要注意的是对不同地区的不同煤种，不同地区的空气含氧量的不同（由于海拨高度不同所致）要对其进行修正。
下面的计算公式是按5000大卡/公斤煤，1公斤煤需要10立方米标准空气，1吨蒸汽需要100公斤煤，漏风与过剩余数为1.8 — 2.2。
一吨蒸汽一般需要2000标准立方米空气，有如下公式：Q=3600X [1+ （T—1）x 0.815] Nm 3 /h 其中T为锅炉吨位。
锅炉的风压计算主要原则是在此风压下将锅炉所需的风量通过锅炉本体、附属设备。
一般来讲锅炉本体阻力为600 —800Pa,尾部联结压力损失200—300Pa,除尘器损失1200—1800P& —般需要2500 —3000Pa（当采用多管旋风除尘器，还要增加300—500Pa）。
在此需要注意的是，在高海拨地区，同一型号的锅炉需的风量要增加，由于风量增加，克服流道的阻力也要增加，所以也要增加风机的风压。
此时可由原设计的风压风
量求出此台锅炉的阻力系数（是近似的平均值），然后保持阻力系数不变（实际上阻力系数要增加，但可忽略不计）按压力损失P=Z • P V 2 /2的公式计算所增加的压力损失值。
在类似的其它通风设备，如加热炉、干燥炉等燃油、燃
煤、燃气的系统，都可按上述原则去处理。
在处理中要谨慎一些，否则所选用或设计的风机就不可能在高效区工作，或根本达不到设计要求。
最好的方法就是
进行实际测量。
关于除尘器的阻隔力选择，可查除尘器的手册，目前常用的旋
风除尘器所提供的风量一阻力数据，与风机的流量一压力曲线一样，在不同的风量下，阻力不一样，效率也不一样，所以在选择时应加以注意。
锅炉配套风
机的推荐性能表如下（仅供参考）通风机锅炉吨位1 2 4 6 8 10 风机全压Pa 1300 1750 2080 2250 2300 2350 流量Nm 3 /h 1700 3180 6140 9100 12500 15000 引风机锅炉吨位1 2 4 6 8 10 流量NmB /h 3600 6550 12400 18300 24160 30000 配单管除尘器Pa 2160 2500 3000 3100 3200 3200 配多管除尘器Pa 2460 2800 3400 3500 3700 3700管道内的风速风速与管道阻力成平方关系，选择适当的风速是很重要的，因此确定标准管道内的内的风速，并将此作为大致的指标。
在通风及空调用空气配管中，将风速低于15米/秒的管道称为低速管道，将风速在此以上或静压超过490Pa（50mmH 2 O的管道称为高速管道。
空气输送固体时，空气速度要有充分的余量，以确保固体颗粒处于悬浮状态。
当然
加大空气速度，则会增加运行费用，然而低速输送，可能引起阻塞使固体颗粒
不能被输送，并进而使风机进入喘振区。
每平方米地面面积的换气量（米3/时•米2 ）。