独立基础JC-1计算书

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基础计算书

My 0.15 -0.14 -0.12 0.00 0.06 -0.05 0.00 0.00 0.00 -0.15 -0.13
Vx 0.00 -0.92 -0.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.06 -0.88
Vy 16.74 -30.84 12.63 -5.56 20.51 -23.50 19.96 -8.65 17.42 -31.93 11.54
结构重要性系数: γo=1.0 基础反力作用点处标高: 0.000m 基础埋深: dh=1.500m 纵筋合力点至近边距离: as=40mm
基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m^3
最小配筋率: ρmin=0.150% 基础底面积: A=Bx*By=3.600×3.400=12.240m^2 底板配筋计算高度: ho=h1+h2+h3-as=0.500-0.040=0.460m 上部土体重度: Gk=γ*Bx*By*dh=18.000×3.600×3.400×1.500=330.480kN
G=1.35*Gk=1.35×330.480=446.148kN
二、验算结果一览
验算项
数值
限值
结果
满足满足满足
轴心荷载作用下地基承载力偏心荷载作用下地基承载力 x 方向柱对基础的冲切验算 1
0.152 0.221
0.177
最大 1.00 最大 1.00
最大 1.00
x 方向柱对基础的冲切验算 2
—— 750.000 750.000 0.050 0.756 0.004
无需验算最大 1026.25 最大 1026.25 最大 1.00 最大 1.00 最大 1.00
三、工况组合内力

独立基础钢筋计算

第一章钢筋计算原理和框架实例手工答案第一节独立基础钢筋计算一、独立基础钢筋的标注现阶段独"甚础钢筋杯注存住两种方式；传统标注方式和Y法杯注方式.F 面分别讲解。

(-)传统标注方式独立基础钢筋传统标注方式.般要画出独立基础的平血图和剖面图.如图】・】・1所示。

JC-I 1-1图1.1.1独立基础(J(1)钢筋传统标注方式(二)平法标注方式独立基础的平法标注方式. 般只需圖出平曲图.在f ifii图中克接标出剖面的侑息.如图1.1.2所示.DJpOl表示编号为01的坡形独立基础(若是台阶形独立呈础.用DJj表示人3( >0/20()独“展础底泾台阶命反为3()0.斜坡高度为200. “衣示底泾钢筋. X&、创2@ 150衣示,\和Y方向钢筋均为仕衿为12的螺纹钢筋.钢筋间距为150mm*注意*传统标注方式•基础名字可以由设计人员随意起■ P法杯注甲名字是固定的.如l)jj表示台阶形普通独立堆础・l).lp表示坡形菁通独立基础. BJ J表示阶形杯门独J堆础・& 示坡形杯口独立堪础。

关］独、7雄础的#法标注.行较多内容.这甲只讲1号办公楼涉及到的内容.其他内容请参石图集06G10】6。

二、独立鉱础要计算哪些钢筋的甚础嗖什算的钢筋•仆底部钢筋■頂部制筋以及基础梁的钢筋. 如图1.1.3所示.图1.L3独立基础要计算的钢筋敢杯口綸形单杯门图1.1.2 I)J P O1¥法杯注方式普通做立就題阶形M刚筋形长麼》方向me屁笳严回就杯叩m杯门丫方向底棉制筋---------- )方向頂筒歆筋边角筋収杯n副单杯门同议柱e独立垦咄三. 独立基础钢筋计算原理独立甚础虧I 算的钢筋右底部制筋、顶部钢筋以及羞础梁的钢筋.这唯只介绍最常见的普通独丫基础底部钢筋的计廉原理•从阳蚩皿（；1⑴6可知.独立甚础底部钢筋il TT 乂分为• .25（＞（＞nun 和25«）« mm 两种情况.卜面分别讲解。

JC-1A基础计算书

JC-1A锥形基础计算书一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1A 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc=1000mm 矩形柱高hc=1000mm基础端部高度h1=400mm基础根部高度h2=300mm基础长度B1=1500mm B2=1500mm基础宽度A1=1700mm A2=1700mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk=1187.000kN Fqk=0.000kNMgxk=22.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=10.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk+Fqk=1187.000+(0.000)=1187.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2=22.000+1187.000*(1.700-1.700)/2+(0.000)+0.000*(1.700-1.700)/2=22.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2=0.000+1187.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=10.000+(0.000)=10.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.00*(1187.000)+1.00*(0.000)=1187.000kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.00*(22.000+1187.000*(1.700-1.700)/2)+1.00*(0.000+0.000*(1.700-1.700)/2) =22.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.00*(0.000+1187.000*(1.500-1.500)/2)+1.00*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.00*(10.000)+1.00*(0.000)=10.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*1187.000=1602.450kNMx2=1.35*Mxk=1.35*22.000=29.700kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*10.000=13.500kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1187.000|,|1602.450|)=1602.450kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|22.000|,|29.700|)=29.700kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|10.000|,|13.500|)=13.500kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=150.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.500+1.500=3.000m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.700+1.700=3.400m3. 基础总高 H=h1+h2=0.400+0.300=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.400+0.300-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.000*3.400=10.200m26. Gk=γ*Bx*By*dh=18.000*3.000*3.400*1.000=183.600kNG=1.35*Gk=1.35*183.600=247.860kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=22.000-0.000*0.700=22.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+10.000*0.700=7.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=29.700-0.000*0.700=29.700kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+13.500*0.700=9.450kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1187.000+183.600)/10.200=134.373kPa 【①5.2.2-2】因γo*pk=1.0*134.373=134.373kPa≤fa=150.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=7.000/(1187.000+183.600)=0.005m因|exk|≤Bx/6=0.500m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(1187.000+183.600)/10.200+6*|7.000|/(3.0002*3.400)=135.745kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(1187.000+183.600)/10.200-6*|7.000|/(3.0002*3.400)=133.000kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=22.000/(1187.000+183.600)=0.016m因|eyk|≤By/6=0.567m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(1187.000+183.600)/10.200+6*|22.000|/(3.4002*3.000)=138.179kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(1187.000+183.600)/10.200-6*|22.000|/(3.4002*3.000)=130.566kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(135.745-134.373)+(138.179-134.373)+134.373=139.551kPaγo*Pkmax=1.0*139.551=139.551kPa≤1.2*fa=1.2*150.000=180.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=9.450/(1602.450+247.860)=0.005m因ex≤Bx/6.0=0.500m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1602.450+247.860)/10.200+6*|9.450|/(3.0002*3.400)=183.256kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1602.450+247.860)/10.200-6*|9.450|/(3.0002*3.400)=179.550kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=29.700/(1602.450+247.860)=0.016m因ey≤By/6=0.567y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1602.450+247.860)/10.200+6*|29.700|/(3.4002*3.000)=186.541kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1602.450+247.860)/10.200-6*|29.700|/(3.4002*3.000)=176.265kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=183.256+186.541-(1602.450+247.860)/10.200=188.394kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=188.394-247.860/10.200=164.094kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=183.256-247.860/10.200=158.956kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=186.541-247.860/10.200=162.241kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)-(B1-hc/2-ho)2/2-(B2-bc/2-ho)2/2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)-(B2-hc/ 2-ho)2/2-(B1-bc/2-ho)2/2=max((1.700-1.000/2-0.660)*(1.000+2*0.660)-(1.500-1.000/2-0.660)2/2-(1.500-1.000/2-0.660 )2/2,(1.700-1.000/2-0.660)*(1.000+2*0.660)-(1.500-1.000/2-0.660)2/2-(1.500-1.000/2-0.660)2/2) =max(1.137,1.137)=1.137m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.137*164.094=186.608kNγo*Flx=1.0*186.608=186.61kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1660*660=1096.70kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho)2)=max((1.500-1.000/2-0.660)*(1.000+2*0.660)+(1.500-1.000-0.660)2/2,(1.500-1.000/2-0.660)* (1.000+2*0.660)+(1.500-1.000-0.660)2/2)=max(0.904,0.904)=0.904m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.904*164.094=148.407kNγo*Fly=1.0*148.407=148.41kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1660.000*660=1096.70kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力pk=(Fk+Gk)/A=(1187.0+183.6)/10.2=134.4kPaA'=(B1+B2)*(max(A1,A2)-0.5*hc)=(1500+1500)*(max(1700,1700)-0.5*1000)=3.60m2Vs=A'*pk=3.60*134.4=483.7kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

某钢结构独立基础计算书J-1

阶梯基础计算（J-1）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=700mm 矩形柱高hc=900mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm一阶长度 b1=250mm b2=300mm 一阶宽度 a1=300mm a2=300mm二阶长度 b3=250mm b4=300mm 二阶宽度 a3=300mm a4=300mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.100%Fgk=176.780kN Fqk=0.000kNMgxk=141.340kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=54.380kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=176.780+(0.000)=176.780kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=141.340+176.780*(0.900-0.900)/2+(0.000)+0.000*(0.900-0.900)/2=141.340kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+176.780*(1.050-1.050)/2+(0.000)+0.000*(1.050-1.050)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=54.380+(0.000)=54.380kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(176.780)+1.40*(0.000)=212.136kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(141.340+176.780*(0.900-0.900)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.900-0.900)/2) =169.608kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+176.780*(1.050-1.050)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.050-1.050)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(54.380)+1.40*(0.000)=65.256kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*176.780=238.653kNMx2=1.35*Mxk=1.35*141.340=190.809kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*54.380=73.413kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|212.136|,|238.653|)=238.653kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|169.608|,|190.809|)=190.809kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|65.256|,|73.413|)=73.413kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=200.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.250+0.300+0.250+0.300+0.700=1.800m2. 基础总宽 By=a1+a2+a3+a4+hc=0.300+0.300+0.300+0.300+0.900=2.100mA1=a1+a2+hc/2=0.300+0.300+0.900/2=1.050m A2=a3+a4+hc/2=0.300+0.300+0.900/2=1.050m B1=b1+b2+bc/2=0.250+0.300+0.700/2=0.900m B2=b3+b4+bc/2=0.250+0.300+0.700/2=0.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.400=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.400-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.800*2.100=3.780m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.800*2.100*1.500=113.400kNG=1.35*Gk=1.35*113.400=153.090kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=141.340-0.000*0.700=141.340kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+54.380*0.700=38.066kN*mMdx=Mx-Vy*H=190.809-0.000*0.700=190.809kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+73.413*0.700=51.389kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(176.780+113.400)/3.780=76.767kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*76.767=76.767kPa≤fa=200.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=38.066/(176.780+113.400)=0.131m因 |exk| ≤Bx/6=0.300m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(176.780+113.400)/3.780+6*|38.066|/(1.8002*2.100)=110.335kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(176.780+113.400)/3.780-6*|38.066|/(1.8002*2.100)=43.199kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=141.340/(176.780+113.400)=0.487m因 |eyk| >By/6=0.350m y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ayk=By/2-|eyk|=2.100/2-|0.487|=0.563mPkmax_y=2*(Fk+Gk)/(3*Bx*ayk)=2*(176.780+113.400)/(3*1.800*0.563)=190.921kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(176.780+113.400)/3.780-6*|141.340|/(2.1002*1.800)=-30.066kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(110.335-76.767)+(190.921-76.767)+76.767=224.489kPaγo*Pkmax=1.0*224.489=224.489kPa≤1.2*fa=1.2*200.000=240.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=51.389/(238.653+153.090)=0.131m因 ex≤ Bx/6.0=0.300m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(238.653+153.090)/3.780+6*|51.389|/(1.8002*2.100)=148.952kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(238.653+153.090)/3.780-6*|51.389|/(1.8002*2.100)=58.319kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=190.809/(238.653+153.090)=0.487m因 ey >By/6=0.350 y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ay=By/2-|ey|=2.100/2-|0.487|=0.563mPmax_y=2*(F+G)/(3*Bx*ay)=2*(238.653+153.090)/(3*1.800*0.563)=257.744kPaPmin_y=01.3 因 Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=148.952+257.744-(238.653+153.090)/3.780=303.061kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=303.061-153.090/3.780=262.561kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=148.952-153.090/3.780=108.452kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=257.744-153.090/3.780=217.244kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.700m, YB=bc=0.700m, YL=hc=0.900mYB1=B1=0.900m, YB2=B2=0.900m, YL1=A1=1.050m, YL2=A2=1.050mYHo=YH-as=0.660m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切3. 验算h2处冲切YH=h2=0.400mYB=bc+b2+b4=1.300mYL=hc+a2+a4=1.500mYB1=B1=0.900m, YB2=B2=0.900m, YL1=A1=1.050m, YL2=A2=1.050mYHo=YH-as=0.360m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

独立基础计算结果JC-1

2.7 基础底面积 A=l*b=3100*3100=9.610(m2)
基础顶部面积 At=(Hc+2*ac)*(Bc+2*ac)=(400+2*50)*(400+2*50)=0.250(m2)
基础体积 Vjc=l*b*h1+[(Bc+2*ac)*(Hc+2*ac)+(l-Hc-2*ac)*(b-Bc-2*ac)/3
Fk=Nk+(Fx'+Fy')/γz=166.54+(0+0)/1.3=166.540(kN)
Mkx=-Fy'*ay'/γz=-0*0/1.3=-0.000(kN*m)
Mky=Mk'+Vk*H+Fx'*ax'/γz=-96.16+-43.27*1+0*0/1.3=-139.430(kN*m)
出现拉应力区面积占基底面积百分比=0.000% ≤ 0.000% 满足要求
2.3 基础类型: 锥型基础
2.4 基础长 l=3100(mm); 基础宽 b=3100(mm); 基础高 h=1000(mm)
2.5 柱高Hc=400(mm); 柱宽Bc=400(mm);
柱周加大尺寸(相当于杯口厚度) ac=50(mm); 加大高度 hc=300(mm)
2.6 基础端部高h1=300(mm)
Fk=Nk+(Fx'+Fy')/γz=64.06+(0+0)/1.3=64.060(kN)
Mkx=-Fy'*ay'/γz=-0*0/1.3=-0.000(kN*m)
Mky=Mk'+Vk*H+Fx'*ax'/γz=76.33+28.72*1+0*0/1.3=105.050(kN*m)

独立基础计算书,tssd2011计算。

J-1锥形基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm基础端部高度h1(自动计算)=200mm基础根部高度h2(自动计算)=100mm基础长宽比 1.000基础长度B1(自动计算)=600mm B2(自动计算)=600mm基础宽度A1(自动计算)=600mm A2(自动计算)=600mm2. 材料信息基础混凝土等级: C25 ft_b=1.27N/mm2fc_b=11.9N/mm2柱混凝土等级: C25 ft_c=1.27N/mm2fc_c=11.9N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=350.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=350.000/1.35=259.259kNMxk=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=238.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=0.600+0.600=1.200m2. 基础总宽 By=A1+A2=0.600+0.600=1.200m3. 基础总高 H=h1+h2=0.200+0.100=0.300m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.200+0.100-0.040=0.260m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.200*1.200=1.440m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.200*1.200*1.500=43.200kNG=1.35*Gk=1.35*43.200=58.320kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.300=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.300=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.300=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.300=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(259.259+43.200)/1.440=210.041kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*210.041=210.041kPa≤fa=238.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(259.259+43.200)/1.440=210.041kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(350.000+58.320)/1.440=283.556kPaPjmax=Pmax-G/A=283.556-58.320/1.440=243.056kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho)2=max((0.600-0.400/2-0.260)*(0.400+2*0.260)+(0.600-0.400/2-0.260)2,(0.600-0.400/2-0.260)* (0.400+2*0.260)+(0.600-0.400/2-0.260)2)=max(0.148,0.148)=0.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.148*243.056=36.069kNγo*Flx=1.0*36.069=36.07kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.27*660*260=152.55kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho)2)=max((0.600-0.400/2-0.260)*(0.400+2*0.260)+(0.600-0.400-0.260)2/2,(0.600-0.400/2-0.260)* (0.400+2*0.260)+(0.600-0.400-0.260)2/2)=max(0.148,0.148)=0.148m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.148*243.056=36.069kNγo*Fly=1.0*36.069=36.07kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.27*660.000*260=152.55kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

新规范独立基础计算

基础J-1(按《地基基础设计规范(GB5000-21)》进行设计)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb 承载力修正系数ηd 基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'柱高hc'Y向双柱形心距离cy X向双柱形心距离cx 覆土厚度 ds(用于计算基础自重)永久荷载控制的荷载组合分项系数γz 混凝土强度等级钢筋强度fy 保护层厚度as 柱1竖向力Fk1柱2Fk2柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱2Mkx2'柱1基础顶面弯矩Mky1'柱2Mky2'柱1基础顶面剪力Vkx1柱2Vkx2柱1基础顶面剪力Vky1柱2Vky2基础长宽比(L/B)向轴力0mmh0=720mm Y 向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm(双柱)柱根宽度bc 600mm X向轴力偏心距ex0=0mm(双柱)柱根长度hc600mm Y向轴力偏心距ey0=0mmFk=2540.00kN fc=11.9N/mm^2竖向力F=γz*Fk=3429.00kN ft= 1.27N/mm^2 fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=240kpa轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds)12.70M^2(注：γg取20.0kN/M^3)计算基础长度b=3564mm 取基础长度b=计算基础宽度L=3564mm 取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=-55.4kN·MMy=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=-50.2kN·MY 轴方向截面面积 Acb 2.3M^2X 轴方向截面面积 AcL 2.3M^2X轴基础顶面坡度15.42°Y轴基础顶面坡度15.42°基础底面积A12.96M^2X向Wx＝l * b * b / 67.78M^3Y向Wy ＝ b * l * l / 67.78M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝518.40kN基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝699.84kN轴心荷载作用下pk ＝ (Fk+ Gk) / A235.99<fa=240.0kpa通过X向pkmaxX＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=240.77< 1.2*fa=288.0kpa通过X向pkminX＝(Fk+Gk)/A－|Mky|/Wx=231.20>0.00kpa >0可以X向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=-0.012<b/6=0.60mY向pkmaxY＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=241.26< 1.2*fa=288.0kpa通过Y向pkminY＝(Fk+Gk)/A－|Mkx|/Wy=230.72>0.00kpa >0可以Y向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=-0.013<L/6=0.600mpmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=271.0kpapmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpa pjmaxY＝pmaxY-G/A=271.7kpaX方向冲切验算因b - hc=3000=L - bc=3000mmb=3600>hc+2*Ho=2040mmL=3600>b c+2*Ho=2040mm Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600mm^2 ab ＝ Min{bc + 2 *Ho，l} ＝2040mmamx ＝ (bc + ab) / 2＝1320mm0.7 * βhp * ft * amx* Ho ＝760.42>Flx＝pjmaxX*Alx＝596.18通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600m m^2 ab ＝ Min{hc + 2 *Ho，b}2040mmamy ＝ (hc + ab) / 21320mm0.7 * βhp * ft * amY* Ho ＝760.42>Fly＝pjmaxY*Aly＝597.63通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝2955.56mmVx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝1463.63<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝1891.79通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝2955.56mmVy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=1463.63<0.7*βh*ft*bo*Ho＝1891.79通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpapminX＝γz*PkminX=312.13kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=319.66kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=788.6kN·M MⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=773.9kN·M Y 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpapminY＝γz*PkminY=311.47kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=319.77kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=790.1kN·M MⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=773.9kN·M MⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝788.56kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=1127mm^2/MΦ12@100 MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝790.06kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=1129mm^2/MΦ12@100柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al＝ bc * hc ＝360000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) *(by + 2 * c)=490000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.171.35 * βc * βl * fc *Al ＝6747.30> F =3429.0kN通过注意啦:轴心荷载pk通过X向pkmaxX通过X向pkminX>0可以Y向pkmaxY通过Y向pkminY>0可以X方向冲切验算通过Y方向冲切验算通过X方向剪切验算通过Y方向剪切验算通过柱下局部受压通过AsI=1127mm^2/M AsⅡ=1129mm^2/MΦ12@100Φ12@100中间结果Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=2199600 Alx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=2808000 Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600 Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=2199600 Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=2808000 Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600。

独立基础计算

以下是程序生成的计算结果，未作任何改动。

柱下扩展基础：J-11、地基承载力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）f＝fk + ηb*γ*(b-3) + ηd*γo*(d-0.5) （式5.1.3）式中：fk＝100.0（kPa）ηb＝0.00，ηd＝1.00γ＝18.0（kN/m3），γo＝18.0（kN/m3）b＝3.600（m）， d＝1.500（m）f＝100+0.00*18*（3.600－3）＋1.00*18*（1.500－0.5）＝118.0（kPa）地基承载力设计值f＝118.0（kPa）2、地基承载力验算：(1)、基本资料：竖向力设计值F＝1450.0（kN）基础自重设计值和基础上的土重标准值G＝100.0（kN）作用于基础底面的力矩设计值Mx＝35.00（kN·M）My＝56.00（kN·M）基础底面长度a＝3650（mm），（X方向）基础底面宽度b＝3600（mm），（Y方向）基础根部高度H＝600（mm）柱子高度hc＝400（mm），（X方向）柱子宽度bc＝400（mm），（Y方向）as＝35（mm）混凝土强度等级为C20。

fc＝10.0（N/mm2）；fcm＝11.0（N/mm2）； ft＝1.10（N/mm2）钢筋强度设计值fy＝210（N/mm2）(2)、当轴心荷载作用时：p＝（F＋G）/A （式5.1.5－1）其中：A＝a*b＝3.650*3.600＝13.14（m2）p＝（1450.0 + 100.0）/13.14＝118.0（kPa）≤118.0（kPa），满足要求。

(3)、当偏心荷载作用时：pmax＝（F＋G）/A＋M/W （式5.1.5－2）pmin＝（F＋G）/A－M/W （式5.1.5－3）My＝56.00（kN·M）偏心矩ex＝My/（F＋G）＝56.00/（1450.0＋100.0）＝0.036（m）≤a/6＝3.650/6＝0.608（m）基础底面抵抗矩Wx＝b*a*a/6＝3.600*3.650*3.650/6＝7.9935（m3）pmaxX＝（1450.0＋100.0）/13.14＋56.00/7.9935＝125.0（kPa）≤1.2*118.0＝141.6（kPa），满足要求。

工程量计算书

序号构件名称/构件位置1基坑土方挖基础土方挖基础土方(1)挖基础土方(2)房心回填土2独立基础独立基础垫层JC1JC1垫层JC2JC2垫层JC3JC3垫层JC4JC4垫层JC5JC5垫层3墙体外墙300mm250mm450mm内墙200mm女儿墙4柱KZ-1（JC-5）KZ-3（JC-1）KZ-4（JC-2）KZ-5（JC-2）KZ-2（JC-4）KZ-2（JC-3）5构造柱GZ-1GZ-26梁KL1-1KL1-2KL1-3KL1-4KL1-5KL1-6KL1-a（1）KL2-1(3A)KL2-2（2）KL2-3KL②-③（二层）KL2-4KL2-5（1A）KL2-6（1A）L1-1（2）L1-2L1-3L1-4L1-5L1-6L1-7L1-8L②-③L2-1（2）L2-2（1A）L2-3（1A）L2-4L2-5（1A）L2-6L2-77板一层一层一层二层二层二层8散水9坡道10屋面卷材防水11保温隔热屋面12块料面层块料楼梯面一层二层三层块料楼地面一层二层三层块料台阶面卫生间瓷砖13钢筋工程量纵筋箍筋基础钢筋工程量基础钢筋工程量混凝土楼梯钢筋工程量混凝土柱钢筋工程量混涨土楼板及梁钢筋工程量14抹灰面层外墙抹灰外墙装饰抹灰外墙装饰抹灰内墙抹灰天棚抹灰挑檐阳台抹灰15踢脚线水泥砂浆踢脚线16门窗工程门M-1M-2 M-3 M-4 M-5 M-6窗C-1 C-2 C-3 C-4 C-5 C-6 C-7 C-8 C-9工程量计算书工程量计算式体积=86.15+19.42=105.57（m3）体积=（2.4×2.4)×(1.6-0.3)×2+(3.2×3.2)×(1.6-0.3)×2+(3.1×3.1)×(1.6-0.3)+(2.9×2.9)×(1.6-0.3)×2+(2.8×2.8)×(1.6-0.3)=86.15(m3)体积=19.42(m3)体积=0.15×（92.78-1.305）=13.72（m3)体积=3.06+5.50+3.13+5.16+2.40=19.25（m3）体积=0.576+1.024+0.961+0.841+0.784=4.186（m3）体积=｛2.2×2.2×0.25+0.15/6［2.2×2.2+（2×0.05+0.45+2.2）×（2.2+2×0.05+0.45）+（2×0.05+0.45）×（2×0.05+0.45）］}×2=3.06（m3）（2.22+0.1×2）×（2.22+0.1×2）×0.1=0.576（m3）体积=｛3×3×2.5+0.3/6［3×3+（0.05×2+0.45）×（0.05×2+0.45）+（0.05×2+0.45+0.3）×（0.05×2+0.45+0.3）］｝=5.50（m3）（3+0.1×2）×（3+0.1×2）×0.1=1.024（m3）体积=2.9×2.9×0.25+0.3/6［2.9×2.9+（0.05×2+0.45）×（0.05×2+0.45）+（0.05×2+0.45+0.29）］=3.13（m3）（2.9+0.1×2）×（2.9+0.1×2）×0.1=0.961（m3）体积=｛2.7×2.7×0.25+0.25/6×［2.7×2.7+（0.05×2+0.45）×（0.05×2+0.45）+（0.05×2+0.45+2.7）×（0.05×2+0.45+2.7）］｝×2=5.16（m3）（2.7+0.1×2）×（2.7+0.1×2）×0.1=0.841（m3）体积=2.6×2.6×0.25+0.25/6×［2.6×2.6+（0.05×2+0.45）×（0.05×2+0.45）+（0.05×2+0.45+2.6）×（0.05×2+0.45+2.6）］=2.40（m3）（2.6+0.1×2）×（2.6+0.1×2）×0.1=0.784（m3）体积=（32.05-0.45×4-0.25×2）×0.3×（10-0.25×3）-2.1×2.9-1.5×1.2×9-2×3×1-2.1×2.7×1-3.2×3×2-2.1×2.3×1-0.6×××1.55×6=19.003）体积=（8.025-0.45×2）×0.25×（10-0.25×3）0.6×0.9×9-0.6×1.55×3-0.6×0.8×6=5.95（m3）体积=（4.725-0.45）×（10-0.25×3）×0.45-0.9×2.4×1-0.9×0.9×2=14.01（m3）体积=19.4×0.2×（7.00-0.25×2）+12.4×0.2×（10-7-0.25）=32.4（m3）体积=［（1.5-0.15）×2×0.25+（3.75+0.025+0.075）×0.3］×0.6=1.10（m3）体积=0.45×0.45×（1.5-0.25-0.25+10）=2.23（m3）体积=0.45×0.45×（1.5-0.25-0.15+10）×2=4.50（m3）体积=0.45×0.45×（1.5-0.25-0.3+10）=2.22（m3）体积=0.45×0.45×（1.5-0.25-0.3+10）=2.22（m3）体积=0.45×0.45×（1.5-0.25-0.25+10）×2=4.46（m3）体积=0.45×0.45×（1.5-0.25-0.3+10）=2.22（m3）体积=0.25×0.45（10+1.6-0.2）=1.28（m3）体积=0.25×0.25（10+1.6-0.2）×7=4.99（m3）体积=（3.6-0.1×2）0.3×0.4=0.408（m3）体积=（3.6-0.1×2）×0.3×0.4=0.408（m3）体积=（7.2-0.1×2）×0.3×0.7=1.47（m3）体积=（6.05-0.1×2）×0.3×0.6×2=2.106（m3）体积=（7.2-0.1×2）×0.3×0.7=1.47（m3）体积=（7.2-0.1×2）×0.3×0.7=1.47（m3）体积=（4.6-0.2-0.3）×0.25×0.35=0.359（m3）体积=（3.6-0.1×2）×0.3×0.4=0.48（m3）体积=（3.6-0.1×2）×0.3×0.4=0.48（m3）体积=（7.2-0.1×2-0.25×2）×0.3×0.7=1.365（m3）体积=（6.05-0.3-0.25×2）×0.3×0.6×2=1.89（m3）体积=（7.2-0.1×2-0.25×2）×0.3×0.7=1.365（m3）体积=（7.2-0.1×2-0.25×2）×0.3×0.7=1.365（m3）体积=（3.45+1.2-0.1×2）×0.3×0.7=0.7345（m3）体积=（3.6-0.1×2）×0.25×0.35×2=0.595（m3）体积=（2.95+1.7-0.2-0.3）×0.25×0.35=0.363125（m3）体积=（2.95+1.7-0.2-0.3）×0.25×0.4=0.415（m3）体积=（1.7-0.3）×0.15×0.2=0.1245（m3）体积=（2.95-0.1-0.3）×0.25×0.35=0.223（m3）体积=（7.2-0.6）×0.25×0.25×2=1.155（m3）体积=（1.4-0.1.0.2）×0.2×0.25=0.055（m3）体积=（5.4-0.1-0.2）×0.25×0.=0.383（m3）体积=（6.05-0.6）×0.25×0.35×2=0.223（m3）体积=（3.6+6.05-0.1×2-0.3-0.2×2）×0.25×0.35×2=1.53125（m3）体积=（2.95-0.2-0.15）×0.25×0.35=0.2275（m3）体积=（2.95-0.2-0.15）×0.25×0.4=0.26（m3）体积=（2.1+1.65-0.1-0.1）×0.25×0.3=0.26625（m3）体积=（2.95+1.45-0.3-0.1-0.2）×0.25×0.35=0.3325（m3）体积=（7.2-0.2×2-0.1×2）×0.25×0.35×2=1.155（m3）体积=（1.4-0.2×2）×0.2×0.25=0.1（m3）体积=（6.05-0.6）×（7.2-0.6）×0.1=3.60（m3）体积=（2.95+1.7-0.2-0.225）×（2.1-0.1-0.2）×0.1=0.77（m3）体积=（1.65-0.2）×（1.5-0.225-0.3)×0.1=0.17（m3）体积=（6.05-0.6）×（7.2-0.6）×0.1=3.60（m3）体积=(2.95+1.7-0.15-0.3-0.3)×(2.1+1.65-0.2-0.2)×0.1=1.38（m3）体积=(2.95-0.2-0.1)×(3.45+1.2-0.1-0.3)×0.1=1.13（m3）面积=（46.6-12.6-0.2×2-1.5-0.2×2-0.6-2.8-0.9）×0.9-1.8×0.9=23.04（m2）面积=（2.1+1.2）×1.8=5.94（m2）面积=105.71+38.86+4.32=148.89（m2）面积=105.71+38.86+4.32=148.89（m2）面积=5.81+11.61+11.61=29.03（m2）面积=[（2.95-0.1-0.2）×（4.65-0.05-0.15-1.2）+3]÷2=5.81（m2）面积=（2.95-0.1-0.2）×（4.65-0.05-0.15-1.2）+3=11.61（m2）面积=（2.95-0.1-0.2）×（4.65-0.05-0.15-1.2）+3=11.61（m2）面积=81.52+79.84+79.84=241.20（m2）面积=23.8+40.95+15.45+1.32=81.52（m2）面积=23.8+40.95+13.77+1.32=79.84（m2）面积=23.8+40.95+13.77+1.32=79.84（m2）面积=5.1×1.8-(5.1-6×0.15)×(1.8-3×0.15)=3.51（m2）面积=154.84（m2）钢筋工程量纵筋=（构建长度-保护层厚度+弯钩+锚固长度）×0.00617d×d箍筋=（构件截面尺寸周长+0.05）×根数总量=1.466tjc1=0.9*2.2*{(2.2-0.03*2)/0.25+1)}*2*2*0.00617d*d=31.274kgjc2=0.9*3*{(3-0.03*2)/0.25+1}*2*2*0.00617d*d=55.441kgjc3=2.9*0.9*{(2.9-0.03)/0.25+1}*2*0.00617d*d=26.797kgjc4=2.7*0.9{(2.7-0.03)*2/0.25+1}*2*2*0.00617d*d=46.059kgjc5=2.6*0.9{(2.6-0.03)*2/0.25+1}*2*0.00617d*d=22.176kg1-1={3.6+6.05+2.95-0.2-0.25-0.4*2-6*0.05/0.2+1}*2*0.00617d*d=128.297kg1-1={3.6+6.05+2.95+(0.4lae+15d)*2*8}*2*0.00617*d*d=435.59kg2-2={7.3-0.2*2+(0.4lae+15d)*2}*8*0.00617*d*d=126.822kg2-2={(7.2-0.2*2-0.05*1)/.2+1}*{(0.3+0.5)*2+0.05}*0.00617d*d=22.804kg3-3={(7.2-0.2*2+0.4lae+15d)*8+7.2-0.2*2+0.4lae+15d)*2}*0.00617d*d=47.354kg {(7.2-0.2*2-0.1)/0.2+1}*(0.3+0.5)*2+0.05}*0.00617=22.804kg4-4={(7.2-0.2*2)+(0.4lae+15d)*2}(8+1+2)*0.00617d*d=138.954kg5-5=7.2-0.21-1.65-0.2-0.125+(0.4lae+15d)*2*(8+2+2)*0.00617d*d=85.987kg ........总量=1.01tTB1=TB2 直径10=2.713 直径12=4.944TB3 直径12=5.416 直径10=3.06TB4 直径12=6.92 直径10=2.371直径10=（2.713*2+3.06+2.371）36*0.00617*10*10=0.242t直径12=（5.416+4.944*2+6.92）36*0.00617*12*12=0.711t直径=(19+11)*4*0.00617*0.08*0.08*1.2=0.057t总量=2.239t下料长度kz1基础部分直径=22两根L1=0.2+1.4+{3.6-MAX(HN/6.500)}/3直径=22两根L2=0.2+1.4+3.6-0.6/3+MAX(35d.500)直径=25两根L1=0.2+1.4+1=2.6直径=25两根L2=2.6+MAX(35D.500)一层直径=22共10根L1=L2=3.6-1.2+0.6=3直径=25共4根L1=L2=3二层直径=22共10根.直径=25共4根L1=L2=3.4三层柱外侧直径=22两根L1=3-max{hn/6.hc.500}-0.45+(0.45-0.03)+{1.5lae-(0.45-0.03)}=3.155........总量=10.324t梁直径=20共两根（通长筋）3.6+6.05+2.95+1.7-0.2-0.025+0.4lae+15d+1.4*34d)*2*0.00617d*d=78.4676上层支座负筋直径=20共3根{（6.05-0.2*2/3）*2+0.4}*3*0.00617d*d=90.576kg上层支座负筋直径=20共2根（6.05-0.2）*2/3*2+0.4+{（2.95-0.2*2）/3*2+0.4}*2*0.00617*d*d=20.32下部钢筋 {3.6-0.2*2+(0.4lae+15d)*2}*3+{6.05-0.2*2+lae*2}*2+{6.05-0.2*2+lae*2}*2+{2.95-0.2*2+(0.4lae+15d)*2}*3+{1.7-0.2-0.025+0.4lae+15d+箍筋间距大于2hb,500(0.75/0.1+1)*4+(1.7-0.2-0.025-0.05)/0.1*(0.3+0.4)*2+0.05*0.00617d*dL2-1通长筋 3.6+6.05-0.25+0.4lae+15d*2)*2*0.00617d*d=44.706kg支座负筋 6.05-0.15*2/3+0.3}*2*0.00617d*d=24.687kg下部钢筋 {306-0.1-0.15+12d*2}*2+（6.05-0.15*2+12d*2)*4*0.00617d*d=74.990kg箍筋 (3.6+6.05+2.95-0.1-0.15-0.1-0.3*3-8*0.05)/0.2+{1*(0.3+0.4)*2+0.05}*0.00617d*d=62.245kg KL2-2通长筋 {3.6+6.05-0.2*2+（0.4lae+15d)*2+1.4*39d}*2*0.00617d*d=55.688kg支座负筋（3.6-0.2*2）/3+(0.4lae+15d)*2+{(6.05-0.2*2)/3*2+0.4}*20.00617d*d=25.352kg下部钢筋（3.6-0.2*2+0.4lae+15d+lae)*3*0.00617d*d=19.91kg下部钢筋 { 6.05-0.2*2）+0.4lae+15d*2}*4*0.00617d*d=59.429kg箍筋 {（800-50/100+1）*2+{(1200-50）/100+1}*2*(0.3+0.4）*2+0.05}*0.00617d*d=32.624kg. ........面积=46.6×（10-7）-（2.54+8.5)=128.74（m2）面积=46.6×（0.95+0.3）=58.25（m2）面积=158.14+136.24=294.38（m2）面积=92.92-（8.31+5.97）=78.64（m2）面积=106.81+109.7+116.26=332.77（m2）面积=22.96（m2）面积=6.49+6.8+6.8=20.09（m2）1樘1樘 1樘 1樘 3樘 3樘1樘 9樘 2樘 9樘 7樘 9樘 1樘 2樘 1樘m3）19.00（m3）L*2*0.00617d*d。

独立基础计算书..

独立基础计算书计算依据：1、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、基本参数1、上部荷载参数基础顶部柱子轴力设计值F(kN) 200 基础顶部柱子弯矩设计值Mx(kN·m) 50基础顶部柱子弯矩设计值My(kN·m) 50 基础顶部柱子剪力设计值Vx（kN) 10基础顶部柱子剪力设计值Vy（kN) 10 标准组合分项系数Ks 1.3基本组合分项系数Kc 1.352、基础上部柱子参数基础上部柱子截面类型方柱砼柱截面长a(mm) 800砼柱截面宽b(mm) 6003、基础参数基础类型阶梯形基础台阶数三阶基础底面长L×宽B×高h1(mm) 3600×2800×400 基础二阶底面长L1×宽B1×高h2(mm) 2800×2000×400 基础柱边面长dx×宽dy×高h3(mm) 600×300×400 基础埋置深度H1(m) 2.4混凝土强度等级C30 基础自重γc(kN/m3) 24基础上部覆土厚度h′(m) 1.2 基础上部覆土的自重γ′(kN/m3)17基础混凝土保护层厚度δ(mm)504、地基参数地基承载力特征值fak(kPa) 170 基础宽度地基承载力修正系数ηｂ0.3基础埋深地基承载力修正系数ηｄ 1.6 基础底面以下的土的重度γ（kN/m3）20基础底面以上的土的加权平均重度γm（kN/m3）18 基础底面修正后的地基承载力特征值fa(kPa)224.725、软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶部的距离2 地基压力扩散角θ(°）23 z(m)软弱下卧层顶处修正后的地基承载力160设计值faz(kPa)二、计算简图平面图剖面图1-1剖面图2-2三、承台验算1、基础受力设计值计算：F=200KNM x′=M x+H1×V x=50+2.4×10=74kN·mM y′=M y+H1×V y=50+2.4×10=74kN·m标准值计算：(标准组合)F k=K s×F=1.3×200=260kNM xk=K s×M x′=1.3×74=96.2kN·mM yk=K s×M y′=1.3×74=96.2kN·m2、基础及其上土的自重荷载标准值：G k =L ×B ×(γc ×h 1+ (h ′+h 2+h 3) ×γ′）+L 1×B 1×h 2×(γc -γ′)+(d x ×2+a ) ×(d y ×2+b)×h 3×(γc -γ′)=3.6×2.8×(24×0.4+ (1.2+0.4+0.4)×17)+2.8×2×0.4×(24-17)+(0.6×2+0.8 ) ×(0.3×2+0.6)×0.4×(24-17)=461.888kN 3、基础底面压应力计算p k = (F k + G k )/A=(260+461.888)/(2.8×3.6)=71.616kPa 基础底面抵抗矩：W X = BL 2/6=2.8×3.62/6=6.048m 3 基础底面抵抗矩：W Y = LB 2/6=3.6×2.82/6=4.704m 3e x =M xk /(F k +G k )=96.2/(260+461.888)=0.133p xkmax = (F k + G k )/A + |M xk |/W x =71.616+96.2/6.048=87.522kPa p xkmin = (F k + G k )/A - |M xk |/W x =71.616-96.2/6.048=55.71kPa p x 增= p xkmax -p k =15.906kPa p x 减= p k -p xkmin =15.906kPae y =M yk /(F k +G k )=96.2/(260+461.888)=0.133p ykmax = (F k + G k )/A + |M yk |/W y =71.616+96.2/4.704=92.067kPa p ykmin = (F k + G k )/A - |M yk |/W y =71.616-96.2/4.704=51.165kPa p y 增= p ykmax -p k =20.451kPa p y 减= p k -p ykmin =20.451kPap kmax = p k + p x 增+ p y 增=71.616+15.906+20.451=107.973kPa p kmin = p k - p x 减- p y 减=71.616-15.906-20.451=35.259kPa基座反力图1）轴心作用时地基承载力验算P k=71.616kPa≤ｆa=224.72kPa满足要求！2）偏心作用时地基承载力验算P kmax=107.973kPa≤1.2f a=1.2×224.72=269.664kPa满足要求！4、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c= H1×γm=2.4×18=43.2kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=l b-43.2)/((2.8+2×2×tan23)×(3.6+2×2×(p kmax-p c)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=3.6×2.8×(107.973×tan23))=27.399kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=z×γ=2×20=40kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=27.399+40=67.399kPa≤ｆaz=160kPa满足要求！5、基础抗剪切验算2.8))=83.904kPa(107.973-461.888/(3.6×P jmax= K c×(p kmax-G k /A) =1.35×P jmin=0kPa1）第一阶验算抗剪切计算简图一阶X向抗剪切计算简图一阶y向h0x=h1-(δ+φx/2) = 400-(50+10/2)=345mmβhx=(800/ h0x)0.25=1A cx1= Lh0x=3600×345=1242000 mm2V x=0.7×βhx×f t×A cx1=0.7×1×1.43×1242000=1243242N=1243.242kN≥ｐjmax3.6×(2.8-2)/2=120.822kN×L×(B-B1 )/2=83.904×h0y=h1-(δ+φy /2)= 400-(50+10/2)=345mmβhy=(800/h0y)0.25=1A cy1=Bh0y= 600×345=207000 mm2V y=0.7×βjmax×B×(L- hy×f t×A cy1=0.7×1×1.43×207000=207207N=207.207kN≥ｐL1 )/2=83.904×2.8×(3.6-2.8)/2=93.972 kN满足要求！2）第二阶验算抗剪切计算简图二阶X向抗剪切计算简图二阶y向h0x=h1-(δ+φx/2)+ h2 =400-(50+10/2)+400=745mmβhx=(800/h0x)0.25=1400=2362000 mm2A cx2 =L×(h0x-h2) + L1×h2=3600×(745-400)+2800×V x=0.7×βjmax×L×(B-(b+2d y hx×f t×A cx2=0.7×1×1.43×2362000=2364362N=2364.362kN≥ｐ3.6×(2.8-0.6-2×0.3)/2=241.644 kN))/2=83.904×h0y=h1-(δ+φy/2)+ h2 =400-(50+10/2)+400=745mmβhy=(800/h0y)0.25=1400=1766000 mm2A cy2 =B×(h0y-h2) + B1×h2=2800×(745-400)+2000×V y=0.7×βhy×f t×A cy2=0.7×1×1.43×1766000=1767766N=1767.766kN≥ｐjmax×B×(L-(a+2d x0.6)/2=187.945 kN))/2=83.904×2.8×(3.6-0.8-2×满足要求！3）第三阶验算抗剪切计算简图三阶X向抗剪切计算简图三阶y向h0x=h1-(δ+φx/2) + h2+ h3=400-(50+10/2)+400+400=1145mmβhx=(800/h0x)0.25=0.914400+(800+2×600)×A cx3=L×(h0x-h2-h3)+L1×h2+(a+2d x)×h3=3600×(1145-400-400)+2800×400=3162000 mm2V x=0.7×βhx×f t×A cx3=0.7×0.914×1.43×3162000=2892958.068N=2892.958kN≥ｐjmax3.6×(2.8-0.6)/2=332.26kN×L×(B-b)/2=83.904×h0y=h1-(δ+φy/2) + h2+ h3= 400-(50+10/2)+400+400=1145mmβhy=(800/h0y)0.25=0.914400+(600+2×300)A cy3=B×(h0y-h2-h3)+B1×h2+(b+2d y)×h3=2800×(1145-400-400)+2000××400=2246000 mm2V y=0.7×βjmax hy×f t×A cy3=0.7×0.914×1.43×2246000=2054896.844N=2054.897kN≥ｐ×B×(L-a)/2=83.904×2.8×(3.6-0.8)/2=328.904kN满足要求！6、基础抗冲切验算1）第一阶验算k=(L1 -B1 )/2=(2800-2000)/2=400mmX方向验算：抗冲切验算一阶X向a bx=2h0x +L1=2×345+2800=3490 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+L1=3490 mmy1= L/2-k=3600/2-400 =1400 mm≥B/2=1400 mm(2800/2+400) =3600 mmx1=2×(B/2+k) =2×y2=h0x +B1/2=345+2000/2 =1345 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1345)( 3490+3600)/2=194975 mm2Y方向验算：抗冲切验算一阶y向a by=2h0y+B1=2×345+2000=2690mm≤B=2800mm，取a by=2h0y+B1=2690mmx1= B/2+k= 2800/2+400=1800 mm≥3600/2=1800 mm(3600/2-400)=2800 mmy1=2×(L/2-k) =2×x2= h0y +L1/2=345+2800/2=1745mmA ly= (L/2-x2)(a by+y1)/2 = (3600/2-1745)(2690+2800)/2=150975mm2a mx=(a t +a bx)/2=(2800+3490)/2=3145mma my=(a t +a by)/2 =(2000+2690)/2=2345mmA q1x=a mx×h0x=3145×345=1085025 mm2A q1y=a my×h0y=2345×345=809025 mm2F lx=0.7×βjmax hp×f t×A q1x=0.7×1×1.43×1085025=1086110.025N=1086.11kN≥ｐ×A lx=83.904×0.001×194975=16359.182N=16.359kNF1y=0.7×βjmaxhp×f t×A q1y=0.7×1×1.43×809025=809834.025N=809.834kN≥ｐ×A ly=83.904×0.001×150975=12667.406N=12.667kN满足要求！2）第二阶验算300))/2=400mm600)-(600+2×k=((a+2d x) -(b+2d y) )/2=((800+2×X方向验算：抗冲切验算二阶X向，取a bx=2h0x +(a+2d x)=2×745+(800+2×600)=3490 mm≤L=3600mm a bx=2h0x+(a+2d x)=3490 mmy1= L/2-k=3600/2-400 =1400 mm≥B/2=1400 mm(2800/2+400) =3600 mmx1=2×(B/2+k) =2×300)/2 =1345 mmy2=h0x +(b+2d y)/2=745+(600+2×A lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1345)( 3490+3600)/2=194975 mm2Y方向验算：抗冲切验算二阶y向，取a by=2h0y+(b+2d y)=2×745+(600+2×300)=2690mm≤B=2800mma by=2h0y+(b+2d y)=2690mmx1= B/2+k= 2800/2+400=1800 mm≥3600/2=1800 mmy1=2×(L/2-k) =2×(3600/2-400)=2800 mm600)/2=1745mmx2= h0y +(a+2d x)/2=745+(800+2×A ly= (L/2-x2)(a by+y1)/2 = (3600/2-1745)(2690+2800)/2=150975mm2a mx=(a t +a bx)/2=(2000+3490)/2=2745mma my=(a t +a by)/2 =(1200+2690)/2=1945mmA q1x=a mx×h0x=2745×745=2045025 mm2A q1y=a my×h0y=1945×745=1449025 mm2F lx=0.7×βjmax hp×f t×A q1x=0.7×1×1.43×2045025=2047070.025N=2047.07kN≥ｐ×A lx=83.904×0.001×194975=16359.182N=16.359kNF1y=0.7×βhp×f t×A q1y=0.7×1×1.43×1449025=1450474.025N=1450.474kN≥ｐjmax×A ly=83.904×0.001×150975=12667.406N=12.667kN满足要求！3）第三阶验算k=(a -b )/2=(800-600)/2=100mmX方向验算：抗冲切验算三阶X向a bx=2h0x+a=2×1145+800=3090 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+a=3090 mm y1= L/2-k=3600/2-100 =1700 mm≥B/2=1400 mm(2800/2+100) =3000 mmx1=2×(B/2+k) =2×y2=h0x +b/2=1145+600/2 =1445 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1445)( 3090+3000)/2=-137025 mm2因为A lx＜0，即A lx不存在，故取A lx=0Y方向验算：抗冲切验算三阶y向a by=2h0y+b=2×1145+600=2890mm> B=2800mm，取a by=B=2800mmx2= h0y +a/2= 1145 +800/2=1545mm2800=714000mm2A ly= (L /2- x2) ×a by= (3600 /2- 1545) ×a mx=(a t +a bx)/2=(800+3090)/2=1945mma my=(a t +a by)/2 =(600+2800)/2=1700mmA q1x=a mx×h0x=1945×1145=2227025 mm2A q1y=a my×h0y=1700×1145=1946500 mm2F lx=0.7×βjmax hp×f t×A q1x=0.7×0.914×1.43×2227025=2037536.351N=2037.536kN≥ｐ×A lx=83.904×0.001×0=0N=0kNF1y=0.7×βjmaxhp×f t×A q1y=0.7×0.914×1.43×1946500=1780880.101N=1780.88kN≥ｐ×A ly=83.904×0.001×714000=59907.456N=59.907kN满足要求！四、承台配筋计算承台底部X轴向配筋HRB335Ф10@120承台底部Y轴向配筋HRB335Ф10@110基础底板受力配筋图2.8))=34.822kPaP j= K c×(p k-G k /A) =1.35×(71.616-461.888/(3.6×1）第一阶验算M1x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ L1)+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -B1)2 =1/48×[(83.904+ 34.822)3600] ×(2800- 2000)2=18.186 kN·m× (2×3600+ 2800)+ (83.904-34.822 ) ×M1y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ B1)+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -L1)2 =1/48×[(83.904+ 34.822)2800] ×(3600- 2800)2=13.863 kN·m× (2×2800+ 2000)+ (83.904-34.822 ) ×A sx1=M1x/(0.9×300×345)=195.233mm2106/(0.9×f yx×h0x ) =18.186×300×345)=148.824mm2106/(0.9×A sy1=M1y/(0.9×f yy×h0y ) =13.863×2）第二阶验算M2x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ (a+2d x))+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -(b+2d y))2 =1/48×[(83.904+3600] ×(2800-(2×3600+ (800+2×600))+ (83.904-34.822 ) ×34.822) ×m(600+2×300))2=67.679 kN·M2y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ (b+2d y))+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -(a+2d x))22800] ×(3600- =1/48×[(83.904+ 34.822) ×(2×2800+ (600+2×300))+ (83.904-34.822 ) ×m(800+2×600))2=50.388 kN·A sx2=M2x/(0.9×300×745)=336.46mm2106/(0.9×f yx×h0x ) =67.679×300×745)=250.5mm2106/(0.9×A sy2=M2y/(0.9×f yy×h0y ) =50.388×3）第三阶验算M3x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ a)+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -b)2 =1/48×[(83.904+ 34.822) ×m(2×3600+ 800)+ (83.904-34.822 ) ×3600] ×(2800- 600)2=113.589 kN·M3y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ b)+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -a)2 =1/48×[(83.904+ 34.822) ×m2800] ×(3600- 800)2=142.677 kN·(2×2800+ 600)+ (83.904-34.822 ) ×300×1145)=367.424mm2106/(0.9×f yx×h0x ) =113.589×A sx3=M3x/(0.9×106/(0.9×300×1145)=461.514mm2f yy×h0y ) =142.677×A sy3=M3y/(0.9×A sx=max(A sx1，A sx2，A sx3)=max(195.233，336.46，367.424)=367.424mm2≤ＡSX=[（2800/120）+1]×3.14×102/4=1910.167 mm2A sy=max(A sy1，A sy2，A sy3)=max(148.824，250.5，461.514)=461.514mm2≤ＡSY=[（3600/110）+1]×3.14×102/4=2647.591 mm2 满足要求！。

某钢结构独立基础计算书J-1

独立基础计算书,TSSD2011计算。

独立基础计算书

独立基础计算书计算依据：1、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、基本参数1、上部荷载参数（kN/m3）fa(kPa)2 地基压力扩散角θ(°)23 基础底面至软弱下卧层顶部的距离z(m)160软弱下卧层顶处修正后的地基承载力设计值faz(kPa)平面图剖面图1-1剖面图2-2三、承台验算1、基础受力设计值计算：F=200KNM x′=M x+H1×V x=50+2.4×10=74kN·m M y′=M y+H1×V y=50+2.4×10=74kN·m 标准值计算：(标准组合)F k=K s×F=1.3×200=260kNM xk=K s×M x′=1.3×74=96.2kN·mM yk=K s×M y′=1.3×74=96.2kN·m2、基础及其上土的自重荷载标准值：G k=L×B×(γc×h1+ (h′+h2+h3) ×γ′)+L1×B1×h2×(γc-γ′)+(d x×2+a )×(d y×2+b)×h3×(γc-γ′)=3.6×2.8×(24×0.4+ (1.2+0.4+0.4)×17)+2.8×2×0.4×(24-17)+(0.6×2+0.8 ) ×(0.3×2+0.6)×0.4×(24-17)=461.888kN 3、基础底面压应力计算p k = (F k + G k)/A=(260+461.888)/(2.8×3.6)=71.616kPa基础底面抵抗矩：W X= BL2/6=2.8×3.62/6=6.048m3基础底面抵抗矩：W Y= LB2/6=3.6×2.82/6=4.704m3e x=M xk /(F k+G k)=96.2/(260+461.888)=0.133p xkmax= (F k + G k)/A + |M xk|/W x=71.616+96.2/6.048=87.522kPap xkmin= (F k + G k)/A - |M xk|/W x=71.616-96.2/6.048=55.71kPap x增= p xkmax-p k=15.906kPap x减= p k-p xkmin=15.906kPae y=M yk/(F k+G k)=96.2/(260+461.888)=0.133p ykmax= (F k + G k)/A + |M yk|/W y=71.616+96.2/4.704=92.067kPap ykmin= (F k + G k)/A - |M yk|/W y=71.616-96.2/4.704=51.165kPap y增= p ykmax-p k=20.451kPap y减= p k-p ykmin=20.451kPap kmax = p k+ p x增+ p y增=71.616+15.906+20.451=107.973kPap kmin = p k- p x减- p y减=71.616-15.906-20.451=35.259kPa基座反力图1）轴心作用时地基承载力验算P k=71.616kPa≤f a=224.72kPa满足要求！2）偏心作用时地基承载力验算P kmax=107.973kPa≤1.2f a=1.2×224.72=269.664kPa满足要求！4、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c= H1×γm=2.4×18=43.2kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=l b×(p kmax-p c)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=3.6×2.8×(107.973-43.2)/((2.8+2×2×tan23)×(3.6+ 2×2×tan23))=27.399kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=z×γ=2×20=40kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=27.399+40=67.399kPa≤f az=160kPa 满足要求！5、基础抗剪切验算P jmax= K c×(p kmax-G k/A) =1.35×(107.973-461.888/(3.6×2.8))=83.904kPaP jmin=0kPa1）第一阶验算抗剪切计算简图一阶X向抗剪切计算简图一阶y向h0x=h1-(δ+φx/2) = 400-(50+10/2)=345mmβhx=(800/ h0x)0.25=1A cx1= Lh0x=3600×345=1242000 mm2V x=0.7×βhx×f t×A cx1=0.7×1×1.43×1242000=1243242N=1243.242kN≥p jmax ×L×(B-B1)/2=83.904×3.6×(2.8-2)/2=120.822kNh0y=h1-(δ+φy /2)= 400-(50+10/2)=345mmβhy=(800/h0y)0.25=1A cy1=Bh0y= 600×345=207000 mm2V y=0.7×βhy×f t×A cy1=0.7×1×1.43×207000=207207N=207.207kN≥p jmax×B×(L-L1)/2=83.904×2.8×(3.6-2.8)/2=93.972 kN满足要求！2）第二阶验算抗剪切计算简图二阶X向抗剪切计算简图二阶y向h0x=h1-(δ+φx/2)+ h2 =400-(50+10/2)+400=745mmβhx=(800/h0x)0.25=1A cx2=L×(h0x-h2) + L1×h2=3600×(745-400)+2800×400=2362000 mm2V x=0.7×βhx×f t×A cx2=0.7×1×1.43×2362000=2364362N=2364.362kN≥p jmax×L×(B-( b+2d y))/2=83.904×3.6×(2.8-0.6-2×0.3)/2=241.644 kNh0y=h1-(δ+φy/2)+ h2 =400-(50+10/2)+400=745mmβhy=(800/h0y)0.25=1A cy2=B×(h0y-h2) + B1×h2=2800×(745-400)+2000×400=1766000 mm2V y=0.7×βhy×f t×A cy2=0.7×1×1.43×1766000=1767766N=1767.766kN≥p jmax×B×(L-( a+2d x))/2=83.904×2.8×(3.6-0.8-2×0.6)/2=187.945 kN满足要求！3）第三阶验算抗剪切计算简图三阶X向抗剪切计算简图三阶y向h0x=h1-(δ+φx/2) + h2+ h3=400-(50+10/2)+400+400=1145mmβhx=(800/h0x)0.25=0.914A cx3=L×(h0x-h2-h3)+L1×h2+(a+2d x)×h3=3600×(1145-400-400)+2800×400+(800+2×600)×400=3162000 mm2V x=0.7×βhx×f t×A cx3=0.7×0.914×1.43×3162000=2892958.068N=2892.958kN≥p jmax ×L×(B-b)/2=83.904×3.6×(2.8-0.6)/2=332.26kNh0y=h1-(δ+φy/2) + h2+ h3= 400-(50+10/2)+400+400=1145mmβhy=(800/h0y)0.25=0.914A cy3=B×(h0y-h2-h3)+B1×h2+(b+2d y)×h3=2800×(1145-400-400)+2000×400+(600+2×300)×400=2246000 mm2V y=0.7×βhy×f t×A cy3=0.7×0.914×1.43×2246000=2054896.844N=2054.897kN≥p jmax ×B×(L-a)/2=83.904×2.8×(3.6-0.8)/2=328.904kN满足要求！6、基础抗冲切验算1）第一阶验算k=(L1 -B1 )/2=(2800-2000)/2=400mmX方向验算：抗冲切验算一阶X向a bx=2h0x +L1=2×345+2800=3490 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+L1=3490 mm y1= L/2-k=3600/2-400 =1400 mm≥B/2=1400 mmx1=2×(B/2+k) =2×(2800/2+400) =3600 mmy2=h0x +B1/2=345+2000/2 =1345 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1345)( 3490+3600)/2=194975 mm2Y方向验算：抗冲切验算一阶y向a by=2h0y+B1=2×345+2000=2690mm≤B=2800mm，取a by=2h0y+B1=2690mm x1= B/2+k= 2800/2+400=1800 mm≥3600/2=1800 mmy1=2×(L/2-k) =2×(3600/2-400)=2800 mmx2= h0y +L1/2=345+2800/2=1745mmA ly= (L/2-x2)(a by+y1)/2 = (3600/2-1745)(2690+2800)/2=150975mm2a mx=(a t +a bx)/2=(2800+3490)/2=3145mma my=(a t +a by)/2 =(2000+2690)/2=2345mmA q1x=a mx×h0x=3145×345=1085025 mm2A q1y=a my×h0y=2345×345=809025 mm2F lx=0.7×βhp×f t×A q1x=0.7×1×1.43×1085025=1086110.025N=1086.11kN≥p jmax ×A lx=83.904×0.001×194975=16359.182N=16.359kNF1y=0.7×βhp×f t×A q1y=0.7×1×1.43×809025=809834.025N=809.834kN≥p jmax ×A ly=83.904×0.001×150975=12667.406N=12.667kN满足要求！2）第二阶验算k=((a+2d x) -(b+2d y) )/2=((800+2×600)-(600+2×300))/2=400mmX方向验算：抗冲切验算二阶X向a bx=2h0x +(a+2d x)=2×745+(800+2×600)=3490 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+(a+2d x)=3490 mmy1= L/2-k=3600/2-400 =1400 mm≥B/2=1400 mmx1=2×(B/2+k) =2×(2800/2+400) =3600 mmy2=h0x +(b+2d y)/2=745+(600+2×300)/2 =1345 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1345)( 3490+3600)/2=194975 mm2Y方向验算：抗冲切验算二阶y向a by=2h0y+(b+2d y)=2×745+(600+2×300)=2690mm≤B=2800mm，取a by=2h0y+(b+2d y)=2690mmx1= B/2+k= 2800/2+400=1800 mm≥3600/2=1800 mmy1=2×(L/2-k) =2×(3600/2-400)=2800 mmx2= h0y +(a+2d x)/2=745+(800+2×600)/2=1745mmA ly= (L/2-x2)(a by+y1)/2 = (3600/2-1745)(2690+2800)/2=150975mm2a mx=(a t +a bx)/2=(2000+3490)/2=2745mma my=(a t +a by)/2 =(1200+2690)/2=1945mmA q1x=a mx×h0x=2745×745=2045025 mm2A q1y=a my×h0y=1945×745=1449025 mm2F lx=0.7×βhp×f t×A q1x=0.7×1×1.43×2045025=2047070.025N=2047.07kN≥p jmax×A lx=83.904×0.001×194975=16359.182N=16.359kNF1y=0.7×βhp×f t×A q1y=0.7×1×1.43×1449025=1450474.025N=1450.474kN≥p jmax ×A ly=83.904×0.001×150975=12667.406N=12.667kN满足要求！3）第三阶验算k=(a -b )/2=(800-600)/2=100mmX方向验算：抗冲切验算三阶X向a bx=2h0x+a=2×1145+800=3090 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+a=3090 mmy1= L/2-k=3600/2-100 =1700 mm≥B/2=1400 mmx1=2×(B/2+k) =2×(2800/2+100) =3000 mmy2=h0x +b/2=1145+600/2 =1445 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1445)( 3090+3000)/2=-137025 mm2因为A lx＜0，即A lx不存在，故取A lx=0Y方向验算：抗冲切验算三阶y向a by=2h0y+b=2×1145+600=2890mm> B=2800mm，取a by=B=2800mm x2= h0y +a/2= 1145 +800/2=1545mmA ly= (L /2- x2) ×a by= (3600 /2- 1545) ×2800=714000mm2a mx=(a t +a bx)/2=(800+3090)/2=1945mma my=(a t +a by)/2 =(600+2800)/2=1700mmA q1x=a mx×h0x=1945×1145=2227025 mm2A q1y=a my×h0y=1700×1145=1946500 mm2F lx=0.7×βhp×f t×A q1x=0.7×0.914×1.43×2227025=2037536.351N=2037.536kN≥p jmax×A lx=83.904×0.001×0=0N=0kNF1y=0.7×βhp×f t×A q1y=0.7×0.914×1.43×1946500=1780880.101N=1780.88kN≥p jmax×A ly=83.904×0.001×714000=59907.456N=59.907kN满足要求！四、承台配筋计算承台底部X轴向配筋HRB335Ф10@120承台底部Y轴向配筋HRB335Ф10@110基础底板受力配筋图P j= K c×(p k-G k/A) =1.35×(71.616-461.888/(3.6×2.8))=34.822kPa1）第一阶验算M1x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ L1)+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -B1)2=1/48×[(83.904+ 34.822) × (2×3600+ 2800)+ (83.904-34.822 ) ×3600] ×(2800- 2000)2=18.186 kN·m M1y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ B1)+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -L1)2=1/48×[(83.904+ 34.822) × (2×2800+ 2000)+ (83.904-34.822 ) ×2800] ×(3600- 2800)2=13.863 kN·mA sx1=M1x/(0.9×f yx×h0x) =18.186×106/(0.9×300×345)=195.233mm2A sy1=M1y/(0.9×f yy×h0y) =13.863×106/(0.9×300×345)=148.824mm22）第二阶验算M2x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ (a+2d x))+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -(b+2d y))2=1/48×[(83.904+ 34.822) × (2×3600+ (800+2×600))+ (83.904-34.822 ) ×3600]×(2800- (600+2×300))2=67.679 kN·mM2y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ (b+2d y))+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -(a+2d x))2=1/48×[(83.904+ 34.822) × (2×2800+ (600+2×300))+ (83.904-34.822 ) ×2800]×(3600- (800+2×600))2=50.388 kN·mA sx2=M2x/(0.9×f yx×h0x) =67.679×106/(0.9×300×745)=336.46mm2A sy2=M2y/(0.9×f yy×h0y) =50.388×106/(0.9×300×745)=250.5mm23）第三阶验算M3x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ a)+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -b)2=1/48×[(83.904+ 34.822) × (2×3600+ 800)+ (83.904-34.822 ) ×3600] ×(2800- 600)2=113.589 kN·m M3y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ b)+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -a)2=1/48×[(83.904+ 34.822) × (2×2800+ 600)+ (83.904-34.822 ) ×2800] ×(3600- 800)2=142.677 kN·mA sx3=M3x/(0.9×f yx×h0x ) =113.589×106/(0.9×300×1145)=367.424mm2A sy3=M3y/(0.9×f yy×h0y) =142.677×106/(0.9×300×1145)=461.514mm2A sx=max(A sx1，A sx2，A sx3)=max(195.233，336.46，367.424)=367.424mm2≤A SX=[（2800/120）+1]×3.14×102/4=1910.167 mm2A sy=max(A sy1，A sy2，A sy3)=max(148.824，250.5，461.514)=461.514mm2≤A SY=[（3600/110）+1]×3.14×102/4=2647.591 mm2满足要求！（此文档部分内容来源于网络，如有侵权请告知删除，文档可自行编辑修改内容，供参考，感谢您的配合和支持）。

独立基础计算书

独立基础计算书1基本资料地基承载力设计值400 4.419 2.8修正后的地基承载力设计值592.28取590室内外高差0.15 2.8752ZJ-1作用在柱底的荷载标准值:382.40作用在柱底的荷载设计值:500.150初步选择基底尺寸:0.718122由于偏心不大,基础底面积按20%增大,即:0.861746初步选择基础底面积1×1=11 ，b=1<3m,不需再对fa 修正。

验算持力层地基承载力：基础回填土自重：57.5基础高度h=350偏心距0439.9 <1.2fa=708，满足439.9 >0,满足439.9<fa=590,满足计算基底净反力(用这个,<b/6)：0基础边缘处的最大和最小净反力：基础边缘处的最大和最小地500.15500.15柱边基础截面抗冲切验算L=1b=1at=ac=0.4bc=0.33501.1<b=1取 1.1=-+=)5.0(d f f m d ak a γη==FM e n 0,=ak f =d η=m γ=d kPa mkPa=a f kPa 3/m KN =∆H m =∆+='H d d 21m=k F =k M =k V kNkN m kN ⋅=F =M =V kN mkN ⋅kN=-=df F A G a kγ02m ==02.1A A 2m =⋅=b l A 2m =l m m =⋅⋅=A d G G k γkNm=⎪⎪⎭⎫⎝⎛±=l e lb F p n n n 0,max ,min ,61m m m m m =0h =+02h a t m m=b a m =+=2bt m a a a mm =+=kk kk G F M e =±⋅+=)61(max ,min ,leb l G F p k k k k k kPa kPa kPa =+=AG F p kk k kPakPa kPakPam ⎪⎪⎭⎫⎝⎛±+=l e lb G F pn n n 0,max ,min,610.75冲切力：选用C30混凝土，1.43-25.0075抗冲切力:262.7625 >-25.0075可以软弱下卧验算：γ1=18γ2=18γ3=18γ4=8h 1=2h 2=1.61h 3=3.5h4=0.5 软弱下卧层顶Pcz=0.5*D8*C56+γ1×h1＋γ2×h2+γ3×h3+γ4×h4=133.33 软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度 γm2=Pcz/d1=17.34938d1=7.685m d2=由淤泥质粘土，95 >50kpa 查表得1218.354157.5439.9 4.81由Es1/Es2=7.5/2.5=3,以及z/b=4.05/1.6=2.53,查表得地基压力扩散角θ=23.5 tan θ=0.434812414.34254 所以147.6725 (<faz=218.3541kpa,满足)基础配筋：选用HRB335级钢筋：360基础长边方向：Ⅰ—Ⅰ截面（柱边）柱边净反力：577.775弯矩：17.25518152.162152.16204 取Φ 10@200基础短边方向：Ⅱ—Ⅱ截面（柱边）24.50735=b a =+=2bt m a a a m=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛---⎪⎭⎫ ⎝⎛--=200max ,2222h b b b h a l p F c c n l kN=07.0h a f m t hp βkNkN kPa =ak f kPa =d η=az f kPa =k G kN=+=AG F p kk k kPa=-=d d z 2m=+z cz p p kPa 3/m kN kPa=++-=)tan 2)(tan 2()(θθγz b z l d p lb p m k z =y f 2/m m N =-++=I )(2min ,max ,min ,,n n cn n p p la l p p ()()=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+⎪⎭⎫ ⎝⎛-++-=I I b p p bl G p p b b a l M n n c c ,max ,max 212248)(m kN ⋅==I 01,9.0h f M A y s 2m m =I bA s ,2m m =-++-=∏)2)(2(48)(min max 2blG p p a l b b M c c mkN ⋅=t f 2/mm N kPa216.1142216.1142 取Φ 10@200=-++-=∏)2)(2(48)(min max 2blG p p a l b b M c c ==∏∏0,9.0h f M A y s =∏lA s ,2m m2m m对fa 修正。

某独立基础设计 (详细计算过程)

现浇独立柱基础设计(Jc-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001), 本文简称《抗震规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=1100, b11=500, a1=2000, a11=1000, h1=400柱:方柱, A=400mm, B=400mm设计值：N=201.00kN, Mx=5.80kN.m, Vx=-5.60kN, My=3.30kN.m, Vy=7.60kN标准值：Nk=160.80kN, Mxk=4.64kN.m, Vxk=-4.48kN, Myk=2.64kN.m, Vyk=6.08kN 混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：100kPa基础埋深：1.00m作用力位置标高：0.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=1.000m)：My'=-5.60kN.mMx'=-7.60kN.mMyk'=-4.48kN.mMxk'=-6.08kN.m1.2计算要求：(1)基础抗弯计算(2)基础抗冲切验算(3)地基承载力验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 160.80, Mkx = -1.44, Mky = -9.88设计值:N = 201.00, Mx = -1.80, My = -12.352.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= 119.55 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= 66.63 kPapk = (Nk + Gk)/A = 93.09 kPa各角点反力 p1=115.62 kPa, p2=66.63 kPa, p3=70.56 kPa, p4=119.55 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 124.44 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 58.29 kPap = N/A = 91.36 kPa各角点反力 p1=119.53 kPa, p2=58.29 kPa, p3=63.20 kPa, p4=124.44 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=93.09 < fa=100.00kPa, 满足pkmax=119.55 < 1.2*fa=120.00kPa, 满足2.3 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条](冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=60.79, F l右=6.47, F l上=60.79, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.27, Aq右=0.27, Aq上=0.27, Aq左=0.00抗冲切满足.2.4 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=34.51, M右=14.60, M上=34.51, M左=8.21, h0=355mm 计算As(mm2/m): As下=273, As右=63, As上=273, As左=36基础板底构造配筋(构造配筋E12@200).2.5 底板配筋:X向实配 E12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 E12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m3 配筋简图-------------------------------------------------------------------。