扶壁式挡土墙细部尺寸验算表
扶壁挡土墙计算书(详细)
扶壁式挡土墙计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工挡土墙设计规范》(SL379－2007)，以下简称《规范》《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077－1997)《建筑结构静力计算手册》（第二版）《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社)2．断面尺寸参数：墙顶宽度B1 = 0.60m，墙面上部高度H = 25.00m墙面变厚B5 = 0.00m，墙背变厚B6 = 0.00m前趾宽度B2 = 2.10m，后踵宽度B3 = 13.30m前趾端部高度H2 = 1.00m，前趾根部高度H3 = 1.80m后踵板高度H1 = 1.80m，墙前填土高度H4 = 1.80m扶臂厚度b = 1.00m，扶臂顶部宽度B4 = 1.00m扶臂数量n = 3个，扶臂净距L = 6.00m墙面板左挑L1 = 2.46m，墙面板左挑L2 = 2.46m3．设计参数：挡土墙的建筑物级别为2级，荷载组合为基本组合。
抗震类型：非抗震区挡土墙。
水上回填土内摩擦角φ= 40.00度，水下回填土内摩擦角φ' = 40.00度回填土凝聚力C = 0.00kN/m2，墙底与地基间摩擦系数f = 0.60基础为非岩石地基。
填土面与水平面夹角β= 10.00度，回填土顶面均布荷载q = 0.00kN/m地下水位距墙底高h1 = 0.00m，墙前水深(墙底算起)h2 = 0.00m回填土湿容重γ1 = 21.00kN/m3，回填土浮容重γ2 = 10.00kN/m3混凝土强度等级：C25受力钢筋强度等级：二级，保护层厚度as = 0.050 m扶臂箍筋强度等级：二级地基允许承载力[σo] = 1000.00 kPa三、计算过程：1．计算公式：郎肯土压力计算公式如下：E ＝0.5×γ×H2×K aE x＝E×cos(β)E y＝E×sin(β)K a＝cosβ×[cosβ-（cos2β-cos2φ）1/2]/[cosβ+（cos2β-cos2φ）1/2] （《规范》式A.0.1-3）式中：E为作用于墙背的土压力，作用点为距墙底1/3高处，方向与水平面成β夹角K a为土压力系数程序算得土压力系数K a = 0.2252．总水平力、总竖向力及各力对前趾力矩计算：单位：水平力、竖向力为kN；力臂为m；弯矩为kN·m。
扶壁式挡土墙计算表格
初始数值墙高h(m)4地面均布荷载标准值qk(kN/m ²)30填土内摩擦角标准值Φk35墙背与填料的摩擦角标准值δ35填土重度γ(kN/m³)18基底摩擦系数μ0.35结构重要性系数γo1墙背后边坡坡度β0地震角η 1.5(7度0.1 g=1 .5) ,8度0.2 g=3 .0地基承载力特征值(kPa)170地基承载力修正系数ηb0.3地基承载力修正系数ηd 1.6基础埋深d(m)0.8两扶壁净距ln(m)3立板厚度d1(m)0.3底板厚度d2(m)0.3保护层厚度(mm)50混凝土等级fc(N/mm²)16.7混凝土等级ft(N/mm²) 1.57钢筋等级fy(N/mm²)360箍筋钢筋等级fy(N/mm²)270混凝土容重γc(kN/m³)26扶壁式挡土墙计算(一)主要尺寸的拟定为了保证基础埋深大于0.5m，取d=0.8m，挡土墙总高H=4+0.8= 4.8Ka=tan ²(45°-Φk/2)=tan ²(45-35/2)=根据抗滑移稳定要求：取B2+B3=3m 其中B2=0.3mB3=3mEax=(qkH+0.5γH ²)Ka=95.22kN=-0.6589360.5mB=B1+B2+B3= 3.50m (二)土压力计算由于填土表面水平，第一破裂面与铅垂面的夹角θi=45°-Φk/2=27.5第二破裂面与铅垂面的夹角αi=45°-Φk/2=27.5α=arctanB3/(H-d2)=33.7取α=33.71.93m用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得到主动土压力系数0.271B2+B3≥ 1.3(qkH+0.5γH ²)Kaμ(qk+γH)= 3.038墙踵板配筋及使地基反力趋于均匀，取 B1=B1≥(B2+B3)(qk+γH)1.6Eax·z-mz=qkH+0.5γH ²qkH ²/2+0.5γH ³/3=0.5(B2+B3)墙项A与墙踵C连线AC与铅垂面的夹角因为α＞αi，因此出现第二破裂面，按第二破裂面计算计算结果为负数说明若仅为了保证稳定性的要求不需设置墙趾板，但为了减少得:Ka=0.89Ea=qkHKa+0.5γH ²Ka=313.27kN/m则：① Eax=Ea·cos(δ+α)=113.84kN/m=1.93m② Eaz=Ea·sin(δ+α)=291.86kN/mxf==2.21m (三)自重与填土重力1.立板+底板自重墙顶到底板顶Hi=H-d2=4.5m钢筋混凝土标准重度γc，其自重为：G1=[d2·B+d1·Hi]·γc=62.4kN=1.13m2.填土重及地面均布荷载总量G2=B3·Hi·γ/2=121.5kN x2==1.80m(四)抗倾覆稳定验算稳定力矩：Mz=G1·x1+G2·x2+Eaz·xf=935.67倾覆力矩：Mqk=Eaz·zf=219.47则：Mz935.67==4.3＞1.6B-zf·tanαd1·Hi+d2·Bx1=B1+d1+B3/3墙身自重计算时，挂壁自重按填土计算，另墙趾上少量填土重量略去不计导致各项验算偏安全。
q扶壁式挡土墙计算书(理正)8页word
墙验算[执行标准：公路]计算项目：墙2计算时间：2019-02-14 00:04:31 星期五原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 11.000(m)墙宽: 0.600(m)墙 D L: 3.200(m)墙 D L1: 3.800(m)底板高DH: 1.100(m)墙 高D H0: 0.800(m)肋间距: 3.000(m)肋厚: 0.600(m)墙板 度: 0.984(m):尺寸B T1: 1.600(m)尺寸B T: 1.500(m)尺寸H T: 0.800(m)正系数: 1.000: 1.520(MPa)剪 : 1.520(MPa) 距 : 50(mm)墙 埋深: 1.700(m)物理参数:墙 重: 25.000(kN/m3)度等级: C35纵 级别: HRB400剪 级别: HRB400计算 直径: 20(mm)墙 : 墙墙 摩擦角: 35.000(度)墙 聚: 0.000(kPa)墙 重: 19.000(kN/m3)墙 墙 摩擦角: 17.500(度)重: 19.000(kN/m3)正 值: 216.000(kPa) 值 高系数:墙 值 高系数: 1.000墙 值 高系数: 1.000值 高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500: 质摩擦角: 35.000(度)计算方法: 库仑坡线 柱:坡 线 数: 1折线序号(m) (m) 算 柱数 1 10.500 5.700 0坡角度: 0.000(度)坡 摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)墙 度: 10.000(m) 计算 ： 公路 计 》(JTG D62-2019)第 1 种情况: 1组 系数: 0.000[ 计算]计算高度 11.000(m) 库仑 时 破 角 = 40.248(度)墙 计算得 :第1破 角：41.508(度)Ea=992.812(kN) Ex=582.751(kN) Ey=803.789(kN) 高度Z y=3.667(m) 墙 第 破 计算 第 破 ：第2破 角=13.600(度) 第1破 角=41.400(度)Ea=886.310(kN) Ex=586.132(kN) Ey=664.827(kN) 高度Z y=3.849(m) 墙身 = 15.020(m2) 重量 = 375.500 (kN)墙 重() = 445.389(kN) 重心坐标(1.863,-5.716)( 墙 坡角)墙 板 重 = 45.600(kN) 臂=1.493(m)() 验算底摩擦系数 = 0.500,计算 下:底 宽度 B = 7.600 (m)墙身重 臂 Zw = 3.653 (m)Ey 臂Zx = 6.669 (m)Ex 臂Zy = 3.849 (m)底 总 = 1531.316(kN) 墙 下 总 矩=5872.542(kN-m) 底 距墙 距 Zn = 3.835(m)底 :墙 =195.927 前沿=198.269 墙 =207.051(kPa)前沿 =727.326(kPa)度验算:度验算 := 620.652 <= 1520.000(kPa)剪 度验算:剪 度验算 :剪 = 387.907 <= 1520.000(kPa)移 = 586.132(kN) = 1189.841(kN)移验算 : Kc = 2.030 > 1.300方验算：方: 方 值 = 257.203(kN) > 0.0() 验算墙 墙身重 臂 Zw = 3.653 (m)墙 墙 重 臂 Zw1 = 5.063 (m)墙 墙 重 臂 Zw2 = 1.493 (m)墙 Ey 臂Zx = 6.669 (m)墙 Ex 臂Zy = 3.849 (m)验算 墙墙 矩= 2255.927(kN-m) 矩=8128.470(kN-m)验算 : K0 = 3.603 > 1.500方验算：方: 方 值 = 5133.581(kN-m) > 0.0(三) 心距验算 验算墙底 心距 底 总 = 1531.316(kN) 墙 下 总 矩=5872.542(kN-m) 底 宽度 B = 7.600 (m) 心距 e = -0.035(m)底 距距 Zn = 3.835(m)底 :=195.927 =207.051(kPa)比 = 207.051 / 195.927 = 1.057底 心距验算 : e=-0.035 <= 0.167*7.600 = 1.267(m)墙 验算: =195.927 <= 216.000(kPa)墙 验算: =207.051 <= 216.000(kPa) 验算 : =201.489 <= 216.000(kPa)(四) 墙 板 度计算标准值:底 总 = 1531.316(kN) 墙 下 总 矩=5872.542(kN-m) 底 宽度 B = 7.600 (m) 心距 e = -0.035(m)底 距 距 Zn = 3.835(m)底 :=195.927 =207.051(kPa)计值:底 总 = 1531.316(kN) 墙 下 总 矩=5872.542(kN-m) 底 宽度 B = 7.600 (m) 心距 e = -0.035(m)底 距 距 Zn = 3.835(m)底 :=195.927 =207.051(kPa)[ 板根 ]高度: H' = 1.100(m)矩: M = 0.000(kN-m)纵 ：A s = 2176.364(mm2)剪 : Q = 0.000(kN)剪 计值= 0.000(kN) < 798.000(kN) 行 剪 验算 箍 取 ：Av = 1.200(mm2/mm)。
扶壁式挡土墙计算表格
扶壁式挡土墙计算初始数值墙高h(m)4地面均布荷载标准值qk(kN/m²)30填土内摩擦角标准值Φk35墙背与填料的摩擦角标准值δ35填土重度γ(kN/m³)18基底摩擦系数μ0.35结构重要性系数γo1墙背后边坡坡度β0地震角η 1.5(7度0.1g=1.5),8度0.2g=3.0地基承载力特征值(kPa)170地基承载力修正系数ηb0.3地基承载力修正系数ηd 1.6基础埋深d(m)0.8两扶壁净距ln(m)3立板厚度d1(m)0.3底板厚度d2(m)0.3保护层厚度(mm)50混凝土等级fc(N/mm²)16.7混凝土等级ft(N/mm²) 1.57钢筋等级fy(N/mm²)360箍筋钢筋等级fy(N/mm²)270混凝土容重γc(kN/m³)26(一)主要尺寸的拟定为了保证基础埋深大于0.5m，取d=0.8m，挡土墙总高H=4+0.8= 4.8用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得到主动土压力系数Ka=tan²(45°-Φk/2)=tan²(45-35/2)=0.271根据抗滑移稳定要求：B2+B3≥1.3(qkH+0.5γH²)Ka= 3.0383m μ(qk+γH)取B2+B3=3m其中B2=0.3mB3=3m Eax=(qkH+0.5γH²)Ka=95.22 kNz=qkH²/2+0.5γH³/3= 1.93 m qkH+0.5γH²B1≥1.6Eax·z-0.5(B2+B3) (B2+B3)(qk+γH)=-0.658936计算结果为负数说明若仅为了保证稳定性的要求不需设置墙趾板，但为了减少 墙踵板配筋及使地基反力趋于均匀，取 B1=0.5mB=B1+B2+B3= 3.50 m(二)土压力计算由于填土表面水平，第一破裂面与铅垂面的夹角θi=45°-Φk/2=27.5第二破裂面与铅垂面的夹角αi=45°-Φk/2=27.5墙项A与墙踵C连线AC与铅垂面的夹角α=arctanB3/(H-d2)=33.7因为α＞αi，因此出现第二破裂面，按第二破裂面计算取α=33.7得:Ka=0.89Ea=qkHKa+0.5γH²Ka=313.27 kN/m则：① Eax=Ea·cos(δ+α)=113.84 kN/mzf=qkH²/2+γH²/2·H/3KaEa= 1.93 m② Eaz=Ea·sin(δ+α)=291.86 kN/mxf=B-zf·tanα= 2.21 m(三)自重与填土重力1.立板+底板自重墙顶到底板顶Hi=H-d2= 4.5m 钢筋混凝土标准重度γc，其自重为：G1=[d2·B+d1·Hi]·γc=62.4kNx1=d2·B²/2+d1·Hi·(B1+d1/2)d1·Hi+d2·B= 1.13 m2.填土重及地面均布荷载总量G2=B3·Hi·γ/2=121.5kN墙身自重计算时，挂壁自重按填土计算，另墙趾上少量填土重量略去不计导致各项验算偏安全。
扶壁式挡土墙细部尺寸验算
0.59（m）0°)0.2712.88(kN)51.66(kPa)272.70(kN)956.9(kN)0.7m9.3（m）2.79～4.65（m）取L=4（m）1.64（m）0.5～0.67（m）取b=0.7（m）25.56(kPa)-34.08（kN ·m）-40.90（kN ·m）0.5%得，0.1410.1310.26（m）R i =1.05按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M j =1.2M=h 0≥SQRT(γc M j /（A 0·b ·R a )= 取配筋率μ=ξ=μR g /R a =A 0=ξ（1-0.5ξ）=墙面板截面有效厚度为：2、墙面板厚度：h 0≥Q j /（0.038R i b）=1.2Q/（0.038R i b）=1.2(L σpj /2)/（0.038RL b）1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：σpj =σh0+σhL=σh0+γH L K a =负弯矩为：M=－σpj L 2/12=Ka=σ0=γh 0K a =l′=0.41L=b=l/8～L/6=初拟尺寸如右图所示：1、肋净距l、肋外悬臂长度l′肋宽b：L=0.3～0.5H 1=H 1=H-h 3=假定底板厚h 3=1、活载换算土层高度：h 0=200/(γ(13+0.577(H+2a))=2、用朗金公式计算土压力(β=σH=γ（h 0+H）*Ka=全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：2）、根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按要求布置）确定墙面板厚度：Q j ≤0.038R 1bh 0，则E X =ECOS β=M H =γKaH 2（3h 0+H）/6=（二）、墙身尺寸的确定：=21.96（cm）根据计算结果，h 0≥0.26取h0=0.30.04，则B 2=0.34（m）1.074.31（m）0.46（m）取B 1=0.50（m）5.15（m）886.28（kN）σ1=2N/B 344.19（kPa）310.77（kPa）0）为：39.44（kN ·m）47.33（kN ·m）0.5%0.1310.23（m）10152.29Q 1j =1.2Q 1=182.75（kN）9.25cm 10045.8cm 200.62（kPa）Q 1=B 1［σ1-γh ·h pj -γ（h-h pj ）-B 1σ1/（2B）］=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23=踵板与肋相交处的水平弯矩为：h 0≥Q 1j /（0.038R L b）=3）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端部剪力（β=0，σ2=0）为：容重修正系数μ=m，保护层厚度取3、底板长度：踵板长度为：B 3=K c E x /（f （H 1+h 0）μγ）-B 2= 趾板长度为：B 1=0.5f H（2σH0+σh ）/（K c *（σH0+σh）-0.25(B 2+B 3）=设基底应力按三角形分布，即σ2=（参看悬臂式挡土墙算例）,则有N=K c E x /f =σ3=σ1（B 2+B 3）/B=底板全长为B=（B 1+B 2+B 3）=4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=b为系数，取b=2）、按趾板剪力确定板厚度：趾板剪力为：σ1=趾板弯矩（σ2=M 1=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M 1j =1.2M 1=取配筋率为μ=h 0≥Q 1j /（0.051bSQRT（R））=b为系数，取b=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=底板有效截面厚度为：-267.49（kN ·m）M j =1.2M=-320.99（kN ·m）0.5%0.130.60（m）=24.38（cm）0.24（m）以上四项计算，要求h 0≥0.60m，取h0=0.650.690.7m。
扶壁式计算书未(H=6)
扶壁式挡土墙计算书（H=6m）一、设计资料1．扶壁式挡土墙（如图1所示）立壁高H=6m，底板厚h c=0.5m，顶宽B1=0.3m，前趾长B2=2.2m，B3=0.3m，后踵长B4=2.8m，肋净距l=2.3m，肋宽b=0.3m。
因工程场地多年标准冻深为1.5m，故将基础顶面设置在路表以下1.5m。
图1 挡土墙计算尺寸2. 填土容重γ=18kN/m3，内摩擦角φ=30°，墙背与填土间的摩擦角δ=15°。
3．地基容许承载力[ζ]=160kPa，墙底磨擦系数μ=0.4。
4．抗滑动和倾覆安全系数Kc≥1.3，Kc≥1.5。
5．钢筋混凝土结构设计数据1) 混凝土强度等级为C30，容重γ’=25kN/m3，轴心抗压强度f cd=13.8Mpa，轴心抗拉强度f td=1.39Mpa；2) Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉设计强度f sd=280Mpa，弹性模量E s=2*105MPa；3) 裂缝容许宽度δfmax=0.2mm。
6．因墙前墙后均可能有汽车荷载，可产生四种荷载组合。
下面将针对每种组合进行计算。
二、第一种荷载组合（前后均有）（一）土压力计算 1．墙后汽车荷载换算根据《路基设计规范》5.4.2第十一款的公式，有：220(2) 1.2520(62) 1.2515 /q H kN m =--⨯=--⨯=后；0150.83 18q h m γ===后。
2. 主动土压力系数Ka222222cos ()cos cos()1cos (30-0)0.30cos 0cos(015)1a K ϕαααδ-=⎡++⎢⎣==⎡++⎢⎣3. 主动土压力E(1) 挡土墙总高'60.5 6.5 c H H h m =+=+=； (2) 主动土压力011'('2)181 6.5(6.520.83)0.3144.00 /22a E LH H h K kN m γ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=；(3) 主动土压力竖直分量()sin 37.27 /E E kN m δα↓=+=，对基底形心的力臂0.15l m ↓=，对前趾端的力臂2.50x Z m =；(4) 主动土压力水平分量()cos 139.10 /E E kN m δα←=+=，对基底形心的力臂 2.39l m ←=，对前趾端的力臂 2.39y Z m =；(5) 土压力作用点距基底距离00' 6.50.8311 2.39()3'23 6.520.83h H Z m H h ⎛⎫⎛⎫=+=⨯+= ⎪ ⎪++⨯⎝⎭⎝⎭。
扶壁式挡墙计算书
扶壁式挡墙计算书扶壁式挡⼟墙验算本设计依据的规范为住建部颁布的《城市道路路基基设计规范(CJJ194-2013)》，交通部部颁《公路路基设计规范》（JTG D30—2015）。
设计参数1) 设计汽车荷载：城-B(0.6m⼟柱⾼度)；2) 路基宽度：5.0m；3) 挡⼟墙基底摩擦系数f0=0.4；4) 墙背填料计算内摩擦⾓φ=35°；5) 墙背填料重度r=18KN/m3；6) 墙⾝重度rk=24KN/m3；7) 挡⼟墙稳定系数：抗滑动稳定系数kc≥1.2；抗倾覆稳定系数ko≥1.2。
原始条件:墙⾝尺⼨:墙⾝总⾼: 8.000(m)墙宽: 0.400(m)墙趾悬挑长DL: 1.500(m)墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)底板⾼DH: 0.500(m)墙趾端部⾼DH0: 0.400(m)扶肋间距: 3.000(m)扶肋厚: 0.400(m)扶壁两端墙⾯板悬挑长度: 1.066(m)钢筋合⼒点到外⽪距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.500(m)物理参数:混凝⼟墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝⼟强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡⼟墙类型: ⼀般挡⼟墙墙后填⼟内摩擦⾓: 35.000(度)墙后填⼟粘聚⼒: 0.000(kPa)墙后填⼟容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填⼟摩擦⾓: 17.500(度)地基⼟容重: 18.000(kN/m3)地基⼟浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基承载⼒特征值: 250.000(kPa)地基承载⼒特征值提⾼系数:墙趾值提⾼系数: 1.200墙踵值提⾼系数: 1.300平均值提⾼系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基⼟类型: ⼟质地基地基⼟内摩擦⾓: 30.000(度)地基⼟粘聚⼒: 10.000(kPa)⼟压⼒计算⽅法: 库仑坡线⼟柱:坡⾯线段数: 1折线序号⽔平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算⼟柱数 1 5.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度5.000(m),⾼度0.600(m)地⾯横坡⾓度: 20.000(度)填⼟对横坡⾯的摩擦⾓: 35.000(度)墙顶标⾼: 0.000(m)计算参数:稳定计算⽬标: ⾃动搜索最危险滑裂⾯搜索时的圆⼼步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 1.000(m)筋带对稳定的作⽤: 筋带⼒沿圆弧切线钢筋混凝⼟配筋计算依据：《混凝⼟结构设计规范》(GB 50010-2010) 注意：墙⾝内⼒配筋计算时,各种作⽤⼒采⽤的分项(安全)系数为:重⼒不利时 = 1.200重⼒有利时 = 1.000主动⼟压⼒ = 1.200静⽔压⼒ = 1.200扬压⼒ = 1.200地震⼒ = 1.000=====================================================================第 1 种情况: ⼀般情况[⼟压⼒计算] 计算⾼度为 8.000(m)处的库仑主动⼟压⼒按假想墙背计算得到:第1破裂⾓： 26.194(度)Ea=287.036(kN) Ex=175.316(kN) Ey=227.275(kN) 作⽤点⾼度 Zy=2.899(m) 因为俯斜墙背，需判断第⼆破裂⾯是否存在，计算后发现第⼆破裂⾯不存在墙⾝截⾯积 = 5.125(m2) 重量 = 128.125 (kN)整个墙踵上的⼟重(不包括超载) = 166.992(kN) 重⼼坐标(1.181,-5.000)(相对于墙⾯坡上⾓点)墙趾板上的⼟重 = 28.350(kN) 相对于趾点⼒臂=0.738(m)(⼀) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移⼒= 175.316(kN) 抗滑⼒= 275.371(kN)滑移验算满⾜: Kc = 1.571 > 1.300(⼆) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 1.932 (m)相对于墙趾点，墙踵上⼟重的⼒臂 Zw1 = 2.681 (m)相对于墙趾点，墙趾上⼟重的⼒臂 Zw2 = 0.738 (m)相对于墙趾点，Ey的⼒臂 Zx = 3.494 (m)相对于墙趾点，Ex的⼒臂 Zy = 2.899 (m)验算挡⼟墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆⼒矩= 508.234(kN-m) 抗倾覆⼒矩= 1510.350(kN-m)倾覆验算满⾜: K0 = 2.972 > 1.500(三) 地基应⼒及偏⼼距验算基础为天然地基，验算墙底偏⼼距及压应⼒作⽤于基础底的总竖向⼒ = 550.742(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1002.116(kN-m)基础底⾯宽度 B = 4.400 (m) 偏⼼距 e = 0.380(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离基础趾点的距离 Zn = 1.820(m)基底压应⼒: 趾部=190.101 踵部=60.236(kPa)最⼤应⼒与最⼩应⼒之⽐ = 190.101 / 60.236 = 3.156作⽤于基底的合⼒偏⼼距验算满⾜: e=0.380 <= 0.250*4.400 = 1.100(m)墙趾处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=190.101 <= 300.000(kPa)墙踵处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=60.236 <= 325.000(kPa)地基平均承载⼒验算满⾜: 压应⼒=125.169 <= 250.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作⽤于基础底的总竖向⼒ = 550.742(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1002.116(kN-m) 基础底⾯宽度 B = 4.400 (m) 偏⼼距 e = 0.380(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离趾点的距离 Zn = 1.820(m)基础底压应⼒: 趾点=190.101 踵点=60.236(kPa)设计值:作⽤于基础底的总竖向⼒ = 660.890(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1202.539(kN-m) 基础底⾯宽度 B = 4.400 (m) 偏⼼距 e = 0.380(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离趾点的距离 Zn = 1.820(m)基础底压应⼒: 趾点=228.122 踵点=72.283(kPa)[趾板根部]截⾯⾼度: H' = 0.500(m)截⾯弯矩: M = 202.927(kN-m)抗弯受拉筋: As = 1300(mm2)截⾯剪⼒: Q = 257.112(kN)截⾯抗剪验算满⾜，不需要配抗剪腹筋截⾯弯矩: M(标准值) = 163.475(kN-m)最⼤裂缝宽度：δfmax = 0.499(mm)。
扶壁式挡土墙验算
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：扶壁式挡土墙1计算时间：2019-05-05 15:59:06 星期日------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 4.000(m)墙宽: 0.400(m)墙趾悬挑长DL: 1.500(m)墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)底板高DH: 0.500(m)墙趾端部高DH0: 0.400(m)扶肋间距: 5.000(m)扶肋厚: 0.400(m)扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.886(m)设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 0.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 0.000(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.000(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.500(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数= 1.000 √2. 填土重力分项系数= 1.000 √3. 填土侧压力分项系数= 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角= 30.254(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：27.734(度)Ea=104.210(kN) Ex=40.709(kN) Ey=95.930(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.493(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=89.183(kN) Ex=41.190(kN) Ey=79.101(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 墙身截面积= 3.525(m2) 重量= 88.125 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 88.385(kN) 重心坐标(1.169,-2.150)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重= 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 4.400 (m)墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)Ey的力臂Zx = 3.706 (m)Ex的力臂Zy = 1.333 (m)作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 2.376(m)基础底压应力: 墙趾=49.081 凸榫前沿=49.081 墙踵=79.993(kPa)凸榫前沿被动土压应力=147.242(kPa)滑移力= 41.190(kN) 抗滑力= 141.980(kN)滑移验算满足: Kc = 3.447 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值= 114.988(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 2.669 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0.738 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3.706 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.333 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 54.921(kN-m) 抗倾覆力矩= 729.506(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 13.283 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值= 587.316(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 2.376(m)基底压应力: 趾部=49.081 踵部=79.993(kPa)最大应力与最小应力之比= 79.993 / 49.081 = 1.630作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.176 <= 0.167*4.400 = 0.733(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=49.081 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=79.993 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=64.537 <= 500.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)设计值:=674.585(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.500(m)截面弯矩: M = 25.380(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)截面剪力: Q = 36.300(kN)剪力设计值= 36.300(kN) < 312.750(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
扶壁式挡土墙计算书(理正)
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：扶壁式挡土墙 2计算时间：2014-02-14 00:04:31 星期五------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 11.000(m)墙宽: 0.600(m)墙趾悬挑长DL: 3.200(m)墙踵悬挑长DL1: 3.800(m)底板高DH: 1.100(m)墙趾端部高DH0: 0.800(m)扶肋间距: 3.000(m)扶肋厚: 0.600(m)扶壁两端墙面板悬挑长度: 0.984(m)设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 1.600(m)防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.800(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 1.520(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 1.520(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.700(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C35纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB400裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 216.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.500 5.700 0地面横坡角度: 0.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) =====================================================================第 1 种情况: 1=============================================组合系数: 0.000=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 40.248(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 41.508(度)Ea=992.812(kN) Ex=582.751(kN) Ey=803.789(kN) 作用点高度 Zy=3.667(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=13.600(度) 第1破裂角=41.400(度)Ea=886.310(kN) Ex=586.132(kN) Ey=664.827(kN) 作用点高度 Zy=3.849(m) 墙身截面积 = 15.020(m2) 重量 = 375.500 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 445.389(kN) 重心坐标(1.863,-5.716)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 = 45.600(kN) 相对于趾点力臂=1.493(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 7.600 (m)墙身重力的力臂 Zw = 3.653 (m)Ey的力臂 Zx = 6.669 (m)Ex的力臂 Zy = 3.849 (m)作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 3.835(m)基础底压应力: 墙趾=195.927 凸榫前沿=198.269 墙踵=207.051(kPa)凸榫前沿被动土压应力=727.326(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 620.652 <= 1520.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 387.907 <= 1520.000(kPa)滑移力= 586.132(kN) 抗滑力= 1189.841(kN)滑移验算满足: Kc = 2.030 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 257.203(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.653 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 5.063 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 1.493 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 6.669 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 3.849 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 2255.927(kN-m) 抗倾覆力矩= 8128.470(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.603 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 5133.581(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m) 基础底面宽度 B = 7.600 (m) 偏心距 e = -0.035(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 3.835(m)基底压应力: 趾部=195.927 踵部=207.051(kPa)最大应力与最小应力之比 = 207.051 / 195.927 = 1.057作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.035 <= 0.167*7.600 = 1.267(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=195.927 <= 216.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=207.051 <= 216.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=201.489 <= 216.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m) 基础底面宽度 B = 7.600 (m) 偏心距 e = -0.035(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.835(m)基础底压应力: 趾点=195.927 踵点=207.051(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m) 基础底面宽度 B = 7.600 (m) 偏心距 e = -0.035(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.835(m)基础底压应力: 趾点=195.927 踵点=207.051(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 1.100(m)截面弯矩: M = 0.000(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2176.364(mm2)截面剪力: Q = 0.000(kN)剪力设计值 = 0.000(kN) < 798.000(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙计算书一、设计资料1、挡土墙参数 挡土墙类型：扶壁式挡土墙 挡土墙的高度：8.00 m 挡土墙的顶宽：0.30 m 扶壁间距：3.00 m 扶壁板厚：0.20 m 墙趾宽度：1.50 m 墙趾高度：0.60 m墙踵宽度：2.70 m 墙踵高度：0.60 m 墙体材料的容重：24.00 kN /m3 墙背面与挡土之间的摩擦角：δ=10 ° 墙底与基土的摩擦系数：μ=0.60 2、配筋计算参数 混凝土强度等级：C20 钢筋级别：HRB335 裂缝计算钢筋等效直径：10.00 mm 混凝土保护层厚度：20.00 mm裂缝控制宽度：0.20 mm 3、土坡及荷载参数 坡面线段数：1 坡面序号 水平长度(m) 竖直长度(m) 1 5.00 1.00 面荷载距墙体水平距离：0.00 m 面荷载分布宽度：4.00 m 面荷载值：BP=10.00 kPa钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)4.土层信息:二、计算结果1、挡土墙自重计算 挡土墙总重：W=118.08 kN /m 相对于趾点力臂：Z w =1.98 m600270060015008000300B P =10.010005000用墙踵的竖直面作为假想墙背，按朗肯理论计算： 墙踵上的土重：W 1=379.05 kN /m 相对于趾点力臂：Z w1=3.04 m2、土压力计算 土压力总值：E a =224.41 kN /m 土压力x 方向分量：E x =220.05 kN /m 土压力y 方向分量：E y =44.01 kN /m 土压力x 方向作用位置：Z x =4.50 m 土压力y 方向作用位置：Z y =2.95 m3、抗倾覆稳定验算 挡土墙抗倾覆稳定安全系数：K q =WZ w +E y Z xE x Z y=2.44 ≥1.6 抗倾覆稳定验算满足！4、抗滑移稳定验算 挡土墙抗滑移稳定安全系数：K h =(W+Ey)μEx=4.25≥1.3 抗滑移稳定验算满足！5、地基验算 基底合力的偏心距：e 0=B 2 -WZ w +E y Z x -E x Z y W+E y=0.53 m∵e 0<B /6∴基底地基土不出现零应力区，最大应力值：σmax =W+Ey B (1+6e 0B)=204.54 kPa基底压力最小值：σmin =W+Ey B (1-6e 0B)=35.97 kPa6、墙身截面强度验算1）墙面板截面强度验算 （1）墙面板的水平内力 替代土压力图形中，面板的法向土压应力值：σpj =26.35 kPa 扶壁之间的净距：L=2.80 m 扶壁两端的剪力：Q 端=36.89 kN /m 跨中弯矩设计值：M 中=13.94 kN·m /m 跨中弯矩标准值：Mk 中=10.33 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.06 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.02 mm<0.20 mm 两端负弯矩设计值：M 端=-23.24 kN·m /m 两端负弯矩标准值：Mk 端=-17.21 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.10 mm<0.20 mm （2）墙面板的竖向内力 最大正弯矩设计值：M 正=10.30 kN·m /m 最大正弯矩标准值：Mk 正=7.63 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.00 mm<0.20 mm 墙面板底端最大负弯矩设计值：M 底=-41.19 kN·m /m 墙面板底端最大负弯矩标准值：Mk 底=-30.51 kN·m /m当钢筋配筋面积A s =514.28mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.19 mm<0.20 mm2）底板截面强度验算按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，永久荷载效应起控制作用 竖向力引起的弯矩设计值：Mv=2103.25 kN·m /m 水平力引起的弯矩设计值：Mh=867.15 kN·m /m 总竖向力设计值：G=724.05 kN /m偏心距：e=B 2 -Mv-MhG =0.54 mm基底最大应力值：σmax =G B (1+6eB )=277.35 kPa基底压力最小值：σmin =G B (1-6eB)=44.45 kPa墙踵板根部点的地基压力设计值：pd=184.19 kPa墙趾板根部点的地基压力设计值：pb=199.72 kPa 按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合 竖向力引起的弯矩标准值：Mvk=1582.75 kN·m /m 水平力引起的弯矩标准值：Mhk=649.64 kN ·m /m 总竖向力标准值：Gk=541.14 kN /m偏心距：e=B 2 -Mvk-MhkGk =0.53 mm基底最大应力值：σmax =Gk B (1+6eB )=204.54 kPa基底压力最小值：σmin =Gk B (1-6eB)=35.97 kPa墙踵板根部点的地基压力标准值：pd=137.11 kPa墙趾板根部点的地基压力标准值：pb=148.35 kPa 配筋计算及裂缝验算（1）墙趾板墙趾板根部点的弯矩设计值：Mb=261.03 kN·m/m墙趾板根部点的弯矩标准值：Mbk=187.44 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=1581.19mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.18 mm<0.20 mm（2）墙踵板墙踵板边缘的总竖向应力设计值：σw=236.95 kN·m/m 墙踵板边缘的总竖向应力标准值：σwk=170.53 kN·m/m 墙踵板与扶壁衔接处的剪力：Q端=331.73 kN/m跨中弯矩设计值：M中=92.88 kN·m/m跨中弯矩标准值：Mk中=66.85 kN·m/m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=862.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.08 mm<0.20 mm两端负弯矩设计值：M端=-154.81 kN·m/m两端负弯矩标准值：Mk端=-111.41 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=920.46mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.19 mm<0.20 mm3）扶壁截面强度验算距离墙顶x=2.47 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=1.20 m翼缘宽度BT=1.13 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=37.27 kN截面弯矩设计值M=35.59 kN·m截面弯矩标准值Mk=26.36 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=352.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.00 mm<0.20 mm距离墙顶x=4.93 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=2.10 m翼缘宽度BT=2.07 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=125.01 kN截面弯矩设计值M=225.37 kN·m截面弯矩标准值Mk=166.94 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=622.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.07 mm<0.20 mm距离墙顶x=7.40 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=3.00 m翼缘宽度BT=3.00 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=263.22 kN截面弯矩设计值M=693.81 kN·m截面弯矩标准值Mk=513.93 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.15 % < μmin=0.15% 当钢筋配筋面积A s=892.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.16 mm<0.20 mm。
扶壁式挡墙计算书
扶壁式挡土墙验算本设计依据的规范为住建部颁布的《城市道路路基基设计规范(CJJ194-2013)》，交通部部颁《公路路基设计规范》（JTG D30—2015）。
设计参数1) 设计汽车荷载：城-B(0.6m土柱高度)；2) 路基宽度：5.0m；3) 挡土墙基底摩擦系数f0=0.4；4) 墙背填料计算内摩擦角φ=35°；5) 墙背填料重度r=18KN/m3；6) 墙身重度rk=24KN/m3；7) 挡土墙稳定系数：抗滑动稳定系数kc≥1.2；抗倾覆稳定系数ko≥1.2。
原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 8.000(m)墙宽: 0.400(m)墙趾悬挑长DL: 1.500(m)墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)底板高DH: 0.500(m)墙趾端部高DH0: 0.400(m)扶肋间距: 3.000(m)扶肋厚: 0.400(m)扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.066(m)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.500(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)地基土浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 250.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地基土粘聚力: 10.000(kPa)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 5.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度5.000(m),高度0.600(m)地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)计算参数:稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 1.000(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010) 注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时 = 1.200重力有利时 = 1.000主动土压力 = 1.200静水压力 = 1.200扬压力 = 1.200地震力 = 1.000=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 26.194(度)Ea=287.036(kN) Ex=175.316(kN) Ey=227.275(kN) 作用点高度 Zy=2.899(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 5.125(m2) 重量 = 128.125 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 166.992(kN) 重心坐标(1.181,-5.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 = 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 175.316(kN) 抗滑力= 275.371(kN)滑移验算满足: Kc = 1.571 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.932 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.681 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.738 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.494 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.899 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 508.234(kN-m) 抗倾覆力矩= 1510.350(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.972 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 550.742(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1002.116(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.380(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.820(m)基底压应力: 趾部=190.101 踵部=60.236(kPa)最大应力与最小应力之比 = 190.101 / 60.236 = 3.156作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.380 <= 0.250*4.400 = 1.100(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=190.101 <= 300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=60.236 <= 325.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=125.169 <= 250.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 550.742(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1002.116(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.380(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.820(m)基础底压应力: 趾点=190.101 踵点=60.236(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 660.890(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1202.539(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.380(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.820(m)基础底压应力: 趾点=228.122 踵点=72.283(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.500(m)截面弯矩: M = 202.927(kN-m)抗弯受拉筋: As = 1300(mm2)截面剪力: Q = 257.112(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M(标准值) = 163.475(kN-m)最大裂缝宽度：δfmax = 0.499(mm)。
扶壁式挡墙计算
s
dM f cbh0
1 1 2 s
f c bh0 As >0.15 fy
As bh0
825 769.3
弯矩 783.23 459.00 0.00 32.40 0.00 153.12 531.14 1958.88 5796.252 -110.2464
-382.4172 5303.5884 -1316.57278 0.972 -1315.60078 -1243.04 -314.40 -27.30 0.54 -67.74 86.12 49.53 147.75 -1228.10 -34.11 -2630.75
立板配筋计算
扶壁间距L0 1.5l 直墙高 1.5L上部高度 ly/lx 1.5 ly/lx 1.5
完建期墙后土压力最大 土高 土压力1 土压力2 三角型荷载底部
3.6 5.4 三边固定一边自由双向板计算 6.8 1.4 连续梁计算 均布荷载系数 f f0x M0xz M0x Mx 0.0433 0.0384 M0x Mx 0.0065 0.0184 0.00239 0.00276 -0.0616 三角形荷载系数 f f0x M0xz 0.00114 0.00036 -0.0015 荷载计算
扣除扶壁2 合计 水平力 墙后土压力 墙前土压力 合计 水上土压力 水下土压力1 水下土压力2 墙前土压力 墙后水压力 墙前水压力 墙前水重 墙后水重1 浮托力 渗透压力 合计
5.742
18
-103.356 1352.052 -533.746 4.86 -528.886 -305.67 -262.00 -34.13 2.70 -84.67 99.37 82.5552 38.376 -416.304 -17.346 -312.719 -584.39
扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：扶壁式挡土墙 1------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 8.000(m)墙宽: 0.700(m)墙趾悬挑长DL: 0.760(m)墙踵悬挑长DL1: 3.000(m)底板高DH: 0.800(m)墙趾端部高DH0: 0.600(m)扶肋间距: 4.800(m)扶肋厚: 0.400(m)扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.804(m)设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 2.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 1.300(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.600(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.500(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: KL400抗剪腹筋级别: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 32.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 29.582(度)Ea=409.100(kN) Ex=231.387(kN) Ey=337.376(kN) 作用点高度 Zy=2.929(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=19.827(度) 第1破裂角=29.582(度)Ea=401.773(kN) Ex=231.439(kN) Ey=328.416(kN) 作用点高度 Zy=2.949(m) 墙身截面积 = 9.312(m2) 重量 = 232.800 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 193.442(kN) 重心坐标(1.605,-4.700)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 = 10.944(kN) 相对于趾点力臂=0.364(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 4.460 (m)墙身重力的力臂 Zw = 1.675 (m)Ey的力臂 Zx = 3.397 (m)Ex的力臂 Zy = 2.949 (m)作用于基础底的总竖向力 = 765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 1.678(m)基础底压应力: 墙趾=299.152 凸榫前沿=184.809 墙踵=44.167(kPa)凸榫前沿被动土压应力=725.941(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 463.915 <= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 335.050 <= 990.000(kPa)滑移力= 231.439(kN) 抗滑力= 576.385(kN)滑移验算满足: Kc = 2.490 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 54.133(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.675 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.365 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.364 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.397 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.949 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 682.429(kN-m) 抗倾覆力矩= 1967.050(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.882 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1114.327(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.678(m)基底压应力: 趾部=299.152 踵部=44.167(kPa)最大应力与最小应力之比 = 299.152 / 44.167 = 6.773作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.552 <= 0.167*4.460 = 0.743(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=299.152 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=44.167 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=171.660 <= 500.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.678(m)基础底压应力: 趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.678(m)基础底压应力: 趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.800(m)截面弯矩: M = 73.067(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1500.000(mm2)截面剪力: Q = 186.600(kN)剪力设计值 = 186.600(kN) < 521.250(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
q扶壁式挡土墙计算书(理正)
q扶壁式挡土墙计算书(理正)扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：扶壁式挡土墙 2计算时间：2014-02-14 00:04:31 星期五------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 11.000(m)墙宽: 0.600(m)墙趾悬挑长DL: 3.200(m)墙踵悬挑长DL1: 3.800(m)底板高DH: 1.100(m)墙趾端部高DH0: 0.800(m)扶肋间距: 3.000(m)扶肋厚: 0.600(m)扶壁两端墙面板悬挑长度: 0.984(m)设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 1.600(m)防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.800(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 1.520(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 1.520(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.700(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C35纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB400裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 216.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.500 5.700 0地面横坡角度: 0.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) =====================================================================第 1 种情况: 1=============================================组合系数: 0.000=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 40.248(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 41.508(度)Ea=992.812(kN) Ex=582.751(kN) Ey=803.789(kN) 作用点高度 Zy=3.667(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=13.600(度) 第1破裂角=41.400(度)Ea=886.310(kN) Ex=586.132(kN) Ey=664.827(kN) 作用点高度 Zy=3.849(m) 墙身截面积 = 15.020(m2) 重量 = 375.500 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 445.389(kN) 重心坐标(1.863,-5.716)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 = 45.600(kN) 相对于趾点力臂=1.493(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 7.600 (m)墙身重力的力臂 Zw = 3.653 (m)Ey的力臂 Zx = 6.669 (m)Ex的力臂 Zy = 3.849 (m)作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 3.835(m)基础底压应力: 墙趾=195.927 凸榫前沿=198.269 墙踵=207.051(kPa)凸榫前沿被动土压应力=727.326(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 620.652 <= 1520.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 387.907 <= 1520.000(kPa)滑移力= 586.132(kN) 抗滑力= 1189.841(kN)滑移验算满足: Kc = 2.030 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 257.203(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.653 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 5.063 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 1.493 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 6.669 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 3.849 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 2255.927(kN-m) 抗倾覆力矩= 8128.470(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.603 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 5133.581(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m)基础底面宽度 B = 7.600 (m) 偏心距 e = -0.035(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 3.835(m)基底压应力: 趾部=195.927 踵部=207.051(kPa)最大应力与最小应力之比 = 207.051 / 195.927 = 1.057作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.035 <= 0.167*7.600 = 1.267(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=195.927 <= 216.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=207.051 <= 216.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=201.489 <= 216.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m)基础底面宽度 B = 7.600 (m) 偏心距 e = -0.035(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.835(m)基础底压应力: 趾点=195.927 踵点=207.051(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 1531.316(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5872.542(kN-m)基础底面宽度 B = 7.600 (m) 偏心距 e = -0.035(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.835(m)基础底压应力: 趾点=195.927 踵点=207.051(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 1.100(m)截面弯矩: M = 0.000(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2176.364(mm2)截面剪力: Q = 0.000(kN)剪力设计值 = 0.000(kN) < 798.000(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
(整理)扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙计算书溢洪闸的上下游连接段边墙较高，采用C20扶壁式挡土墙。
墙高自12.2～17.4m 高不等，在此选用17.4m 墙高为例进行计算。
其余计算方法相同，不再一一列出。
(一)基本设计资料1．钢筋砼扶壁式挡土墙，墙高H ＝17.4m ，埋入土中深度h ＝1.4m ，墙趾板按照无覆盖土考虑。
2．墙后回填土参数考虑墙过高，土压力过大，采用水泥土回填，容重取用γ=1.8T/m 3。
要求等值内摩擦角ψ≥55°。
等值内摩擦角是指把粘聚力计入内摩擦角内的数值，其值可以用下式计算：221122/4)245(4)245()245(H C CAtg tg H tg γγϕϕγϕ+---=-式中：ψ′，C 为现场实测回填土的内摩擦角和粘聚力。
3．抗滑稳定系数K C ≥1.3，倾覆稳定系数K 0≥1.5，滑动摩擦系数f ＝0.4。
4．C20砼抗压强度f C ＝10.0N/mm 2；抗拉强度f 1＝1.10N/mm 2II 级钢筋抗拉强度［σg ］＝310N/mm 2。
II 级钢筋弹性模量Eg ＝2.0×105 N/mm 25．砼裂缝容许开展宽度δmax ＝0.25mm(二)计算方法1．计算的一般方法扶壁式挡圭墙由趾板、踵板、墙面板及肋四部分组成，设计时取两肋跨中到跨中或肋中到肋中为一计算单元；对于趾板和肋分别按矩形或肋形悬壁梁考虑；对于墙面板和踵板是三向固定板，属超静定结构，按简化假定的近似方法进行计算。
具体计算采用《城市道路设计手册》中挡土墙设计的有关章节提供的简化方法。
2．墙面板和踵板计算荷载(1)墙面板为简化计算，近似采用图1中的梯形ABCDE 来代替相应的法向应力图，外力图形中假设H121σσ＝Pj 。
对于两肋中点的正弯矩采用跨中1/2段承受最大土压力σPj (图2)；对于墙面板与肋固着端的负弯矩，采用第三个41H 1段承受最大土压力σPj (图3)。
(2)踵板考虑踵板与墙面板的固着作用，作用于踵板上的法向应力按三角形分布计算，最大值在踵板端处等于W(图4)。
扶壁式挡土墙
1.设计资料墙背填土与墙前地面高差H=6m ，填土表面水平，上有均布荷载20KN/m 2,地基承载力特征值200 KN/m 2，填土物理参数分别为r=16.8KN/m 3,c=15kpa,25ϕ=底板与地基摩擦系数0.5μ= 是对该挡土墙进行设计。
2.挡土方案：拟采用扶壁式挡土墙3.主要尺寸拟定：根据《支挡结构设计》取基础埋深L=1.5m,则挡墙高度0H =7.5m 。
根据《公路挡土墙设计与施工细则》8.2.2两扶壁净距0l 取墙高的12即0l =3.6m 。
墙面板边缘与扶壁间距为0.40l =1.44m ，取1.5m 。
扶壁厚度为180l =0.45m 取0.5m ，立壁顶宽取0.5m 墙趾板与墙踵板水平设置。
厚度均为靠近立壁处厚度为010.7510H m =取0.8m 底板长022L l l b =++=7.6m ，用墙踵边缘的竖直面作为假想墙背面，由于填土表面水平且墙顶齐平，在均布荷载作用下，主动土压力系数：o2o2oa 25=tan (45=tan 45)0.40622K ϕ=—）（—，220a 0a 1116.87.50.4067.5200.406252.73522a E H K H qK KN γ=+=⨯⨯⨯+⨯⨯=根据《支挡结构设计》式4.7有：320()s ax ayK E E B B H h μμηγ-=-+式中=1.3s s K K ——抗滑安全系数，取0020h q m h 1.1916.8==——均布荷载的等代土层厚度（）， ax ay E E ——土压力在水平，竖直方向的应力=ηη——重度修正系数， 1.09=m H ——挡土墙高度，H 7.522=0.5m B ——立壁宽度，B 3m B ——墙踵板长度（）3 1.3252.7350.5 3.6290.5(7.5 1.19) 1.0916.8B m ⨯=-=⨯+⨯⨯取3=5m B根据《支挡结构设计》式4.10有0m 1l 0m0.52+=+H B K μσσσσ（）（）式中：1m B ——墙趾板长（）000=h 16.8 1.190.4068.115w K KPaσσγ=⨯⨯=——均布荷载引起的土压应力，016.87.50.40651.156H H w H K KPaσσγ==⨯⨯=——墙踵板底端填土引起的压应力，则10.50.57.528.115+51.1560.25+0.55)0.0431.68.115+51.156B m ⨯⨯⨯⨯-+=-⨯（）——（（）计算结果为负说明说明若仅为了保证稳定性可以不设趾板，但为了减少踵板配筋使地基反力趋于均匀取1B =0.5m1230.50.556B B B B m =++=++=4.荷载计算1）土压力计算根据《挡土墙设计实用手册》2.50-122212(1)(1tan tan )cos 2ax z qE H L Hγϕβϕγ=+- 式2.51有tan()ay ax E E E αϕ=+式2.48有11(90)()22o E αϕεβ=---，11(90)()22o E βϕεβ=-+- 上式中：E α——第二破裂面与竖直线夹角E β——第一破裂面与竖直线夹角o =ϕϕ——填土内摩擦角，25o ββ——墙后填土与水平线夹角=0sin arcsin0sin βεβϕεϕ==——与、有关角度 综上所述：4532.52o E E ϕβα==-=5arctan36.7332.56.7o E αα==>= 因此在填土部分发生第二破裂面222122016.87.5(1)(1tan 25tan 32.5)cos 257.61920.116216.87.5o o o ax E KN⨯=⨯⨯⨯+-⨯⨯=⨯ 012.2233g E H m ==2tan()1920.116tan(32.525)3013.979tan 5 2.223tan 32.5 3.577ay ax E o x y z E E KN E B E mαϕβ=+=⨯+==-=-⨯=（2）区域OABC 内填土自重：12215 6.7tan 36.73 6.7tan 32.56.77.616.82451.309210.731550.7310.50.5 2.689m30.7315R G KNX +⨯-⨯=⨯⨯⨯=++⨯=++⨯=⨯ （3）结构自重22(60.8 6.70.5)7.6255 6.70.525=1967.251116.70.50.5+0.5+6+5 6.70.50.5+5223==2.551m60.8+6.70.5+5 6.7R G KNX =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯（）0.86（）5.抗倾覆稳定性验算稳定力矩：1920.116 2.2334287.619qk ax g M E E KN M =⨯=⨯+⋅抗倾覆稳定性系数22412.9335.227 1.64287.619zr l qr M K M ===> 满足要求 6.抗滑移稳定性验算：竖向力之和127423.538R R ay N G G E KN =++=抗滑力3716.269N μ=滑移力：1920.116ax E KN =抗滑稳定性系数 1.935 1.3s axNK E μ==>7.地基承载力验算：偏心距zr 22412.9334287.6193.00.561127432.5386qk M M B Be m m N --=-=-=<= 1267432.53860.561(1)=(1+)200 1.22407.56667432.53860.561(1)(1)72.509200 1.22407.566N e kpa BL B N e kpa kpaBL B σσ⨯=+⨯<⨯=⨯⨯=-=⨯-=<⨯=⨯=237.826kpa8.内力计算① 墙面板 a.墙面板水平内力水平内力可简化为下图所示：01pj 2σσσ+=H220011=h 16.8 1.19(1tan 25tan32.5cos 258.11545.683o o o a H a k kpaH k kpaσγσγ=⨯⨯-===）45.6838.11530.9572pj kpa σ=+=受力最大板条跨中正弯矩22030.957 3.6=2020pj l M KN M σ⨯=⋅中 扶壁两端负弯矩20==33.434KN M 12pj l M σ--⋅端水平板条的最大剪应力发生在扶壁两端，可假设其值等于两扶壁间水平板条上法向土压应力之和的一半，受力最大板条扶壁两端剪力20V ==55.7232pj l KN σ--端b. 墙面板竖向内力墙面板跨中竖直弯矩沿墙高分布如下图： 负弯矩使墙面板靠填土一侧受拉，发生在墙面板下4H范围，最大负弯矩位于墙面板的底端0100.03(+28.272pj M H l KN M σσ=-=-⋅底）b 1=7.0684M M KN M =⋅底1d 00=0.477.469H Q l KNσσ-=（）② 墙踵板1237.826kPa σ=，272.509kPa σ=13212()224.050B B kPa Bσσσσ-=+⨯-= 34212()210.273B kPa Bσσσσ=+⨯-= 22211113132()26.654.232c B B B M H kN m σσσγ=⨯+-⨯-⨯⨯=与1M 对应的等代力1388.5295d M N kN B =⨯= 踵板及两肋板自重（两肋板分摊到每延末）33313155.099B c B H H B bN kN Lγ⨯+⨯⨯=⨯=踵板及以上所有外力产生的竖向力之和：7342.538N kN =踵板及以上所有外力产生的竖向力之和扣除踵板部分多算的土压力后与基底反力之差：313302324()318.5702d B N H B b B N N N H B kN L L γγσσ⨯⨯⨯=++-⨯⨯--+⨯=032127.428w N kPa B σ== 由于假设了墙踵板与墙面板为铰支座链接，作用于墙面板的水平土压力主要通过扶壁传至踵板，故不计算墙踵板横向板条的弯矩和剪力。
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墙 高H （米）埋土深度h(米）墙背填料γ容重（kN/m 3）内摩擦角￠(°)地基容许承载力［б］（kPa）1.51.518354000.8（m）0°)0.2713.9(kN)11.22(kPa)11.34(kN)7.13(kN)0.3m1.2（m）0.36～0.41（m）0.125～6.83(kPa)-0.569166667（kN ·m）-0.68（kN ·m）0.5%得，0.1410.1310.06（m）一、土压力计算：σ0=γh 0K a =σH=γ（h 0+H）*Ka=全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：E X =ECOS β=1、活载换算土层高度：h 0=200/(γ(13+0.577(H+2a))=2、用朗金公式计算土压力(β=Ka=H 1=H-h 3=L=0.3～0.5H 1=l′=0.41L=b=l/8～L/6=M H =γKaH 2（3h 0+H）/6=（二）、墙身尺寸的确定：1、肋净距l、肋外悬臂长度l′肋宽b：假定底板厚h 3=负弯矩为：M=－σpj L 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M j =1.2M= 初拟尺寸如右图所示：2、墙面板厚度：1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：σpj =σh0+σhL=σh0+γH L K a =h 0≥SQRT(γc M j /（A 0·b ·R a )=2）、根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋Q j ≤0.038R 1bh 0，则取配筋率μ=ξ=μR g /R a =A 0=ξ（1-0.5ξ）=墙面板截面有效厚度为：=5.14（cm）根据计算结果，h 0≥0.06取h0=0.3B 2=0.34（m）0.62（m）0.05取B 1=0.10（m）1.06（m）036.86（kN）σ1=2N/B 69.55（kPa）62.99（kPa）0）为：0.3（kN ·m）0.36（kN ·m）0.5%0.1310.02（m）13.72Q 1j =1.2Q 1=4.46（kN）0.23cm1001.12cm45.37（kPa）h 0≥Q j /（0.038R i b）=1.2Q/（0.038R i b）=1.2(L σpj /2)/（0.038R L b）B 3=K c E x /（f （H 1+h 0）μγ）-B 2= 趾板长度为：B 1=0.5f H（2σH0+σh ）/（K c *（σH0+σh）-0.25(B 2+B 3）=底板全长为B=（B 1+B 2+B 3）=m，保护层厚度3、底板长度：踵板长度为：容重修正系数μ=N=K c E x /f =σ3=σ1（B 2+B 3）/B=趾板弯矩（σ2=M 1=4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：设基底应力按三角形分布，即σ2=底板有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=b为系数，取b=2）、按趾板剪力确定板厚度：按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M 1j =1.2M 1=取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=h 0≥Q 1j /（0.051bSQRT（R））=b为系数，取b=根据《桥规》第4.1.13条（混凝土抗剪，箍筋按要求布置），可得有效厚度h 0≥Q 1j /（0.038R L b）=趾板剪力为：σ1=Q 1=B 1［σ1-γh ·h pj -γ（h-h pj ）-B 1σ1/（2B）］=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：3）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端部剪力（β=0，σ2=0）为：W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23=-3.78（kN ·m）M j =1.2M=-4.54（kN ·m）0.5%0.130.07（m）=1.38（cm）以上四项计算，要求h 0≥0.07m，取h0=0.20.2422.32（kN）0.75（m）10.2（kN）0.27（m）7.95（kN）0.53（m）18.15（kN）0.38（m）2.16（kN）0.05（m）42.63（kN）23.75（kN ·m）1.5＞M=-WL 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=踵板与肋相交处的水平弯矩为：h 0≥Q j /（0.051bSQRT（R））=1.2WL/2/（0.051bSQRT（R））m，保护层厚度则h 3=，符合初始假定h 3=有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=4）、按踵板剪力确定厚度：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：Zw=B 1+B 2+B 3/2=2）、墙体自重G及力臂Z G ：（1）、墙面板：W A =γh H 1B 2=三、墙身稳定性及基底应力验算：1、全墙总法向力N和总稳定力矩M y (如右图所示）：1）、踵板上覆土重W及力臂Z w （对趾板端点，以下同）W=γh B 3（H 1+h 0）=G=W A +W B =Z G =（W A Z A +W B Z B ）/G=（3）、墙趾板上覆土重W b 及力臂Z wh ：W h =γh B 1(h-h 3)=Z A =B 1+B 2/2=（2）、底板：W B =γh h 3B=Z A =B/2=W y =WZ w +GZ G +W h Z Wh =2、抗滑动稳定系数检算：Kc=Nf/E x =Z wh =B 1/2=全墙总方法力为:N=W+G+W h =总稳定力矩:3、抗倾覆稳定系数验算：3.33＞0.39（m）0.18（m）0.14＜72.098.35-0.569166667（kN ·m）M j =1.2M=-0.683（kN ·m）0.3（m）000.00%0.000E+0020.46%1574.52(kPa)0.00mm0.34（kN ·m）M j =1.2M=0.408（kN ·m）Z N =（Wy-M H ）/N=B/6=e=B/2-Z N =K 0=Wy/M H =4、偏心矩验算：四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算：1、墙面板：5、基底应力验算：σ1，2=N（1±6e/B）/B=kPa截面有效厚度h 0=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =1）、与肋相交处的最大水平负弯矩为：M=-σpj L^2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）式中C 1=1.0（螺纹筋），C 2=1.5（长期荷载），C 3=1.15（板式受弯构件），以下裂缝计算中C和C 3取值同上。
实际配筋率为：μ=Ag/（bh 0）=A g =μbh 0=Ag=13.85cm 2），在顶M=σpj L^2/20=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：受拉钢筋应力为：σg=M/（0.87Agh 0）=δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=2）、肋跨中点处的最大水平正弯矩：0.0030.30%1279.65(kPa)0.001mmQ=σpj L/2=3.415（kN）Q j =1.2Q=4.1（kN）119.7（kN）9.76(kPa)-0.49（kN ·m）M j =1.2M=-0.588（kN ·m）000.00%0m 213.85cm 2）0.46%1355.52（kN）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=受拉钢筋应力为：3）、墙面板与肋结合处中部1m宽带的剪力为：按《桥规》第4.1.2条得计算剪力为：根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有0.038R 1·b ·h 0=σ9=M/（0.87Agh 0）=最大裂缝宽度为：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=钢筋N 3沿墙面板竖直方向3H 1/4范围内用全值每延米9￠12，上、下各H 1/8段内用半值每延米5￠12；N 3自跨中向两侧各延伸1/4加锚固长度。
M=-0.03（σh 0+σh 1）H 1·L=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：A 0=γc M j /（bh 02R a ）=无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。
4）、最大垂直负弯矩：σh 1=γ（h 0+H 1）=最大垂直负弯矩为：（2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=受拉钢筋应力为：ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=采用钢筋N4每延米14￠9（Ag=σ9=M/（0.87Agh 0）=0mm0.12（kN ·m）M j =1.2M=0.14（kN ·m）0.000200.00%0m 26.28cm 2）0.21%732.12（kN）0mmh 0=0.2mM j =-0.588（kN ·m）0.0020.0020.01%＜故μ=0.15%0.0003m 2当L/H1=0.83≤0.55）、最大垂直正弯矩：M=（0.03（σh 0+σh 1）H 1·L）/4=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：最大裂缝宽度为：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=钢筋N 4在墙面板背面沿竖向布置，置于N 2钢筋外侧（靠面坡一侧），钢筋下部埋入踵板内，上部可在距墙处截断。
在墙面板纵向中2L/3段处用全值每延米14￠14，两端靠近肋的L/6段用半值每延采用钢筋N 5每延米8￠10（Ag= （2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0= 钢筋 N 5布置在墙面板面坡部分，竖直置于钢筋N 3内侧（靠墙背一侧），沿纵向中2L/3段用全值肋L/6端用半值，但因本计算的配筋率接近最小配筋率，故均按8￠10布置。
6）、踵板顶面平衡墙面板最大垂直负弯矩的配筋：由4）中的计算知最大负弯矩为：A 0=γc M j /（bh 02R a ）=受拉钢筋应力为：σ9=M/（0.87Agh 0）=最大裂缝宽度为：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=时，可近似计算ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=Q=0.4σH 1L=3.9（kN）Q j =1.2Q=4.68（kN）79.8（kN）2、踵板M 1=0.21（kN ·m）0°时）为：34.96(kPa)-2.91（kN ·m）M j =1.2M=-3.49（kN ·m）h 0=0.2m0.010.010.04%7.08333E-05m 230.17cm 2）1.51%5543.3（kN）0mm1.75（kN ·m）M j =1.2M=2.1（kN ·m）按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：趾板跟部的弯矩为：踵板端处的法向应力（β=W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23-σ2=最大水平负弯矩为：根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有0.038R 1·b ·h 0=无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。