肋板桥台受力与配筋计算程序说明
桥台肋板施工方案
桥台肋板施工方案一、技术措施：肋板钢筋绑扎→肋板模板安装加固→肋板混凝土浇筑→回填土并夯实→台帽垫层→台帽、挡块钢筋绑扎并预埋垫石、耳背墙钢筋→台帽、挡块模板安装→浇筑台帽、挡块、垫石混凝土→砼养生→耳背墙钢筋绑扎并预埋防撞护栏、人行道栏杆、人行道防撞护栏、搭板锚固筋及伸缩缝钢筋→耳背墙模板安装→浇筑耳背墙混凝土→砼养生。
二、肋板施工承台混凝土强度达到设计要求后，方可进行肋板的施工，并以承台作为肋板的施工平台。
（1）、肋板钢筋加工与安装①钢筋的储存钢筋应贮存于地面以上0.5m的平台、垫木或其他支承上，并应保护它不受机械损伤及由于暴露于大气而产生锈蚀和表面破损。
当应用于工程时，钢筋应无灰尘、有害的锈蚀、松散锈皮、油漆、油脂、油或其他杂质。
钢筋应无有害的缺陷，例如裂纹及剥离层。
只要用钢丝刷刷过的试样的最小尺寸、截面拉伸性能符合规定的钢筋尺寸及钢筋级别的力学性能要求，则该钢筋的铁锈、表面不平整或轧制鳞皮不能作为拒收的理由。
所有钢筋的截断及弯曲工作均应在工地工场内进行。
钢筋应按图纸所示的形状进行弯曲。
所有钢筋均应冷弯。
部分埋置于端部应混凝土内的钢筋，不得就地弯曲。
主钢筋的弯曲及标准弯钩应按图纸规定执行。
箍筋的按图纸规定设弯钩，并符合规范规定。
②钢筋加工在钢筋棚旁边找块平地，硬化，按桥台钢筋骨架在硬化好的平地上进行放样。
钢筋加工前对于局部弯曲钢筋进行调直处理，钢筋下料严格按照设计要求和规范规定，对同批同类尺寸的钢筋进行第一根加工试验，经检验合格后再批量加工。
钢筋加工时，根据图纸中的钢筋号、直径、级别、长度和数量加工，长短搭配，尽量减少接头，以节约钢材。
配置在同一截面内受拉钢筋接头，其截面不得超过配筋总面积的50%，桥台骨架片的接头采用直螺纹套筒连接。
将下料好的钢筋在硬化放样好的地点进行集中加工，弯曲，焊接，批量生产。
③钢筋绑扎、安装桥梁承台施工中，应注意预埋好肋板钢筋。
肋板钢筋骨架按设计要求进行制作。
（2）、模板安装模板采用组合钢模，确保模板表面平整度符合规范要求，接缝紧密，防止漏浆。
【桥梁设计】桥墩受力与配筋计算程序自动生成计算书(原版)
1 工程概述瓦洪公路（随塘河路～平庄公路）新建工程中的南横河桥为三跨简支预制板梁桥（8m+13m+8m），本计算书为桥墩单桩承载力的验算。
2 基本设计资料2.1 主要设计规范及标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60 2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62 2004）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004 89）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）《地基基础设计规范》（上海）（DGJ08-11-1999）《公路设计手册-路基》2.2 荷载标准车道荷载：公路-Ⅱ级设计车道数n车：3人群荷载q人群： 3.0kN/m22.3 桥宽0.3m（栏杆）+3m（人行道）+3.5m（非机动车道）+1m（机非分隔带）+12m（机动车道）+1m（防撞墙）=20.3m2.4 跨径布置8m(边跨)+13m(中跨)+8m(边跨)2.5 斜角顺交7度2.6 材料容重钢筋混凝土γ1：26.0kN/m3沥青混凝土γ2：23.0kN/m32.7 铺装边跨每延米铺装重：q铺边=26×19.8×0.07+23×15.5×0.09=68.121kN/m中跨每延米铺装重：q铺中=26×19.8×0.07+23×15.5×0.09=68.121kN/m2.8 边跨和中跨板梁布置边跨主梁每延米自重：q边=26×(0.396868×2+0.30093×17)=153.648196kN/m中跨主梁每延米自重：q中=26×(0.49818×2+0.39993×17)=202.67442kN/m2.9 桥墩和支座布置桥墩形状见右图B盖梁=21.3/cos(7)=21.4599592822735mB墩柱=0.8mB承台=21.3/cos(7)=21.4599592822735mn墩柱=0mh1=0.1mh2=1.06mh3=0mh4=0mb1=0.65mb2=0.6mb3=0.37mb4=0.32mb5=1.35mb6=0mb7=1.35mb8=0mb9=0.639079422382671mb10=0.675mb11=0.675m盖梁面积A盖梁=1.385m2墩柱面积A墩柱0m2承台面积A承台=0m2盖梁形心距墩底中心e1=-0.0359205776173286m边跨支座距距墩底中心e2=0.255m中跨支点距距墩底中心e3=-0.305m盖梁形心距桩群中心e4=-0.0359205776173286m墩身形心距桩群中心e5=0m边跨支座距桩群中心e6=0.255m中跨支点距桩群中心e7=-0.305m3 作用效应计算3.1 永久作用效应3.1.1 边跨和中跨主梁自重P边=153.648196×8/2=614.592784kN P中=202.67442×13/2=1317.38373kN 3.1.2 铺装P边铺=68.121×8/2=272.484M边铺纵=272.484×(-0.788545382481173)=-214.866P中铺=68.121×13/2=442.7865M中铺纵=442.7865×(-0.788545382481173)=-349.157253.1.3 人行道板P边人行=4.8×3×8/2=57.6M边人行纵=57.6×(8.35)=480.96P中人行=4.8×3×13/2=93.6M中人行纵=93.6×(8.35)=781.563.1.4 栏杆P边栏杆=3.38×8/2=13.52kN M边栏杆纵=13.52×(10)=135.2kN-m（4）-1单孔加载边跨：2车道Pq边1=2×1×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=592.47kN Mq边1纵=592.47×(3.9)=2310.633kN-m 3车道Pq边2=3×0.78×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=693.1899kN Mq边2纵=693.1899×(2.35)=1628.996265kN-m 4车道Pq边3=4×0.67×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=793.9098kN Mq边3纵=793.9098×(0.800000000000001)=635.12784kN-m 5车道Pq边4=5×0.6×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=888.705kN Mq边4纵=888.705×(-0.75)=-666.52875kN-m 中跨：2车道Pq中1=2×1×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=641.437671121306kN Mq中1纵=641.437671121306×(3.9)=2501.60691737309kN-m 3车道Pq中2=3×0.78×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=750.482075211928kN Mq中2纵=750.482075211928×(2.35)=1763.63287674803kN-m 4车道Pq中3=4×0.67×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=859.52647930255k N Mq中3纵=859.52647930255×(0.800000000000001)=687.621183442041kN-m 5车道Pq中4=5×0.6×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2+190.8)=962.156506681959k N Mq中4纵=962.156506681959×(-0.75)=-721.617380011469kN-m （4）-2双孔加载a、 2车道Pq2边1=2×1×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=91.35kN Mq2边1纵=91.35×(3.9)=356.265kN-m Pq2中1=2×1×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=641.437671121306kN Mq2中1纵=641.437671121306×(3.9)=2501.60691737309kN-m b、3车道Pq2边2=3×0.78×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=106.8795kN Mq2边2纵=106.8795×(2.35)=251.166825kN-m Pq2中2=3×0.78×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=750.482075211928kN Mq2中2纵=750.482075211928×(2.35)=1763.63287674803kN-m C、4车道Pq2边3=4×0.67×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=122.409kN Mq2边3纵=122.409×(0.800000000000001)=97.9272000000001kN-m Pq2中3=4×0.67×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=859.52647930255kN Mq2中3纵=859.52647930255×(0.800000000000001)=687.621183442041kN-mD、5车道Pq2边4=5×0.6×(1+0.45)×(7.875×8/2+172.8)=137.025kN Mq2边4纵=137.025×(-0.75)=-102.76875kN-m Pq2中4=5×0.6×(1+0.325352902776602)×(7.875×13/2)=962.156506681959kN Mq2中4纵=962.156506681959×(-0.75)=-721.617380011469kN-m3.2.2 汽车制动力一个车道汽车制动力：Tq制动=max{(7.875×(2×8+2×8+13)+172.8)×10%,90}=90kN 按2个桥墩均摊计算Tq2=±(3×0.78×90/2)=±(105.3)kN M制动纵=±(105.3×(2.35))=±(247.455)kN-m 3.2.3 人群荷载P人群=3×3×(8+13)/2=94.5kN M人群纵=94.5×8.35=789.075kN-m 3.3 作用效应汇总3.3.1 永久作用作用在边跨支座上竖向力：Pg1=614.592784+272.484+57.6+13.52+40+19.2+0=1017.396784kN 作用在边跨支座上纵向弯矩：Mgz1=-214.866+480.96+135.2+(-396)+54.72+0=60.0139999999999kN-m作用在中跨支座上竖向力：Pg2=1317.38373+442.7865+93.6+21.97+65+31.2+0=1971.94023kN 作用在中跨支座上纵向弯矩：Mgz2=-349.15725+781.56+219.7+(-643.5)+88.92+0=97.52275kN-m桥墩自重：Pg3=772.773133754668kN 3.3.2 可变作用车道荷载∑xi 2=#NAME?m 2∑yi 2=#NAME?m 2ximax=0m yimax=9.9m桩基根数n桩11根基本组合1Pmax 1#NAME?2#NAME?3#NAME?4#NAME?5#NAME?6#NAME?7#NAME?8#NAME?9#NAME?10#NAME?11#NAME?12#NAME?最大值#NAME?基本组合2Pmax 1#NAME?4.2 桩基承载力计算桩基根数n桩11根桩直径d 0.6m 桩长l 30m 桩周长U 1.88m 桩截面面积A 0.28m 2Σli×гi 813.9kN/m 极限承载力[σR]1300kPa [P]=0.5×（U×Σli×гi+A×σR）-γ×A×l 容许承载力[P]841kN 桩最不利受力Pmx #NAME?kNPmax/[P]#NAME?判定：#NAME?∑∑∑++=2max 2max max i i y i i x x x M y y M n P P。
桥台计算书
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。 支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2������100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0） 故撑杆抗压承载力满足要求； （2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0） 故系杆抗拉承载力满足要求； （3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<
三拱肋拱桥桥面板计算书
桥面板计算书该系杆拱采用纵铺桥面板式地桥道系结构，根据跨径采用预制矩形实心板，将其直接置于吊杆横梁之上；为减少伸缩缝，纵铺地桥面板做成结构连续（先简支后连续），其受力在自重时为简支，二期横载及活载作用下为连续，预制时负弯矩筋伸出端部，安装时两端钢筋相连，现浇湿接头混凝土.最外侧为宽 2.5m 地桥面板，里侧为宽 2m 地桥面板，横梁长宽均为 1.2m ，桥面板尺寸为 2.5 ×5m2 和 2 ×5m2.图 1. 具体尺寸示意图一．桥面板荷载计算1.连续板：下承式刚架系杆拱地桥面板是支承在一系列纵横梁之上地多跨连续单向板，板搭接在纵横梁上，三者整体连接在一起形成一个整体，因此各纵横梁地不均匀下沉和桥面板本身地抗扭刚度必然会影响到桥面板地内力，所以桥面板地实际受力情况是十分复杂地.通常我们采用简便地近似方法进行计算，即把纵横梁之间地桥面板看作单向板来计算.桥面铺装采用最薄处8cm 和最厚处 12cm 地混凝土三角垫层，上加2cm 厚地沥青混凝土面层 .混凝土垫层容重为25 KN/m3，沥青混凝土容重取为23KN/m3，在纵向取1m 宽地板条计算 .1.12.55m2地中桥面板1.1 ．1 恒载内力：以纵向梁宽为 1.0m 板梁计算 :净跨径l1.9m,板宽 t 0.25m。
计算跨径 L 1 =L 0 +t=1.9+0.25=2.15mL2L0 b 2.5m L min(L1, L2 ) 2.15m每延M 上恒载：g10.02 1 230.46kN m ， g2=0.1 1 25=2.5kN m桥面板：g3 =0.25 1 25=6.25kN m g= g1 +g2+ g3 =9.21kN m计算M og：M og1/ 8gL2 5.322KN m计算Q og： L L0 1.9m Q og 1 gL08.7495kN21.1.2 活载内力：①弯矩计算当加载两个车轮时，影响线竖标值之和较一个车轮在中心时小，故弯矩计算只考虑一个车轮加载地情况 .由图中三角关系可求得：y1车轮分布及弯矩影响线图轴重： P 140 kN后轮着地长度a20.2m宽度b20.6m a1a2 2 H0.2 2 0.120.44mb b1b2 2 H0.6 2 0.12 0.84ma a1l / 30.44 2.15 3 1.16m d 1.4m荷载分布宽度不会有重叠，所以板地有效工作宽度：a a1l0.44 2.15 1.16 m2l31.43m33故取a 1.43m冲击系数：0.3M 0 p y(1) Pl b 1 则车辆荷载弯矩为：8a2110.3140 0.84 27.52KN m2.15281.43则总弯矩为：（1） 基本组合：M 0 1.2M 0g 1.4M 0 p 1.2 5.322 1.4 27.52 44.9144kN m（2） 短期组合：M 0 1.0M 0 g0.7 M 0 p 1.0 5.322 0.7 27.52 20.14kN m11.3（3） 长期组合：0.4 0.4 M 0 1.0M 0gM 0 p 1.0 5.32227.52 13.79kN m11.3故M44.9144kN m支点弯矩：M 支0.7M 0 0.7 44.9144 31.44kN m跨中弯矩（板厚与横梁地高度比小于1 4）：M c 0.5M 0 0.5 44.9144 22.46kN m②剪力计算荷载有效分布宽度及剪力影响线车轮一：距离x10a a a1 t 0.44 0.25 0.69m 2l 1.43m则3故取 a a 1.43 m由图中几何关系可求得y10.779矩形部分荷载地合力：AP P140b12a48.95kN 2ab1 2 1.43车轮一地荷载剪力为：V sp11Ay 1 0.3 48.95 0.77949.57kN 车轮二：距离x 1.3m则a a1t 0.440.250.69ma x a2x0.69 2 1.3 3.29m 2l 1.43m 3取 a 0.69 m ， a 1.43 ma a 1.430.69x0.37m则22根据图中几何关系求得：，y1 0.779 ， y2 0.935荷载有效分布宽度及剪力影响线矩形部分荷载地合力为：P P100A1 pb1b134.97kN2ab12a 2 1.43三角形部分荷载地合力为：P21001.43 0.692 A2 a a1.43 0.698.26 kN8aa b180.84车轮二地荷载剪力为：V sp21A1 y1A2 y2 1 0.3 34.97 0.779 8.26 0.93545.45kN 即车辆荷载剪力为：V sp V sp1V sp249.57 45.4595.02kN则总剪力为：（1）基本组合：V 1.2V sg 1.4V sp 1.2 8.7495 1.4 95.02 143.53kN（2）短期组合：V 1.0V sg0.7V sp 1.0 8.74950.795.02 59.91kN 1 1.3（3）长期组合：V 1.0V sg 0.4V sp 1.08.74950.495.02 37.99kN 1 1.31.22.05m2地中桥面板1.2 ．1 恒载内力：以纵向梁宽为 1.0m板梁计算 :净跨径l1.4m,板宽 t 0.25m。
桥台肋板施工方案教材
桥台肋板施工方案工程概略1.1基本概略1.2工程数目1.3工期要求施工准备2.1技术准备2.1.1收集施工所需各样技术资料，熟习施工设计图纸和施工规范，组织技术人员进行图纸会审，编制可行的施工组织设计。
2.1.2组织配套的技术力量，对现场施工人员进行技术交底和入场教育。
2.1.3丈量准备计算复核图纸所示控制点坐标和高程，依照已查收的导线点及高程点进行现场测设。
肋板的定位丈量已经获得监理工程师的赞同。
2.1.4承台查收肋板所在的承台经同条件保养的试块抗压试验，已经达到设计强度的100%，已评定为合格品。
主要人员装备机械准备资料准备桥台肋板混凝土型号为C30，抗渗标号为W6，抗冻标号为F250，混凝土中掺加阻锈剂，采纳商品砼，厂家为北京城建道桥银龙混凝土分企业，运距20km，混凝土资料报验已经获得监理工程师赞同，赞同使用。
钢筋原材自检、抽检和目睹试验已经合格，获得监理工程师赞同，钢筋已经进场。
现场准备暂时用水现场施工及保养用水由水车供应。
暂时用电现场已经成立施工临电系统，作为主要电源，此外装备2台120KW发电机，作为备用电源。
施工道路依据现场检查，以现有张采路为主要施工干道，以现有农村道路为辅，红线内进行场所平坦，基本可知足车辆通行需要。
桥台肋板施工方案工艺流程肋板与承台接头凿毛→弹控制线→搭设脚手架→钢筋加工与绑扎→模板支立与加固→搭设暖棚→砼浇注→拆模前养生→拆模→拆模后养生肋板与承台接头凿毛丈量人员在承台上放出肋板十字中心线，而后依据十字中心线，在承台上弹出肋板结构边线及支模检查线，以备支模与查验。
同时，在承台混凝土达到时，可派人对肋板与承台的接缝进行凿毛办理，并用高压水枪冲刷洁净。
搭设井字脚手架在肋板钢筋绑扎以前，先搭设工作脚手架，脚手架用ф48脚手钢管架设，脚手管交织处采纳直角和旋转扣件连结，脚手管接长采纳连结扣件。
在架设脚手架以前，先在承台顶面立杆部位铺设木板，立杆底部设底托，底托支在木板上，脚手管应做到横平竖直，肋板四周均设单排脚手架，立杆间距为1m，步距为1m，脚手架水平尺寸×，肋板在脚手架内居中，在肋板顶部设工作平台，满铺脚手板，平台外边和内边四周设高的护身栏杆，长边脚手架设剪刀撑，提升整体性。
桥台肋板施工方案
桥台肋板施工方案桥台肋板是桥梁结构中的重要组成部分，其施工方案需要综合考虑材料选择、施工工艺、注意事项等多个因素。
下面将为您详细介绍桥台肋板施工方案。
一、材料选择桥台肋板的主要材料有混凝土、钢筋和预应力钢束。
在选择混凝土时，需要考虑强度、耐久性、密实性等因素，并且要根据设计要求选取合适的配合比。
钢筋的选择应符合设计要求，并根据肋板顶部和侧面的受力特点布置合理。
预应力钢束的选择要满足预应力张拉要求，保证肋板的稳定性和强度。
二、施工工艺1.模板搭设：首先根据设计图纸制作肋板的模板，并搭设在肋板的顶部和侧面。
模板顶部要水平平整，侧面要垂直，以确保混凝土浇注后肋板的形状和尺寸满足设计要求。
2.钢筋布置：根据设计要求，在模板内部布置好钢筋，在肋板顶部布置横向和纵向钢筋，侧面布置竖向钢筋。
钢筋的连接处要进行焊接或打结，并应保证与模板之间有足够的间隙，以便混凝土浇注。
3.预应力钢束设置：根据设计要求，在肋板内布置好预应力钢束，并进行张拉。
张拉时应使用专用工具和设备，并进行张拉试验，以确保钢束的张拉力达到要求。
4.混凝土浇筑：在完成钢筋和预应力钢束布置后，进行混凝土的浇筑。
混凝土应使用质量合格的材料，并按照设计要求进行配合比、搅拌和浇筑。
浇筑时要均匀、连续、快速，并注意控制浇筑高度和浇筑量，避免出现空洞和渗漏。
5.养护：混凝土浇筑完成后，需要进行养护。
养护时间一般为28天，期间应保持充分湿润、避免干燥和受力，以增加混凝土的强度和耐久性。
养护过程中，要注意及时修补和处理混凝土表面的裂缝和缺陷。
三、注意事项1.施工现场要保持整洁，防止杂物和水泥渣等对施工的影响。
施工现场的安全管理要做好，避免发生事故。
2.在进行钢筋和预应力钢束布置时，要注意保持正确的布置方式和间距，避免出现钢筋过于密集或间距过大的情况。
3.混凝土浇筑过程中要保证浇筑质量，避免出现浇筑过慢或过快、浇筑不均匀等情况。
在浇筑过程中要及时控制混凝土的流动性和坍落度，保持混凝土的均匀性。
25mT梁肋板式桥台计算书
1 计算资料1.1 计算依据：1) 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-20042) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 1.2 技术指标1) 上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支、结构连续T 形梁(5梁式) 2) 下部构造形式：肋板式桥台3) 适用桥宽：整体式路基24.5米，分幅12米。
4) 设计安全等级：一级5) 汽车荷载等级：公路—Ⅰ级1.3桥台一般构造图详见肋板式桥台一般构造图桥台高10米，台后填土12.1米，台前填土8.7米。
1.4 材料1)混凝土：桥台台帽、背墙、耳墙、肋板采用C30混凝土。
2) 钢筋：采用R235及HRB335钢筋。
2 桥台横桥向计算2.1 横桥向上部荷载计算 2.1.1 恒载计算 1) 上部结构恒载考虑到一个桥台仅受到一跨的作用，按照恒载均摊原则，实际单个桥台承担半跨的上部恒载。
根据上部一般构造图，其主梁断面及编号详见图2.1.1上部恒载汇总见表2.1.1表 2.1.1单位：KN表中：（1) 数值均按桥宽12米计算； （2) 为考虑最不利情况，计算时采用两侧相对较重的防撞护墙。
2) 下部结构恒载将背墙及牛腿简化为集度为q 的线荷载，将耳墙及挡土板简化为集中力F ，作用于帽梁上，计算帽梁和肋板。
背墙重为：()26 2.10.512.24=334KN ⨯⨯⨯ 牛腿重为：0.350.75260.412.24702KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝耳墙重为：0.75 3.42630.5812KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝ 挡土板重为：()26 1.40.217.3KN ⨯⨯⨯＝()q 3347012.2433m KN +＝＝817.388.3F KN =+=2.1.2 活载计算计算荷载采用公路Ⅰ级荷载 1) 理论荷载上部构造计算跨径L j ＝24.12米（见图 2.1.2-1），根据JTG D60-2004第 4.3.1条，m KN q k /5.10= KN P k 8.3072.15.2562.1))512.24(45180360180(=⨯=⨯-⨯-+=作出单跨的剪力影响线图，并加载，见图2.1.2-1：由图可得：111129.121331.78124.12110.5434.422k k R P q KN =⨯+⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=2) 冲击系数μ计算(1) 跨中截面惯矩计算上部T 梁跨中断面见图2.1.2-2，根据此断面图， 截面A ＝0.924 m 2 截面惯矩I c =0.3008 m 4 (2) 自振频率计算根据JTG D60-2004条文说明中公式4-3及4-4ccm EI l f 22π=g G m c /=式中12.24=l 米，2104/1045.31045.3m N MPa E ⨯=⨯=， 43008.0m I c =，2/81.9s m g =，m Kg m c 3310451.281.9/924.01026⨯=⨯⨯=根据上式HZ f 122.510451.23008.01045.312.2423102=⨯⨯⨯⨯=π(3) 根据JTG D60-2004第4.3.2条，因HZ f HZ 145.1≤≤，故采用公式4.3.20.1767ln 0.01570.1767ln5.1220.01570.2729f μ=-=⨯-=3) 计入冲击系数的车道荷载值KN P 9.5524.434)2729.01(=⨯+=4) 计算活载在T 梁底支座产生的反力（仅按桥宽12米计算）(1) 将5片T 梁简化，并将其划分单元，建模输入至“桥梁博士”，见图2.1.2-3，其各单元坐标见表2.1.2-1。
桥台计算(组合一)
纵向弯曲系数：ψ=1.00
总钢筋面积:As'=0.037935+0.037935+0.037935+0.037935=0.151740m^2
钢筋计算强度与砼抗压极限强度之比：m=17.60
混凝土压应力为：σc=N/(ψ*(Ac+m*As'))
e'=1.5679 > K2=0.4928 属于大偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
受压边缘距N作用点距离：
g=e'-h/2=1.5679-2.8100/2.0=0.1629 (m)
受压钢筋距N作用点距离：
e'=0.0000 <= K2=1.5845 属于小偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
N相对换算截面重心轴的偏心距：
e2=e1+y2-h/2.0= 0.0000
最大混凝土正应力为：
σh=N/A0+N*e2*y2/I0= 0.2684MPa<=[σb]=12.3500MPa 【通过】
p=6*n/b*(Ag'*eg'+Ag*eg)-3*g^2
=0.7134
q=-6*n/b*(Ag'*eg'^2+Ag*eg^2)+2*g^3
=-2.1634
将参数代入方程，得三次方程：
最大受压钢筋应力为：
σg'=n*(N/A0+N*e2*(y2-a1)/I0)= 2.6838MPa<=[σs]=230.0000MPa 【通过】
桥台土压力计算
土应力
0 0.0018
-288.4 188.3
-0.6 0.0016
-177.4
178.9
-1.2 0.0014
-77
154
-1.8 0.0011
5.3
119.3
-2.4 0.0009
65.3
80.7
-3 0.0006
101.4
43.4
-3.6 0.0004
118.4
11.1
-4.2 0.0002
文档描述: 1
任务标识: 2
计算类别: 多 排弹性基础计 算
---------------------
---------------------
-----------------输入数据: h=12.000 m, lo=0.000 m alfa = 0.490, m= 15000.000, Co = 180000.000, Ao = 7.100 m*m, EA= 21991149.000 KN, EI = 1099557.000 KN-m*m 外力P = 10966.000 KN, H = 2071.000 KN, M=560.000 KN-m 基底不嵌入岩 石层 桩排信息: 桩排号 1 2 3
N＝ H＝ Mo＝
N＝ H＝
3615.449 725.8572 492.7826
KN KN KN.m
3686.483 KN 951.1493 KN
3. 恒载+台前荷 载：
Mo＝
N＝ H＝ Mo＝
4. 主＋附：
N＝ H＝ Mo＝
五. 桩基础计 算：
文档描述: 1
取最不利工况 恒载+前后荷载 计算 <<桥梁博士>>-
肋板桥台计算
肋板桥台受力与配筋计算 V1.03一、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级1为I级、2为II级、3为II级折减车道数3只能为2、3或4车道折减系数0.780结构重要性系数γ0=12.填土情况填土高度H=10m即承台顶面至地面高度锥坡坡率 1.5内摩擦角Φ=35°填土容重γ=19kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡土压力01—考虑，0—不考虑3.桥台尺寸（1）总体桥梁斜度20°桥梁正宽度13m盖梁正宽度背墙高度 1.133m盖梁高度 1.1m（2）肋板肋板厚度B肋=0.8m肋板顶宽L肋顶=1m肋板底宽L肋底= 4.5m肋板个数n肋=2根（3）承台承台长度L承= 5.5m分离式承台承台宽度B承= 2.2m承台高度H承= 1.5m肋板后端距承台边襟边L襟=0.5m默认为前后襟边相等（也可改动）（4）系梁系梁长度L系=10m全桥宽系梁总长度（斜）系梁宽度B系= 1.2m默认系梁设于承台中间系梁高度H系= 1.5m（5）台桩台桩间距L桩距= 3.3m4.台支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa台支座数n支=16个5.桥台锚栓锚栓或桥台处桥面连续是否设置11—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=20m跨径暂只能为5～50米联孔数2联孔数只能为1或27.桥墩尺寸桥墩高度h墩=8.867m平原区假设与桥台同高，不同高可修改墩柱直径D1=1m墩柱个数2根墩桩直径D2= 1.2m墩桩个数2根墩概略桩长L桩=15m8.墩支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa墩支座数n支=32个9.肋板顶受力情况（1）恒载盖梁自重P盖=800kN全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板)上部重量2P上=4405kN全台宽一孔跨径全部重量不是桥台上的上部反力e=0m上部荷载偏心距支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正（2）汽车按简支梁自动计算，也可手工修改车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=240kN车道集中荷载P K=240kN一孔一联时P汽1=105kN一列汽车产生的台顶最小竖向力P汽1=249kN一列汽车产生的台顶最大竖向力两孔一联时P汽2=0kN汽车偏载增大系数β= 2.6汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比单车道制动力最小值H制min=165kN制动力折减系数ξ=0.5车辆荷载单轴重140kN10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α=0.00001安装温度15℃一月平均气温-23℃收缩10℃徐变20℃11.桥墩墩身桩基混凝土情况墩身砼强度等级C30墩身砼弹性模量E c=30000Mpa墩身砼强度等级C20墩桩砼弹性模量E c=25500Mpa12.桥台肋板混凝土和钢筋情况砼强度等级C30砼抗压强度设计值f cd=11.5MPa f cd—混凝土轴心抗压强度设计值钢筋抗拉压强度f sd=f sd'=280MPa f sd=f sd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值受拉区钢筋至边缘距离a s=6cm a s—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离受压区钢筋至边缘距离a s'=6cm a s'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离相对界限受压区高度ξb=0.56ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1应力高度与实际高度比β=0.8β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值钢筋表面形状系数=C1=1光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0单侧最小配筋率P=0.20%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击力计算数据计算跨径L j=19.6m按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改上部材料弹性模量E c=32500Mpa上部跨中截面惯矩I c=0.7677m4跨中每延米重量G=142.84kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=10m搭板的影响仅在计算基础时考虑搭板宽度B搭=11.75m行车道宽度搭板厚度H搭=0.34m搭板偏心距e搭=-0.4m搭板支承线距台柱中心的距离支承线在台柱中心线的桥跨方向为正二、台身土压力计算1.台身活载土压力计算忽略了搭板的影响桥梁斜宽度b=13.834m盖梁斜宽度(1)活载等代土层厚度 h a=(∑G)/(bγl0)填土高H=10.00m填土高内摩擦角Φ=35.0°内摩擦角填土容重γ=19.0kN/m3填土容重台背与竖直面夹角α=0.0°填土面与水平面夹角β=0.0°=17.5°ω=α+δ+φ=52.5°破裂面夹角θtgθ=-tgω+sqrt[(ctgφ+tgω)(tgω-tgα)]破裂棱体破裂面与竖直线夹角=0.583破裂棱体长度l0=H×tgθ= 5.835m破棱体上作用轴数2未考虑破裂棱体长度大于8.4米的情况汽车∑G=655.2kNh a=0.427m主动土压力系数μ=cos2(φ-α)/{cos2α×cos(α+δ)×[1+sqrt(sin(φ+δ)×sin(φ-β)/cos(α+δ)/cos(α-β))]2}=0.246(2)活载土压力荷载集度q0=h a×γ×b×μ=27.6kN/m2.台身恒载土压力计算(1)台后恒载土压力h2= 2.233m背墙及盖梁高度q1恒=0kN/m背墙顶面恒载土压力集度（全桥宽）q2恒=h2×γ×b×μ盖梁底面恒载土压力集度（全桥宽）144.5kN/mB肋=0.8m肋板厚度n=2肋板个数b1=肋板计算宽度(全桥宽)。
肋板桥台计算
三、改版 升级记录
2005年3 月4日， 完成V1.0 1、 。 2005年3 月5日， 完成 V1.01， 考虑搭板 2、 的影响。 2005年3 月10日， 完成 V1.02， 修改制动 力计算重 车道重 量，使之 与荷载等 3、 级相关。
（3）将 基础高度 填入“承 台高度” （数据输 入!E25） 。 （4）双 层基础按 基础底面 的长度、 宽度及总 高度填写 。 （5）系 梁尺寸填 0。 （6）基 础底面的 弯矩和最 大竖向力 为“内力 计 算!E752 ”和“内 力计 算!E758 ”。
基 础底面的 应力可自 行计算。
二、工作 分工
肋板桥台受力与配筋计算程序说明
一、程序 说明
蓝色字 体粉底色 的数字需 手工填 写，只需 在“数据 输入”中 1、 填写。
并在“ 肋板结果 ”中填写 选用的钢 筋直径和 根数。 仅能考虑 桥面连续 简支空心 板桥，若 欲应用于 连续梁， 部分参数 需手工干 2、 预。 桥台连续 可选择一 孔一联和 两孔一联 3、 。 当设置桥 台处桥面 连续时， 相当于桥 台设置锚 栓，不考 虑支座刚 度的影响 4、 。 因设伸缩 缝桥墩受 力受下一 联影响， 比较复 杂，程序 中考虑此 墩桩柱刚 5、 度
ห้องสมุดไป่ตู้
编者 2005.3.5
计算桩基 刚度的系 数Ax0、 Bx0、B00 需手工填 写。程序 中仅按桩 长大于4/ 9、 α考虑。
对桩长 较短的摩 擦桩、支 承桩和嵌 岩桩暂无 法考虑。 肋板的计 算长度按 盖梁顶至 承台顶 计，系数 偏安全地 10、 取1.0 为防止误 操作改变 公式，部 分工作表 设置了保 护。若欲 修改，直 接撤消保 11、 护即可。 偏心受压 构件的验 算尚不完 12、 善。 浅基础基 底内力计 13、 算方法： （1）将 基础顺桥 向长度填 入“承台 长度” （数据输 入!E23） 。 （2）将 基础横桥 向宽度除 以肋板个 数填入“ 承台宽度 ”（数据 输 入!E24） 。
肋板桥台计算-V1.02
Bx0= A4×B3)
=
1.625
(A3×C4-A4×
C3)/(A3×B4-
Bo0= A4×B3)
=
1.751
查JTJ 024— 85 附表6.11
查JTJ 024— 85 附表6.11
查JTJ 024— 85 附表6.11
B搭=
搭板厚度
H搭=
搭板偏心距
e搭=
0.8
1 0.20% 200000 Mpa
30.00 m 31500 Mpa 5.9865 m4 349.8 kN/m
8m 16 m 0.3 m
-0.9 m
汽车偏载引起 最大柱反力与 平均反力之比
fcd—混凝土轴 心抗压强度设 计值 fsd=fsd'—普 通钢筋抗拉、 抗压强度设计 值 as—构件受拉 区普通钢筋合 力点至受拉区 边缘的距离 as'—构件受 压区普通钢筋 合力点至受压 区边缘的距离 ξb—相对界 限受压区高度 —查表5.2.1 β—截面受压 区矩形应力图 高度与实际受 压区高度的比 值—查表 5.3.3 光圆钢筋 C1=1.4 带肋 钢筋C1=1.0
（4）系梁 系梁长度
系梁宽度
H承=
1.5 m
L襟=
1m
L系=
9.6 m
B系=
1.5 m
默认为前后襟 边相等（也可 改动）
全桥宽系梁总 长度（斜）
默认系梁设于 承台中间
系梁高度
H系=
1.5 m
（5）台桩 台桩间距
4.跨径及 联孔
跨径 联长 联孔数 5.肋板顶 受力情况 （1）恒载
L桩距=
L1= L=
3.5 m
考虑桥面铺装 6cm
搭板的影响仅 在计算基础时 考虑 行车道宽度
桥台肋板施工方案
桥台肋板施工方案1工程概况1.1基本概况1.2工程数量1.3工期要求2.施工准备2.1技术准备2.1.1搜集施工所需各种技术资料，熟悉施工设计图纸和施工规范，组织技术人员进行图纸会审，编制可行的施工组织设计。
2.1.2组织配套的技术力量，对现场施工人员进行技术交底和入场教育。
2.1.3测量准备计算复核图纸所示控制点坐标和高程，依据已验收的导线点及高程点进行现场测设。
肋板的定位测量已经得到监理工程师的批准。
2.1.4承台验收肋板所在的承台经同条件养护的试块抗压试验，已经达到设计强度的100%，已评定为合格品。
2.2主要人员配备2.3机械准备2.4材料准备桥台肋板混凝土型号为C30，抗渗标号为W6，抗冻标号为F250，混凝土中掺加阻锈剂，采用商品砼，厂家为北京城建道桥银龙混凝土分公司，运距20km，混凝土材料报验已经得到监理工程师批准，同意使用。
钢筋原材自检、抽检和见证试验已经合格，得到监理工程师批准，钢筋已经进场。
2.5现场准备2.5.1临时用水现场施工及养护用水由水车供给。
2.5.2临时用电现场已经建立施工临电系统，作为主要电源，另外配备2台120KW 发电机，作为备用电源。
2.5.3施工道路根据现场调查，以现有张采路为主要施工干道，以现有乡村道路为辅，红线内进行场地平整，基本可满足车辆通行需要。
3桥台肋板施工方案3.1 工艺流程肋板与承台接头凿毛→弹控制线→搭设脚手架→钢筋加工与绑扎→模板支立与加固→搭设暖棚→砼浇注→拆模前养生→拆模→拆模后养生3.2肋板与承台接头凿毛测量人员在承台上放出肋板十字中心线，然后根据十字中心线，在承台上弹出肋板结构边线及支模检查线，以备支模与检验。
同时，在承台混凝土达到2.5MPa时，可派人对肋板与承台的接缝进行凿毛处理，并用高压水枪冲洗干净。
3.3搭设井字脚手架在肋板钢筋绑扎之前，先搭设工作脚手架，脚手架用ф48脚手钢管架设，脚手管交叉处采用直角和旋转扣件连接，脚手管接长采用连接扣件。
桥台(肋板、台帽、耳背墙)施工技术交底
止漏浆。
检查模板支撑是否牢固，防止跑模。
模板涂以优质隔离剂，保证基础混凝土表面光洁平整。
（3）肋板混凝土浇筑采用商品混凝土，砼运输车运输，严格按配合比施工，且精确计量。
浇筑时采用分层连续浇筑办法，每层厚为30cm。
振捣要求：振动移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍，与侧模应保持5~10cm的距离，插入下一层混凝土±5~10cm，使上下层混凝土结合牢固。
（4）肋板混凝土养护采用土工布覆盖，洒水养护，养护时间不得少于7天。
砼抗压强度达到2.5Mpa，且能保证其表面及棱角不致因拆模而受损时方可拆除侧模。
2、台帽、挡块、垫石施工,施工台帽前先进行台背透水性材料分层回填，并碾压夯实，回填至台帽底高程以下5cm，作为台帽施工时的平台。
在台帽底部铺设5cm厚C20素混凝土作为底模，垫层宽度比台帽一端宽10cm。
肋板顶应进行凿毛，要求凿除砼表面浮浆、及松散层直至见到碎石，并用水冲洗干净。
（1）钢筋制作、安装台帽钢筋骨架按设计制作，采用吊车将骨架提起，就位，人工进行调整。
安装应防止扭转变形，根据规定加焊点进行吊装。
应注意布设台帽内的垫石钢筋，当挡块、垫石钢筋与台帽钢筋相干扰时，应先保证台帽钢筋位置的正确，可适当挪动挡块、垫石钢筋。
钢筋加工要求如下：①根据图纸设计要求，钢筋工长应熟悉图纸进行钢筋抽样，抽样完毕后，方可交付钢筋工下料。
②在钢筋下料过程中，应严把质量关。
而且质检员应不定期抽查后台下料长度与钢筋工长料单长度比较，误差大于规范要求的应重新制作。
③成品堆放应标明所用部位、长度、规格。
钢筋绑扎要求：①钢筋在支架施工完成铺好底模后就可进行。
②钢筋绑扎时,箍筋应与受力钢筋垂直,箍筋弯钩应箍牢纵向钢筋，相邻箍筋的弯钩接头在纵向位置应交替布置。
区段内有接头的受力钢筋截面面积不应超过主筋的50%。
③多层钢筋应采用侧面焊缝形成骨架。
侧面焊缝设在弯起钢筋的起弯点前的水平直线段上，直线叠置部位适当设置短焊缝。
④绑扎钢筋时应满绑，不得缺扣或漏绑。
桥台、桩基础计算说明书新
驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。
2.设计荷载：车辆荷载。
3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。
4.台高H=3.10m，灌注桩基础。
5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。
容重25KN/m3。
中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。
桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X （0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。
制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。
桥台受力计算1
桥台计算1、设计资料1.1 上部结构： 8米+10米+8米钢筋砼空心板梁。
1.2 桥梁宽度：净宽 17.0米。
1.3 设计标准：城-B级人群3.5KN/M1.4 材料：桥台30号砼。
2、计算台后土压力（含汽车的等代土层厚度）1） 由程序计算等代土层厚度：填土内摩擦角: ф=30.0000.524台背与竖直线交角α=0.0000.000填 土 容 重γ= 19.000KN/m3台帽背墙高度（m） 1.900台帽背墙宽度m29.060活载轴重KN576.000破棱体破裂面与竖直线夹角的正切: tgθ=0.653破棱体长度: l0=Htgθ 1.240等代土层厚度h(m)0.8412） 由程序计算土压力系数土压力系数为：μ0.3013） 计算台后土压力及其对基础底的弯矩E=γ×H×H×B×μ/2=284.595E1X283.512E1Y24.804力臂：0.633弯矩：M179.5584)计算等代土层厚度及其对基础底的弯矩E=γ×h×H×B×μ251.931E1X250.973E1Y21.957力臂：0.950弯矩：M238.4243、计算上部结构恒载1） 沥青砼铺装厚6.0cm，宽12米。
重量132.4802） 钢筋砼铺装厚度8cm，宽17米。
重量272.0003） 钢筋砼简支梁重量，15片中板，2片边板重量1100.5804） 护栏+人行道+管线重量676.000合计：E22181.060重量：P21090.530偏心距：C20.030弯矩：M232.7164、下部结构恒载1） 台帽重重量758.821偏心距-0.170弯矩-129.000背墙重量239.317偏心距-0.530弯矩-126.8383） 承台重重量0.0005、活载城-B级640.000偏心距-0.080弯矩-51.200 6、摩阻力f=54.527偏心距 2.000弯矩109.053 7、桥台基础承载土重量重量0.000偏心距0.000弯矩0.0009、荷载组合1) 恒载:上部结构恒载+下部结构恒载：竖直力合计：2113.473弯矩合计：-43.5642) 荷载组合①台后有车，桥上无车：竖直力2135.430水平力589.011(加摩阻力)弯矩182.783(未加摩阻力)291.836(加摩阻力)②台后无车，桥上有车(汽车-20)：竖直力2753.473水平力338.039(加摩阻力)弯矩143.660(未加摩阻力)252.713(加摩阻力)。
桥台肋板施工技术交底书
b)箍筋间距（5-10个间距）为±10mm
c)钢筋骨架长度（长）为±10mm，（宽、高）为±5mm
d）保护层厚度（墩台）为±10mm
有焊接头的钢筋必须保证焊缝质量，接头不允许放到跨中最大弯距处，同时抗拉区接头面积不大于25%，抗压区不大于50%，焊接长度：单面焊≥10d，双面焊≥5d，搭接长度40d。同时预埋好其他钢筋。
八、安全注意事项
（1）、参加施工的工人（包括学徒工、代培人员），要熟知本工种的安全技术操作规程。在操作中，应坚守工作岗位，严禁酒后操作。
（2）、电工、起重机司机和各种机动车辆司机等特种作业，必须持有特种作业操作证，方准操作。
（3）、正确使用个人防护用品和安全防护措施，进人施工现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚。在没有防护设施的高空、悬崖和陡坡施工，必须系安全带。
（7）、施工机械和电气设备不得带病运转和超负荷作业。发现不正常情况应停机检查，不得在运转中修理。
（8）、浇灌混凝土使用的溜槽及串筒节间必须连接牢固。操作部位应有护身栏杆，不准直接站在溜槽帮上操作。
（9）、在有条件的情况下，可能浇筑会采用泵车输送，用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，管道的架子必须牢固，输送前必须试送，检修必须卸压。
二、测量放样
根据设计图纸精确计算肋板的四角坐标，用全站仪进行放样，放出肋板十字线，或者交叉线，同时把十字线引出用于校验肋板模板，放样完毕后，认真检测肋板之间的相对位置是否符合设计要求和能否满足规范要求。填写放样记录和放样报验单，报监理验收。
三、钢筋制作和安装
钢筋制作前先认真熟悉图纸，核对各编号钢筋的直径、长度、形状和根数，画出施工下料图，下料图应该考虑钢筋的弯曲延伸率，焊接搭接长度以及钢筋接头位置的设置，钢筋工根据下料图进行下料、焊接，控制对焊预热时间和焊接质量。严格控制钢筋弯曲半径和角度，严禁超弯。承台浇筑前必须预埋好肋板钢筋，可以预留插筋或者通长预留，必须保证肋板预留钢筋在承台里的锚固深度和位置，承台浇筑完时检查校正肋板钢筋，保证肋板钢筋的位置准确、保护层均匀，肋板保护层为混凝土外皮到主筋中心。绑扎钢筋时严格控制好各号钢筋的位置、间距和保护层厚度，箍筋弯钩位置必须相互错开。钢筋制作和安装允许偏差如下：
肋板桥台计算
肋板桥台受力与配筋计算 V1.03一、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级车道数4结构重要性系数γ0= 1.12.填土情况填土高度H=9.2m锥坡坡率 1.5内摩擦角Φ=35°填土容重γ=18kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡土压力01—考虑，0—不考虑3.桥台尺寸（1）总体桥梁斜度0°桥梁正宽度24.56m背墙高度 1.68m盖梁高度 1.4m（2）肋板肋板厚度B肋=1m肋板顶宽L肋顶= 1.6m肋板底宽L肋底= 4.2m肋板个数n肋=4根（3）承台承台长度L承= 5.7m承台宽度B承= 2.2m承台高度H承=2m肋板后端距承台边襟边L襟=0.75m（4）系梁系梁长度L系=14.1m系梁宽度B系= 1.5m系梁高度H系=2m（5）台桩台桩间距L桩距= 3.5m4.台支座情况支座直径D支=300mm支座高度h支=65mm支座橡胶厚度t支=45mm剪切模量G支= 1.5Mpa台支座数n支=18个5.桥台锚栓是否设置01—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=25m联孔数17.桥墩尺寸桥墩高度h墩=17.5m墩柱直径D1= 1.6m墩柱个数4根墩桩直径D2= 1.8m墩桩个数4根墩概略桩长L桩=30m 8.墩支座情况支座直径D支=400mm支座高度h支=69mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa墩支座数n支=18个9.肋板顶受力情况（1）恒载盖梁自重P盖=1113.97kN上部重量2P上=7056.4kNe=-1.77m（2）汽车车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=260kN车道集中荷载P K=260kN一孔一联时P汽1=131.25kNP汽1=287.25kN 两孔一联时P汽2=131.25kN汽车偏载增大系数β= 2.60单车道制动力最小值Hmin=165kN制制动力折减系数ξ=0.50车辆荷载单轴重140kN 10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α安装温度一月平均气温收缩徐变11.桥墩墩身桩基混凝土情况墩身砼强度等级C30墩身砼弹性模量E c=30000Mpa墩桩基砼强度等级C25墩桩基砼弹性模量E c=28000Mpa12.桥台肋板混凝土和钢筋情况砼强度等级C30砼抗压强度设计值f cd=11.5MPa钢筋抗拉压强度f sd=f sd'=330MPa受拉区钢筋至边缘距离a s=6cm受压区钢筋至边缘距离a s'=6cm相对界限受压区高度ξb=0.53应力高度与实际高度比β=0.8钢筋表面形状系数=C1=1单侧最小配筋率P=0.20%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击力计算数据计算跨径L j=24.60m上部材料弹性模量E c=34500Mpa上部跨中截面惯矩I c=0.2794m4跨中每延米重量G=31.46kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=8m搭板宽度B搭=15m搭板厚度H搭=0.32m搭板偏心距e搭=-2.7m二、桩基计算系数4/α=12.53m墩概略桩长L桩=30m4/α<L桩查JTJ 024—85 附表6A x0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 2.00388832B x0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 1.331279717B o0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3)= 1.437739281V1.031为I级、2为II级、3为II级折减只能为2、3或4即承台顶面至地面高度盖梁正宽度分离式承台默认为前后襟边相等（也可改动）全桥宽系梁总长度（斜）默认系梁设于承台中间锚栓或桥台处桥面连续联孔数只能为1或2平原区假设与桥台同高，不同高可修改全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板)全台宽一孔跨径全部重量不是桥台上的上部反力上部荷载偏心距支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正按简支梁自动计算，也可手工修改一列汽车产生的台顶最小竖向力一列汽车产生的台顶最大竖向力一列汽车产生的台顶最小竖向力汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比f cd—混凝土轴心抗压强度设计值f sd=f sd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值a s—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离a s'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值—查表5.3.3光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改搭板的影响仅在计算基础时考虑行车道宽度搭板支承线距台柱中心的距离支承线在台柱中心线的桥跨方向为正查JTJ 024—85 附表6.11 2.00388832查JTJ 024—85 附表6.11 1.33127972查JTJ 024—85 附表6.11 1.437739289.576。
桥梁工程肋板式桥台的施工方案设计
***** 桥梁工程肋板式桥台施工方案编制：审核：目录1 编制依据 (1)2工程概况 (1)3施工布署 (2)3.1组织布署 (2)3.2开竣工日期 (2)3.3劳动力计划（见后附人员配备情况一览表） (3)3.4机械使用计划 (见后附机械设备准备情况一览表) (3)3.5技术准备 (3)3.6场地准备 (3)3.7测量准备工作 (4)4施工工艺及施工方法 (4)4.1施工工艺流程 (4)4.2施工方法 (4)4.2.1钢筋工程 (4)4.2.2模板工程 (7)4.2.3混凝土工程 (14)4.2.4盖梁预应力及张拉施工工艺 (15)4.2.5盖梁施工质量通病及预防 (23)5质量目标设计 (24)5.1盖梁施工质量目标 (24)5.2质量保证措施 (24)5.3质量检验标准 (24)6资料目标设计 (27)7施工安全措施 (27)8施工安全生产事故应急措施 (30)9环保、消防及文明施工措施 (31)1 编制依据2工程概况我标段为****标段，主要实施部位为跨五环立交桥的西半部分。
本合同段从******开始，到五环路永中（K4+946.12）结束，全长1146.12m。
桥梁工程主要包括主线桥1座(K4+696.8- K4+946.12)，长度为249.32m，匝道桥3座，分别为Z2、Z5、和Z8，辅路桥为2座，分为M1和M2。
其中主线桥、辅路桥及匝道桥跨越五环路部位的上部结构均采用三跨一联的钢-砼叠合梁，主线桥其他等宽段采用装配式连续小箱梁结构形式，在Z8匝道桥出入口处为一联现浇预应力钢筋砼连续箱梁，辅路桥及匝道桥其它段落上部结构均采用现浇预应力钢筋砼连续箱梁。
除Z2-12#匝道桥桥台为桩接帽梁形式外，主线桥、辅路桥以及其它匝道桥桥台均为肋板式桥台，本次施工五环立交桥梁工程肋板式桥台工程数量见下表：3施工布署3.1组织布署为了确保工程质量及工程如期完成，我部设立现场指挥部，统一协调施工中各项工作。
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肋板桥台受力与配筋计算程序说明
V1.03
一、程序说明
1、蓝色字体粉底色的数字需手工填写，只需在“数据输入”中填写。
并在“肋板结果”中填写选用的钢筋直径和根数。
2、仅能考虑桥面连续简支空心板桥，若欲应用于连续梁，部分参数需手工干预。
3、桥台连续可选择一孔一联和两孔一联。
4、当设置桥台处桥面连续时，相当于桥台设置锚栓，不考虑支座刚度的影响。
5、因设伸缩缝桥墩受力受下一联影响，比较复杂，程序中考虑此墩桩柱刚度
无限大，仅考虑支座刚度。
6、由于汽车荷载偏心的影响，横桥向每柱的制动力不同。
但当制动力较大时，
肋板内竖向力也较大，对肋板受力不见得不利。
故计算中按制动力按各
横桥向肋板平均分担考虑。
7、程序中粗略地考虑桥墩高度与桥台相同，也可手工填写改动。
8、程序中未考虑设置滑板支座的情况。
9、计算桩基刚度的系数Ax0、Bx0、B00需手工填写。
程序中仅按桩长大于4/α考虑。
对桩长较短的摩擦桩、支承桩和嵌岩桩暂无法考虑。
10、肋板的计算长度按盖梁顶至承台顶计，系数偏安全地取1.0
11、为防止误操作改变公式，部分工作表设置了保护。
若欲修改，直接撤消保护即可。
12、偏心受压构件的验算尚不完善。
13、浅基础基底内力计算方法：
（1）将基础顺桥向长度填入“承台长度”（数据输入!E23）。
（2）将基础横桥向宽度除以肋板个数填入“承台宽度”（数据输入!E24）。
（3）将基础高度填入“承台高度”（数据输入!E25）。
（4）双层基础按基础底面的长度、宽度及总高度填写。
（5）系梁尺寸填0。
（6）基础底面的弯矩和最大竖向力为“内力计算!E752”和“内力计算!E758”。
基础底面的应力可自行计算。
二、工作分工
姚翔完成总体分析方法和基本程序编制。
刘治宇编写了偏心受压构件的配筋计算。
三、改版升级记录
1、2005年3月4日，完成V1.0。
2、2005年3月5日，完成V1.01，考虑搭板的影响。
3、2005年3月10日，完成V1.02，修改制动力计算重车道重量，使之与荷载等级相关。
加入系梁上土重量的影响。
4、2005年3月12日，完成V1.03，修改肋板偏心增大系数计算，各截面系数均按肋板
中截面尺寸计算。
修改肋板裂缝计算中最大弯矩相应竖向力采用最小值。
四、编者的话：
欢迎使用本程序。
如有任何意见与建议，欢迎与编者共同探讨，完善程序，方便设计。
因时间有限，功能尚不完善，也未提供详尽的程序说明，请见谅。
编者
2005.3.5。