涵洞模板计算
涵洞模板损耗系数
涵洞模板损耗系数
涵洞模板损耗系数是指在涵洞施工中，由于模板的使用和拆除对涵洞结构形成的影响，导致涵洞结构的损耗情况。
涵洞模板损耗系数的计算公式为损耗系数 = （模板面积 - 施工面积）/
模板面积。
其中，模板面积表示涵洞所需的模板总面积，包括顶板、侧墙和底板的模板面积之和；施工面积表示实际施工时所使用的模板面积。
模板损耗系数的数值一般在0到1之间，表示实际使用模板的面积占总模板面积的比例。
损耗系数越小，代表涵洞施工过程中的模板利用率越高，损耗越小；相反，损耗系数越大，代表模板利用率越低，损耗越大。
计算涵洞模板损耗系数的目的是为了评估涵洞施工中模板的使用效率，合理安排和优化模板的使用，从而降低涵洞施工成本，并提高施工效率。
涵洞模板计算书
涵洞模板计算书一、墙身模板计算K51+025涵洞墙身高度H=5.78m，厚度1.2m，每段长度6m。
1、混凝土采用坍落度为60mm～90mm的普通混凝土，混凝土重力密度γ3，浇筑速度2.5m/h，浇筑入模温度T=30o C。
c=25KN/m根据侧压力计算公式β1=1.0，β2=1.0公式1F=0.22γc t oβ1β2υ1/2=0.22γc200/（T+15）β1β2υ1/2=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.15×2.51/2=51.3kN/㎡公式2F=γc H=25×5.78=144.5kN/㎡按取最小值，则最大侧压力为51.3kN/㎡2、外楞间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m，外楞为纵向肋骨。
Ф48mm钢管的截面抵抗距W=Π（d14-d24）/32d1=3.14*（484-41.54）/（32*48）=4788N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 667450103.51478821510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距600mm < b=667mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105，惯性矩I=WR=4788*24=11.5×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 828450103.513105.11101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距600mm < b=828mm满足要求3、拉杆间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m ， 外楞为纵向肋骨。
2根Ф48mm 钢管的截面抵抗距W=2*4788=9576N/mm 3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 944450103.51957621510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距750mm < b=944mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105， 惯性矩I=2×11.5×104=23×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 985450103.5131023101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距750mm < b=985mm满足要求4、拉杆拉力计算工程使用拉杆横向间距a=0.6m ，纵向间距b=0.75m拉杆承受最大拉力P=F ·A=F ·a ·b=51.3×0.6×0.75=23.1kN工程中使用Ф16对拉螺栓容许拉力为24.5kN ，满足要求。
涵洞单价分析-济洛
单价分析一、挖基土方：16人×5天×30元/工天÷360m3=6.67元/ m3二、出入口铺砌（7.5#浆砌片石）：30元/ m3三、15#砼基础(V=25.7m3)：39.78元/ m3a、人工费(30.35元/ m3)：1、模板倒运、刷油：（2人装卸、用三轮车倒运一天，每平方米45公斤）2人×1天×30元/工天÷25.7m3（倒运）＋1人×0.5天×30元/工天÷25.7m3（清洁模板、刷油工费）+28.5m2×1元/ m2÷25.7m3（刷油材料费）=(60+15+28.5) ÷25.7m3=4.03元/ m32、立拆模（含校模）：7人×1天×3 0元/工天÷25.7m3=7.00元/ m33、打砼：7人×1天×30元/工天÷25.7m3=8.17元/ m34、养生：1人×3天×30元/工天÷25.7m3=3.50元/ m35、小型材料费：7.65元/ m3b、机械费(6.74元/ m3)：1、1t翻斗车（运输）83.39元/台班×2台×0.5天÷25.7m3=3.24元/ m32、砼搅拌机：76.87元/台班×0.5台班÷25.7m3=1.50元/ m33、小型机具费：2元/ m3c、钢模租赁费：40.76m×0.7m×2×0.25元/m2=14.27元/m2合计(a+b+c)：(4.03+7.00+8.17+3.50+7.65)+(3.24+1.50+2)+14.27=51.36元/ m3四、C15砼墙身：一面墙身v＝44.05m31、模板倒运、刷油：（4人装卸、用三轮车倒运1个台班，每平方米45公斤）4人×1天×30元/工天÷44.05m3（倒运）＋2人×1天×30元/工天÷44.05m3（清洁模板、刷油工费）+164.84m2×1元/ m2÷44.05m3（刷油材料费）+1台班×130元/台班÷44.05m3（倒运台班费）=(120+60+166.84＋130) ÷44.05m3=10.82元/m32、凿毛：1人×1天×30元/工天÷44.05m3=0.68元/ m3。
涵洞模板及支架计算书
#NAME?3、涵台侧模面板验算3.1、由于跨度大于三跨，计算时按三跨连续梁考虑，计算跨度取1000mm 3.2、计算简图如右:附件：K195+025.00 通道涵模板、支架计算一、工程概况该涵洞中心桩号K195+025.00，交角120°，为单跨（跨径6.0m ）钢筋砼盖板涵(暗涵)。
洞身尺寸为6.0x4.0m ；涵长47.76m ，分为8个施工节段施工。
整体式基础、涵台及梯形盖板采用立模现浇工艺，模板采用木模板。
二、涵台侧模计算1、涵台侧模布置涵台侧模采用木模。
面板采用1.5cm竹胶板；横肋采用10*10cm方木，间距30cm；竖向对拉肋为2根10*10cm方木，间距120cm；对拉杆纵向间距120cm。
布置图如下。
新浇混凝土对模板的侧压力：#NAME?#NAME?12122000.22T 15c f v γββ==+（）c h γ=2/,c KN m f r h >。
2/KN m 2/,cKN m r 2/KN m 2/KN m 。
303030q A DCB#NAME?挠度满足要求5、涵台侧模对拉肋验算#NAME?5.1、强度验算：#NAME?4.1、强度验算：#NAME?#NAME?#NAME?4.2、挠度验算：#NAME?#NAME?#NAME?3.5、挠度验算：#NAME?#NAME?挠度满足要求4、涵台侧模横肋验算#NAME?3.3、荷载计算：#NAME?3.4、强度验算：#NAME?210.08M ql ==26bh W ==3mm 1M W σ==22/12/N mm fm N mm <= 强度满足要求312bh I ==4mm 120120120qA D CB 210.08M ql ==26bh W ==3mm 1M Wσ==212/fm N mm σ<= 强度满足要求2/N mm 312bh I ==4mm 210.08M ql ==4max 0.677*100ql f EI ==4max 0.677*100ql f EI ==#NAME?#NAME?2.4、强度验算：模板重量：g 2＝41.5*0.02*0.6*10＝4.98KN钢筋混凝土重 g 3= 41.5*0.7*26= 775.3KN施工荷载与其他荷载 g 4=20 KN2、盖板底模面板计算：2.1、由于跨度大于三跨，计算时按三跨连续梁考虑， 取1m 宽的板条作为计算单元。
涵洞的类型、计算、施工
涵洞的类型、计算、施⼯涵洞第⼀节涵洞类型及构造涵洞是为宣泄地⾯⽔流⽽设置的横穿路基的排⽔构造物，由洞⾝和洞⼝建筑两部分组成，如图5—l。
图5—l 涵洞的组成a)洞⼝b)洞⾝⼀．涵洞的分类（⼀）按建筑材料分1．⽯涵2．混凝⼟涵3．钢筋混凝⼟涵（⼆）按构造型式分1．圆管涵2．板涵3．拱涵4．箱涵（三）按洞顶填⼟的情况分明涵是指洞顶不填⼟或填⼟⼩于50cm的涵洞，适⽤于低路堤、浅沟渠；暗涵是指洞顶填⼟⼤于50厘⽶的涵洞，适⽤于⾼路堤、深沟渠。
（四）按⽔⼒性能分1．⽆压⼒式涵洞⼊⼝处⽔深⼩于洞⼝⾼度，有⾃由⽔⾯。
2．半压⼒式涵洞⼊⼝处⽔深⼤于洞⼝⾼度，⽔流仅在进⽔⼝处充满洞⼝，其它部分均具有⾃由⽔⾯。
3．压⼒式涵洞⼊⼝处⽔深⼤于洞⼝⾼度，在涵洞全长的范围内都充满⽔流，⽆⾃由⽔⾯。
4．倒虹吸管涵⼆、涵洞的构造（⼀）洞⾝构造1．圆管涵1)管⾝是管涵的主体部分，多采⽤钢筋混凝⼟预制安装，圆管涵洞⾝由分段的圆管节和⽀撑管节的基础垫层组成，见图5-2。
图5-2 圆管涵洞⾝①混凝⼟或浆砌⽚⽯基础如（图5-4a），⼀般⽤于⼟质较软弱的地基上。
②垫层基础在砂砾、卵⽯、碎⽯及密实均匀的粘⼟或砂⼟地基上，可做垫层基础，如图5—2。
③混凝⼟平整层在岩⽯地基上，可不作基础，在圆管下铺⼀层混凝⼟，其厚度⼀般为5cm，如图5-4 b)图5—4 圆管涵基础(尺⼨单位：cm)a)软弱地基；b)混凝⼟平整⾯3）接缝及防⽔层圆管涵多采⽤预制拼装施⼯，为防圆管接头漏⽔，应作接缝处防⽔处理，其形式如下：①平⼝接头缝a．如图5-5a)，b．如图5-5b)，c．如图5—5c)，图5—5 平⼝接头缝②企⼝接头缝企⼝接头缝亦有三种形式，如图5—6。
图5—6 企⼝接头缝2．盖板涵洞⾝由盖板、涵台（墩）、基础、洞底铺砌、伸缩缝及防⽔层等部分组成（如图5-7）。
图5-7 盖板涵各组成部分1) 盖板盖板是涵洞的承重结构部分，其厚度⼀般为15cm～40cm。
做盖板⽯料强度等级应在40号以上。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
涵洞模板计算书
42.72
3、模板结构计算
（1）面板计算
强度计算
侧板面板采用厚度为4mm钢板，加劲小肋间距L=0.25m，取面板为1cm宽度进行计算
板区格中面板四面固结，lx=ly=250mm,lx/ ly=1
面板截面系数W = bh2/6 = 10×4×4/6=26.67mm3
作用于1cm宽的面板上的压力q =(42.72+4)×0.01 =0.5 N/mm
模板计算
一、侧模计算
1、计算荷载
涵洞浇筑混凝土侧压力Pm = K*γ*h
K —掺缓凝外加剂的修正系数，取K=1；
T —混凝土浇筑时的温度，取最小值，T=30°C；
ν—混凝土的浇注速度,取ν=2.0m/h；
h —有效压头高度；
当ν/ T ≤0.035时，h=0.22+24.9×ν/T；当ν/ T >0.035时，h=1.53+3.8×ν/T。
支座弯矩：
N·mm
Nபைடு நூலகம்mm
应力为 Mpa <215Mpa，满足要求。
跨中弯矩：
N·mm,
N·mm
钢板泊松比 ,换算为
N·mm，
N·mm，
应力为 Mpa <215Mpa，满足要求。
挠度计算:
荷载:q =42.72×0.01 =0.43N/mm
N·mm
mm, < ,
满足要求。
(2)横肋计算
横肋间距250mm,采用∠50×5×50。
（3）竖向大肋计算
选用2槽8，以上下两道穿墙螺栓为支撑点，W=50.6 mm ，I=202.6x mm 。
大肋下部荷载
q1=Pl=0.5x750/10=37.5N/mm
涵洞所需模板检算
工业园路下穿铁路框架桥工程模板检算资料1、 工程概况工业园路下穿铁路框架桥采用木模施工，对拉筋加固。
模板采用18mm 木模；横肋采用2根φ48mm 、δ3.5mm 的钢管，间距60cm ；竖肋采用10cm ×10cm 方木组成，间距30cm ；对拉筋采用φ14mm 钢筋，间距60mm ×60mm 梅花型布置。
墙厚0.85m 进行检算。
2、 各种材料参数φ48mm 、δ3.5mm 的钢管容许应力[σ]=205 MPa ，抗弯截面模量W=5.08cm 3，惯性矩I=12.19cm 4，弹性模量E=206Gpa ；10cm ×10cm 方木弹性模量E=9000MPa ，惯性矩I=bh 3/12=833cm 4，截面模量W=bh 2/6=167cm 3，抗弯强度[σ]=11MPa ；对拉筋容许应力[σ]=170 Mpa ；恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4。
3、 荷载计算（1）施工人员及施工设备荷载122.5g kN m =（2）振捣混凝土产生的荷载22 4.0g kN m =（3）倾倒混凝土时产生的荷载23 2.0g kN m =（4）新浇混凝土对模板侧压力采用插入式振捣器振捣，按以下两式计算取较小值120120.22c F t V γββ=，c F H γ=上式中：F ——混凝土对模板的最大侧压力（2kN m ）c γ——混凝土容重(3kN m )0t ——0200((15)t T T =+为混凝土入模温度）1β——外加剂影响修正系数，取1.22β——混凝土塌落度修正系数，取1.15V ——混凝土浇注速度H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 混凝土侧压力计算分布图如下图中：h 为有效压头高度，c Fh γ=计算得出： 1222000.2224 1.2 1.15141.64(2015)F kN m =⨯⨯⨯⨯⨯=+224 2.048c F H kN m γ==⨯=取较小值，且考虑振捣及倾倒混凝土时产生的荷载，则总侧压力为：21231.2 1.4()61.86P F g g g kN m =+++=4、 模板检算取长300mm ，宽1000mm 的板进行计算（1）按刚度要求需要模板厚度为261.860.3118.56/q kN m =⨯⨯=3009.734.2h mm ===＜18mm故，采用厚度为18mm 的模板满足要求。
涵洞工程量如何计算
涵洞工程量如何计算涵洞工程量如何计算？这个其实不复杂,今天小蚂蚁算量工厂为大家详细的说下(根据自身经验总结）。
盖板涵工程量如何计算？其实很简单,砼量可以用板来计算，钢筋可以在单构件里输入。
盖板涵指的是洞身由盖板、台帽、涵台、基础和伸缩缝等组成.填土高度为1~8米，甚至可达12米。
在孔径较大和路堤较高时，盖板涵比拱涵造价高,但施工技术较简单，排洪能力较大,盖板可以集中制造。
一、盖板涵施工流程放样→基坑开挖→基底夯实→基础及垫层施工→基础钢筋制安装→基础模板安装→基础砼浇筑→涵身钢筋制安→涵身模板安装→涵身砼浇筑→预制，吊装盖板（现浇盖板）→附属工程施工。
1。
放样:按照图纸，进行基础的定位放线，确定中线，边线及标高.2。
基坑开挖：首先按照安全、技术交底,人工开挖探沟，确认无任何管线后，方可采用挖掘机进行开挖，施工过程中防止超挖和保持边坡坡度正确，深度大于4m的盖板箱涵基坑，边坡用塑料薄膜覆盖进行防护。
机械开挖至接近设计坑底标高或边坡边界，预留300mm厚土层，人工配合开挖。
基坑周圈用编织袋装砂子堆积200mm高，基坑施工挖出的土方，堆到基槽边2m以外，高度不应超过1。
5m.施工时应加强对边坡和支撑的检查控制，车辆的行走离开坑边。
基坑挖好后，对坑底进行抄平、修整.给水栓及排水槽:给水栓系统及站场排水槽，由于开挖深度、宽度小，宜选用行动灵活的小型轮胎式挖掘机进行基坑开挖。
挖除的土方堆放于基坑500mm以外，留作回填土用。
二、工程量计算工程量计算要分别计算涵洞底板、涵洞壁、盖板,都是以立方米计算。
涵洞工程量计算方法、公式：C20砼：（5。
85-0.6）×1.2×29×2=365.4m3c30砼台帽:[（1。
2—0.25）×0.35+(0.6—0。
35)×1.2]×29×2=36。
685m3盖板:0。
35×(4+0。
25×2）×29=45.675m3C30水泥混凝土路面:3×0.18×29=15.66m3水泥稳定碎石基层:3×0。
水利箱涵模板计算公式
水利箱涵模板计算公式水利箱涵是指在河流、渠道、道路等地下交通隧道中，为了保护地面上的交通设施和人员安全，而采用的一种特殊的涵洞结构。
水利箱涵模板计算公式是用来计算箱涵结构设计参数的重要工具，它可以帮助工程师们在设计水利箱涵时，更准确地确定各种参数，以确保箱涵的结构安全和稳定性。
水利箱涵模板计算公式包括了许多参数，其中最重要的是箱涵的尺寸、材料强度、荷载和地基条件等。
在实际工程中，箱涵的尺寸通常是由设计要求和实际情况来确定的，因此箱涵模板计算公式主要用来确定箱涵的材料强度、荷载和地基条件等参数。
在水利箱涵模板计算公式中，最常用的参数包括箱涵的截面尺寸、材料强度、荷载和地基条件等。
箱涵的截面尺寸通常是由设计要求和实际情况来确定的，而材料强度则是指箱涵所采用的材料的抗压强度、抗拉强度和抗弯强度等。
荷载是指箱涵所承受的外部荷载，包括水压力、车辆荷载和地震荷载等，而地基条件则是指箱涵所处地基的土壤性质、承载力和变形特性等。
水利箱涵模板计算公式的具体内容包括以下几个方面：1. 箱涵的截面尺寸计算公式，箱涵的截面尺寸是箱涵设计的基础，它直接影响着箱涵的承载能力和稳定性。
箱涵的截面尺寸计算公式通常包括箱涵的宽度、高度、墙厚和顶板厚度等参数，这些参数可以通过箱涵的承载能力和稳定性要求来确定。
2. 箱涵的材料强度计算公式，箱涵的材料强度是指箱涵所采用的材料的抗压强度、抗拉强度和抗弯强度等参数。
箱涵的材料强度计算公式通常包括箱涵的材料属性、强度指标和设计要求等参数，这些参数可以通过箱涵的设计要求和实际情况来确定。
3. 箱涵的荷载计算公式，箱涵的荷载是指箱涵所承受的外部荷载，包括水压力、车辆荷载和地震荷载等。
箱涵的荷载计算公式通常包括箱涵的荷载类型、大小和作用位置等参数，这些参数可以通过箱涵的设计要求和实际情况来确定。
4. 箱涵的地基条件计算公式，箱涵的地基条件是指箱涵所处地基的土壤性质、承载力和变形特性等参数。
箱涵的地基条件计算公式通常包括箱涵的地基性质、承载力指标和变形特性要求等参数，这些参数可以通过地基勘察和试验数据来确定。
涵洞支架计算书
涵洞支架计算书本计算以K17+104涵洞为例，该涵洞为2*2m盖板，板厚0.35米，按板宽6米一段分仓浇注，支架采用￠48mm×3.5mm钢管，支架从上至下依次采用竹胶板（厚1.8cm）+横向方木（5×10cm，间距25cm）+纵向方木（10×16cm，间距120cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距60cm，步距小横杆1.2米，大横杆1.5米，顶层横杆采用双扣件抗滑）进行支架验算。
（1）小横杆计算钢管立柱纵向间距0.8米，横向间距0.6米，因此小横杆的计算跨径l1 =0.6米，顺桥向单位长度内混凝土自重： g1=dy=0.35×26=9.1 kN/m2模板重自重：g2=2kN/m2支架、横木自重：g3=3kN/m2倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载均按2.0 kN/m2横向作用在小横杆上的均布荷载为：g=g1+g2+g3+2.0×2×0.6=9.1+2+3+2.4=16.5 kN/m弯曲强度：σ＝gl2/10W=（16.5×2002）/(10×5.078×103) =12.997Mpa＜「σ」215Mpa（钢材强度极限值），满足要求。
抗弯强度：f=q l14/150EI=（16.5×2004）/(150×2.1×105×1.215×105)=0.007mm＜3mm（容许挠度值），满足要求。
（2）大横杆计算立杆纵向间距0.8米，因此大横杆的计算跨径l2=0.8m。
按三仓连续进行计算，由小横杆传递的集中力F=16.5×0.5=8.25kN/m Mmax=0.267Fl2=0.267×8.25×0.8=1.762kN·m弯曲强度：σ＝Mmax/W=（1.762×106）/(5.078×103)=346.987Mpa＞215Mpa。
涵洞设计附注模板
说明：没有局部请相应删除一、框架涵扩大根底附注说明模板附注：1.本图尺寸除标高、里程以米计外，其余均以厘米计。
=xxm3/s。
2.本涵用途：排洪。
F=xxkm2；Q1003.施工前应核对线路标高、涵洞位置、斜交角度及进出口标高与涵洞用途是否相适应，地形、地质情况与设计图是否相符。
如有不符者，应及时与设计单位联系，作出变更设计后，以变更设计为依据进行施工。
4.施工前应注意探明是否有给排水管道、通信各种光缆、煤气管道(输气管道、输油管道、电缆)，并注意了解是否有其它的隐蔽构筑物，施工时应采取相应措施，确保其平安；5.涵洞基坑开挖后应加强防护和排水工作，开挖后应及时完成下部结构的施工，不得暴露时间过长。
6、本涵地质资料：=xx kPa ；(4)2-1 Q3al+pl 粉质黏土深灰色，软塑，σ=xx kPa 。
(37)4 γ52 花岗岩褐黄色，全风化，σ7.涵洞基底地基条件：要求涵洞基底置于良好的地基上，涵洞工后沉降量不应大于10cm，基底不得有松土、浮土、软弱土、软硬差异大的地层，要求基底地基根本承载力σ0≥150KPa，假设达不到要求应采用地基处理。
8.地基处理：涵洞地基必须按同地段路基的地基处理措施进行处理，详见路基专业设计图，其数量由路基专业计列。
9.本涵施工应按照【铁路混凝土工程施工技术指南】(铁建设【2021】241号)、【铁路桥涵工程施工平安技术规程】〔TB10303-2021/J946-2021〕的规定进行施工。
10.涵洞两侧与路基相连地段应设置过渡段，过渡段的具体设计详见地路专业相关设计资料。
11.涵洞施工完成后两侧路基局部应对称、分层填筑路基并夯实，严禁单侧填筑。
12、涵洞基坑开挖后应采用级配碎石回填至涵洞底板顶，涵洞底板顶至原始地面回填土，并夯实。
13.耐久性设计：严格执行【铁路混凝土结构耐久性设计标准】〔TB10005-2021〕的要求，根据结构部位所处的不同环境类别，采用相应性能的混凝土,构造上满足上述标准要求。
涵洞模板计算书
钢筋砼框架箱涵模板及支撑计算书以管段内DK55+164.52 1-6.0×5.3m 钢筋砼框架箱涵为例进行模板及支撑系统设计。
1.荷载计算1.1竖向荷载（1）模板及支架自身的重力模板及支架自重按1kN/m 2计。
（2）钢筋砼自重钢筋砼自重按25×1.5kN/m 3×0.5m=18.75 kN/m 2计。
（3）施工人员及机具设备的重力施工人员及机具设备的重力按1 kN/m 2计。
1.2水平荷载（1）新浇砼作用于模板的最大侧压力采用插入式振捣棒时，新浇筑混凝土对模板的侧压力按下列二式进行计算，并取二式中的较小值：2121022.0V t r F c ββ=H r F c = 式中F ------ 新浇筑混凝土对模板的侧压力（kN/m 2）；c r ------ 混凝土的重力密度（kN/m 3），取c r =25 kN/m 3；0t ------ 新浇筑混凝土的初凝时间（h ），)15(2000+=T t ，取T=25,0t =5h ； V ------ 混凝土浇筑速度（m/h ），取V =1.0 m/h ； H ------ 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ），取H =5.6m 。
1β------ 外加剂影响修正系数；取1β=1.2。
2β------ 混凝土坍落度影响修正系数，取2β=1.15。
2121022.0V t r F c ββ==0.22×25×5×1.2×1.15×1=37.95kN/m 2H r F c ==25×5.6=140 kN/m 2取以上二式中的较小值，F =37.95kN/m 2。
（2）倾倒砼时因冲击产生的荷载倾倒砼时因冲击产生的水平荷载按2.0 kN/m 2计。
1.3荷载组合（1）荷载分项系数模板及支架自重荷载分项系数i γ=1.2；钢筋砼自重荷载分项系数i γ=1.2；施工人员及机具设备荷载分项系数i γ=1.4；新浇筑砼对模板侧面的荷载分项系数i γ=1.2；倾倒砼时产生的荷载分项系数i γ=1.4；（2）竖向荷载组合计算承载能力时荷载组合：1×1.2+18.75×1.2+1×1.4=25.1 kN/m 2。
模板验算
一、顶模验算1、模板计算（忽略模板自重）模板采用mm 15厚的竹胶板，直接搁置在cm 107⨯的横向方木上，净距cm 20，计算模板跨径按净距计算；涵洞顶板最厚处的厚度m d 5.0=，模板跨径m l 2.0=，取模板的宽度m b 0.1=，钢筋混凝土涵洞顶板单位容重3m /26kN =γ，模板每米宽、每米长上的荷载；1)、恒荷载钢筋混凝土涵洞顶板： 2/13265.0m kN d =⨯=⨯γ2)、活荷载①、施工人员：2/0.3m kN②、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN/m 2考虑。
3）、应力验算模板上每米长上的荷载组合为：()[]m kN q /4.2512234.1132.1=⨯⨯+⨯+⨯= mm 15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：34221075.361510006mm bh W ⨯=⨯== 4533mm 108125.21215100012⨯=⨯==bh I m kN ql M .084.082.0836.168max 22=⨯==[]Mpa Mpa W M 800245.21075.310084.0max max 46=∠=⨯⨯==δδ 4）、扰度验算 mm EI ql f 314.0108125.21063842004.25538455344=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== []mm f 5.04002000== ；[]0f f ∠ 合格。
2、横向方木验算横向方木搁置在间距为cm 60的纵向方木上，计算跨径为cm 601=l ，横向方木的规格为cm 107⨯的落叶松、间距为cm 30，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板； 单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /467.84.2531311=⨯== cm 107⨯方木的截面参数和材料力学性能指标：81667670100622=⨯==bh W 285833312701001233=⨯==bh I 381.086.0467.88max 2211=⨯==l q M []pa 5.80665.48166710381.0max 6M Mpa W W =∠=⨯==δδ mm EI l q f 50.028583331010384600467.85384534411=⨯⨯⨯⨯⨯== []mm l f 5.1400/01==， []0f f ∠ 合格。
框架涵洞支架模板计算书
支架模板计算书一、计算依据 (1)二、支架总体布置 (1)三、荷载计算 (2)四、结构验算 (2)五、侧模板检算 (7)六、地基检算 (11)、计算依据《建筑施工脚手架使用手册》 相关设计图纸及规范 二、支架总体布置本框架桥总体布置为6孔（8+8+（ 2-16.5）+8+8）m 框架中桥， 两侧8m 跨顶板边墙厚均为70cm 中孔顶板边墙厚度为135cm 顶板 边墙采用满堂支架法现浇施工，支架采用普通碗扣式满堂支架，碗扣式支架间距为60X 60cm 立杆步距为120cm 横向每6排立杆设一道 剪刀撑，剪刀撑与地面成 45°〜60°角，搭接长度不小于1m 且不 少于两个转角扣件。
支架顶端设置顶托，顶托上按照支架纵向间距设 置两根①48mm 壁厚3.5mm 钢管作为横梁，横梁上布置 10X 10cm 方 木作为纵梁，纵梁横向桥方木中心间距20cm 顶模板采用竹胶板，长2.44m,宽1.22m ,厚15mm 边墙模板采用1.2x1.5m 钢模。
三、 荷载计算《建筑施工模板安全技术规范》 JTJ162 —2008 《钢结构设计规范》 《木结构设计规范》GB 50017 —2003 GB 50005—20031、荷载组合(1) 模板及支架自重标准值G k=0.5 kN/m2(2) 新浇筑混凝土自重标准值G k，混凝土容重取25 kN/m3(3) 钢筋自重标准值G k=1.5kN/m2(4) 新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值G k(5) 施工人员和施工设备荷载标准值Q k=2.5 kN/m2(6) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k水平模板取2 kN/m2；垂直模板取4 kN/m2(7) 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值Q3k=2 kN/m2顶板模板以及支架等计算强度用(1)+(2)+(3)+(6) 组合，荷载选用设计值；冈“度用(1)+(2)+(3)组合，荷载选用标准值。
2、荷载系数荷载分项系数，永久荷载为1.2，可变荷载为1.4四、结构验算取最不利截面进行验算取中孔16.5m跨两孔箱涵计算，顶板厚度为135cm箱身正长10m 1、顶板位置顶板下支架横向间距60cm,纵向间距60cm顶板下混凝土面荷载：G2k=1 X 1.35 X 25=33.75kN/m2荷载设计值：q设=1.2 (G ik G2k - Gk) 1.4 Q?k=1.2X( 0.5+33.75+1.5 ) +1.4 X 2=45.7kN/m2何载标准值：q标七你■ G2k ' G3k2= 0.5+33.75+1.5=35.75kN/m①模板检算模板采用15mm竹胶板，按(0.2+0.2+0.2 ) m三跨连续梁计算。
涵洞施工中墙身模板简易计算
涵洞施工中墙身模板简易计算摘要：介绍涵洞施工工艺,对钢筋混凝土盖板涵洞墙身模板进行简易计算,验算模板的强度及刚度,对模板支立进行控制,以达到很好的浇筑效果,同时也为涵洞的施工确定合理的施工方案。
关键词：墙身；模板；计算1.工程概述道安高速TJ10标项目K95+880及K96+507涵洞为钢筋混凝土盖板暗涵,结构尺寸均为:1-4.0×3.0,基础为1.55米高的素C15砼,墙身高度3.0米、宽度0.5米、C15素砼,盖板为C30钢筋混凝土、跨度为4.0米,八字翼墙素C15砼。
涵洞采用组合钢模板施工,以保证结构的浇筑效果,提高浇筑的外观质量。
2.施工工艺及材料选择2.1施工工艺流程场地清理测量放样基坑开挖安装模板浇筑基础砼支设涵台、翼墙模板浇筑涵台、翼墙砼盖板施工洞口铺砌台背分层填筑。
在进行砼浇筑时,基础模板的允许偏差值较大,而墙身模板规范要求严格,且允许偏差小,为使模板不变形或变形小于规范设计要求,需要对模板进行验算,保证模板的强度、刚度满足要求。
2.2材料选取φ48×3mm钢管(内、外楞)、0.6×1.2m2钢模板、φ12对拉螺旋杆(包括螺帽和垫片)。
3.墙身模板的计算3.1计算依据根据所选取材料的物理力学性质,由材料的允许强度、刚度对支立的模板进行计算,当浇筑砼产生的侧压力对钢管楞及钢模板造成的压力小于最小允许值,则满足要求;反之,则另行设计,至满足。
3.2设计荷载3.2.1竖向荷载模板和支架的自重相对于砼的容重可不计,故只取砼容重24KN/m3 ;施工人员及料荷载以集中荷载2.5KN验算;倾倒砼的冲击荷载(用0.3m3的容器)为4.0Kpa;振捣砼产生的荷载4.0Kpa。
3.2.2水平荷载对于涵洞墙身的竖直模板,新浇筑的砼的侧压力是它的主要荷载(采用内部振捣):浇筑速度v=9 m3÷2.5h÷3㎡=1.2m/h 浇筑温度 T=220Cv/T=0.0545>0.035有效压头高度h=1.53+3.8×v/T=1.703m则作用于侧面模板的压力Pm=K·r·h=1×24×1.703=40.872KN/㎡振捣砼时对侧面模板产生的水平荷载,按4.0KPa计;H—混凝土浇筑层(在水泥初凝时间内)的高度,m;则模板受到的侧向总压力 P=Pm+4.0=44.872KPa3.3墙身模板计算3.3.1内楞间距l1的选定钢楞系直接支在模板上，承受模板传递的多点集中荷载，为简化计算，此按均布荷载计算。
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涵洞模板计算
一、荷载：
①模板及支架自重：
21/1m kN G k = （4m 以下楼板木模板为0.75，此处保守取
1）
②盖板自重：
a.砼
23/4.146.0/24m kN m m kN q =⨯=砼 （根据《JGJ 162-2008》 4.1.1
第2条：普通混凝土自重标准值可采用2
/24m kN ） b.钢筋
23/66.06.0/1.1m kN m kN q =⨯=钢筋 （4.1.1第3条：一般梁板结构
每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取kN 1.1） ∴
m /06.152kN q q G k =+=钢筋砼
③施工人员、机械荷载：21/5.2m kN Q k
= （4.1.2 第1条：当计算模板和直接支承
模板的小梁时，均布活载可取2
/5.2m kN ，再用集中荷载kN 5.2进行验算，比较两者所得弯矩值取其大值）
④振捣混凝土时产生的荷载：22/2m kN Q k
= （4.1.2第2条：振捣混凝土对水平面
模板可采用2
/2m kN ）
二、荷载组合：
（1）计算承载力时荷载组合
①由可变荷载效应控制的组合：
ik n
i Qi n i ik G Q G S ∑∑==+=1
1
γγ永久
）（）（5.24.124.106.1512.1⨯+⨯++=
6.25= （保守考虑，取消0.9可变荷载系数）
②由永久荷载效应控制的组合：
ik n
i ci Qi ik G Q G S ∑=+=1
ψγγ永久)27.04.15.27.04.1()06.151(35.1⨯⨯+⨯⨯++⨯=
1.26=
荷载效应组合的设计值S 应从以上两个组合值中取最不利值确定：
[]1.26)6.25,1.26max(,max 211===q q S
（2）验算挠度时的荷载组合形式： ）
（k k G G S 2122.1+= ）（06.1512.1+⨯=
272.19=
三、涵洞顶板计算
（1）面板计算：（根据《JGJ 162-2008》 5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带为计算
单元）（次楞间距取mm 300）
①材料信息：
胶合板厚度取12mm ，材料信息：2
3
/109mm N E ⨯=，[]2/29mm N =σ由于胶合板材
料未最终确定，暂保守取值23
/106mm N E ⨯=
计算单元取mm 1000
342
2104.26
1210006mm bh W ⨯=⨯==
453
31044.112
12100012mm bh I ⨯=⨯==
②强度验算
m kN ql M ⋅=⨯⨯==2936.009.01.268
1
812max
[]MPa MPa W M 2923.1210
4.2102936.04
6
max =≤=⨯⨯==σσ ∴ 面板抗弯计算符合承载力要求
③刚度验算
EI
ql f 38454
=
5
34
1044.1106384200272.195⨯⨯⨯⨯⨯⨯= mm 465.0= 400
14301200465.0<==l f （根据《JGJ 162-2008》 4.4.1:对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过计算跨度的400
1
）
∴刚度验算符合要求
（2）次楞木计算：（主楞间距取mm 600、计算宽度b=0.3） ①材料信息：
次楞木采用9070⨯的杉木：2
3/109mm N E ⨯=，
[]2/11mm N =σ
342
21045.9690706mm bh W ⨯=⨯==
463
31025.412
907012mm bh I ⨯=⨯==
②模型建立
次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
m kN S q /83.73.01=⨯=
建模，取三跨作连续梁计算，两端自由端留300mm ，如下图
支座反力如下图：
③强度验算
弯矩运算结果如下：
m kN M ⋅=28.0max []MPa MPa W M 1196.210
45.910
28.04
6
max =<=⨯⨯==
σσ ∴满足要求
③抗剪验算
弯矩运算结果如下：
kN Q 82.2max =
∴ 满足要求 ③挠度验算
m kN S q /78.53.0272.193.02=⨯=⨯=
建模，取三跨作连续梁计算，如下图
支座反力如下图：
材料弹性模量2
6
/109m kN E ⨯=，抗弯刚度2
25.38m kN EI ⋅= 得到变形值：
mm f 1326.0max =
400
16001326.0<=l f （根据《JGJ 162-2008》 4.4.1:对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过计算跨度的400
1
）
∴刚度验算符合要求
（3）主楞木计算：（立杆纵距取mm 900，由次楞建模得，主楞支承次楞的支座反力为
kN R 17.5=（计算承载力时），kN R 81.3=（计算挠度）
） ①材料信息
主楞木采用10×10的方木
3
422107.1661001006mm bh W ⨯=⨯== 4
63
31033.81210010012mm bh I ⨯=⨯==
主楞木自重：m kN g q k /072.0100060
2.12.1=⨯
==
②模型建立
支座反力如下图：
③强度验算
m
kN
M⋅
=25
.1-
max
[]MPa
MPa
W
M
11
485
.7
10
7.
16
10
25
.1
4
6
max=
<
=
⨯
⨯
=
=σ
σ
∴强度验算合格
④抗剪验算
kN
Q59
.6
max
=
⑤刚度验算
计算挠度时，建立模型如下：
支座反力如下：
材料弹性模量2
6
/109m kN E ⨯=，抗弯刚度2
97.74m kN EI ⋅= 得到变形值：
mm f 7018.0max =
400
16007018.0<=l f （根据《JGJ 162-2008》 4.4.1:对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过计算跨度的400
1
）
∴刚度验算合格
（4）立杆稳定验算（以3m 高涵洞为例）
架体自重作用于单根立杆的荷载包括：①立杆自重②水平杆自重③竖向剪刀撑自重④水平剪刀撑⑤可调托撑
根据以上荷载：保守估计作用在单根立杆上的架体自重为：kN G Z 5.1=
本计算不考虑风荷载
脚手架立杆沿涵长方向布设间距为0.9m ，沿线路方向布设间距为0.6m
取立杆伸出顶层水平杆长度a=650mm ，立杆计算长度系数μ=1，取立杆计算长度附加系数k=1.155
立杆计算长度为：
m 888.265.022.1155.11)2(0=⨯+⨯⨯=+=）（a h k l μ
长细比[]230753.18210
58.11000
888.20=≤=⨯⨯==
λλi l ∴长细比满足要求
计算立杆自由端高度
250m m
=1000×0.25=h 0的立杆承载力，其取值应根据mm a 650=和mm a 200=对应的立杆承载力线性插入取值。
21.678kN
=/10.001×205×100×4.93×0.214=Y Af
=
P 0
650）（ϕ N P P k 013.26678.212.12.1650200=⨯=⨯=
根据线性差值法可得：kN P 532.25250=
计算可变控制荷载组合：
b a D K k b a 3k 2k 1k Z 1l ×l ×
)κQ +1.4(Q +l ×l ×h]×)G +(G +G +[G ×1.2=N =1.2×(1.393+0.2+(24+1.1)×0.6)×0.9×0.6+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.6 =12.814kN
由永久荷载控制的组合：
N 2=1.35×[G Z +G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×l a ×l b +1.4×0.7×(Q k +κQ DK )×l a ×l b
=1.35×(1.393+0.2+(24+1.1)×0.6)×0.9×0.6+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.6 =13.556kN
N=max （N 1，N 2）=max(12.814,13.556)=13.556kN ≤P 250=25.532kN
所以，立杆满足要求。