标准贯入试验锤击数与液性指数关系探讨
建筑钢结构工程技术 液化地基的评价
5 液化地基的评价
液化场地危害程度的确定，采用土层柱状液化等级（液化指数）判定
n
IlE
i 1
(1
Ni N c ri
)diWi
n ——判别深度范围内标准贯入试验点的总数 Ni 、N cri ——为i点标准贯入锤击数的实测值和临界值，当 Ni Ncri 时，应取临界值；当只需
重均有，多数属中等
有时不均匀沉陷可达200mm
严重
一般喷水冒砂都很严重，地面变 危害性大，不均匀沉陷可能大于200mm，
形很明显
高重心结构可能产生不允许的倾斜
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5 液化地基的评价
由液化指数，按下表确定液化等级
液化等级
轻微
液化指数
0<IlE≤6
液化等级与相应的震害
中等 6<IlE≤18
严重 IlE>18
液化等级
地面喷水冒砂情况
对建筑物的危害情况
轻微
地面无喷水冒砂，或仅在洼地、 河边有零星的喷水冒砂点
危害性小，一般不致引起明显的震害
中等
喷水冒砂可能性大，从轻微到严 危害性较大，可造成不均匀沉ห้องสมุดไป่ตู้和开裂，
判别15m范围以内的液化时，15m以下的 Ni Ncri d i ——i点所代表的土层厚度(m)，可采用与标准贯入试验点相邻的上、下两标准贯入试
验点深度差的一半，但上界不高于地下水位深度，下界不深于液化深度
wi ——第i层土层单位土层厚度的层位影响权函数值（单位为m-1）。当该层中点深度不
大于5m时应采用10；等于20m时应采用零值；5~20m时应按线性内插法取值。
标准贯入试验的影响因素及其资料整理分析
标准贯入试验的影响因素及其资料整理分析孙康（河北道桥检测有限公司，河北石家庄 050021）摘要：本介绍标准贯入试验的影响因素及资料整理应用。
重点从实际角度出发，分析了影响试验值准确性的各方面因素，同时对试验资料的整理和应用方法进行了归纳总结。
关键词：标准贯入试验土层击数1 前言标准贯入试验是动力触探的一种。
从50年代开始应用，目前广泛应用于工程地质勘察中,为广大工程技术人员所熟悉。
通过这些年的实践与理论知识相结合，总结出这种原位测试方法的影响因素及其资料分析方法，能够有效地指导我们发现原始测试中可能出现的错误，使原始数据更加接近实际。
同时还将各种资料整理方法分析对比，说明不同方法的适用范围。
2 标准贯入试验影响因素标准贯入试验目前全世界已逐步趋于统一，其试验方法和实验设备的结构在有关工程地质勘察的规范中均有介绍。
下面主要分析影响原位测试精度的主要因素：］2.1 探杆长度影响随着测试深度的增加，探杆重量增加，其影响是减少锤击数；但随着深度增加，探杆和孔壁之间的摩擦力和土的侧向压力也增加了，其影响是增加锤击数。
据有关技术资料介绍，这两种影响可相互抵消，杆长30m以内影响很小，可不修正。
目前，按《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89对杆长修正到21m。
根据《公路工程地质勘察规范》JTJ064-98，日本桩基公式修正法N=(1-0.005)N，与《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89的杆长修正系数对比，见下表：标贯杆长两种修正方法的系数对比表从上表可以看出目前我们规范修正系数偏大。
2.2 钻进方式影响在标准贯入试验的钻进过程中，要尽量保持孔底土层不受扰动，也不宜用水冲法或冲击式钻进，应尽可能使用回转泥浆钻进，以保持孔壁稳定（特别是在砂层钻进时），减少孔壁摩擦。
钻孔直径也不宜过大，钻孔直径过大时可减少锤击数达50％，钻孔直径上限为100mm。
2.3 土层深度（土的有效上覆压力）的影响随着贯入深度的增加，土的有效上覆压力和侧压力都会增加，从而加大贯入阻力，增大锤击数。
标准贯入试验锤击数与粘性土状态的关系
由于该地段有一 办公楼 , 其基础 底板埋 深为 9. 5m, 距基 坑开挖线较近 , 同 时距拟 建筑 物外 墙 7m 处有 一埋 深 5m 的 污水水泥管道 。 该段上部 5米边 坡按 1:1进行 放坡开挖 , 对 已揭露出的污水 竖井 在边坡 支护 时进行 加固 处理 。 为 保证 上述构筑物的安全使 用 , 在第六 、七道支护采用预应力土钉 ,
于标准贯入试验适 用于 砂土 、粉 土和粘 性土 , 不 适用于 粗颗 粒及软塑 、流塑状态的软土 , 因为在 软土中 , 实测锤 击数往往
些场地的粘性土层 主要 为第四 系冲 积 、残积 而成的 可塑 、硬 塑状态的粉质粘土及粘土 , 选取标准贯入 试验位置与 取样位
连 1击都不到 , 已无任 何评 价意 义 , 故 标准 贯入 试验锤 击数 主要与粘性土可塑 、硬 塑状 态存 在相关 关系 , 标 准贯入 试验
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 9 10 15 8 12 13 12 13 11 16 11 19 16 12 13 8 13 13 23 0. 20 0. 33 0. 33 0. 24 0. 36 0. 32 0.28 0.30 0. 28 0. 32 0. 25 0. 36 0. 24 0. 23 0.38 0.35 0. 39 0. 26 0. 30 0. 08 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 19 21 13 16 13 17 20 22 18 13 18 20 14 17 8 15 22 15 19 6 0. 23 0. 13 0. 31 0. 20 0. 33 0. 28 0.17 0.14 0. 22 0. 32 0. 16 0. 15 0. 28 0. 24 0.40 0.27 0. 10 0. 31 0. 17 0. 39 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 7 6 7 7 6 15 9 17 18 23 7 17 17 18 10 14 12 12 12 10 0. 44 0. 38 0. 36 0. 37 0. 40 0. 29 0.34 0.26 0. 16 0. 16 0. 42 0. 25 0. 26 0. 17 0.32 0.31 0. 29 0. 36 0. 37 0. 41 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 9 14 10 12 14 14 12 15 13 13 14 13 18 12 11 7 5 13 6 10 0. 45 0. 23 0. 31 0. 35 0. 27 0. 28 0.38 0.33 0. 29 0. 32 0. 23 0. 33 0. 20 0. 27 0.28 0.47 0. 45 0. 26 0. 49 0. 37 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 8 11 12 9 18 13 11 11 13 15 11 6 15 19 16 13 9 13 7 6 0. 43 0. 39 0. 37 0. 38 0. 19 0. 28 0.31 0.33 0. 33 0. 30 0. 33 0. 44 0. 29 0. 24 0.24 0.30 0. 44 0. 25 0. 43 0. 51 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 15 8 13 14 14 14 9 6 9 13 17 5 19 6 7 16 15 15 19 0. 27 0. 39 0. 26 0. 28 0. 26 0. 30 0.41 0.40 0. 37 0. 28 0. 24 0. 47 0. 22 0. 42 0.47 0.21 0. 32 0. 25 0. 15
(整理)标准贯入试验
（四）标准贯入试验(SPT)标准贯入试验实质上仍属于动力触探类型之一，所不同者，其触探头不是圆锥形探头，而是标准规格的圆筒形探头(由两个半圆管合成的取土器)，称之为贯入器。
因此，标准贯入试验就是利用一定的锤击动能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。
贯入阻力用贯入器贯入土层中的30cm的锤击数N63.5表示，也称标贯击数。
标准贯入试验开始与本世纪四十年代以来在国外有着广泛的应用，在我国也于1953年开始应用.标准贯入试验结合钻孔进行，国内统一使用直径42cm的钻杆，国外也有使用直径50cm或60cm的钻杆.标准贯入试验的优点在于：操作简单，设备简单，土层的适应性广，而且通过贯入器可以采取扰动土样，对它进行直接鉴别描述和有关的室内土工试验。
如对砂土做颗粒分析试验。
本试验特别对不易钻探取样的砂土和砂质粉土物理力学性质的评定具有独特的意义。
1.标准贯入试验设备规格标准贯入试验设备规格要符合表8-24的要求.2.标准贯入试验的技术要求（1）钻进方法：为保证贯入试验用的钻孔的质量，用采用回转钻进，当钻进至试验标高以上15cm外，应停止钻进。
为保持孔壁稳定，必要时可用泥浆或套管护壁。
如使用水冲钻进，应使用侧向水冲钻头，不能用向下水冲钻头，以使孔底土尽可能少扰动。
扰动直径在63.5～150cm之间，钻进时应注意以下几点：1）仔细清除孔底残土到试验标高；2）在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层，孔内水位或泥浆面始终应高与地下水位足够的高度，以减少土的扰动。
否则会产生孔底涌土，降低N值；3）当下套管时，要防止套管下过头，套管内的土未清除。
贯入器贯入套管内的土，使N值急增，不反映实际情况；4）下钻具时要缓慢下放，避免松动孔底土。
（2）标准贯入试验所用的钻杆应定期检查，钻杆相对弯曲<1/1000，接头应牢固，否则锤击后钻杆会晃动。
（3）标准贯入试验应采用自动脱钩的自由落锤法，并减少导向杆与锤间的摩阻力，以保持锤击能量恒定，它对N 值影响极大。
铁岭地区地基土标准贯入锤击数与物理及力学参数关系试验研究
铁岭地区地基土标准贯入锤击数与物理及力学参数关系试验研究摘要:以铁岭地区大量岩土工程勘察报告为基础,对粘性土标贯试验与部分物理及力学参数的相关关系进行研究,用一元线性回归法确定线性对应关系，给出线性拟合关系式及其相关系数。
通过分析表明粘性土的压缩模量与标准贯入击数成正比关系,线性相关系数绝大部分达0.95以上；粘性土的孔隙比、液性指数与标准贯入击数成反比关系,线性相关系数绝大部分达0.94以上;对铁岭地区粘性土的物理及力学参数可用本文建立的以标准贯入击数为自变量的线性关系式来进行预测评价。
关键词:标准贯入试验;土工试验;线性关系TU41土的孔隙比、压缩模量及液性指数是反映地基土物理性质，估算力学性质的重要指标。
这些指标数据通常很难在野外勘察中直接取得，需要现场取样在土工试验室通过实验获得。
通常标准贯入试验是在野外现场利用重63.5kg的穿心锤，以76cm的落距，将标准贯入器打入土中，记录每贯入30cm所需锤击数的一种方便、快捷、普遍采用的现场原位测试方法。
如果能建立粘性土相关物理力学参数与其标准贯入锤击数的经验关系式，那么在勘察现场，勘察技术人员就能利用现场标准贯入试验估算出更多的地基土的物理及力学性质，使野外记录分层情况更加准确，室内整理室内试验与地层无大偏差。
由此可见，建立适合铁岭地区的粘性土相关物理力学参数与其标准贯入锤击数的经验关系式是很有意义的一项工作。
1. 粘性土的分布规律及相关数据的收集铁岭市位于辽河中上游，为辽河冲积平原的一部分。
根据地貌成因类型可将铁岭地区分为3个地貌单元：构造侵蚀地形（高丘陵、低丘陵）、剥蚀堆积地形（山前坡洪积裙扇、丘间谷地）、堆积地形（辽河冲积平原、一级阶地、河漫滩）。
本文主要以第四纪冲积成因的粉质粘土为研究对象。
笔者根据多年的本地区工程勘察经历，并结合铁岭大部分区域的工程勘察野外记录及土工试验数据，为收集相关质料创造了有利条件。
本文参考了铁岭4个辖区近千份工程勘察报告中近4000个土工试验数据及标准贯入锤击数，进行收集研究。
饱和砂土及饱和粉土液化判别与计算
液化土的判别与计算一、判别依据《建筑抗震设计规X》GB50011-2010：第条：饱和砂土和饱和粉土〔不含黄土〕的液化判别和处理,6度时,一般情况下可不进行判别与处理,但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按7度的要求进行判别与处理,7～9度时,乙类建筑可按本地区抗震设防烈度的要求进行判别与处理.第条〔本人加注：此属强制性条文〕：地面下存在饱和砂土和饱和粉土时,除6度外,应进行液化判别；存在液化土层的地基,应根据建筑的抗震设防类别、地基的液化等级,结合具体情况采取相应的措施.〔注：本条饱和土液化判别不含黄土、粉质粘土〕第条：当饱和粉土、或饱和砂土的初步判别认为需要进一步进行液化判别时,应采用标准贯入试验判别法判别地面以下20mX围内土的液化；但对本规X第4.2.1条规定可不进行天然地基和基础的抗震承载力验算的各类建筑可只判别地〔不经杆长修正〕小于面以下15mX围内土的液化.当饱和土标准贯入锤击数N或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时,应别为液化土.[第条：1本规X规定可不进行上部结构抗震验算的建筑；2地基主要受力层[系指条形基础底面下深度3b〔b为基础底面宽度〕、独立基础下1.5b,且厚度不小于5m的X围]X围内不存在软弱粘性土层〔指7度、8度和9度时,地基承载力特征值分别小于80、100和120kpa的土层〕的建筑：1〕一般的单层厂房和单层空旷房屋、2〕砌体房屋、3〕不超过8层且高度在24m以下的一般民用框架和框架—抗震墙房屋、4〕基础荷载与"3〕项〞相当的多层框架房屋和多层混凝土抗震墙房屋]二、判别方法第条：饱和粉土与饱和砂土的液化判别1、地质年代为晚更新世〔Q3〕与以前的地层,7、8度时可判别为不液化.2、粉土的粘粒〔粒径<0.005㎜的颗粒〕含量百分率：7度、8度和9度分别不小于10、13和16时可判别为不液化.3、浅埋天然地基的建筑,当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时,可不考虑液化影响：1〕d u>d0+d b-22〕d w> d u +d b-33〕d u+ d w>1.5d0+2d b-4.5式中d u--上覆非液化土层厚度〔m〕,计算时宜将其内淤泥与淤泥质土层扣除；d w---地下水位深度〔m〕,宜按设计基准期内年平均最高水位采用,也可按近期内年最高水位采用；当区域地下水位处于变动状态时,应按不利的情况考虑.基础埋置深度〔m〕,不超过2m时应采用2m；db---d0---1、标准贯入锤击数临界值N cr1〕标准贯入锤击数临界值N cr 计算公式液化判别标准贯入锤击数临界值N cr 按下式［GB50011-2010第条式〔〕］计算：N cr =N 0β［ln<0.6 ds+1.5>-0.1 dw ］pc /3s d W —地下水位深度〔m 〕〔取被计算孔的稳定水位深度〕；pc —粘粒百分率含量,当小于3或为砂土时取3〔此时实际pc /3=1〕, ※这里须注意一点,当不是砂土且不小于3时应按实际值代入计算； β—调整系数,设计地震分组为第一组,取0.80;第二组取0.95;第三组取1.05.2〕当饱和土标准贯入锤击数N i 〔不经杆长修正〕小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时,应判别为液化土. 2、液化指数I iE1〕液化指数I iE 计算公式"I iE 〞计算公式见GB50011-2010-式:I lE ＝ ∑=n 1i [1-N i /N cri ]d i W i式中 n---判别深度X 围内每一个钻孔标准贯入试验点的总数N i 、N Cri —分别为i 点标准贯入锤击数的试验值与临界值,当实测值大于临界值时应取临界值；当只须判别15mX 围深度内的液化时,15m 以下的实测值可按临界值采用；d i ---i 点所代表的土层厚度〔m 〕,可取与该标贯试验点相邻的上、下两标贯试验点深度差的一半,但上界不高于地下水位埋深,下界不深于液化深度；W i ---i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值〔单位为m -1〕,当该层中点深度不大于5m 时应采用10,等于20m 时应取0值,5～ 20m 时应按线性内插法取值.※：本人建议从小于5m 至等于20m 的线段平分为16段〔从<5m 、5ｍ、6ｍ……20ｍ〕,则计求以下各中点深度W i 可按W i =9.375-0.625<i-5>计算〔结果按4舍5入取值,精确到0.01〕, 式中i 为计算层的中点深度,单位为m.※：这里必须注意:计算公式计算的I iE 是每个钻孔各标准贯入试验点总数之和,即同时存在饱和粉土与饱和砂土时,应一并计算.2〕液化等级判别三、计算实例1、实例资料注: 标贯试验点底深栏"〔1〕1.30〞中〞〔1〕〞为试验点编号i.余同.W i见液性指数计算一节.2〕、地下稳定水位埋深有两种情况:一是3.40m,二是1.95m；粉土②粘粒含量6～8%〔平均值7.4%〕；场地抗震设防烈度7度,设计地震分组第一组.2、计算与评价:1〕标准贯入锤击数临界值N cr计算与判别〔1〕己知水位埋深dw=3.40m,则0.1 dw=0.34；按规X规定,液化判别标准贯入锤击数基准值N0=10; β=0.8.则Nβ=8；粉土②中粘粒含量百分率平均7.4,其pc/3=0.637,粉砂③按规X规定取3%,其pc/3=1.分别代入后：粉土②的N0βpc/3=,N cr=4.752［ln<0.6 ds+1.5>-0.34］；粉砂③的N0βpc/3=8,N cr=8[ln<0.6 ds+1.5>-0.34]计算标准贯入锤击数临界值N cr.N3：Ncr=5.096［ln<0.6 ×3.75+1.5>-0.34］=5.00<N3=9击,为不液化土N4：Ncr=5.096［ln<0.6 ×5.05+1.5>-0.34］=5.97<N4=8击,为不液化土N5：Ncr=5.096［ln<0.6 ×6.10+1.5>-0.34］=6.63<N5=7击,为不液化土N6：Ncr=8［ln<0.6 ×7.05+1.5>-0.34］=11.25>N6=9击,为液化土N7：Ncr=8［ln<0.6 ×8.10+1.5>-0.34］=12.08>N7=7击,为液化土〔2〕己知水位埋深dw =1.95m,则0.1 dw=0.195；其他条件未变,分别代入后：粉土②的Ncr =4.752［ln<0.6 ds+1.5>-0.195］；粉砂③的Ncr=8[ln<0.6ds+1.5>-0.195]计算标准贯入锤击数临界值Ncr.N3：Ncr=5.096［ln<0.6 ×3.75+1.5>-0.195］=5.74<N3=9击,为不液化土N4：Ncr=5.096［ln<0.6 ×5.05+1.5>-0.195］=6.07<N4=8击,为不液化土N5：Ncr=5.096［ln<0.6 ×6.10+1.5>-0.195］=7.37>N5=7击,为液化土N6：Ncr=8［ln<0.6 ×7.05+1.5>-0.195］=12.41>N6=9击,为液化土N7：Ncr=8［ln<0.6 ×8.10+1.5>-0.195］=13.24>N7=7击,为液化土2〕液性指数计算〔1〕i点所代表的土层厚度d i计算根据资料表,i点所代表的土层厚度d i计算成果如下：d3=〔5.05+3.75〕/2-3.40=1.00〔m〕或d3=〔5.05+3.75〕/2-3.25=1.15〔m〕※注：前式取"3.40〞是上界不高于地下水位埋深3.40m,后式取"3.25〞是水位高于本试验层上界〔顶板〕.d4=［〔6.10+5.05〕/2-〔5.05+3.75〕/2］=〔6.10-3.75〕/2=1.175〔m〕d5=6.15-〔6.10+5.05〕/2=0.575〔m〕注：取"6.15〞是下界不深于液化深度,d7处"8.20〞情况相同.d6=〔8.10+7.05〕/2-6.15=1.425〔m〕d7=8.20-〔8.10+7.05〕/2=0.625〔m〕〔2〕i点所在土层的中点深度z i与对应层位影响权函数值计算根据资料表,计算i点所在土层的中点深度z i〔等于i点所在土层的的上界加i点所代表的土层厚度d i的二分之一〕,并计算确定W i的值：Z3=3.40+ d3/2=3.90〔m〕,W3=10或Z3=3.25+ d3/2=3.825〔m〕,W3=10Z4=3.75+ d4/2=3.75+1.175/2=4.338〔m〕,W4=10Z5=5.05+d5/2=5.05+0.575/2=5.338〔m〕,W5=9.375-0.625×<5.338-5>=9.16 Z6=6.15+d6/2=6.15+1.425/2=6.863〔m〕,W6=9.375-0.625×<6.863-5>=8.21 Z7=7.05+d5/2=7.05+0.625/2=7.363〔m〕W7=9.375-0.65×<7.363-5>=7.90※以上计算表明:标准贯入试验i点所在土层的中点深度z i等于上一土层厚度底界深度加上i点所在土层厚度的一半.〔1〕地下水位埋深3.40m时: I iE=〔１－9／11.25〕×1.42５×8.21+〔１－7／12.08〕×0.62５×7.90=2.34+2.08=4.42<6,轻微液化〔2〕地下水位埋深 1.95m时: I iE=〔１－7／7.37〕×0.５75×9.16+〔１－9／11.25〕×1.42５×8.21+〔１－7／12.08〕×0.62５×7.90=0.26+2.34+2.08=4.68<6,轻微液化注:上表中临界值N cr 与液化指数I iE 两栏内黑色为地下水位埋深3.40m 时计算结果,红色为水位195m 时的结果.3〕场地水位埋深3.40m,略低于粉土②顶界,表明粉土②的大部分与其下粉砂③处于地下水位之下,属应进行液化判别的饱和土层.粘粒分析表明,粉土②中含量百分率6～8〔平均值7.4〕小于规X 规定抗震设防烈度7度场地所对应的"10〞,初判地震时可能产生液化；经标准贯入试验判别法判别,粉土②的标准贯入锤击数N 0〔见资料表,未经杆长修正〕大于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr [见本节〔4〕标准贯入锤击数临界值N cr 与液性指数计算成果表],为不液化土层；当地下水位埋深1.95m 时,孔深6.10m 处标准贯入锤击数N 0小于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr ,为液化土;〔两种水位条件下〕粉砂③的标准贯入锤击数N 0小于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr [见本节〔4〕标准贯入锤击数临界值N cr 与液性指数计算成果表],为液化土层.液性指数I iE =4.42〔4.68〕,液化等级轻微.。
标准贯入试验
标准贯入试验 Prepared on 22 November 2020（四）标准贯入试验(SPT)标准贯入试验实质上仍属于动力触探类型之一，所不同者，其触探头不是圆锥形探头，而是标准规格的圆筒形探头(由两个半圆管合成的取土器)，称之为贯入器。
因此，标准贯入试验就是利用一定的锤击动能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。
贯入阻力用贯入器贯入土层中的30cm的锤击数表示，也称标贯击数。
标准贯入试验开始与本世纪四十年代以来在国外有着广泛的应用，在我国也于1953年开始应用.标准贯入试验结合钻孔进行，国内统一使用直径42cm的钻杆，国外也有使用直径50cm或60cm的钻杆.标准贯入试验的优点在于：操作简单，设备简单，土层的适应性广，而且通过贯入器可以采取扰动土样，对它进行直接鉴别描述和有关的室内土工试验。
如对砂土做颗粒分析试验。
本试验特别对不易钻探取样的砂土和砂质粉土物理力学性质的评定具有独特的意义。
1.标准贯入试验设备规格标准贯入试验设备规格要符合表8-24的要求.标准贯入试验设备规格表8-242.标准贯入试验的技术要求（1）钻进方法：为保证贯入试验用的钻孔的质量，用采用回转钻进，当钻进至试验标高以上15cm外，应停止钻进。
为保持孔壁稳定，必要时可用泥浆或套管护壁。
如使用水冲钻进，应使用侧向水冲钻头，不能用向下水冲钻头，以使孔底土尽可能少扰动。
扰动直径在～150cm之间，钻进时应注意以下几点：1）仔细清除孔底残土到试验标高；2）在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层，孔内水位或泥浆面始终应高与地下水位足够的高度，以减少土的扰动。
否则会产生孔底涌土，降低N值；3）当下套管时，要防止套管下过头，套管内的土未清除。
贯入器贯入套管内的土，使N值急增，不反映实际情况；4）下钻具时要缓慢下放，避免松动孔底土。
（2）标准贯入试验所用的钻杆应定期检查，钻杆相对弯曲<1/1000，接头应牢固，否则锤击后钻杆会晃动。
第七章地震导致的区域性砂土液化祥解
液化等级与液化指数的对应关系
液化等级
轻微
中等
严重
液化指数Iie
0＜Iie≤6
6＜ Iie ≤18
Iie＞18
五.砂土地震液化的防护措施
抗液化措施选择原则
建筑类别
地基液化等级
轻微
中等
严重
甲类
特殊考虑
乙类
〔B〕或〔C〕
〔A〕或〔B+C〕
〔A〕
丙类
〔C〕或〔D〕
〔C〕或其它更高措施
〔A〕〔B+C〕
2.可液化砂土层的埋藏分布条件 砂层埋藏条件包括地下水和砂层埋深；其上的非液化粘性土层厚度这两类条件。地下水埋深愈浅，砂层埋藏浅，厚度大，非液化盖层愈薄，在其它条件相同时则愈易液化。 具备上述的颗粒细、结构疏松、上覆非液化盖层薄和地下水埋深浅等条件，而又广泛分布的砂体，主要是滨海平原，近代河口三角洲，冲积平原，低阶地及漫滩及古河道1.大型水利水电工程：对区域稳定性要求最为严格的工程之一。有关部门规定，在地震烈度为7度及以地区修建大型水利水电工程必须进行区域稳定性评价。水工建筑物应尽可能选择在相对稳定地段，避开不稳定地段，确保工程的安全和经济合理。 如二滩水电站，三峡工程 2.核电站工程规划：确保核电站设施安全运行，防止核泄漏必须考虑的问题。 如苏南核电站 3.城市区域稳定性评价： 为城市规划建设服务，如深圳，宁波，西安等
标准贯入试验锤击数与液性指数关系探讨
Ｑ＝∑（ｉ ｙ Ｙ— ） ＝∑（。 一 。 Ｙ一 ）
（） ３
式 中
（ ７）
最小 二乘 法是求 和 使 Ｑ达极小 ，使 Ｑ达极 小 的 和 口值记 为 ａ和 ｂ 。利用 微积分 中求极值 的方 法求得
， 一 一
为岩 土参数测试 值 ；ｎ 为参加统计 的子样 数。
表 １ 工 点 试 验统 计 表
ｊ １ ｌ Ｈ 童
工名 点称
土组 贯 工 ／验 ／验标次 试 试
量 ， 表示 随 机误 差 ，常 常 假 定 遵 从 正 态 分 布 Ⅳ （ ，ｏ ） ０ ｒ ，这表示误 差为正 和负 的机会一样 多 ，ｏ 表 ｒ 示误差 的大 小。式 中 Ｏ， ｔ 口，ｏ 通 常是 未知 的，它 们 ｒ 要通 过数据 的信息 来估计 。 设 ｛Ｘ ，． ， （ ．Ｙ） ｉ＝１ ……ｎ ， ｝为一组 数据 ，若 用 回 归方 程 （ ）来拟合 ，则 当 Ｘ＝ ｙ 的估计 值为 １ Ｘ时 ｉ
的重大误差或 非代表 性数 ｌ
：
ｎ
＝
（） ５
见表 ２ 、图 １ 。 对 图 １中液 性指 数 与 标贯 击 数 进行 一元 线 性 回
∑ （ｊ ） —
Ｉ ｌ
归 ，回归直线方程分别 为
（ ）类 土 ａ （ ）类 土 ｂ （ ）类 土 ｃ （ ）类 土 ｄ Ｙ ＝ 一 ． ７ ＋ ８７ ６６Ｘ ．８ Ｒ＝ 一 ． ８ ０ ９ Ｙ ＝ 一１．２ ＋ １． ０ Ｒ＝ 一 ．２ ４７Ｘ ５ ６ ０９ Ｙ ＝ 一 ８４ Ｘ ＋ ２ ． １ Ｒ＝ 一 ．４ ３．２ ８ ７ ０９ Ｙ ＝ 一 ２ ９ Ｘ ＋ ２ ． ６ Ｒ＝ 一 ．５ ４．８ ９ ６ ０ ９
性回归法确定 两者 间的线性对应关 系，反算处 于不同液性指数状 态下粘性 土对应 的标贯 击数 ，提 出利 用标准贯入试验锤击数判别粘性土 的液性指数 的方法，具有较 高的可靠性 。
2022年-2023年一级建造师之一建港口与航道工程实务高分通关题库A4可打印版
2022年-2023年一级建造师之一建港口与航道工程实务高分通关题库A4可打印版单选题（共30题）1、当基坑开挖中出现大范围的流沙（土）险情时，应及时采取的措施是（）。
A.土质改良B.截水防渗C.回土压顶D.人工降低地下水位【答案】 C2、《中华人民共和国航道法》第二十一条规定船舶在航道水域中沉没，影响航道畅通和通航安全的，其所有人应当立即报告负责（）。
A.航道管理的部门和通航维护部门B.交通主管部门和海事管理机构C.交通主管部门和航道管理的部门D.航道管理的部门和海事管理机构【答案】 D3、闸室、闸首和输水廊道等混凝土结构分层浇筑时，上下层与相邻段混凝凝土浇筑的时间间隔不宜超过（）。
A.7dB.14dC.21dD.28d【答案】 B4、分项工程及检验批的质量应由施工单位（）组织检验。
A.分项工程技术负责人B.项目技术负责人C.质量负责人D.专职质量检查员【答案】 A5、高桩码头的接岸结构采用板桩时，回填顺序应符合设计要求，首先应回填（）。
A.锚碇结构前的区域B.锚碇结构及板桩墙的中间部位C.锚碇结构的周围D.板桩墙后的部位【答案】 A6、单位工程完工后，应由（）组织相关人员进行质量检验。
A.施工单位B.建设单位C.监理单位D.交通主管部门或其委托的质监机构【答案】 A7、关于一般的板桩码头施工的说法，正确的是（）。
A.导向梁距板桩墙顶的距离应小于替打套入桩的长度B.拉杆连接铰的转动轴线应位于垂直面上C.锚碇板（墙）的设置高程应尽量放高，以提高其承载力D.沉桩应以桩尖设计标高作为控制标准【答案】 D8、重力式码头基槽开挖“双控”是（）。
A.标准贯入击数和土质B.标高和标准贯入击数C.标高和土质D.密实度和标高【答案】 C9、高桩码头沉桩后对岸坡进行回填或抛石施工前，如遇异常情况，如大风暴、特大潮等过后，必须（）。
A.加速抛填施工B.及时施测回淤，必要时再次清淤C.进行夹桩D.作好施工记录【答案】 B10、水下深层水泥拌合体的强度标准值对应的龄期宜取90d或（）d，并应满足设计要求。
如何进行地基土的液化判别
如何进行地基土的液化判别作者：梅志华来源：《中小企业管理与科技·上旬》2010年第02期摘要:地基土的液化已严重影响工程建设,在工程勘察过程中,只有采用多种判别方法才能准确判定液化土的存在与分布。
标准贯入试验作为目前阶段液化判别主要手段之一,初步满足了液化土层的评价。
关键词:液化方法指标等级0 引言地基土层的液化判别形式是非常复杂的,目前国内外都在进行研究。
通过对以往大量工程试验结果的对比分析,并结合我国现行《抗震规范》,只有通过“二阶段”判别方案,即初步判别和标准贯入试验判别相结合的方式进行才是真实可行的。
才能更好的解决地基的液化判别问题。
1 判别原则根据对多年的工程经验实践资料进行对比分析,发现液化与土层的地质年代、地貌单元、粘粒含量、地下水位深度以及上覆非液化层厚度等有密切关系。
不同的成因类型,往往产生不同的液化现象,利用这些关系可对土层液化进行判别,即初步判别。
初步判别的目的是排除一大批不会液化的工程,避免重复工作,达到省时、省钱的目的。
凡经初步判别为不液化的就不需要进行第二阶段判别,以节省勘察工作量。
其液化判别总体思路如下:2 初步判别由于6度地震区的震害比较轻,《抗震规范》规定,6度时一般不考虑对饱和土的液化判别。
例外情况是对液化沉降敏感的乙类建筑,要按7度的要求进行判别。
地质年代的新老,意味着土层的沉积时间的长短,较老的沉积土层经过长期的固结作用、历次地震作用以及水化学作用影响,是土层密度增大,形成了一定的胶结紧密结构。
因此,地层年代越老,土的固结程度、密实程度和结构性也就越好,抗震性能愈强。
反之愈差。
国外研究表明,饱和松散的水力冲填土差不多总会液化,而且全新世(Q4)的砂类土、粉土对液化也是很敏感的,更新世(Q3)沉积层发生液化的情况罕见。
这一结论迎合了地质年代与液化的相对应的关系。
粉土是粘性土与砂土之间的过渡性土,即IP≤10的土。
由此可见,粘粒含量的多少决定了粉土的性质,如果粘粒含量超过一定限值,使土的粘聚力加大,其性质接近粘性土,抗液化能力将大大增强。
标准贯入试验
（4）不作杆长修正 《地下铁道、轻轨交通岩土工程勘察规范》 （GB50307-2019）及《岩土工程勘察规范》 （GB50021-2019）规定不进行杆长修正。
虽然目前有些规范还要进行修正，但国内外研究的 总趋势是不再进行杆长修正。
2.上覆压力的影响
即考虑试验深度处土的围压对试验成果的影响，认 为随着土层中上覆压力的增大，标准贯入试验锤击数相 应增大。国内对此未予重视（国内不进行校正），国外 则作了较多研究，认为应采用下式进行修正：
表5-2 N63.5的杆长修正系数
触探杆长度（m） <=3
6
9
12
15
α
1.0
0.92
0.86
0.81
0.77
18
21
0.73
0.70
表5-2中的α值是根据牛顿弹性碰撞理论计算而得， 并非实测值，与实际并不符合。关于限制在21m以内也 是由于历史原因造成的。目前，实际工程中标准贯入试 验的杆长最长已超过100m，试验成果(N值)仍能较好地 反映土层的力学性质的变化。
N60=（ERi/60）Ni
Ni——相应于能量比为ERi的实测锤击数； N60——修正为标准应力波能量比的标贯击数。
第三节 标准贯入试验的技术要求
第 1． 标准贯入试验必须与钻探配合，以钻机设备为基础。 三 钻进方法：为保证钻孔质量，要求采用回转钻进，并保
节 持孔内水位略高于地下水水位，当钻进至试验标高以上
如做过锤击能量标定试验的，应有F(t)~t曲线。
2．绘制标贯击数N与深度的关系曲线，或在地质剖面图 上，进行SPT的钻孔旁，于试验点深度标出N值。作为 勘察资料提供时，对N值不必进行杆长修正、上覆压力 修正及地下水位修正。
标准贯入试验
（四）标准贯入试验(SPT)标准贯入试验实质上仍属于动力触探类型之一，所不同者，其触探头不是圆锥形探头，而是标准规格的圆筒形探头(由两个半圆管合成的取土器)，称之为贯入器。
因此，标准贯入试验就是利用一定的锤击动能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。
贯入阻力用贯入器贯入土层中的30cm的锤击数N63.5表示，也称标贯击数。
标准贯入试验开始与本世纪四十年代以来在国外有着广泛的应用，在我国也于1953年开始应用.标准贯入试验结合钻孔进行，国内统一使用直径42cm的钻杆，国外也有使用直径50cm或60cm的钻杆.标准贯入试验的优点在于：操作简单，设备简单，土层的适应性广，而且通过贯入器可以采取扰动土样，对它进行直接鉴别描述和有关的室内土工试验。
如对砂土做颗粒分析试验。
本试验特别对不易钻探取样的砂土和砂质粉土物理力学性质的评定具有独特的意义。
1.标准贯入试验设备规格标准贯入试验设备规格要符合表8-24的要求.2.标准贯入试验的技术要求（1）钻进方法：为保证贯入试验用的钻孔的质量，用采用回转钻进，当钻进至试验标高以上15cm外，应停止钻进。
为保持孔壁稳定，必要时可用泥浆或套管护壁。
如使用水冲钻进，应使用侧向水冲钻头，不能用向下水冲钻头，以使孔底土尽可能少扰动。
扰动直径在63.5～150cm之间，钻进时应注意以下几点：1）仔细清除孔底残土到试验标高；2）在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层，孔内水位或泥浆面始终应高与地下水位足够的高度，以减少土的扰动。
否则会产生孔底涌土，降低N值；3）当下套管时，要防止套管下过头，套管内的土未清除。
贯入器贯入套管内的土，使N值急增，不反映实际情况；4）下钻具时要缓慢下放，避免松动孔底土。
（2）标准贯入试验所用的钻杆应定期检查，钻杆相对弯曲<1/1000，接头应牢固，否则锤击后钻杆会晃动。
（3）标准贯入试验应采用自动脱钩的自由落锤法，并减少导向杆与锤间的摩阻力，以保持锤击能量恒定，它对N 值影响极大。
砂土液化的判别
砂土液化判别基本原理一、地震地球内部，聚蓄的能量，在迅速释放时，使地壳产生快速振动，并以波的形式从震源向外扩散、传播称为地震。
诱发地震的因素很多，当地下岩浆活动、火山喷发、溶洞塌陷、山崩、泥石流、人工爆破、水库蓄水、矿山开采、深井注水等都会引起地震的发生。
但是它们的强度和影响范围都较小，危害不太大；世界上绝大多数地震，是由地壳运动引起岩石受力发生弹性变形并储存能量（应力），当能量聚积达到一定的强度并超过岩石某一强度时，使岩层发生断裂、错动，这时蓄积的变形能量在瞬时释放所形成的构造地震；强烈的构造地震影响范围广、破坏性大，发生的频率高，占破坏性地震的90%以上。
因此在《建筑抗震设计规范》中，仅限于讨论在构造地震作用下建筑的设防问题。
（一）地震波按其在地壳传播的位置不同，可分为体波、面波。
1、体波在地球内部传播的波为体波。
体波又可分纵波和横波，纵波又称P 波，它是从震源向四周传播的压缩波。
这种波的周期短、振幅小、波速快，它在地壳内传播的速度一般为200-1400m/s ；它主要引起地面垂直方向的振动。
横波又称s波，是由震源向四周传播的剪切波。
这种波的周期长、振幅大、波速慢，在地壳内的波速一般为100-800m/s。
它主要引起地面的水平方向的振动。
2、面波在地球表面传播的波，又称L波。
它是由于体波经过地层界面多次反射、折射所形成的次生波。
它是在体波到达之后(纵波P首先到达，横波S次之)，面波（L波）最后才传到地面。
面波与横波一样，只有横向振动，没有纵向振动，其特点是波速较慢动、周期长、振动最强，对地面的破坏最强的一种。
所以在岩土工程勘察中，我们主要关心的还是面波（L波）对场地土的破坏。
二、砂土液化对工程建筑的危害地震时由于地震波的振动，会使埋深于地下水位以下的饱和砂土和粉土，土的颗粒之间有变密的趋势，孔隙水不能和时地排出，使土颗粒处于悬浮状态，呈现液体状。
此时，土体内的抗剪强度暂时为零，如果建筑物的地基土没有足够的稳定持力层，会导致喷水、冒砂，使地基土产生不均匀沉陷、裂缝、错位、滑坡等现象。
《土力学》习题课研究
和
两Hale Waihona Puke 。•2.随着水力坡降的增大，黏性土的渗透流速的增长率
，粗粒土的渗透流速
的增长率
（提高、降低）。
•
3.向上渗流作用下，土中有效应力会
。
•
二、选择题
•
1、成层土的水平渗透性主要受
所控制。
（1）最透水层； （2）最不透水层； （3）全部土层
•
2、成层土的水平渗透系数一般
其铅直渗透系数。
（1）大于； （2）等于； （3）小于
•
2、黏性的塑限与
无关
（1）黏粒含量； （2）黏粒矿物成分； （3）土的含水量
•
3、评价无黏性土的密实度的指标有
。
（1）孔隙比； （2）相对密度； （3）标准贯入试验锤击数
•
4、填土的最优含水量接近于土的
。
（1）缩限； （2）塑限； （3）塑性指数
•
5、絮状结构主要由
组成的土的结构。
（1）砂粒； （2）粉粒； （3）黏粒
。
A.1000kN×m B. 1200kN×m C. 1400kN×m
❖ 3、在地面上修建一座梯形土坝，土坝基础的接触应力形状为
。
A.矩形 B. 马鞍形 C. 梯形
❖ 4、当地下水位从地面降至基础底面处时，地基中的有效自重应力发生
。
A. 增加 B. 减少 C. 不变
❖ 5、地基中附加应力σx影响的范围
例1.某饱和土重0.4N，体积为21.5cm3，将其烘干一定时间后秤其重为0.33N， 体积缩至15.7cm3，饱和度为75%，求土样烘烤前后的含水量、孔隙比和干重 度？
解：烘烤后 Sr=75%=VW/(Va+Vw)
标准贯入试验
（四）标准贯入试验(SPT)标准贯入试验实质上仍属于动力触探类型之一，所不同者，其触探头不是圆锥形探头，而是标准规格的圆筒形探头(由两个半圆管合成的取土器)，称之为贯入器。
因此，标准贯入试验就是利用一定的锤击动能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。
贯入阻力用贯入器贯入土层中的30cm的锤击数N63.5表示，也称标贯击数。
标准贯入试验开始与本世纪四十年代以来在国外有着广泛的应用，在我国也于1953年开始应用.标准贯入试验结合钻孔进行，国内统一使用直径42cm的钻杆，国外也有使用直径50cm或60cm的钻杆.标准贯入试验的优点在于：操作简单，设备简单，土层的适应性广，而且通过贯入器可以采取扰动土样，对它进行直接鉴别描述和有关的室内土工试验。
如对砂土做颗粒分析试验。
本试验特别对不易钻探取样的砂土和砂质粉土物理力学性质的评定具有独特的意义。
1.标准贯入试验设备规格标准贯入试验设备规格要符合表8-24的要求.标准贯入试验设备规格表8-242.标准贯入试验的技术要求（1）钻进方法：为保证贯入试验用的钻孔的质量，用采用回转钻进，当钻进至试验标高以上15cm外，应停止钻进。
为保持孔壁稳定，必要时可用泥浆或套管护壁。
如使用水冲钻进，应使用侧向水冲钻头，不能用向下水冲钻头，以使孔底土尽可能少扰动。
扰动直径在63.5～150cm之间，钻进时应注意以下几点：1）仔细清除孔底残土到试验标高；2）在地下水位以下钻进时或遇承压含水砂层，孔内水位或泥浆面始终应高与地下水位足够的高度，以减少土的扰动。
否则会产生孔底涌土，降低N值；3）当下套管时，要防止套管下过头，套管内的土未清除。
贯入器贯入套管内的土，使N值急增，不反映实际情况；4）下钻具时要缓慢下放，避免松动孔底土。
（2）标准贯入试验所用的钻杆应定期检查，钻杆相对弯曲<1/1000，接头应牢固，否则锤击后钻杆会晃动。
关于标准贯入试验问题的分析
1～2cm深,土料压实时平行坝轴方向进行,相邻二压实带间应有搭接,防止漏压。
各级子坝竣工期间预留超高013m,根据竣工时的实测沉降作适当调整。
314 软式透水管排水排渗设计考虑了一、二、三、四级子坝的地基排渗和降低浸润线的要求,并进行了相应的计算。
为使子坝地基排水固结,在4915m滩面上设置了<80第三代软式透水管,管间距2m,纵横及竖向交接处连接成整体,竖向透水管的一端伸至灰场底面的盲沟内,排入集水沟。
<80第三代软式透水管的技术指标如表3所示。
表3 <80第三代软式透水管的技术指标规格内径/mm钢线密度卷数/m钢线直径/mm标准长度/mSH280804021080注:不织布011～0158mm抗拉强度:5cm拉力为130kg,透水系数为218×10-1cm/sec,扁平率2%时为37 kg以上,10%时为462kg以上。
目前该灰坝已投产运行多年,情况良好。
4 结语软式透水管作为一种新型的土工合成排水材料用途十分广泛,较之传统的排水盲沟是重大改进,在电厂灰场中应用效果也十分显著。
川里湖灰场的工程经验不仅可用于电厂灰场,同样也适用于尾矿坝、垃圾堆场和其他材料堆场;电厂煤场同样有排水问题需要处理,也一样可以推广这种排水材料。
目前国内能够生产软式透水管的厂家为数不少,在激烈的市场竞争中,质量得到提高,价格不断下降,这为推广应用创造了条件。
最后,谨向为本文提供资料的尹志辛高工表示谢意。
参考文献:[1]张安平.关于公路隧道排水技术及排水材料的讨论[J].岩石力学与工程学报,1999,(2).[2]T JT018-97,公路排水设计规范[S].收稿日期:1999-08-20作者简介:张剑锋(1932- ),男,教授级高级工程师,长期从事岩土工程工作,著述颇丰。
关于标准贯入试验问题的分析戴洪军,蔡升华(江苏省电力设计院,南京 210024)摘 要:针对标准贯入试验在依据《建筑地基基础设计规范》(G B J7-89)的规定,进行标准贯入锤击数的修正及根据锤击数确定地基土承载力标准值时存在的几个主要问题,作了一些概略性的分析,以期引起同行们的注意和进一步的探讨。
用标贯击数评价黏性土物理参数
用标贯击数评价黏性土物理参数张坤;王迅【摘要】通过哈尔滨松北区大量黏性土的标贯与室内试验资料,利用线性回归给出线性拟合关系式及其相关系数并验证,指出标贯击数与液性指数存在较高的线性关系,液性指数随标贯击数的增加而减小.为同类工程提供基础性资料与可靠的计算原理.【期刊名称】《资源环境与工程》【年(卷),期】2013(027)004【总页数】3页(P538-540)【关键词】标贯击数;液性指数;线性回归;黏性土【作者】张坤;王迅【作者单位】中水东北勘测设计研究有限责任公司,吉林长春134001;中水东北勘测设计研究有限责任公司,吉林长春134001【正文语种】中文【中图分类】TU4420 引言黏性土的液性指数是评价估算黏性土的物理、力学性质的重要指标。
在野外勘察中，受岩心摆放时间、气温、地质人员工作经验的影响，判定的塑性状态与室内试验值经有常较大出入，因此建立岩土物理参数与标贯试验(SPT)击数N 的经验关系式，不失为一种比较科学、直观的方法。
本文分析了哈尔滨市松北灌排体系及水生态环境建设工程2009年—2011年具有代表性的标贯试验与土工试验资料，对其进行一元线性回归分析，建立线性回归方程。
设以变量X 代替标准贯入试验实测锤击数N，以变量Y 代替黏性土状态指标IL。
1 数据选取哈尔滨市松北灌排体系及水生态环境建设工程位于松花江左岸、哈尔滨市松北区，共完成勘探钻孔4 000余个，总进尺3 万余米，土样试验组数5 500 余组。
本区第四系地层广布，厚度30～80 m，由于淤泥质黏土标贯击数极低，无评价意义，本文针对湖积环境灰色黏土及灰色粉质黏土进行统计，共收集367 组黏性土原状样土工试验成果，对应标贯组数304 组。
根据土工试验成果中塑性状态和标贯击数分别进行统计，计算其平均值φm、标准差σf、变异系数δ［1－3］。
试验指标中的重大失误或非代表性的数据用Grubbs 准则判别，并采用三倍标准差法剔除异常数据，然后进行统计分析。
根据标准贯入试验锤击数对花岗岩残积土进行塑性状态分类探讨——以广州地区花岗岩残积土为例
根据标准贯入试验锤击数对花岗岩残积土进行塑性状态分类探讨——以广州地区花岗岩残积土为例
龚经平
【期刊名称】《建设科技》
【年(卷),期】2017(000)019
【摘要】用液性指数IL对花岗岩残积土进行塑性状态分类,由于液性指数IL偏大,经常出现土质越软,标准贯入试验锤击数和承载力越高的矛盾情况.为了便于现场划分工程地质层和鉴别岩土性状,根据土工试验报告,结合现场标准贯入试验数据和土的承载力特征,总结出花岗岩残积土塑性状态按标贯锤击数分类标准.
【总页数】2页(P161-162)
【作者】龚经平
【作者单位】广州市天河区建设工程质量监督检测室
【正文语种】中文
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Ｒ＝一Ｏ．９８
（ｂ）类土 （ｃ）类土
ｙ＝一１４．７２Ｘ＋１５．６０ ｙ＝一３８．４２ｘ＋２８．７１
尺＝一０．９２ 尺＝一Ｏ．９４
（ｄ）类土 ｙ＝一４２．９８Ｘ＋２９．６６ Ｒ＝一Ｏ．９５
·６２·２以上，表明液性 指数与标贯击数之间具有高度线性关系。根据各状态 时的临界值，反算标准贯入试验临界锤击数，分别为
１一元线性回归法 一元线性回归数学模型为‘１１』２ ３
ｙ＝ａ＋口Ｘ＋占
（１）
式中ａ，口称为回归系数，ｘ为自变量，ｙ为因变
量，占表示随机误差，常常假定占遵从正态分布Ⅳ
（Ｏ，盯２），这表示误差为正和负的机会一样多，盯２表
示误差的大小。式中ａ，口，盯２通常是未知的，它们
要通过数据的信息来估计。
设｛（五，ｙｉ），ｉ＝１，……ｎ｝为一组数据，若用回
土工试验资料，见表１。 表ｌ工点试验统计表
三喜
编号
工 …点…名“称
土工试验标贯试验
／组
／次
各工点试验资料的液性指数，Ｌ按照土层的形成 时代、成因、塑性状态，与同一土层中的标准贯入锤 击数Ⅳ，统计其平均值五、标准差听、变异系数艿。
盯ｆ＝
（６）
６：擘
（７）
／ｍ
式中Ｚ为岩土参数测试值；ｎ为参加统计的子样数。 试验中的重大误差或非代表性的数据用Ｇｍｂｂｓ
准则判别，对异常数据进行舍弃，用式（８）计算。
Ｉ ｆ一，ｌ
瓦 Ｊ＾一 ＝＿Ｌ—尘二 。
盯ｒ
（、８ｖ， ）
采用三倍标准差方法，即取瓦＝３，舍弃试验中
的重大误差或非代表性数据，统计结果及回归分析， 见表２、图ｌ。
对图１中液性指数与标贯击数进行一元线性回
归，回归直线方程分别为 （ａ）类土 ｙ＝一６．６７ｘ＋８．７８
表２各种土类液性指数与标贯击数统计表
２００７年第６期（总第１３５期）
籁 柑 枢 雌
薹雾＼ 归６．５｛
就ｊ
＼＼
液性指数 （ｃ）类土
辍 伯 船（ 鞲
０．∞
Ｏ．０５
ｎ１０
０．１５
液性指数
Ｏ．２０ ｏ．２５
（ｄ）类土
图１液性指数与标贯击数关系图
表３标准贯入锤击数与液性指数对应表
（ａ）类土 当ｘ＝ｌ时，ｌ，＝２．１１； 当Ｘ＝０．７５时，ｙ＝３．７８。 （ｂ）类土 当Ｘ＝０．７５时，ｙ＝４．５６； 当Ｘ＝０．５０时。ｙ＝８．２４。 （ｃ）类土 当ｘ＝Ｏ．５时，ｙ＝９．４； 当Ｘ＝０．２５时，ｙ＝１９．１。 （ｄ）类土 当ｘ＝Ｏ．２５时，ｌ，＝１８．９； 当ｘ＝０时，ｙ＝２９．７。 根据上述粘性土各稠度状态与标准贯人试验锤击 数的一元线性回归关系，按不利原则考虑，对应的经 验关系如表３。
［２］盛骤，谢式千，潘承毅．概率论与数理统计［Ｍ］．北京：高等教育出
版社，１９的．
收稿日期：２００ｒ７—０６一０３
关键词 液性指数标准贯入一元线性回归
粘性土的液性指数是评价地基土的承载力、估算 土的力学性质的重要指标。在岩土工程勘察野外岩芯 鉴定中，主要采用搓条法，结合钻探进尺快慢来判断 粘性土的塑性状态；这种判定方法受岩芯摆放时间、 气温、地质人员工作经验等因素的影响，与同一层位 原状土样室内试验判定的塑性状态出入较大。标准贯 人试验是钻探过程中普遍采用的原位测试方法，利用 标准贯人试验锤击数Ⅳ，概略确定粘性土的塑性状 态，不失为一种比较科学、直观的方法。本文以珠江 三角洲地区粘性土为例，探讨标准贯入试验锤击数与 液性指数间的关系。
万方数据
３结语 以珠江三角洲地区大量工点资料为基础，采用线
形回归方法得出了标贯击数Ⅳ与粘性土液性指数Ｊｒ。 的对应关系。结果表明，粘性土液性指数与标贯击数 具有高度线性关系，利用标贯击数确定粘性土状态具 有较高的可靠性。方法实施简便，可供工程地质勘察 试验参考。
参考文献：
［１］常柏林．概率论与数理统计［Ｍ］．北京：高等教育出版社，１９９３．
王崇艮：标准贯入试验锤击数与液性指数关系探讨
·６ｌ·
标准贯人试验锤击数与液性指数关系探讨
王 一．崇币艮Ｐ‘
（中铁二院工程集团有限责任公司地质勘察分院 四川成都６１００３１）
摘要通过统计同一成因、同一塑性状态下粘性土的液性指数、标贯击数的标准值，用一元线 性回归法确定两者间的线性对应关系，反算处于不同液性指数状态下粘性土对应的标贯击数，提出利 用标准贯入试验锤击数判别粘性土的液性指数的方法，具有较高的可靠性。
归方程（１）来拟合，则当ｘ＝置时ｙｉ的估计值为
ｙｉ ２ ａ＋肛ｉ，ｉ＝１，…，ｎ
（２）
期望求得ａ和卢使ｙｉ与Ｋ很接近，也就是说决
定一条直线，使其与所有的点都比较接近，求ａ，卢
估计值的办法是用最小二乘法，令
ｎ
＾
ｎ
Ｑ＝∑（ｙｉ—ｐ）２＝∑（Ｅ—ａ一卢ｘ。）２ （３）
最小二乘法是求ａ和口使Ｑ达极小，使Ｑ达极
小的ａ和口值记为口和６。利用微积分中求极值的方
法求得
，
６＝；跫 口：ｙ一６．ｘ
（４）
Ｌｘｘ
式中
ｉ：上争置 ，ｌ智‘
歹：上争ｙ＿
，ｌ钎‘
（５）
￡ｘｘ＝∑（墨 Ｘ、２ ｆ＝ｌ
￡。。＝∑（置 Ｘ）（ｙｉ—ｙ）
ｉ＝ｌ
王崇艮，男，工程师。
万方数据
通过上式可求得回归方程。
２数据统计与分析 收集珠江三角洲地区多个工点的标准贯入试验与