设计CASS工艺中水力停留时间的探讨
CASS设计计算
一、设计参数设计流量Q 500m3/d 设计进水水质：COD 2500mg/L BOD1500mg/L SS 设计出谁水质：COD 500mg/L BOD400mg/LSS设计计算，采用循环式活性污泥法CASS工艺回流污泥浓度Xr =12000mg/L 污泥回流比R =20%xv =3000二、设计计算（1）污水去除率的计算进入CASS池污水COD浓度S 02500mg/L 出水中非溶解性性COD值为Se 500mg/L （2）COD污泥负荷Ns1）根据经验CASS反应器采用2组并联形势2）假设一个周期为24h，则CASS主反应区容积为250m3式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·dQ 每天进水水量，m3/d S 去除COD(BOD)浓度，mg/L V 曝气池有效容积，m3（3）反应池容积V式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·d Q 每天进水水量，m3/dX 混合液污泥浓度，一般取值3000，mg/Lf混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度比值，0.7～0.8.（4）反应池总水力停留时间由于计算体积V大于假设水池体积，所以取大值（5）CASS池外形尺寸单个反应池总容积V=333.33取值340m3L:B=4L:B=4～6B:H= 1.2B:H=1～2通常有效水深为4m 可调整则B= 4.8m L=19.2m 取整数且满足大于设计容积则B=5m L=18m V1：V2：V3=1：5：30则V1=12m3V2=60m3（6）预反应区长度Lf=（0.16～0.25）L则COD去除率：80%1.33333.330.67d=====VQη=Ns =V =t =(S 0-Se)X100%S0Q×SV ×XQ×(S0-Se)Ns ×x ×f取Lf=0.16L= 2.88m 取3(7)CASS池各部分容积组成及最高水位（H）:V=n1(V1+V2+V3)H=H1+H2+H3式中n1CASS池个数2V1，H1变动容积，是指池内设计最高水位至滗水后最低水位之间的容积和水V2，H2滗水水位和泥面之间的容积和水深；V3，H3活性污泥最高泥面至池底的容积和水深；水深H1：Q n1n2A式中n21d内循环周期数n2=1ACASS池平面面积，m2A=120水深H3：H3=H ×X ×SVI ×10^(-6)=1.68m SVI:污泥体积指数：取SVI=140mg/L水深H2：H2=H-H1-H3=0.24m CASS池总高H0=H+0.5=4.5m0.5米为超高2.08m H1==1000mg/L NH3-N500mg/L TP50mg/L400mg/L NH3-N45mg/L TP1mg/L浮固体浓度比值，0.7～0.8.16.00hV3=360m3m满足v2的容积要求滗水后最低水位之间的容积和水深；由停留时间得周期为1m20.5米为超高。
CASS工艺设计计算
沈阳化工大学水污染控制工程三级项目题目：小区生活污水回用处理设计院系：环境与安全工程学院专业：环境工程提交日期： 2020 年 5 月 26 日摘要本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。
循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。
它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。
本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。
其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。
关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算AbstractThis paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.目录摘要 (2)一.生活污水概况 (5)二.工艺流程比较 (5)三.构筑物设计计算 (5)3.1(格栅) (5)3.2(调节池) (7)3.3(曝气沉砂池) (8)3.4(CASS生物池) (9)3.5(混凝气浮池)…………………………………………………103.5.1(混凝工艺) (11)3.5.2(气浮工艺) (11)3.5.3(设计参数) (11)3.6(加氯消毒池) (14)3.7(计量设备——巴氏计量槽) (15)四.污泥处理单元 (17)4.1(贮泥室) (17)4.2(污泥泵) (17)4.3(污泥浓缩机) (17)五.高程计算 (18)5.1(管道沿程水头损失) (18)5.2(管道局部水头损失) (18)5.3(构筑物自身在运转中所产生的水头损失) (19)六.平面布置图 (20)七．工程造价预算 (21)总结 (24)参考文献 (25)一.生活污水概况日平均流量：1000 m3/d表一处理水质情况水质指标COD BOD SS 氨氮pH处理水质425 225 250 37 6-9目标水质60 20 20 8 6-9预将其处理回用为市区景观用水，执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002）一级B标准，全部排放至五类水体。
CASS法用于小区水处理及中水回用工程毕业设计
CASS法用于小区水处理及中水回用工程毕业设计1 前言1.1我国生活污水回用现状今后经济及人口的增长势必使水资源供需矛盾更加突出。
据有关研究报告，到21世纪中叶我国人口达到16亿高峰时，全国总取水量有可能接近可用水资源量的极限。
为保证经济社会的可持续发展，必须要大幅度提高用水效率。
为此，国家在“十五”规划中制定了相应的政策，以控制水污染和用水量的增长。
其中包括三大类：1．采用清洁生产的工艺，减少污染物排放。
例如高纯水制备中采用反渗透、EDI 等膜分离技术代替离子交换技术，可以消除酸碱废水的排放；2．采用低耗水的工艺，减少新鲜水的用量。
例如火力发电厂使用空冷技术、干除灰代替水力除灰等；3．废水回用。
把生活污水、工业废水等经过深度处理后，重复使用，甚至实现零排放。
这实际上是将污水作为一种新的水源加以充分利用，即减少了新鲜水的利用，又降低了废水的排放量。
其中，实现废水回用或者零排放，最关键的一点就是要去除污水、废水中的各种杂质或者污染物，使净化后的水满足各种工业或者生活用水的水质要求。
因此，工程设计时不仅仅要考虑工业或者生活废水实现达标排放，今后越来越多的时候还要考虑将这些废水进一步深度处理，循环使用。
为了节约水资源，政府正在出台一系列的政策，包括水价调控、排污权交易等，这些都将通过经济的杠杆，促进废水处理技术和市场的迅速发展。
1.2相关政策建议城市污水处理和回用是一项艰巨的任务。
近期有关污水处理和回用建设项目投资及相关政策的建议如下：1.重视污水处理和回用建设项目的前期工作。
2.尽快建立科学的城市用水和污水处理收费机制。
3.拓宽城市污水建设项目投资渠道。
4.污水收集系统先行、污水集中和分散处理相结合、污水处理和回用相结合。
5.城市污水回用规划应纳入城市总体（水）规划和流域水资源规划。
6.完善和制定有关技术政策和标准，积极鼓励城市污水回用，重点解决回用水的用户问题。
7.重视污水回用的安全问题，号召公众积极参与。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。
本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，为相关工程实践提供理论支持。
二、CASS工艺理论基础1. 工艺原理CASS工艺基于活性污泥法原理，通过间歇性进水、曝气、沉淀、排水等操作过程，实现污水的高效处理。
该工艺通过循环利用活性污泥，提高了生物反应器的处理能力，同时减少了污泥的产生量。
2. 生物反应过程CASS工艺的生物反应过程主要包括：进水期、曝气期、沉淀期和排水期。
在进水期，污水进入反应器；在曝气期，通过曝气设备向反应器中供氧，促进微生物的生长和代谢；在沉淀期，活性污泥与水分离，使水得到净化；在排水期，上清液排出，为下一个周期做准备。
三、CASS工艺设计原则1. 满足处理要求：根据污水处理的要求，确定CASS工艺的设计参数，如进水水质、出水水质、处理效率等。
2. 合理布局：根据场地条件和实际需求，合理布局反应器、曝气设备、进出水管道等设施。
3. 节能降耗：在保证处理效果的前提下，尽可能降低能耗和药耗，提高经济效益。
4. 便于操作和维护：设计应考虑操作的便捷性和维护的可行性，方便日常管理和维护。
四、CASS工艺设计计算1. 设计参数计算（1）处理能力计算：根据设计要求，确定污水处理系统的处理能力。
计算过程中需考虑污水的流量、水质等因素。
（2）曝气量计算：根据设计要求和处理能力，计算所需的曝气量。
曝气量的计算需考虑生物反应器的体积、氧气传递效率等因素。
（3）沉淀时间计算：根据污泥的沉降性能和出水要求，确定沉淀时间。
沉淀时间的计算需考虑污泥的沉降速度和体积等因素。
2. 工艺流程设计（1）进水系统设计：设计进水管道、进水阀门等设施，确保污水能够顺利进入反应器。
（2）曝气系统设计：设计曝气设备、曝气管路等设施，为生物反应器提供充足的氧气。
CASS
卡死（CASS）的工艺用来处理亦生化降解的生活污水，还是由很多成功的案例，但是用该工艺来处理工业废水尤其是那些含有难生化降解物质的废水如造纸废水，CASS的工艺振会卡死你。
据人大杨小牛教授的调查，CASS工艺处理工业废水，10个有9个是失败的，体现在出水的TSS、COD、氨氮等和设计的预期值相差很大。
杨教授指出：CASS工艺一个最大的缺点是：工业废水中含有表面活性剂，曝气期间回产生大量的泡沫，这些泡沫粘附着很多细碎污泥，当曝气停止时，水中的污泥立即形成一层，开始往下沉，而水面上的泡沫却是慢慢消失的，致使粘附在泡沫上的污泥并没有随污泥层往下沉，而是分散在上清液中。
在撇水阶段，这些污泥的泥就从撇水期排出，因此出水的COD和SS自然就比较高。
如果有设二沉池的话，好氧池泡沫上粘附的细碎污泥在进入二沉池固液分离时，是可以被泥层压下去的。
而集曝气和沉淀为一体的CASS 或SBR是没有办法解决这个问题。
除了泡沫的泥沉降不了以外，CASS工艺不适合大部分工业废水的另一原因：工业废水含有一部分难生化的杂环类物质，这些物质即使经过水解酸化，生化性也提高不了多少，这类的物质需要好氧微生物在比较长水力停留时间，才能获得比较好的生化分解；而CASS工艺进水好氧段通常2-3小时，显然时间太短了。
这些难生化的物质只能靠污泥的吸附和排泥而去除。
一旦CASS 系统污泥出现稍微老化，吸附的物质就释放出来，出水水质变差。
CASS工艺的发明者，已经很清楚指出该工艺适合生活污水处理或易生化工业废水的处理。
而一些不厚道德环保设计公司用它来处理工业废水，忽悠了业主，只强调优点，而不说缺点或更本不知道CASS的缺点。
处理达标不了，还要怪业主生产不正常，真是把业主卡死（CASS）了。
CASS没运行过，但接触过与CASS比较接近的工艺，也算是SBR 的一种变形工艺，所以稍微说几句：1.SBR工艺具体省不省地的问题，关键还是看水力停留时间。
在反应池水深差不多的情况下，水力停留时间相同，占地面积也不会差多少。
0208.CASS工艺运行及主要技术特征
CASS工艺运行及主要技术特征完整的CASS工艺可分为4个阶段，以一定的时间序列运行。
1充水-曝气阶段边进水、边曝气，并将主反应区的污泥回流至预反应区(生物选择器)。
在该阶段，曝气系统向反应池内供氧，一方面满足好氧微生物对氧的需要，另一方面有利于活性污泥与有机物的混合与接触，从而使有机亏染物被微生物氧化分解。
同时，污水中的氨氮也通过微生物的硝化作用转化为硝态氮。
2充水-沉淀阶段辱止曝气，进行泥水分离，但不停止进水，且污泥回流也不停止。
停止曝气后，微生物继续利用水中剩余的溶解氧进行氧化分解，随着溶解氧含量的降低，好氧状态逐渐向缺氧转化，并发生一定的反硝化作用。
由于沉淀初期，前一阶段曝气所产生的搅拌作用使污泥发生絮凝作用，随后以区域沉降的形式沉降，因此，即使在该阶段不停止进水，依然能获得良好的沉淀效果。
当混合液的污泥浓度为3500mg/L～5000mg/L，沉淀后污泥浓度可达15000mg/L左右。
3滗水阶段沉淀阶段完成后，置于反应池末端的滗水器在程序控制下开始工作，自上而下逐层排出上清液。
排水结束后，滗水器将自动复位。
排水过程中，反应池底部污泥层内由于较低的溶解氧含量而发生反硝化作用。
CASS反应器在滗水阶段需停止进水。
若处理系统有两个或两个以上CASS池，当一个CASS池处于滗水阶段时，可将原水引入其他CASS池；若处理系统只存在一个CASS反应器时，原水可先流入反应器前的集水井中。
为了提高污泥浓度，加强反硝化及聚磷菌的过量释磷，污泥回流系统照常运行。
4充水-闲置阶段闲置阶段的时间一般较短，主要保证滗水器在此阶段内上升到原始位置，防止污泥流失。
若在此阶段进行适量的曝气，则有利于恢复污泥的活性。
正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始。
CASS工艺的运行就是上述4个阶段依次进行并不断循环重复的过程。
典型的运行周期为4h，其中曝气2h，沉淀1h，滗水1h。
CASS工艺主要技术特征1连续进水，间断排水传统SBR工艺为间断进水，间断排水，而实际污水排放大都是连续或半连续的，CASS工艺可连续进水，克服了SBR工艺的不足，比较适合实际排水的特点，拓宽了SBR工艺的应用领域。
CASS工艺设计方法
1.1计算BOD-污泥负荷〔N s〕BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为：〔1〕式中：Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定；K2——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)；S e——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；η——有机质降解率，％；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，ƒ＝0.75。
〔2〕式中：MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L；MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2 CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进展计算，计算公式为：〔3〕式中：V——CASS池总有效容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；S a、S e——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；*——混合液污泥浓度〔MLSS〕，mg/L；Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。
1.3 容积校核CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。
变动容积〔V1〕指池设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两局部组成，一局部是平安容积〔V2〕，指滗水水位和泥面之间的容积，平安容积由防止滗水时污泥流失的最小平安距离决定；另一局部是污泥沉淀浓缩容积〔V3〕，指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。
CASS池总的有效容积：V＝n1×〔V1＋V2＋V3〕〔4〕式中：V——CASS池总有效容积，m3；V1——变动容积，m3；V2——平安容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3；n1——CASS池个数。
设池最高液位为H〔一般取3～5m〕，H由三个局部组成：H＝H1＋H2＋H3 〔5〕式中：H1——池设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的高度，m；H2——滗水水位和泥面之间的平安距离，一般取1.5～2.0m；H3——滗水完毕时泥面的高度，m；其中：〔6〕式中：A——单个CASS池平面面积，m2；n2——一日循环周期数；H3＝H×*×SVI×10－3 〔7〕式中：*——最高液位时混合液污泥浓度，mg/L；污泥负荷法计算的结果，假设不能满足H2≥H－〔H1＋H3〕，则必须减少BOD-污泥负荷，增大CASS池的有效容积，直到条件满足为止。
CASS工艺介绍学习
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CASS工艺简介
的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH值和有毒有害物质起到较好 的缓冲作用，同时对丝状菌的生长起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀； 随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。
处理效果仍然令人满意。
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4.4、 运行灵活，抗冲击能力强
而传统处理工艺虽然已设有辅助的流量平衡调节设施， 但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响 排水质量。
当强化脱氮除磷功能时，CASS工艺可通过调整工作周 期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。 所以，通过运行方式的调整，可以达到不同的处理要求。
工程中曾遇到SV30高达90%的情况，只要将沉淀阶段的时 间稍作延长，系统运行不受影响。
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4.4、 运行灵活，抗冲击能力强
CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污 水在系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是 CASS工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变 比。当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排 放，达到抗冲击负荷的目的。在暴雨时，可经受平常平均流 量6倍的高峰流量冲击，而不需要独立的调节地。多年运行 资料表明，在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值2－3倍时，
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CASS工艺水力停留时间的实验研究
试验水样采用姜堰市城区生活污水 ， 其水质如表 １
收 稿 日期 ：２ ０ ０ ０９— ７—１ ６
作者简介：￣
一
：１７ 一） 女 。 师， （ ９ ３ ， 工程 工学学士， 从事环境监测与管理 工作
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ＣＳ Ａ Ｓ工艺 水力停 留时间的 实验研 究
所示 。
表 １ 试 验 水 质 表
秦俊 芳
石
玮
的位 置 和高 度 ， 以利 于 调节 混 合 液 中污 泥 浓 度 在 停 止 曝气 时分 布 均 匀 。曝 气 器 为普 通 金 鱼 用气 泵 ， 量 可 风
调， 曝气砂 头 为柱体 。为 防止 生 物选 择 器 积泥 ， 用 全 采 自动 家用 增压 泵 １ ＷＺ ０ ８—１ 取 主反 应 区水 将 生 ５ Ｘ． ０吸 物选 择 区泥 冲出 。
以积 累大 量 的试 验 运行 数据 和 实 际 处理 效 ＣＳ Ａ Ｓ工 艺 由于其 投 资 和 运 行 费用 低 、 处理 性 能优 良 ， 质 的改变 ， 探 确 尤其 是优异 的 除磷 脱 氮功能 在城 市 污水 处 理厂 得到 了 果 ， 讨水 力停 留时间对 去除 率 的影 响 ， 定适 宜 的水 广泛 的应用 … 。姜 堰市 城 市 污水 处 理 厂采 用 Ｃ Ｓ Ａ Ｓ处 力 停 留时 间。 理工艺 ， 该项 目建设 总规模 为 日处 理 污水 ６万 吨 ， 期 一 建设规模 为 日处 理污 水 ３万 吨 ， 工程 于 ２０ 该 ０７年 ４月 １ 实 验 装 置及 方 法
ｈ ｕ ｓ ｈ ｉｐ ｓｌｅ ｅ ｔ ａｅ ｂ ｔ ｃ ｎ ｍｉ ｄ ｓａ ｌ ． ｏ ｒ ．ｔｅ ｄ ｓ ｏ ａ ｆ ｃｓ ｌ ｏ ｈ ｅ ｏ ｏ ｃ ａ ｔ ｂｅ ｎ
污水处理CASS池设计计算
污水处理CASS池设计计算污水处理是将污水中的污染物去除，使其达到排放标准的过程。
其中，CASS池是一种常用的污水处理设备，可以进行混凝沉淀、厌氧消化和活性污泥法处理等工艺。
下面将详细介绍CASS池的设计计算。
首先，需要确定CASS池的体积大小。
CASS池的体积大小可以根据污水处理工艺的要求以及污水产量进行估算。
一般情况下，可以根据单位面积的水力负荷来计算CASS池的尺寸。
水力负荷是指单位面积的污水量，单位通常为m3/(m2·d)。
根据国家标准和实际经验，可根据不同的处理工艺设计进水污水的水力负荷。
其次，需要确定CASS池的沉淀时间。
沉淀时间是指污水在CASS池中停留的时间，也称为污泥停留时间。
污水中的悬浮物在CASS池中通过重力沉淀下来，从而去除污染物。
沉淀时间的选择既要考虑污物的沉淀速度，又要考虑处理效果和设备结构等因素。
根据经验，一般沉淀时间可选择为2-6小时。
此外，还需要确定CASS池的深度。
CASS池的深度一般可以根据进水和出水口的位置来确定。
进水口位于CASS池的上部，污水由上部向下流动，通过重力沉淀。
出水口位于CASS池的底部，出水后进行后续的处理。
深度的选择要保证污水在CASS池中停留足够的时间，以便污染物得到充分的沉淀。
另外，还需要考虑CASS池的通气和搅拌设备。
通气设备有助于提供氧气供给好氧微生物进行降解有机物质的过程，从而提高处理效果。
搅拌设备可以促进污水中悬浮物的混合，防止沉淀物的堆积，同时也有助于组织和活化污泥。
最后，还需要充分考虑CASS池的建设和维护成本。
CASS池的建设成本包括设备投资、土建投资等，维护成本包括设备维修、能耗等。
在设计过程中，要充分考虑处理效果和经济效益的平衡，选择合适的设备和工艺。
综上所述，污水处理CASS池的设计计算主要包括确定CASS池的体积大小、沉淀时间、深度，以及考虑通气和搅拌设备等因素，并综合考虑建设和维护成本。
这样可以有效地设计和运行CASS池，实现污水的有效处理，保护环境。
CASS工艺优缺点应用范围
CASS工艺有多优越？骗人的！该帖被浏览了3275次| 回复了39次“众所周知”，与传统活性污泥工艺相比，CASS工艺具有以下优点：1、建设费用低。
省去了调节池、初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%～30 %。
工艺流程简洁，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%。
2、运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%～25%。
3、有机物去除率高，出水水质好。
不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮、除磷功能。
4、管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠。
5、污泥产量低，性质稳定。
但事实是不是这样呢？我就从这五个方面来“挑刺”！1、建设费用省吗？土建方面，首先有个常识性的东西，现在哪个城市污水厂还有调节池和初沉池？！传统活性污泥法也没有，但是你说有，然后说差，老实说，我觉得这样比太龌龊了；至于生化池主体，厌氧区、兼氧区、好氧区一个也没有少，并且池体容积闲置率超过60%，以一个20000吨/天的污水厂为例，好氧区的规格为52米×41米×5.5米，这样算起来，光好氧区的水力停留时间就超过12个小时，传统活性污泥法的好氧区怎么大了？就算加上二沉池也没CASS大吧。
设备方面，还是从常识说开去，SBR工艺是最早的泥法工艺了，但为什么普及不起来？就是因为设备、阀门太多，操作过于繁琐限制了其应用。
直到计算机自控技术发展起来后，系统交由计算机来控制，解决了设备、阀门的操作问题，CASS等SBR的变形工艺才得以复兴、发展和普及；至于污泥回流设备，没有哪个常规工艺敢不要的；另外，设备的闲置是不是另一种浪费呢，氧化沟工艺一直都在考虑提高设备利用率的问题，CASS的这一硬伤就能回避得了？“建设费用可节省20%～30 %”、“占地面积可减少35%”……这些数据言之凿凿，大家抄来抄去，怎么来的哦？！有兴趣的可以去找找这个源头，呵呵。
CASS工艺处理小区污水及中水回用
CASS工艺处理小区污水及中水回用1 概述建筑小区是具有一种功能或多种功能的相对独立的区域，其排水系统通常不在城市市政管网覆盖范围之内。
根据当地的环保标准，必须设置独立的污水处理设施，这就是我们所指的小区污水处理。
小区污水系统的处理能力，各国并无统一的限定。
前苏联曾建议单个构筑物的处理能力不宜超过1400m3/d，美国则把处理能力限定在3785m3/d的范围内。
根据我国情况，建议把污水量在4000m3/d以下的处理厂定义为小区污水处理厂。
小区污水不同于城市污水(常包括部分工业废水)，属于生活污水范畴。
其水质水量特征可概括为：水质水量变化较大，污染物浓度偏低，即比城市污水低，污水可生化性好，处理难度小。
小区污水的处理工艺因污水排入的水体功能不同而异，常用处理方法有：化粪池、一级处理 (初次沉淀池)、生物二级处理及二级处理后再经过滤消毒回用等。
由于小区污水量较小，管理者水平不高，所以在工艺设计时尽可能选用无污泥或少污泥的处理工艺，以防因污泥处理不善造成二次污染。
本文在介绍小区污水处理设计原则及常用流程的基础上，重点介绍了周期循环活性污泥(CASS)工艺处理小区污水及回用的设计参数与应用情况。
2 小区污水处理设计原则及常用流程2.1 设计原则(1)一般来说，不同小区对出水的要求差异较大，应根据我国《地面环境质量标准》(GB3838 -88)和《污水综合排放标准》(GB8978-96)的有关规定和当地环保部门的要求确定处理程度，以确保出水水质。
(2)污水处理设施的设计和建设必须结合小区的整体规划和建筑特点，即外观设计上要与小区建筑环境相协调，以求美观。
(3)在污水处理工艺上力求简单实用，以方便管理。
(4)在高程布置上应尽量采用立体布局，充分利用地下空间。
平面布置上要紧凑，以节省用地。
(5)污水处理厂位置应尽可能位于小区下风向，与其它建筑物有一定的距离，以减少对环境的影响。
(6)设备化，定型化，模块化，施工安装方便，运行简易，设备性能稳定，适合分期建设。
水污染控制课程设计_Cass工艺设计
关键词 (1)1、污水处理工艺的选择 (2)1.1 概述 (2)1.1.1 设计的目的及意义 (2)1.2 工程概况 (2)1.3 国内外处理现状 (2)1.4工艺流程 (2)2、粗格栅的计算 (3)2.1污染物去除效率 (3)2.2粗格栅计算 (4)2.3计算过程 (4)2.3.1格栅间隙数 (4)2.3.2格栅宽度 (4)2.3.3通过格栅的水头损失 (4)2.3.4栅后槽总高度 (5)2.3.5栅槽的高度 (5)2.3.6每日栅渣量计算W (5)2.4格栅草图 (6)3、调节池计算 (6)3.1 调节池计算 (6)3.2井设计计算 (7)4、细格栅的计算 (8)4.1 计算过程 (8)4.1.1格栅间隙数 (8)4.1.2格栅宽度 (8)4.1.3通过格栅的水头损失 (8)4.1.4栅后槽总高度 (8)4.1.5栅槽总长度 (8)4.1.6每日栅渣量计算 (9)5、CASS反应池设计计算 (9)5.1曝气时间ta (9)5.2 沉淀时间ts (9)5.3 运行周期 (9)5.4曝气池容积V (9)5.5复核出水溶解BOD5 (10)5.6 计算剩余污泥 (10)5.7复核污泥龄 (10)5.8 复核滗水高度 (11)5.9设计需氧量 (11)5.10 标准需氧量计算 (11)5.11 鼓风机出口风压计算 (12)6、沉砂池的选择 (12)6.1 选用钟式沉砂池 (12)7.1 设计参数 (12)7.2 接触池容积 (12)7.3 流速计算 (12)7.4 表面积 (13)7.5 廊道总宽 (13)7.6 接触池长度 (13)8、加氯间的设计计算 (13)8.1 加氯量 (13)8.2 加氯设备 (13)9、浓缩池设计计算 (13)9.1 浓缩池总面积 (13)9.2 单池面积 (13)9.3 浓缩池直径 (13)9.4 浓缩池工作部分高度 (14)9.5 浓缩池总高度 (14)9.6 浓缩后污泥总体积 (14)9.7 污泥脱水工艺流程 (14)10、压滤机房设计计算 (14)10.1 参数选取 (14)10.2 污泥体积 (15)10.3 压滤机型选取 (15)11、高程计算 (15)11.1 沿程损失 (15)11.2 构筑物标高 (15)12、构筑物总结 (15)13、总结 (18)13.1 设计结论 (18)13.2 设计心得 (18)参考文献 (18)某城市污水处理厂工艺设计（CASS）摘要：现拟建一处理规模为80000m3/d的某城市污水处理厂，设计出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002二级排放标准。
浅谈啤酒废水CASS处理法
浅谈啤酒废水CASS处理法1 工程概况吉林省某啤酒有限公司日排放废水7000吨，废水处理量为4500m3/d。
废水水质：CODcr：1800mg/L，BOD5：940mg/L，SS：500mg/L。
出水排放标准：《污水综合排放标准》（GB 8978-1996）一级排放标准。
考虑到BOD5/CODcr>0.5，故采用生物法+物理过滤处理技术。
其生物处理的核心技术就是采用CASS法。
2 原理特点CASS法（Cyclic Activated Sludge System）是周期循环活性污泥法，该法将生物反应过程和泥水分离过程在一个池子中进行，按曝气和非曝气阶段不断重复，每一循环由下列阶段组成：充水/曝气、充水/沉淀、撇水、闲置。
3 CASS单元工艺计算3.1 处理效率ηη=（La-Lt）×100%/La=（940-30）×100%/940=97%式中：La、Lt为进、出水BOD浓度（kg/m3）。
3.2 CASS池容积V总V总=QLr/NAwFwNAw=fNw设Nw=2.7kg/m3，f取0.77，则NAw=0.77×2.7=2.08kg/m3。
式中：f为系数，一般取0.7～0.8。
V总=4500×0.94/（2.08×0.3）=6750（m3）CASS池数目为取n=2，则每个CASS单池体积为：V单=V总/n=6750/2=3375（m3）3.2.1 混合槽混和槽设计：2000×1000×1000mm（上升流速取0.62m/min）3.2.2 首选择池首选择池容积：V=长×宽×高=15×3×4.5=202.5（m3）截面积：S=15×3=45（m2）首选择池设计停留时间：T1=V/Q=202.2/187.5=1.1（h）按回流量40%计，首选择池流量Q：Q=（4500/24）×（1+40%）=134（m3/h）首选择池上升流速：v=Q/S=134/45=2.98（m/h）污泥回流量：Q回=QN×40%=（4500/2）×40%=900（T/D）=37.5（t/h）污泥回流泵扬程估算：污泥提升高度5m，管道损失估算为2m，自由水头估算为0.5m。
生活污水CASS工艺处理工程设计方案
目录1.0 工程概况 (3)2.0 设计依据及设计原则 (3)3.0 设计水量、水质及处理要求 (4)4.0 工程设计方案范围和施工范围 (6)5.0 处理工艺的选择和工艺流程 (6)6.0 工艺设计说明 (10)7.0 电器控制 (14)8.0 主要构筑物及设备清单 (16)9.0 工程投资概算及运行成本分析 (17)10.0 CASS 工艺优点 (19)11.0 部份工程业绩........................1.0 工程概况学校排放的大量生活污水，若不妥善处理，会对环境产生严重污染，必须经管理达标后才干排放。
污水经处理后出水水质可达到国家《污水综合排放标准》及《渭河水系(陕西段)污水综合排放标准》 (DB61-224-1996)的一级排放标准。
西安是一个缺水的城市，实施中水回用工程，既可以有效地利用和节约有限的、珍贵地淡水资源，又可以减少污水排放量，减少对水环境地污染，还可以缓解城市下水道的超负荷现象。
具有明显地社会效益、环境效益和经济效益。
中水主要用于校区内绿化浇灌和浇洒路面。
根据业主提供的水量、水质及业主的实际情况，本方案拟采用常规的“CASS”工艺，该处理工艺较为简单，操作运行方便，日常费用低廉，出水稳定，主要构筑物为钢混结构，埋地设置，上部覆土，种植花木、草坪，进一步美化环境。
达标污水经过滤、消毒处理后，出水可满足2.0 设计依据及设计原则2.1.甲方提供的水量、水质等有关资料；2.2. 《污水综合排放标准》 (GB8978-1996)；2.3. 《渭河水系(陕西段)污水综合排放标准》 (DB61-224-1996)；2.4. 《城市杂用水水质标准》 (GB/T18920－2002)；2.5.室外排水设计规范(GBJ14-87)；2.6.噪声：《城市区域环境噪声标准GB3093-93》；2.7.给水排水工程和污水处理工程建设有关技术规范；2.8.我公司所完成同类工程所取得的实际经验和实际工程参数；2.9.处理设备采用成熟、 可靠、 稳定的处理工艺， 出水水质达到有关排放 标准；2.10.设备的构件需经济合理、投资省、占地少、运行费用低；2.11.在设计中充分考虑了二次污染的防治，合理解决了污泥、噪声及嗅 气的控制；2.12.在工艺设计时，有较大的灵便性，可调性，以适应水量、水质的周期变化。
分析CASS工艺DO调控的方法
分析CASS工艺DO调控的方法摘要：本文通过观察肇庆高新区第一污水厂CASS工艺在生产运行好氧生化池DO曲线，分析不同类型曲线形成的原因，研究不同DO曲线是的水处理的效果如何，找出合适本厂的工艺调控DO控制方式。
关键词：CASS DO值 MLSS 曝气时间处理情况1、引语肇庆高新区第一污水处理厂采用的处理工艺为CASS工艺（图1污水厂工艺流程图），设计处理量为8万吨，由8套CASS生化池组成，出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）》的一级B标准和广东省地方标准《水污染物排放限值（DB44/26-2001）》中的一级标准（第二时段）的较严值，运行周期一般为4至8小时，分别是进水（1h）、曝气、沉淀（1h）、滗水（1h）四个阶段组成，主要工艺控制方式通过DO、MLSS、进水COD作为参数进行调控，所以在控制运行周期时间主要由曝气时间来决定的，而曝气时间主要由曝气强度、污染物浓度、活性污泥处理效率来等因素决定的，这些因素基本都可以通过观察DO的变化看出；在CASS工艺运行中参数不同时DO变化的特性也不同，掌握好合理的DO曲线变化特性对工艺的运行调控及节能降耗有着十分重要的意义。
图（4）活性污泥增殖曲线及与有机物降解、氧利用速率的关系（间歇性培养）在CASS工艺中活性污泥增殖和有机物降解及氧利用速率是存在相关性的如图（4），通过图（4）可以看出氧氧利用速率会随着有机物的减少而降低；也就是说在供气量不变的情况下好氧池中的DO值上升的速率会逐步提高，如图（3）3500-5000mg/L DO曲线图可以比较明显的反映出DO值上升的速率会逐步提高的情况；在图（3）中ab段属于对数增殖污染物浓度高微生物比较活跃，耗氧量相对比较高，所以在时ab段好氧池中DO值上升的速率相对比较低，到了bc段进入减速增殖期耗氧量会逐步减少好氧池中DO值上升的速率相对比较高，这一阶段主要进行硝化反应，当曝气时间到了cd段是就进入了内源呼吸期这一阶段可生化污染物基本消解完毕耗氧量会大幅下降好氧池中DO值出现大幅提高，本厂就是通过这一DO曲线特性进行工艺控制的，当DO值出现上升的速率大幅提高时工艺上就可以判定进入内源呼吸期在这一阶段当DO值上升到一定的值时就可以停止供气,一般控制在DO值3.5-4.0。
水量1000吨uasb+cass工艺毕业设计
1.进水参数水量：1000m3/d进水管：进水管中心距离地面0.9m，管径200mm，原水水质：进水B/C(0.4-0.5) 取值0.45国家综合污水排放标准要达到国家标准，则各污染物去除率如下表:通过处理后，出水情况如下水质特点：COD浓度较高，总磷含量较高，可生化性好。
2.工艺流程图3.格栅井设计3.1 最大流量Q Vmax 设计计算本设计中采用的废水流量，是啤酒产量较大的季节统计的的平均废水流量，因流量变大的系数较小，所以取废水流量的变化系数为Z K =2。
所以废水最大流量为：)/(023.0)/(4.83)/(200021000333max s m h m d m K Q Q Z v ===⨯=⨯=3.2格栅设计计算 3.2.1格栅的间隙数量n设栅前水深h=0.4m ，过栅流速v=1m/s ， 栅条间距d=4mm ，格栅安装倾角а=60゜取n=14。
格栅设两组[21]，一台工作，一台备用，按一组工作计算。
3.2.2格栅建筑宽 b 取栅条宽度s=0.003m ，验证栅前水速：（0.4-0.9）由格栅建筑宽的计算结果可知b=0.095m ，不符合工程实际施工要求，所以在此不再按照设计手册进行计算。
3.2.3格栅井尺寸设计格栅井为正方形，边长0.6m ，深度1.5m ，超高0.5m ，井底标高-1.5m ，水面标高-0.8m ，放置细格栅，栅条间距4mm ，栅条宽度4mm ，采用人工清渣的方式进行清渣。
4.调节池设计计算为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节。
该池设计的有足够的水力停留时间保证后续处理构筑物能连续运行。
其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入调节沉淀池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。
4.1设计参数水力停留时间HRT=6h ；设计流量Q=10003m /d=41.7 3m /h=0.1163m /s 。
4.2设计计算 (1) 池子尺寸调节池调节周期T ＝6.0h调节池有效容积V ＝TQ ＝6.0×41.7＝250m 3 调节池有效水深h ＝2.5m调节池长度15m ，宽度7，V 有＝262.5 m 3调节池最高水位设置为-1.00m ，超高为0.50m ，顶标高为0.50m 。
CASS
CASS工艺的设计计算已知条件设计污水量为100000吨每天，设最大设计水深为6m,充水比λ=0.25。
表1-3原水水质参数CASS设计计算本设计只要求硝化处理，不要求进行脱氮处理，查阅相关手册可知：总泥龄采用11d，设计温度按10摄氏度设计；查阅相关资料和借鉴已成功的设计实例：SVI选用140ml/g。
1．选定参数：（1）周期参数周期数：6(1/)=N d周期长：4=Tc h进水时段：2/=周期Tj h反应时段：2/=周期Tf h沉淀时段：1/Ts h =周期 滗水周期：1/Te h =周期 污泥实际沉淀时间：'11.8336Ts Ts Te h =+-=（曝气反应结束后有十分钟的时间内，主反应池内的水处于搅动状态，此时污泥还没有开始沉淀。
） （2） 设计池数量：M=8个； （3） 池水设计深度：H=6m ； （4） 安全高度：Hf=0.5m. 2． 设计水量：设计CASS 池的设计水量：d m Q d /1000003==1157.4 L/s设计地区时变化系数Kz=11.07.2QK h = Kz=24.11157.47.27.211.011.0==Q Q h = K h ×Q d ÷24 = 1.24×100000/24 =5166.67m 3/h高峰时流量：（z K ：总变化系数） 单池小时进水量（平均流量）：/h m 67.10412861000003ik =⨯⨯=⨯⨯=Tj M N Q Q d反应泥龄：查阅相关设计手册可知：设计水温为10摄氏度时，有硝化的推荐泥龄为11d ，由于CASS 反应池设有前置厌氧生物选择器，污泥沉降性能大为改善，因此反应泥龄取：11CF Q d =。
3． 污泥产率系数：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⋅=15-15-00072.117.01072.175.017.0)2.0-1(-6.075.0T CF T CF Q Q S X k Y 式中： k ——结合我国情况的修正系数，K=0.9；0X ——进水悬浮固体浓度（mg L ）T ——设计水温，与泥龄计算取相同数值；0S ——反应池进水BOD 浓度（mg L ）。
CASS工艺课程设计
目录目录 (1)摘要 (3)第一章：污水处理工艺的选择 (4)1.1 基本资料 (4)1.2 处理程度计算 (5)1.2.1 COD cr的处理程度 (5)1.2.2 溶解性BOD5的处理程度 (5)1.2.3 SS的处理程度 (6)1.3CASS工艺 (6)1.3.1 工艺原理： (6)1.3.2 工艺优点： (6)第二章设计计算 (7)2.1城市污水水量的确定 (7)2.2粗格栅设计计算 (8)2.2.1 设计说明 (8)2.2.2 栅条的间隙数 (8)2.2.3 栅槽宽度 (9)2.2.4 过栅水头损失 (9)2.2.5 栅后槽总高度 (9)2.2.6 栅前渠道 (10)2.2.7 栅槽总长度 (10)2.2.8 每日栅渣量计算W (10)2.3 泵站的设计计算 (10)2.3.1 泵房规范要求 (10)2.2.2 集水池 (11)2.3.3 污水泵计算 (11)2.4 沉砂池的选择计算 (11)2.4.1 沉砂池的选择 (11)2.4.2 沉砂池设计计算一般规定 (12)2.4.3 设计参数 (12)2.4.4 设计计算 (13)2.5 厌氧生物池的计算 (14)2.5.1 生物选择器（厌氧池） (14)污泥中活性微生物的增长都符合Monod方程： (14)(1／X).(dX／dt)=μ=μmax[S/(KS+S)] (14)2.5.2厌氧池体积计算 (14)2.5.3 潜水搅拌器 (15)2.6 配水井的设计 (16)2.6.1 设计要求 (16)2.6.2 设计计算 (17)2.7 CASS池的设计计算 (18)2.7.1 基本设计参数 (18)2.7.2 曝气时间T A (19)2.7.3 沉淀时间T S (20)2.7.4 排水时间T D (20)2.7.5 周期数的确定 (20)2.7.6 进水时间T F (20)2.7.7 CASS反应池容积计算 (20)2.7.8 CASS反应池的构造尺寸 (21)2.7.9 反应池液位控制 (21)2.7.10 需氧量 (22)2.7.11 曝气器及空气管计算 (23)2.7.12 产泥量及排泥系统 (26)2.7.13 回流污泥泵 (27)2.7.14 滗水器： (28)2.7.15 进出水管路计算 (28)2.9 污泥浓缩池计算 (29)2.9.1 设计参数 (29)2.9.2 设计与计算 (30)2.10 污泥脱水设计计算 (32)2.10.1 压滤机设计计算 (32)2.10.2 附属设备 (32)2.11 其它构筑物 (33)第三章污水处理厂配套工程设计 (34)3.1 厂区平面设计 (34)3.1.1 平面布置原则 (34)3.1.2 总平面布置 (34)3.2 厂区高程设计 (35)3.2.1 高程布置注意事项 (35)3.2.2 高程计算 (36)致谢 (40)参考文献 (41)1250m3/d城市污水处理厂设计摘要现拟建一处理规模为12500m3/d的某城市污水处理厂，设计出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002一级B标准。
CASS工艺
CASS工艺CASS工艺每个运行周期曝气期为120分钟，沉淀期50分钟，滗水期为70分钟，用活性污泥处理污水，污水在曝气池停留一段时间后，污水中的有机物绝大多数被曝气池中的微生物吸附，氧化分解成无机物。
为了使曝气池保持高的反应速率，除需要氧气外，还必须使曝气池内维持较高的活性污泥浓度。
活性污泥法工艺最关键之处在于维持污泥的活性和凝聚性（沉淀性能）※工艺构筑物有：（1）格栅槽内设机械格栅一台，全过程有PLC控制每二小时运行十五分钟。
（2）集水池内设污水提升泵两台（上海熊猫集团生产）全过程有PLC控制，低液位停泵，中液位启泵，高液位两台泵同时运行，每四个小时切换一次，集水池作为收集污水，调节污水浓度所用。
（3）沉砂池去除污水中的固体污染物，如：砂，铄石，盐类和重金属等。
（4）曝气池（CASS池）分二格，称前段和后段，内设五台自吸式潜水曝气机和一台漂浮式滗水机，其全过程由PLC控制无需人工控制。
（5）中间水池内设二台污水提升泵，提升至机械过滤器，进行中水回用，其余部分达标排放。
（6）中水池储存中水，用于浇花绿化等。
内设二台中水泵，变频控制。
一台过滤反冲泵用于机械过滤器的反冲洗，手动控制。
※主要设备部分：1. 机械格栅一台用以去除悬浮杂质等，减少对集水池提升泵堵塞的机会。
2. 集水池提升泵二台用以提升污水至沉砂池。
3. 自吸式潜水曝气机五台提供氧源为活性污泥微生物提供繁殖所需的氧气。
4. 中间提升泵二台提升中间池水至机械过滤器，进行混凝过滤。
5. 滗水机一台经过活性污泥曝气池处理的水引至中间池用以达标排放和制造中水。
6. 中水泵二台供给中水回用，用以绿化用水，变频控制。
7. 反冲洗泵一台为过滤器反冲洗提供水源。
手动控制。
8. 加药装置一台包含计量泵一台，搅拌机一台。
提供混凝剂输送至过滤器前段。
9. 消毒装置一台，化学法合成制备二氧化氯输送至过滤器后段，对过滤出水进行消毒。
10. 机械过滤器二台一用一备，内设石英砂滤料，对中间水池出水进行混凝过滤，以消除更多的悬浮杂质等，制造中水。
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319 31 90 206 30 85 115 20 89
226 32 86 262 32 88 150 20 87
226 22 90 123 19 84 65 9 86
159 27 83 132 15 88 141 9 94
159 14 92 244 17 93 141 10 93
180 27 85 239 29 84 133 13 93
3 结论
根据本实验可得出如下结论 : 当 HRT = 16 h 和 20 h 时 ,CASS 工艺无论在常温条件下还是低温条件下 ,对 COD 均有较好的去除效率 ,都可以达到预期的处理效果与设 计目标 ,但 HRT = 20 h 时 ,将会造成工程投资和运转费用 的增加 。为此 ,建议乌鲁木齐铁路局沿线各站及铁路小 区的生活污水处理采用 HRT = 16 h 的方案 ,以达到双赢的 目的 。
进水 出水 去除率 进水 出水 去除率 进水 出水 去除率
Π%
Π%
Π%
798 115 86 609 91 85 823 221 73
585 96 84 970 90 91 809 137 83
813 83 90 898 113 87 977 225 77
1071 91 92 928 95 90 1218 131 89
min ,沉淀 60 min ,排水 20 min ,闲置 10 min。分别在常温与 低温条件下 ,在某铁路生活小区对 HRT 为 20 h、16 h、12 h 时 COD 的去除效果进行了研究 ,监测结果见表 1～2 (监测 数据由乌鲁木齐铁路局环境监测中心提供) 。
2 结果分析
211 从表 1 的试验参数可知 ,在常温条件下 ,当水力停留 时间为 20 h、16 h、12 h 时 ,CASS 工艺对 COD 都有较好的 去除效果 ,出水水质不但可以达到当地环保部门规定的 GB897821996 二级排放标准 , 同时也能满 足 GB897821996 一级排放标准的要求 。 212 由表 2 可见 ,在低温条件下 ,当 HRT = 12 h 时 ,出水 水质平均值达不到 GB897821996 二级排放标准 。造成此 阶段出水水质不理想的主要原因是进水 COD 浓度较高且 波动较大 、HRT 较短 、泥污负荷偏高所致 。
当 HRT = 16 h、20 h 时 ,去除效果明显提高 ,出水水质 比较稳定 ,全部达到 GB897821996 二级排放标准 。
表 1 常温条件下水力停留时间对 COD 去除的影响
ρ(COD) Π(mg·L - 1 )
HRT = 20 h
HRT = 16 h
HRT = 12 h
进水 出水 去除率 进水 出水 去除率 进水 出水 去除率
30
候特点 ,对该局铁路沿线环境的影响很大 。为贯彻落实 铁道部建设千里铁路线的“绿色长廊”和站区绿化 ,则需 要大量的灌溉用水 ,因此 ,铁路沿线车站生活污水经处理 后能否回用在沿线地区显得非常重要 。沿线各车站的生 活污水主要来源于洗涤 、厨卫等 ,冬季排放的生活污水水 温一般在 5～10 ℃。该污水可生化性好 ,宜采用生化法处 理工艺 。针对冬季生活污水水温低 ,生物活性差的特点 , 采用 CASS(Cyclic Activated Sludge System) 周期循环活性污 泥法处理工艺 。该工艺主要特征是连续进水 ,间歇排水 , 采用多池串联运行 ,属微生物处理方法之一[1] 。本文探 讨了水力停留时间 ( HRT) 、水温与 COD 的实际关系 ,为今 后 CASS 工艺的设计及运转提供了实验数据 。
图 3 鱼腹形浮筒式玻璃钢闸板示意图
文章编号 :1003 - 1197( 2004) 01 - 0030 - 02
设计 CASS 工艺中水力停留时间的探讨
汪 斌 (乌鲁木齐铁路局环保办 ,新疆 乌鲁木齐 830011)
摘要 : 通过对常温或低温条件下 ,CASS 工艺水力停 留时间 ( HRT) 对 COD 去除率影响的对比试验研究 ,确定 适合我局的 CASS 工艺的最佳水力停留时间 HRT = 16 h , 以指导相同气候条件下铁路沿线各站及生活小区的污水 处理 。
关键词 : CASS 工艺 ; HRT;参数确定 中图分类号 :X703 文献标识码 :B
乌鲁木齐铁路局所辖铁路沿线属于大陆性气候 ,昼 夜温差大 ,夏季炎热 ,冬季寒冷 ,大部分地区处于干旱地 区或水资源贫乏的戈壁荒漠 ,具有寒潮 、大风 、冻害等气
收稿日期 :2003208218 ;修订日期 :2004212223 作者简介 :汪斌 (1966 - ) ,女 ,浙江宁波人 ,工程师 ,从事环境 保护管理工作 。
铁道劳动安全卫生与环保 2004 年第 31 卷 1 期 环保 (1)
保证初雨被截流至污水处理厂 ,随着雨水水位的升高闸板 借着鱼腹板及浮筒的浮力随管道中水位的上升而提升 ,保 证设计雨水排入水体 ,被截流的水量按选定的截流倍数截 走 。当尾雨时 ,管道中水位开始下降 ,筒井中的水受三角 条缝限制不能很快泻空 ,致使闸板延时落下 ,保证尾雨全 部流入水体 。简图如下 :
583 104 85
735 105 86 832 143 83
656 101 85 620 131 79
798 115 86 620 159 74
均值
865 122 86
770 98 87 828 103 87 835 153 81 注 :环境温度为 - 5～ - 8 ℃
Π%
Π%
Π%
234 12 95 289 34 88 274 21 92
126 24 81 161 35 79 245 39 84
143 20 86 221 32 85 356 36 94
127 31 75 221 33 85 144 36 74
215 31 86 146 32 78 245 29 88
187 31 83 312 31 90 126 16 87 均值
192 25 86 213 26 85 178 22 88
注 :环境温度为 16～24 ℃
表 2 低温条件下水力停留时间对 COD 去除的影响 ρ(COD) Π(mg·L - 1 )
HRT = 20 h
HRT = 16 h
HRT = 12 h
参考文献 :
[ 1 ] 汪大宇 ,雷乐成. 水处理新技术及工程设计 [ M] . 北京 : 化 学工业出版社 ,2001. 191～197.
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通过以上改进 ,可以提高合流制排水系统的使用价 值 ,有利于国内环保事业的发展 ,目前国内的中小城市建 设以及旧城区改造中可以继续采用合流制排水系统 。
参考文献 :
[ 1 ] (日本) 建设省都市局下水道部. 下水道设施设计指南与解 说[ Z] . 1984. 160～161.
[ 2 ] 西南交通大学水力学教研室. 水力学[M] . 第三版. 北京 :高 等教育出版社 ,1983. 11 ,394～396.
1 实验方法及结果
CASS 工艺运转 1 个周期共用 240 min ,其中曝气 150
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铁道劳动安全卫生与环保 2004 年第 31 卷 1 期 环保 (1)