700x700柱模计算书(PKPM2012)
700x700柱模计算
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm ，B 方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm 。
柱箍采用单钢管48mm ×2.8mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
229000.0N/mm 2。
7002162162162柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下18.79kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m 。
pkpm2012版参数调整
调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 2.00......《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85......主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00......放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70......一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8；《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条梁扭矩折减系数：TB = 0.40......现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4条全楼地震力放大系数：RSF = 1.00......用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.00.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0......按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0 顶塔楼内力放大：RTL = 1.00......计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，取1.5九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15.....取1.15，《抗规》6.2.4条是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1.....用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条)是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0.....一般不调整，《高规》10.2.7条剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1.....《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0.....强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，《高规》4.6.4条配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 300......设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2；《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱主筋强度(N/mm2): IC = 300......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙主筋强度(N/mm2): IW = 210 .....《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00......《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.3条3款（强条）柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00......《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.8条2款（强条）墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00......《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》6.4.3条1款（强条）墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.30......《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2；抗震设计时应≥0.25，《抗规》6.4.3条1款（强条）设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00......《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00柱计算长度计算原则: 有侧移............一般按[有侧移]，用于钢结构梁柱重叠部分简化: 不作为刚域........一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》是否考虑P-Delt 效应：否................一般不考虑；《砼规》5.2.2条3款，7.3.12条；《抗规》3.6.3条；《高规》5.4.1条，5.4.2条柱配筋计算原则: 按单偏压计算......宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.....用于钢结构梁保护层厚度(mm): BCB = 25.00.....室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00.....室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否...一般工程选[否]，详见《砼规》7.3.11条3款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75％以上时选[是]荷载组合信息........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20.....一般情况下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条）活载分项系数: CLIVE= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）风荷载分项系数: CWIND= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30.....取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50.....取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00.....无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条）活荷载的组合系数: CD_L = 0.70.....大多数情况下取0.7，详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条）风荷载的组合系数: CD_W = 0.60.....取0.6，《荷规》7.1.4条活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF= 1 .......取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 7.00.....取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构..........按主体结构材料填写混凝土容重(kN/m3): Gc = 28.00.....应考虑构件装修重量，建议取28kN/m3钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00.....一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00.....一般取0（地震力.风力作用方向，逆时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时,宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0.....无地下室时填0竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式......多层取[一次性加载]；高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，高层框剪基础宜取[模拟施工加载2]风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载....选[计算风荷载]地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力....选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条）特殊荷载计算信息: 不计算............一般情况下不考虑结构类别: 框架结构..........按结构体系选择裙房层数: MANNEX= 0.....无裙房时填0转换层所在层号：MCHANGE= 0.....无转换层时填0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00.....一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点........…..剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，[出口]精度高于[内部]，参见《手册》是否对全楼强制采用刚性楼板假定是.............计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条；计算内力与配筋及其它内容时选[否]风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 ....取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50），《荷规》7.1.2（强条），附录D.4附表D.4地面粗糙程度: B 类..............有密集建筑群的城市市区选[C]类，乡村、乡镇、市郊等选类，详《荷规》7.2.1条结构基本周期（秒）: T1 = 0.06.....宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；体形变化分段数: MPART= 1.....体形无变化填1各段最高层号: NSTi = 6.....按各分段内各层的最高层层号填写各段体形系数: USi = 1.30.....《荷规》7.3.1表7.3.1；高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3，详见《高规》3.2.5条地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC....…..《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联]，规则结构用[非耦联]补充验算计算振型数: NMODE= 9.....《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；参见《手册》；[耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数]应≥90％地震烈度: NAF = 7.00.....《抗规》1.0.4条，1.0.5条，3.2.4条，附录A场地类别: KD = 2.....《抗规》4.1.6条表4.1.6（强条）；见地勘报告设计地震分组: 二组........《抗规》3.2.4条，附录A特征周期TG = 0.40.....II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s，《抗规》3.2.3条，5.1.4条表5.1.4-2（强条）多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08.....7度取0.08，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条）罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50.....7度取0.50，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条）框架的抗震等级: NF = 3.....7度H≤30m取3，《抗规》6.1.2条表6.1.2（强条）剪力墙的抗震等级: NW = 2.....7度框剪取2，《抗规》6.1.2条表6.1.2 （强条）活荷质量折减系数: RMC = 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数周期折减系数: TC = 0.70.....框架砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00.....砼结构一般取5.0；《抗规》5.1.5条1款；《高规》3.3.8条是否考虑偶然偏心: 否........单向地震力计算时选[是]，多层规则结构可不考虑，《高规》3.3.3条；参见《手册》；是否考虑双向地震扭转效应: 是........一般工程选[是]，此时可不考虑上条[偶然偏心]；《抗规》5.1.1条3款（强条）；《高规》3.3.2条2款（强条）斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0.....无斜交构件时取0；《抗规》5.1.1条2款（强条）；斜交角度＞15应考虑；《高规》3.3.2条1款（强条）活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到6层.... 多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条柱、墙活荷载是否折减不折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）传到基础的活荷载是否折减折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）---------柱，墙，基础活荷载折减系数---------.....《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）计算截面以上的层号------折减系数1 1.00 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）2---3 0.85 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）4---5 0.70 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）6---8 0.65 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）9---20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）> 20 0.55 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）表二：非抗震结构及抗震结构通用性的内力增大和调整系数来因系数对结果的影响系数范围备注框架梁端负弯矩调幅系数同上BT，同上BT，满足“强剪弱弯”的要求。
柱,700×700
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=700mm；柱断面宽度H=700mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=700×(15)2/6=26250.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=700×(15)3/12=196875.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×196875.00/(29.076/1000×700.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×26250×15/(0.0316×700)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：。
板的pkpm计算书
楼板计算书日期： 7/02/2012时间： 4:18:44:92 pm一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 2.86 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2200 mm ；计算跨度Ly = 6065 mm板厚H = 80 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.04255+0.00790/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.2^2 = 1.18kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.11430+0.00857/5)*(1.4* 1.50)* 2.2^2 = 1.18kN·mMx= 1.18 + 1.18 = 2.36kN·mAsx= 245.64mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.314%My =(0.00790+0.04255/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.2^2= 0.44kN·m考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.00857+0.11430/5)*(1.4* 1.50)* 2.2^2 = 0.32kN·mMy= 0.44 + 0.32 = 0.76kN·mAsy= 245.64mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.314%Mx' =0.08330*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.2^2 = 3.07kN·mAsx'= 276.37mm2，实配φ 8@100 (As ＝ 503.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.628%My' =0.05583*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.2^2 = 2.06kN·mAsy'= 245.64mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.307% ，ρ＝ 0.314%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.00790+0.04255/5)*(1.0* 2.86+0.5* 3.00 )* 2.2^2 = 0.35kN·mEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 0.35/(0.87* 48.* 251.) = 32.958N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000* 80.= 40000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 40000.=0.00628ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00628* 32.96) = -5.197当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 29791.5 = 7.049③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 48.=0.00524⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 251.* 48.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00524/(1+3.5*0.00)]= 186.66kN·m2 (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 186.66/2 = 93.332kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00260* 4.4* 2.20^4/ 93.332= 2.842mmf / L ＝ 2.842/2200.= 1/ 774.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 0.93*10^6/(0.87* 56.* 251.) = 75.971N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000* 80.= 40000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 40000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 75.97) = -0.616当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 75.971/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 0.35*10^6/(0.87* 48.* 251.) = 32.958N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000* 80.= 40000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 40000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 32.96) = -2.856当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 32.958/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.76*10^6/(0.87* 56.* 503.) = 71.697N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000* 80.= 40000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 503./ 40000.= 0.013ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 71.70) = -0.347当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 71.697/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01257) = 0.014mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.76*10^6/(0.87* 56.* 279.) = 129.055N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000* 80.= 40000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 40000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 129.05) = 0.090当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200*129.055/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.030mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.18*10^6/(0.87* 56.* 251.) = 96.102N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000* 80.= 40000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 40000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 96.10) = -0.257当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 96.102/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！---------------------------------------------------一、基本资料：1、房间编号： 22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 2.86 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2265 mm ；计算跨度Ly = 6065 mm板厚H = 80 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
700X700柱模板验算
3.1 柱宽700mm向：用2根Ф48×3.5钢管
(1)荷载 P=45.3×0.3×0.45=6.1KN
(2)强度验算
Mmax=6.1×0.43-3.05×0.3=1.71KN.m
W=2×5080=10160mm3
=M/W=1710000/10160=168.3 N/mm2<[ ]=215N/mm2满足要求
F=Rc.H=25×2.0=50KN/㎡
取F=45.3 KN/㎡
(1)模板验算：按两跨连续计算
用50×100松方木，间距300mm
M=0.125×45.3×0.32=0.509KN.m
W=1000×182/6=54000mm3
=M/W=509000/54000=9.4 N/mm2<[ ]=16N/mm2满足要求
2 竖向立档验算：按跨度500mm四跨验算
q=45.3×0.3=13.6KN/m
(1)强度验算
Mmax=0.107×13.6×0.452=0.295KN.m
W=50×1002/6=83333mm3
=M/W=295000/83333=3.54 N/mm2<[ ]=13N/mm2满足要求
(2)剪应力验算
Z43柱模板验算：700×700mm截面尺寸
1 柱模验算
柱高6m分两次支模浇完，砼浇筑速度
V＝1.80m/hβ1＝1.2β2＝1.15 T＝300Ct0＝200/30+15＝4.45
新浇砼侧压力标准值：
F＝0.22Rc·t。·β1·β2·V1/2＝0.22×25×4.45×1.2×1.15×
＝33.78×1.34＝45.3KN/m
(2)剪应力验算
V=0.625×45.3×0.3=8.49 KN
800x1800柱模板计算(PKPM2012)
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1800mm ，B 方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4500mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞10根，H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
800柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下25.47kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
700x700柱模计算
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm ，B 方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm 。
柱箍采用单钢管48mm ×2.8mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
229000.0N/mm 2。
7002162162162柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下18.79kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m 。
PKPM建模柱梁板截面尺寸估算(非常重要)
最大系数 最小系数 最大梁高 最小梁高
12
18 583.3333 388.8889
12
18
350 233.3333
12
18 166.6667 111.1111
12
18 133.3333 88.88889
12
18
275 183.3333
fc---砼轴心抗压强度设计值 Nc---估算柱轴力设计值 2、柱轴力设计值：Nc=1.25CβN
其中：N---竖向荷载作用下柱轴力标准值（已包含活载） β---水平力作用对柱轴力的放大系数
七度抗震：β=1.05、八度抗震：β=1.10 C---中柱C＝1、边柱C＝1.1、角柱C＝1.2 3、竖向荷载作用下柱轴力标准值：N=nAq 其中：n---柱承受楼层数 A---柱子从属面积
0.9
a取0.8
fc取14.3
柱截面确定：
其中：a----轴
其中：N-
3、
可根据式 估算。各层 积）为（3.9 Ac≥N/fc≥ 所以 Ac≥N/fc≥1 柱子
1、估算公式：Ac>=Nc/(a*fc) 其中：a----轴压比（一级0.7、二级0.8、三级0.9，短柱减0.05）
12
18 183.3333 122.2222
板跨度(L) 4000 3600
最大系数 最小系数 50 50
板厚 80 72
柱截面估算
Ac=Nc/(a*fc)
Nc=1.25*C*β*N N=nAq
a:轴压比
一级取 ：估算
心抗压 柱
强度设计 轴力设计
值
值
可根据式 估算。各层的平均荷载设计值近似取14 kN/m2，柱的负载面积（从属面 积）为（3.9）×3.45=m2。由公式可得第一层柱截面面积为： Ac≥N/fc≥1.4×14×3.9×3.45×6×103/14.3=123490mm2 所以b=h≥351.4mm，取为350.第一、二层柱截面取b=h=350mm 第三层柱截面面积为： Ac≥N/fc≥1.4×14×（3.9）×3.85×4×103/14.3= 82320mm2 所以b=h≥286.9mm，取b=h=300mm 柱子的高度：首二层柱高3m，二、三层柱高3m
柱模板支撑计算书(700.700)
柱模板支撑计算书（700×700）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=700mm，柱模板的计算高度 L = 5800mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。
柱箍采用100×100mm木方。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度50mm。
B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
7003253255237523柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下9.88kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m 。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.300+1.40×2.700×0.300=9.882kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3； 截面惯性矩 I = 14.58cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325×0.325=0.104kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×1000/16200=6.443N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325=1.927kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1927.0/(2×300.000×18.000)=0.535N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.290×3254/(100×6000×145800)=0.629mm面板的最大挠度小于325.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下30030030010.71kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.325m 。
大柱施工计算书(1)
大柱施工计算书(1)大柱施工计算书1、基本参数柱截面宽度b=700mm，柱截面高度h=700mm，柱高度H=10500mm，结构表面隐蔽。
柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓1根，柱h方向设竖肋4根，对拉螺栓1根，柱箍间距500mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80×80mm木枋，柱箍采用双钢管Φ48×，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=/mm2，抗剪强度fv=/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm，抗弯强度fm=/mm，抗剪强度fv=/mm。
B222木方对拉螺栓H斜撑l柱箍柱模立面示意图柱模截面示意图2、荷载计算荷载标准值1）新浇混凝土的侧压力F1=γ×200/(T+15)×β1×β2×V(1/2)=×××××=/m2 (r=/m3,β1=,β2=,V=/h,T=℃) F2=γH=24×柱高=24×=/m2。
F1、F2两者取小值/m2，有效压头高度为F/γ=。
2)倾倒混凝土产生的荷载/m2 (2)荷载组合1）抗弯、抗剪强度验算标准值 1.新浇混凝土的侧压力 2.倾倒混凝土产生的荷载分项系数kN/m2 荷载值kN/m2 q1= 2)挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣混凝土产生的荷载：q2=×=/m2。
3、柱模板面板验算面板的计算宽度取柱箍间距，q=×=/m，q,=×=/m2取柱截面高度h方向进行计算：竖肋间距L=233mm，计算跨数3跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=700×182/6=37800mm3,I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。
(1)抗弯强度验算弯矩系数 KM=M=KMqL2=××2332=147177N·mm σ= M/W=147177/37800=/mm2模板抗弯强度σ=/mm＜fm=/mm,满足要求。
恒智天成安全计算软件柱模板计算书
恒智天成安全计算软件柱模板计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱段：Z1。
模板剖面示意图抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,300*5,400*4；材料：1根L80×50×5角钢；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：800mm；B边对拉螺栓根数：1；B边对拉螺栓直径：M14；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；H边最外两根对拉螺栓间距：800mm；H边对拉螺栓根数：1；H边对拉螺栓直径：M14；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；5.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 1000×183/12= 4.860×105mm4；W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 砼的入模温度，取20.000℃；V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取3.300m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
柱子计算书（柱子）
柱子计算书（柱子）柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（一层木楞、一层钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 9.9m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢管；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):1100；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):48.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:（①、②）γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；其中γc、t=T/(T+15)t -- 新浇混凝土的初凝时间，计算得5.71h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H -- 模板计算高度，取9.900m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
PKPM梁柱板截面估算表
取值参考N柱荷载楼层数Q每个楼层上单位面积的竖向荷载,可取q=12~14KN/m[$sup2]永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1．2；对由永S-柱一层的荷载面积框架柱轴压比 : 抗震等级为一级时, 轴压比限值 0.7 ；二级时, 0.8 ；三级时, 0.9 ；四级及非抗震时, 1.0 ；Ⅳ类场地上较α1-考虑水平力对轴力的放大附加系数,风荷载或抗震7°时α1=1.05, 抗震8°时α1=1.1α2-边角柱轴向力增大系数,边柱α2 =1.1,角柱α2 =1.2β:属于短支柱时,柱轴力折减系数,可取为0.7~0.8；否则取1.0N = γgQSNα1α2βAc = N/（fc*[$micro]N）高层建筑框架柱的柱截面宽度bc不宜小于350mm高层建筑框架柱的最小尺寸hc不宜小于400mm,柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4.0主梁一般取为跨度的1/8~1/12次梁一般取为跨度的1/12~1/15梁宽主梁一般 200，250，300次梁梁宽一般 200跨度较小的厨房和厕所一般取到120，150悬挑梁一般取为悬臂长的1/6[3]楼板厚度估算：单向板：短边的1/35双向板：短边的1/40悬臂板：悬臂长的1/12应控制的组合取γG=1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验及非抗震时, 1.0 ；Ⅳ类场地上较高的高层建筑框架柱,其轴压比限值应适当加严,柱净高与截面长边尺寸之比小于4时,其轴压比限值按对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
高与截面长边尺寸之比小于4时,其轴压比限值按上述相应数值减小0.05。
殊情况，应按有关规范采用。
700×700柱模板计算书
1.1 700×700柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×5.45]＝min[34.35，130.8]＝34.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.348+1.4×2，1.35×34.348+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.018，48.33]＝0.9×48.33＝43.497kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.348 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×34.348＝20.866kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×20.866×0.2332-0.117×0.882×0.2332＝-0.119kN·mσ＝M max/W＝0.119×106/(1/6×500×152)＝6.359N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×34.348＝17.174kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×17.174×233.3334/(100×5400×(1/12×500×153))＝0.454mm≤[ν]＝l/400＝233.333/400＝0.583mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.233×43.497＝10.149 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.457kN·mσ＝M max/W＝0.457×106/83.333×103＝5.48N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝3.159kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.159×1000/(2×50×100)＝0.948N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.233×34.348＝8.015 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.44mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=6.204正常使用极限状态R max=4.899五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
柱子模板计算书
柱子模板计算书（以截面550×700为例）1.1、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）1.2、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图1.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γc H＝24×2650/1000=63.6kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m21.4、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。
（图3）承载能力极限状态受力简图1）、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.218kN·mσ＝M max/W＝0.218×106/24000=9.076N/mm2≤[f]＝31N/mm2 满足要求2）、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.366mm≤[ν]＝183.333/400=0.458mm满足要求1.5、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝183.333/1000×51.844=9.505kN/mq k＝Max(L/m,B/n)S k＝183.333/1000×41.218=7.557kN/m1）、强度验算（图8）次梁弯矩图M max＝0.297kN·mσ＝M max/W＝0.297×106/(5.08×1000)=58.469N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图9）次梁剪力图V max=2.448kNτ=V max S0/(Ib) = 2.448×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=9.965N/mm2≤[f v]＝120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.301mm≤[ν]＝400/400=1mm满足要求4）、支座反力计算R max=4.824kNR maxk=3.836kN1.6、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(48+48)×2)/(1+1),(550+(48+48)×2)/(0+1))=742mm为计算跨度。
700mmX1200mm梁侧模板计算书
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3.60kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000.00N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13.00N/mm2；木方的弹性模量9000.00N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.400N/mm2
满足要求!
3.挠度计算
v =0.125mm
面板的最大挠度小于200.0/250
满足要求!
梁侧模板内龙骨的计算
1.内龙骨抗弯强度计算
f=M/W=0.409×106/64000.0=6.391N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2
满足要求!
2.内龙骨抗剪计算
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁侧模板面板的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.036×106/10800.0=3.333N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要求!
2.抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×1/(2×200×18)=0.455N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.349mm
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm
满足要求!
穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.529kN；
700宽柱双钢管
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm ×3.2mm 。
柱模板竖楞截面宽度100mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞4根，H 方向竖楞4根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
229000.0N/mm 2。
70000200199柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.080kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×48.090=43.281kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下28.49k N/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
柱模板施工方案计算书
柱模板施工方案计算书一、设计要点在进行柱模板施工时，需考虑以下设计要点： 1. 柱模板的尺寸：确保模板尺寸与设计要求一致； 2. 支撑系统设计：确保模板支撑系统稳定可靠； 3. 模板结构设计：尽量减少节点数量，简化施工工序； 4. 模板材料选择：选用符合标准要求的优质模板材料； 5. 施工工艺安排：合理安排模板施工工序，确保施工进度和质量。
二、柱模板计算与材料清单1. 柱模板计算根据设计要求，柱模板计算如下： - 柱高度：3.5m - 柱截面尺寸：300mm×300mm - 模板材料厚度：18mm - 柱模板面积：2×3.5×0.3=2.1m²2. 模板材料清单根据计算结果，柱模板所需材料清单如下： - 胶合板：4块，规格2500mm×1250mm×18mm - 方木支撑：8根，规格50mm×50mm×3500mm - 扁钢条：10根，规格20mm×3mm×3500mm - 模板钉：200颗三、施工工艺安排1. 模板制作1.根据模板计算结果，将胶合板按尺寸要求切割成适当大小的板块；2.按设计要点，连接胶合板及方木支撑，组装成柱模板；3.根据设计要求安装扁钢条，加固模板结构；4.根据柱模板尺寸，用模板钉固定模板，使其稳固可靠。
2. 模板安装1.在柱子周围搭建支撑系统，确保柱模板处于垂直状态；2.将制作好的柱模板提升至指定位置，与支撑系统连接；3.调整柱模板位置，保证与柱子吻合；4.使用模板钉固定柱模板，确保不晃动。
四、施工注意事项1.在施工过程中，严格按照设计要点执行，避免施工误差；2.施工现场及施工人员必须符合相关安全规范，做好防护措施；3.柱模板施工完毕后，要定期检查和维护，确保施工质量和安全。
五、施工总结柱模板施工是建筑工程中重要的施工环节之一，正确制作柱模板并按设计要求施工，能够确保柱的质量和准确度，保证整体工程质量。
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柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4200mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
700165165165165700165165165165柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×36.130=32.517kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下26.44kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×32.517×0.600+1.40×3.600×0.600=26.436kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×19.510+1.40×2.160)×0.165×0.165=0.072kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.072×1000×1000/32400=2.221N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.510+1.4×2.160)×0.165=2.617kN 截面抗剪强度计算值T=3×2617.0/(2×600.000×18.000)=0.363N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×19.510×1654/(100×9000×291600)=0.037mm面板的最大挠度小于165.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下600600 600 7.27kN/mA B竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.165m。
荷载计算值q = 1.2×32.517×0.165+1.40×3.600×0.165=7.270kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.362/0.600=7.270kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.270×0.60×0.60=0.262kN.m最大剪力Q=0.6ql = 0.6×0.600×7.270=2.617kN最大支座力N=1.1ql = 1.1×0.600×7.270=4.798kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.262×106/42666.7=6.13N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2617/(2×40×80)=1.227N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm 2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677×5.365×600.04/(100×10000.00×1706667.0)=0.276mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、B 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：P = (1.2×32.52+1.40×3.60)×0.165 × 0.600 = 4.36kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取木方传递力。
2.18kN 4.36kN4.36kN4.36kN2.18kNA支撑钢管计算简图0.551支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.61kN 3.22kN3.22kN3.22kN1.61kNA支撑钢管变形计算受力图0.004经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.551kN.m 最大变形 v max =0.106mm 最大支座力 Q max =13.423kN抗弯计算强度 f = M/W =0.551×106/8982.0=61.35N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.423 B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：P = (1.2×32.52+1.40×3.60)×0.165 × 0.600 = 4.36kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取木方传递力。
2.18kN 4.36kN4.36kN4.36kN2.18kNA支撑钢管计算简图0.551支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.61kN 3.22kN3.22kN3.22kN1.61kNA支撑钢管变形计算受力图0.004经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.551kN.m 最大变形 v max =0.106mm 最大支座力 Q max =13.423kN抗弯计算强度 f = M/W =0.551×106/8982.0=61.35N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!八、H 方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.423H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！。