箱梁支架计算书(初稿)
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
箱梁支架受力计算书
箱梁支架受力计算书K135+199.445分离立交桥箱梁支架受力计算取右幅箱梁支架进行受力计算。
一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=777m3×26KN/m3=20202KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×r÷S=20202KN×1.2÷（12.4m×72m）=27.153KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=27.153+2.5+2.0+1.5=33.153KN/m2q=F×b=33.153×0.3=9.946KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=9.946×0.32/8=0.112 KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.112×103/11.25×10-6=9.9MPa＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×9.946×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.65mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇箱梁支架计算书.doc
现浇箱梁支架计算书.附录现浇箱梁支架计算及相关图纸1模板施工荷载参数和门式刚架参数1.1模板施工荷载值:1、模板支撑设计荷载标准值:表1荷载标准值恒载(永久荷载)①钢筋混凝土的重力钢筋混凝土的比重为26KN/m3②模板和支撑自重模板(底模、芯模和内支撑)的重力:取0.5KN/㎡活荷载(可变荷载)(3)施工人员和设备荷载时计算模板和直接支撑模板的小梁，均布活荷载可取2.5 kN/m2；在计算支撑柱和其他支撑结构构件时，均布活荷载的标准值可为1.0千牛顿/平方米。
(4)振捣混凝土时水平模板上的荷载可采用2.0 kN/m2；垂直模板可采用4.0千牛顿/平方米。
2、模板支撑荷载分项系数:永久荷载分项系数:1.35可变负载部分系数:1.4检查强度和稳定性时:使用负载设计值:当检查挠度时，使用部分系数x荷载标准值:表3和表4中Q235钢的强度和弹性模量(N/mm2)的设计值没有与载荷标准值相结合。
抗拉强度和抗压强度的设计值f205抗弯强度F205弹性模量E2.06×106表3木材强度设计值和弹性模量参考值(N/mm2)称为抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值fv弹性模量E方木131.39000胶合板151.46000注:该值基于《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-1、模板支撑设计荷载标准值:表1荷载标准值恒载(永久荷载)①钢筋混凝土的重力钢筋混凝土的比重为26KN/m3②模板和支撑自重模板(底模、芯模和内支撑)的重力:取0.5KN/㎡活荷载(可变荷载)(3)施工人员和设备荷载时计算模板和直接支撑模板的小梁，均布活荷载可取2.5 kN/m2；在计算支撑柱和其他支撑结构构件时，均布活荷载的标准值可为1.0千牛顿/平方米。
(4)振捣混凝土时水平模板上的荷载可采用2.0 kN/m2；垂直模板可采用4.0千牛顿/平方米。
2、模板支撑荷载分项系数:永久荷载分项系数:1.35可变负载部分系数:1.4检查强度和稳定性时:使用负载设计值:当检查挠度时，使用部分系数x荷载标准值:表3和表4中Q235钢的强度和弹性模量(N/mm2)的设计值没有与载荷标准值相结合。
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算书100米现浇箱梁支架计算一、负荷计算(一)支点截面：1.底腹板荷载（1）负载P1=12？2.6? 2.7? 1.05=88.452t/m（2）施工荷载（3）底模荷载p2=0.25?0.8=0.2t/mp3=0.03？0.8=0.024t/m合计：p=p1+p2+p3=88.676t/m2.法兰盘处的荷载(1)翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22（2）模板荷载P2=0.03？4=0.12t/m（3）施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（二）隔板截面1侧腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(2.225?2.6?2)?2.7?1.05=11.57? 2.7? 1.05=32.8t/m（2）施工荷载P2=0.25？（2.225×12）=1.113t/m（3）底模荷载P3=0.03×12？（2.225？2）=0.134t/m合计：p=p1+p2+p3=34.064t/m2.底板荷载（1）底板荷载P1=（1.9×10.5×2）？2.7? 1.05=5.39t/mp=0.03?1.9?2=0.114t/m（2）底部模板荷载2（3）屋顶荷载p3=(1.9?0.7?2)?2.7?1.05=7.54t/mP=0.03（4）屋顶底部模板荷载4？1.9? 2=0.114t/mp=0.25(5)施工荷载5合计：1.9 2=0.95t/mp=p1+p2+p3=14.108t/m3.中间腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(3.75?2.6)?2.7?1.05=9.75?2.7?1.05=27.641t/m(2)施工荷载p2=0.25?3.75=0.938t/m（3）底部模板荷载P3=0.03？3.75=0.113t/m合计：p=p1+p2+p3=28.692t/m4.法兰盘处的荷载1）、翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m2) . 施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（三）中跨段边腹板处(腹板宽度0.5米)1）侧腹板荷载p1=0.5?(2.6?0.18)?2.7?1.05=3.94t/m2）施工荷载P2=0.253）底模荷载P3=0.03？0.5=0.125t/m？0.5=0.015t/m合计：p=p1+p2+p3=4.08t/m底板处P1=（0.28？5.2751）屋顶荷载0.30.30.90.220.220.32)2.71.05=(1.48+0.09+0.2+0.13)2.71.05=5.39t /m2）顶板底模P2=0.033）底板荷载P3=？5.275=0.16t/m0.255.275+0.30.32.71.05=3.99t/m4）底板顶部和底部模板P4=0.035）施工荷载P5=0.25？5.275=0.16t/m？5.275=1.32t/m合计：p=p1+p2+p3+p4+p5=11.02t/m翼缘板处荷载1）法兰盘载荷0.5+0.80.18?0.5?0.8??3.2)?2.7?1.05=4.56t/m222）模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m P1=（3）施工荷载P3=0.254=1t/m总计：P=P1+P2+P3=5.68t/m二、支架计算（横向）100m箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵横设置500工字梁，其上设置12个洞口×15cm方木和竹胶合板作为底板。
支架计算书
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇箱梁施工支架计算书03
第二篇现浇箱梁施工支架计算书一、概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁，跨径布置为全桥一联37+55+37m。
上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m，底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m，中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m，跨中底板厚0.25m，根部底板厚0.8m，底板厚按二次抛物线变化。
跨中腹板厚0.5m，根部腹板厚0.85m。
二、现浇箱梁满堂支架计算1、概况（1）、支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工。
（2）、支架组成满堂式碗口支架体系由支架基础（厚25cmC25砼）、Φ48×3.5mm碗口立杆、横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、﹝10槽钢横向分配梁， 10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
﹝10槽钢分配梁横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板、墩柱加密区及中隔板位置采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础为25cm厚的C25砼场地上，砼下层为换填碾压密实的砂砾石层。
（3）、主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点，主要计算内容如下：①在支架荷载作用下，施工支架的内力和应力情况。
②在支架荷载作用下，底模主横梁的挠度和应力情况。
③在支架荷载作用下，底模纵向分配梁的挠度和应力情况。
箱梁钢支撑平台及支架计算书
箱梁钢支撑平台及支架计算书一、钢平台计算根据箱梁横断面图计算出各个典型截面的截面积。
横梁处（I-I）箱梁截面积为：18.3m2。
箱室端头处（II-II）箱梁截面积为：12.74m2。
箱室标准段处（III-III）箱梁截面积为：9.04m2。
根据箱梁跨径初步进行钢管桩的纵向排布，如附图。
因为实际拼装过程中，由于中间墩柱影响，纵向贝雷梁不可能连接成通长的整体，而且若各跨按照简支梁进行计算，其跨中弯矩、挠度均偏于安全，因此纵向贝雷梁验算均按简支梁计算。
从排布图中可以看出钢管桩纵向间距分为7米、6米、4米4种。
分别按照简支梁的形式，对贝雷梁进行受力计算，并计算钢管桩需要承受的承载力。
在计算荷载中，在箱梁自重荷载的基础上还需要加上以下荷载：模板、支架及贝雷梁自重：约为144kN/m；施工人员及机具产生的纵向均布荷载：1.5kPa×15.74=24 kN/m；砼浇筑产生的荷载：6.0 kPa×15.74=95kN/m；砼振捣产生的荷载2.0 kPa ×15.74=32kN/m ； 共计：295 kN/m 。
（一）贝雷梁计算 1、贝雷梁布置（1）钢管桩7米间距，顶部承受箱梁标准段自重荷载则跨中最大弯矩：M max =ql 2/8=(241+295)×72/8=3283kN ·m ； 最大支反力：Q max =ql/2=(241+295)×7/2=1876kN 。
（2）钢管桩6米间距，顶部承受箱梁标准段自重荷载则跨中最大弯矩：M max =ql 2/8=(241+295)×62/8=2412kN ·m ； 最大支反力：Q max =ql/2=(241+295)×6/2=1608kN 。
（3）钢管桩6米间距，上部承受箱梁箱室变化段自重荷载6则跨中最大弯矩：M max =2615.04kN ·m ；两端支反力：Q max1=1788.48kN ，Q max2=1698.24kN 。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
箱梁临时支架计算书
箱梁支架验算一、脚手架材料选择选用直径48mm、壁厚3.5㎜的碗扣式支架。
二、支架搭设：在箱梁底腹板位置处支架设置为45×40cm，翼板位置为45×90cm，其中横桥向间距布置为40cm，纵桥向间距布置为45cm；结构有变化处作加密处理。
沿高度方向水平撑杆间距（步距）为120cm。
立杆上下均设可调式撑托，便于高度的调整及拆架，调整立杆可调底座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便安装横杆。
为增强支架纵向稳定性，支架立面沿桥长方向每五排设置剪刀撑斜杆，横向剪刀撑每五排布设一道，原则与水平面呈45°夹角。
纵、横向横杆于地基面以上30cm布设一道，以上每5米布设一道，可调顶托部位布设一道横杆。
承重梁用I32工字钢槽钢，分配梁采用15×15㎝方木，间距30cm，方木上面铺竹胶板。
三、支架验算箱梁底宽6m,顶宽13.4m,桥梁为变截面箱梁,根部高度为6.05m,等截面处3.0m。
其0号块结构尺寸见附图。
为简化假设0号块为等截面,梁高6.05m,0号块总长度为9米则:A、受力计算V=6×6.05×(4.5-1.25)=117.9 M3 (翼板不予计算)W =117.9 ×2.5×1.2T=353.7TP单根=353.7/128=2.76T＜3T满足要求本桥采用直径φ48mm，壁厚3.25mm的碗扣式支架。
则竖向单根钢管支柱受力为：N=27600Nσ=27600/A=276000N /456.67mm2=60.43Mpa＜140Mpa,故满足要求。
B、稳定计算钢材轴向容许应力：[σ]=140Mpa受压构件容许长细比：[λ]=150a、钢管长细比计算：λ=ι0/r r =λ：钢管的长细比ι0：压构件的计算长度r：构件计算截面回转半径ι0=实际长度×系数，计算长度系数见下表D=4.8cm（外径）,d=4.15（内径）cm，壁厚＝3.25mm惯性半径：r ==1.586杆件长度：ι0=h+2a=1.2+0.3×2＝1.80m长细比：λ=ι0/r=180/1.586=113.493<[λ]b、碗扣支架截面积验算：压杆的稳定方程为：p/(φΑ)≤[σ]即钢管截面积满足下式，则钢管满足要求：Α≥p/(φ[σ])式中：φ为压杆的纵向弯曲系数，查压杆的纵向弯曲系数表；由λ=113.493时，查压杆的纵向弯曲系数表得φ=0.496；直径φ48mm，壁厚3.25mm的碗扣支架钢管面积为：Α=3.14（D2-d2）/4=456.67mm2p/(φ[σ])= 276000N/m2/（0.496*140MPa）=397.5mm2＜456.67mm2所以采用φ48mm，壁厚3.25mm的碗扣式支架满足稳定性要求。
3.8m高箱梁满堂支架计算书
3.8m高箱梁计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁断面图二、构造参数箱梁模板支架剖面图三、荷载参数风荷载参数：四、面板计算取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×3.8+0.5+0.1)+1.5×0.9×2.5]×1=143.138kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×3.8+0.5+0.1+2.5)=100kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×143.138×0.152=0.403kN·mσ=M/W=0.403×106/37500=10.747N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×143.138×0.15=10.735kNτ=3V/(2bt)=3×10.735×103/(2×1000×15)=1.073N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×100×1504/(384×6000×281250)=0.391mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝1.15m ，l＝l3=250mm3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.325m ，l＝l4=400mm五、小梁计算1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3b(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL bQ1k]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×3.8+0.5+0.1)+1.5×0.9×0.15×2.5]=21.471kN/m因此，q静=1.1×1.3×b(G1k h0+G2k+G4k)=1.1×1.3×0.15×(25.5×3.8+0.5+0.1)=20.914kN/mq活=1.1×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.15×2.5=0.557kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×3.8+0.5+0.1+2.5)=15kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×20.914×0.62+0.117×0.557×0.62=0.776kN·mσ=M/W=0.776×106/(166.667×103)=4.656N/mm2≤f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×20.914×0.6+0.617×0.557×0.6=7.735kNτmax=3V max/(2bh0)=3×7.735×1000/(2×100×100)＝1.16N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×15×6004/(100×9350×8333330)=0.169mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×20.914×0.6+1.2×0.557×0.6=14.204kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×15×0.6＝9.9kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝1.15m ，b＝l3=250mm3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.325m ，b＝l4=400mm六、主梁计算1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×14.204＝14.204kN 正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×9.9＝9.9kN计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=3.196kN·mσ=M/W=3.196×106/(49×103)=65.224N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝26.633kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.633×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝67.448N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.112mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm 满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝62.143kN /ζ=62.143/1=62.143kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×7.729＝7.729kN，p＝ζRˊmax2＝1×5.35＝5.35kN，l c=900mm，按三等跨计算。
现浇箱梁支架计算书
B标现浇箱梁支架计算书B标为西堠门大桥南引桥工程，为六跨(6×60m)预应力混凝土连续箱梁桥,分为上下行两幅,单幅采用单箱单室截面。
连续箱梁为双向(纵向及横向)预应力混凝土结构。
施工采用落地式钢管支架加混凝土扩大基础现浇施工。
支架结构从上而下分别为：下横梁底模、工20A分配梁、贝雷架、2H382×300分配梁、钢管节段、砼扩大基础。
荷载分析（1）箱梁自重一般段梁体面积：S1=21.2969-12.3721=8.92㎡箱梁自重沿纵桥向分布为：S1·2.6×1=23.192 t/m（2）模板重量200kg/㎡=0.2t/㎡箱梁顶板、腹板、侧板等0.2×（5.14＋1.95×2＋3.67+2.95×2+6.30+3.06×2）=6.21 t/m （3）施工人员及机具200kg/㎡=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m（4）振捣砼时产生的荷载2.0KPa=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m支架计算分两种工况工况一：混凝土浇注，整个浇筑过程中混凝土浇筑完毕，但还未凝结。
1、荷载组合【（1）+（2）+（3）+（4）】×1.2截面为S1的梁段：q=（8.9×2.6+6.21+2.44×2）×1.2=34.23 t/m将以上梯形荷载通过分配梁一转化为集中荷载R= 34.23×0.3=10.269 t2.分配梁一受力分析：分配梁一采用2工20a，腹板处每隔0.3m布置一道。
选取一截面，分配梁1受力如下整个箱梁密度是相同的，故单位长度重量与截面面积成比例，根据不同的截面面积，就会产生不同的力的分配。
根据不同的截面积，力的分配如下：S1=13.136㎝R=10.269tS G1=10698.6065×2=21397.213㎝ 2S G2=19613.6854×2=39227.3708㎝ 2S G3=28450.9346㎝ 2S=21397.213+39227.3708+28450.9346=89075.5184cm2=8.91㎡根据面积比例分配受力：R G1=1.07/8.91×10.269=1.233tR G2=1.96/8.91×10.269=2.259t q1=2.259/0.8147=2.34t/mR G3=2.85/8.91×10.269=3.285t q2=3.285/3.07=1.07t/m分配梁一的受力简图如下：此时，分配梁的受力最大弯矩为2.1662KN-M，最大剪力为-13.020KN采用工20A，W=236.8cm3，I X=2369cm3，S X=136.1cm3，t w=7mmδ=M/W=2.1662 KN-M/2369cm3=9.15MPa＜140Mpaτ=13.020KN×136.1cm3/2369cm3/7=10.68＜85Mpa分配梁一最大挠度为Xmm分配梁一下面为贝雷片，把贝雷片简化为简支结构分析计算如下图：贝雷1贝雷2贝雷3贝雷4贝雷518.731.40530.16123.531贝雷5贝雷4贝雷3贝雷2贝雷123.53130.1611.40518.731.259-0.0771.1852.1351.6251.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.25917.81117.811 贝雷片为双排单层布置，其[M]=1576.4KN.m 、[Q]=490.5KN,贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m 。
现浇箱梁支架受力计算书及审核
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm ，立杆纵距l a =900mm ，立杆横距l b =900mm 。
横桥向搭设150mm ×150mm 的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm 的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm 厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m 32、模板及方木q 2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q 3=2.5kN/m 24、混凝土振捣时产生的荷载q 4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土： g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木： g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载： g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3maxmax41.76103.13[]125.62510MMPa MPaWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
箱梁支架计算书
箱梁支架计算书红岭立交改造造箱梁以箱梁宽8m,箱梁高1.4m,两侧翼缘板宽2.0m为标准断面进行计算一、立柱φ600δ=10@2.65m,横梁40b工字钢@1.5m计算式(以8m桥长为计算实例)(一)、荷载计算1.结构自重G=[0.55*2*1.4+(0.2+0.45)*2*2/2+(0.2+0.25)*1.45*2]*25*8=829KN2.模板自重Q1=0.5*8*8=32KN3.输送泵输送砼冲击荷载Q2=20KN4.振捣砼产生的荷载Q3=20KN5.施工荷载Q4=1.0*8*8=64KN6.荷载总计Σ=829*1.2+32*1.2+20*1.4+20*1.4+64*1.4=1179KN7.每跨由4根立柱支撑,则每根立柱所承受压力为N=1179/4=295KN(二)、φ600δ=10钢管力学性能A=3.14*(D2-d2)/4=3.14*(6002-5802)/4=18526mm2I=3.14*(D4-d4)/64=3.14*(6004-5804)/64=806*103cm4W=0.098*(D4-d4)/D=0.098*(6004-5804)/600=2689.9cm3i=0.354D=0.354*600=212.4mm（三）、立柱受力计算1. 按计算长度为10m,u=2.0计算λ=10000*2/212.4=94.22. 按b类结构查表得ψ=0.591f=N/(ΨA)=295*103/(0.591*18526)=26.9N/mm2＜f y=215 N/mm2故立柱符合设计要求(四)、横向工40b受力计算1．N1=1179/8*1.5=221KN2．Mmax=221*a(2c+b)/2.65 b=1.5,当c=a=0.575时,M最大,Mmax=221*0.575*(2*0.575+1.5)/2.65=127.1KN.m工40bW y=1139cm33．f=M/(r x W y)=127.1*106/(1.05*1139*103)=106.3N/mm2＜f y=215 N/mm2故横向工40b符合要求（四）、纵向工40b梁受力计算1.弯矩计算纵向工40 b为均布受荷，工40b@150q=1179/8/8*1.5=27.6KN/mM=q*l2/8=27.6*82/8=220.8KN.m2．f=M/(r x W y)=220.8*106/(1.05*1139*103)=185N/mm2＜f y=215 N/mm2 2.挠度计算计算挠度时按构件实际静载计算1．N=(829+32)/8/8*1.5=20.2KN/m2．Vmax=5*N*l4/(384*EI)=5*20.2*78004/(384*206*103*22781*104)=20.7mm≈L/400=19.5mm故纵向工40b梁符合要求二、φ48δ=3.5满堂脚手架计算(一)、荷载计算(以立杆立于腹板下,直接承受腹板荷载的最不利情况计算)1.构件自重G=0.5*0.6*1.4*25=10.5KN2.模板自重Q1=0.5*0.5*0.6=0.15KN3.输送泵输送砼冲击荷载Q2=4*0.5*0.6=1.2KN4.振捣砼产生的荷载Q3=4*0.5*0.6=1.2KN5.施工荷载Q4=1.0*0.5*0.6=0.3KN6.荷载总计Σ=10.5*1.2+0.15*1.2+1.2*1.4+1.2*1.4+0.3*1.4=16.6KN(二)、φ48δ=3.5钢管力学性能A=3.14*(D2-d2)/4=3.14*(482-412)/4=489mm2i=0.354D=0.354*48=16.99mm（三）、立杆受力计算立杆计算长度以顶层立杆,上部悬臂长0.5m计算1．λ=(1.5+0.5*2)*1000/16.99=147.1按b类结构查表得ψ=0.3392．f=N/(ΨA)=16.6*103/(0.339*489)=100.1N/mm2＜f y=215 N/mm2故立柱符合设计要求(四)、横向8*8cm木枋受力计算1. 8*8cm木枋力学性能A=80*80=6400mm2I=8*83/12=341cm3W=bh2/6=8*82/6=85cm3i=0.289b=0.289*80=23.12mm2. 荷载计算(以横杆在腹板下承受腹板压力时计算)q=[1.4*25*1.2+1*1.4+0.5*1.2+0.4*1.4+0.4*1.4]*0.6=27.1KN/m M=ql2/8=27.1*0.52/8=0.85KN.mf=M/(r x W y)=0.85*106/(1.0*85*103)=10N/mm2＜f y=13 N/mm2五、纵向8*8cm木枋受力计算q=[1.4*25*1.2+1*1.4+0.5*1.2+0.4*1.4+0.4*1.4]*0.4=18.1KN/m M=ql2/8=18.1*0.62/8=0.82KN.mf=M/(r x W y)=0.82*106/(1.0*85*103)=0.97N/mm2＜f y=13 N/mm2故纵向木枋符合要求。
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箱梁支架计算书本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
5.1荷载计算 5.1.1荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。
⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q 2＝1.0kPa 。
⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。
⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。
⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力2121022.05q V t c ββγ==0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa式中：q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3；V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）；0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。
当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度ºC ）；1β──外加剂影响修正系数。
不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；──混凝土坍落度影响修正系数。
当坍落度小于30mm时，取0.85；2坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重5.1.2荷载组合模板、支架设计计算荷载组合5.2标准断面箱梁支架荷载计算根据标准箱梁断面，取箱梁最不利位置进行计算，分别取横隔梁处和跨中截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
5.2.1横隔梁处截面面积，该处支架按60×60×120cm布设。
⑴箱梁自重——q1计算根据横断面图，该处梁体截面积A=52.75m 2则：q 1 ＝B W =BA c γ＝2600×9.8×52.75/15.4=87.3kpa注：B —— 箱梁底宽，取15.4m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算。
(2)底模计算箱梁底模采用15mm 厚竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化如下图：按简支梁简化计算次楞方木间距按0.25m 布置，则有： 竹胶板弹性模量E ＝10584MPa 竹胶板的抗弯曲强度取[Ó]=37MPa竹胶板极惯性矩I=bh 3/12=(1×0.0153)/12=2.8125×10-7m 4 ① 模板抗弯强度计算q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4+1.4×q7)L=(87.3×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4+2.94×1.2)×0.25=28.95kN/m则：M max =m KN l q ⋅=⨯=⋅23.0825.095.28822 竹胶板板的截面模量：W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3 竹胶板抗弯强度：Ó=Mmax/W=0.23KN ·m/3.75×10-5m 3=6.1MPa < [Ó]= 37MPa 满足要求② 模板刚度验算q=(q1+q2+q7)L=(87.3+1.0+2.94)×0.25=22.81 kN/mf max =5qL 4 /(384EI)=5×22.81×0.254/(384×10584×103×2.8125×10-7) =3.9×10-4m<[f]=L/400=0.25/400=6.25×10-4m 故，挠度满足要求（3）10cm ×8cm 方木次楞计算方木跨度为60cm ，间距为B=25cm ，方木自重：600kg/m3×9.8N/Kg ×0.1m ×0.08m/0.6m=0.0784kpa则10cm ×8cm 方木次楞上的均布荷载为：q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4+1.4×q7+1.4×0.078)B=(87.3×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4+2.94×1.2+1.4×0.078)×0.25=28.97KN/m 则：M max =qL 2/8=28.97×0.62/8=1.304KN ·m10cm ×8cm 方木次楞的截面模量：W=bh 2/6=0.08×0.12/6=1.333×10-4m 3 10cm ×8cm 方木弹性模量E ＝9000MPa 10cm ×8cm 方木抗弯曲强度取[Ó]=11MPa10cm ×8cm 方木极惯性矩I=bh 3/12=(0.08×0.13)/12=6.67×10-6m 4 ①10cm ×8cm 方木抗弯强度计算Ó=Mmax/W=1.304KN ·m/（1.333×10-4）m 3=9.8MPa < [Ó]= 11MPa 满足要求②10cm ×8cm 方木刚度验算q=(q1+q2+q7)L=(87.3+1.0+0.078)×0.25=22.09 kN/mf max =5qL 4 /(384EI)=5×22.09×0.64/(384×9000×103×6.67×10-6)=6.2×10-4m<[f]=L/400=0.6/400=1.5×10-3m故，挠度满足要求（4）15cm×15cm方木主梁计算P P P方木跨度为60cm，方木上次楞间距B=25cm，方木自重简化为均布荷载：q=600kg/m3×9.8N/Kg×0.15m×0.15m=0.132 KN/m分项系数取1.4: q=0.132 KN/m×1.4=0.185KN/m则15cm×15cm方木主梁上由10cm×8cm传递的集中荷载为：P=q×L=28.97KN/m×0.6m=17.38KN则：M max=qL2/8+（1.5P×0.5L-0.25P）=0.185×0.62/8+(1.5×17.38×0.3-0.25×17.38) =3.48KN·m15cm×15cm方木次楞的截面模量：W=bh2/6=0.15×0.152/6=5.625×10-4m315cm×15cm方木弹性模量E＝9000MPa15cm×15cm方木抗弯曲强度取[Ó]=11MPa15cm×15cm方木极惯性矩I=bh3/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4①15cm×15cm方木抗弯强度计算Ó=Mmax/W=3.48KN·m/（5.625×10-4）m3=6.2MPa < [Ó]= 11MPa 满足要求②15cm×15cm方木刚度验算f max=5qL4 /(384EI)+19PL3/(384EI)=5×0.132×0.64/(384×9000×103×4.22×10-5)+19×17.38×0.63/(384×9000×103×4.22×10-5)=4.9×10-4m<[f]=L/400=0.6/400=1.5×10-3m故，挠度满足要求③15cm×15cm抗剪强度验算方木上最大剪力Q为：Q=3P/2=3×17.38/2=26.07KNτmax=3Q/(2bh)=3×26.07/(2×0.15×0.15)=1738KN/m2=1.738Mpa<[f v]=1.7 Mpa×1.1=1.87 Mpa（1.1为强度设计值调整系数）抗剪强度满足要求（5）支架立杆稳定性计算立杆承受的荷载为：不组合风荷载时N=1.2（N G1k+N G2k）+1.4ΣN Qk=1.2×0.6×0.6(2.94+87.3+1+0.078+0.132/0.6)+1.4×0.6×0.6 (1+2+1)=41.56KN组合风荷载时N=1.2（N G1k+N G2k）+0.85×1.4ΣN Qk=1.2×0.6×0.6(2.94+87.3+1+0.078+0.132/0.6)+1.4×0.85×0.6×0.6 (1+2+1)=41.17KN式中：N G1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；N G2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣN Qk——施工荷载产生的轴向力标准值总和。
不组合风荷载时: N/φA≦f顶杆段41.56KN/(0.47×489mm2)=181N/mm2<f=205 N/mm2中间杆部分41.56KN/(0.673×489mm2)=126N/mm2<f=205 N/mm2式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N）;φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由规范取值，顶杆部分为0.47，中间杆部分0.673;λ——长细比, λ=l0/I ；l0——计算长度（mm），顶杆lo=Kμ1(h+2a)=1.85m，中间杆部分lo=Kμ2h=1.39m，K=1.155，a=0.2m，h=1.2m，μ1、μ2取1;i——截面回转半径，1.58cm;A——立杆截面面积（mm2），489mm2;组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦fMw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N·mm），按M w =0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.254×0.6×1.22/10=0.03KN·m 式中：Mwk——风荷载产生的弯矩标准值（N·mm）；ww——风荷载标准值（kN/m2），应按w k =μz·μs·w=0.65×1.3×0.3=0.254 kN/m2式中 wk——风荷载标准值（kN/m2）；μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定采用，按C类城市市区取值0.65μs——脚手架风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》表8.3.1中第32项取1.3；w——基本风压（kN/m2），应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采用。