锅炉用双室平衡容器结构及工作原理

为环境温度下的密度。因此
P+= PJ +320 γ w+(580－320) γ c
式中 P+ —— 容器正压侧输出的压力
γ w —— 容器中的介质密度（γ w= γ `w）
γ c —— 环境温度下水的密度
PJ —— 基准杯口以上总的静压力
负压侧的压力等于基准杯口所在水平面以上总的静压力，加上基准杯口水平面至汽包中汽水
进行汽包水位测量工作时，关于变送器的量程，在没有得到确认的情况下，切不可单纯依赖
设计部门的图纸。事实上，多数情况下，设计部门在进行此类设计，对变送器选型时，只确
定基本量程，而不给出应用量程。
下面来确定变送器的量程。
本文的例子中容器的 0 水位位置位于连通器水平管轴线以上 365mm 处。由于该容器的量程
汽包水位测量补偿的方法通常有两种，一种是压力补偿，另一种是温度补偿，无论采取哪种
方法补偿效果都一样。但是它们之间略有区别，即温度补偿可以从 0℃开始，而压力补偿只
能从 100℃开始。这是因为温度可以一一对应饱和密度以及 100℃以下时的非饱和密度，而
压力却只能一一对应饱和密度，即最低压力 0MPa 只能对应 100℃时的饱和密度。故而由这
对使汽包水位测量没有任何影响。
3.6.差压的计算
通过前面的介绍可以知道，凝汽室、基准杯及其底部位于容器内部的导压管中的介质温度与
汽包中的介质温度是相等的，即γw=γ`w，γs=γ`s。故而不难得到容器所输出的差压。本文以 东方锅炉厂DG670-13.73-8A型锅炉所采用的测量范围为±300mm双室平衡容器为例加以介
分界面之间的饱和水蒸汽产生的压力，再加上汽包中汽水分界面至连通器水平轴线之间饱和
水产生的压力，即
P－= PJ+(580－hw) γ s + hwγw
式中 P－—— 容器负压侧输出的压力
hw —— 汽水分界线至连通器水平管中心线之间的垂直高度 γ s —— 汽包中饱和水蒸汽的密度
因此差压
ΔP=P+－P－=320 γw+260 γ
所以
（4） （4）式为最终的数学模型。显然，它与（3）式的作用完全一样。在补偿系统中可以任选其 一。 第四步 确定函数、完成系统 在（3）式和（4）式中含都有“320 γ w－580 γ s”和“γ w－γ s”关于饱和水与饱和水蒸汽密度的 两个子式。查《饱和水与饱和水蒸汽密度表》，可以获得这两个子式关于压力或温度的函数 曲线。将所得到的曲线以及（3）式或者（4）式输入用以执行运算任务硬件设备，补偿系统 即告完成。 从补偿系统的建立过程可以发现，补偿系统是根据某一特定构造的容器而建立的。因此，建 立补偿系统时应根据不同的容器，建立不同的补偿系统。建立补偿系统时，当确定差压的计 算公式以后，只需重复这里的步骤即可得到新的汽包水位测量补偿系统。
些，将会使环境温度变化对整个系统的影响更小。就本例中的容器而言，当温度从 0℃升高 到 25℃时，温度的变化对测量系统的最终结果影响只有 1mm左右，而环境温度从 25℃升高 到 50℃所带来的影响却为+2.3～5.5mm之间。故而，确定温度应就高不就低。
4.双室平衡容器的工作特性 容器的工作特性对于汽包水位测量和补偿系统来说非常重要，了解这种特性利于用户的应用 和掌握应用中的技巧。查《饱和水与饱和水蒸汽密度表》可以获得各种压力下饱和水与饱和 水蒸汽的密度。把 0、±50、±100mm 等汽包水位分别代入（1）式，可得到容器输出的一系 列差压，见下表 1《双室平衡容器固有补偿特性参照表》。通过表 1 可以得知双室平衡容器 的工作特性。
c
－(580－h
w
)
γ
s
－h
γ w
w
即
ΔP=260 γ
c
+
320
γ w
－580
γ
s －(γ w －γ
s )h w
（1）
这里有一点需要说明，(1)式中环境温度下水的密度γ c，通常情况下它会随着季节的变化而 变化，它的变化将会影响汽包水位测量的准确性。就本例中的容器而言，当环境温度由 25 ℃升高到 50℃时，由于密度的变化对于差压产生的影响为－2.3mm水柱，经过补偿系统补 偿后对最终得到的汽包水位的影响将为+2.3～5.5mm之间。通常情况下这样的误差是可以忽 略的，也就是说可以认为这里的温度是恒定的。但是为了尽量减小误差，必须恰当地确定这 里的温度。确定温度可以遵循这样一条原则，就高不就低，视当地气候及冬季伴热等因素确 定。比如此处的环境温度一年当中通常在 0～50℃之间变化，平均温度为 25℃，则可以令这 里的温度为 35℃。这是因为水的密度随着温度升高它的变化梯度越来越大，确定的温度高
3.2.凝汽室 理想状态下，来自汽包的饱和水蒸汽经过这里时释放掉汽化潜热，形成饱和的凝结水供给基 准杯及后续环节使用。 3.3.基准杯 它的作用是收集来自凝汽室的凝结水，并将凝结水产生的压力导出容器，传向差压测量仪表 ——差压变送器（后文简称变送器）的正压侧。基准杯的容积是有限的，当凝结水充满后则 溢出流向溢流室。由于基准杯的杯口高度是固定的，故而称为基准杯。 3.4.溢流室
等三方面因素决定的。一些用户一般只考虑了前两方面因素，而忽略了补偿起始点因素，甚
至极个别的用户只源自文库单地根据汽包水位的测量范围确定变送器的量程，造成很大的测量误
差。一般情况下，忽略容器的 0 水位位置所造成的误差在 70~90mm 之间，忽略补偿起始点
所产生的误差在 30mm 以下，特别情况下误差都将会更大。此外，这里特别提醒用户，在
（2） 由于相对于规定的 0 水位的汽包水位 h= hw－365mm，所以
（3）
式中 h —— 相对于规定的 0 水位的汽包水位
γ w
——
饱和水的密度
γ s —— 饱和水蒸气的密度
γ c —— 环境温度下水的密度
ΔP—— 差压
（3）式即为补偿系统的数学模型。式中γ c为常数，令环境温度为 30℃，则γ c=0.9956mg/mm3，
溢流室占据了容器的大部分空间，它的主要功能是收集基准杯溢出的凝结水，并将凝结水排
入锅炉下降管，在流动过程中为整个容器进行加热和蓄热，确保与汽包中的温度达到一致。
正常情况下，由于锅炉下降管中流体的动力作用，溢流室中基本上没有积水或少量的积水。
3.5.连通器
倒 T 字形连通器，其水平部分一端接入汽包，另一端接入变送器的负压侧。毋庸置疑，它
为±300mm，因此（1）式中的 hw 的最大值和最小值分别为 665mm 和 65mm。如果采用压
力补偿，从《饱和水与饱和水蒸汽密度表》中查出 100℃时的饱和水与饱和水蒸汽的密度代
入（1）式，再分别将 665mm 和 65mm 代入（1）式，即得最小差压
和最大差压
ΔPmin=－70.5mm水柱
ΔPmax=504mm水柱 这两个差压值就是变送器的量程范围（见表 1 中 0MPa 对应的下行），即－70.5～504mm 水
5.补偿系统 5.1.基础知识与基本概念 从容器的特性中可以看到，双室平衡容器不能完全满足生产的需要。究其原因，是由于介质 密度的变化所造成的。因此，必须要采取一定的措施，进一步消除密度变化对汽包水位测量 的影响。这种被用来消除密度变化带来的影响的措施就叫做补偿。通过补偿以准确地测定汽
包中的水位。
双室平衡容器汽包水位测量及其补偿系统的应用
１.摘要 本文以实践为基础，剖析了双室平衡容器的工作原理与特性。重点论述了补偿系统的建立方 法与步骤，同时指出了应用中的常见错误并提出了解决方案。 2.前言 汽包水位是锅炉及其控制系统中最重要的参数之一，双室平衡容器在其中充当着不可或缺的 重要角色。但是由于一些用户对于双室平衡容器及其测量补等方面缺少全面的必要的了解或 者疏漏，致使应用中时有错误发生，甚至形成安全隐患。例如胜利油田胜利发电厂一期工程， 该工程投入运行早期其汽包水位测量系统的误差竟达 70～90mm，特殊情况下误差将会更大 （曾因此造成汽包满水停机事故）。迄今为止，据不完全了解，目前仍有个别用户存在一些 类似的问题或者其它问题。汽包水位是涉及机组安全与和运行的重要参数和指标，因此不允 许任何人为的误差。为使用户能够更好地掌握双室平衡容器在汽包水位测量中的应用，谨撰 此文。不足之处，请不吝指正。 3.双室平衡容器的工作原理 3.1.简介 双室平衡容器是一种结构巧妙，具有一定自我补偿能力的汽包水位测量装置。它的主要结构 如图 1 所示。在基准杯的上方有一个圆环形漏斗结构将整个双室平衡容器分隔成上下两个部 分，为了区别于单室平衡容器，故称为双室平衡容器。为便于介绍，这里结合各主要部分的 功能特点，将它们分别命名为凝汽室、基准杯、溢流室和连通器，另外文中把双室平衡容器 汽包水位测量装置简称为容器。
特点通过反复验算来获得。由于容器本身就是用这样的方法经反复验算而设计制造的，只要
验算的方法正确通过验算得到的数据会很准确可靠，当然这只限于图纸不详的情况下。由于
限于篇幅，这里只提供思路，具体的验算的方法本文不予介绍。对此感兴趣的读者可以试一
试。
第二步 确定差压变送器的量程
差压变送器的量程是由汽包水位的测量范围、容器的 0 水位位置以及补偿系统的补偿起始点
从表 1 中可以看到，各水位所对应的由容器所输出的差压随着压力的变化（相关饱和汽、水 密度）各自发生着不同的变化。这里首先注意 0 水位所对应的差压，它的变化规律较其它水 位有明显不同，只在一个较小的范围内波动。由于该容器的设计压力为 13.73MPa，因此 14.5MPa 以下它的波动范围更小，仅在±5mm 水柱以内。也就是说当汽包中的水位为 0 水位 时，无论压力如何变化，即使在没有补偿系统的情况下，对 0 水位测量影响都极小或者基本 没有影响。关于其它水位，则当汽包水位越接近于 0 水位，其对应的差压受压力的变化影响 越小，反之则大。 因此，双室平衡容器是一种具有一定的自我补偿能力的汽包水位测量装置。它的这种能力主 要体现在，当汽包中的水位越接近于 0 水位，其输出的差压受压力变化的影响越小，即对汽 包水位测量的影响越小。毫无疑问，容器特性由于容器的自身结构决定的，故又称为固有补 偿特性。表 1 中，0MPa 对应两行差压值，其原因后文将会提到。之所以双室平衡容器会有 这种特性其实质，是由于双室平衡容器在设计制造时采取了特殊的结构，这种结构最大限度 地削弱了汽水密度变化对常规运行水位差压的影响。但是尽管如此，它并不能完全满足生产 的需要，仍然需要继续补偿。
两种方法构成的补偿系统各自对应的补偿起始点有所不同，即差压变送器量程有所不同。表
1 中 0MPa 对应两行差压值，其原因即在于此；其中上一行对应的是温度补偿，下一行对应
压力补偿。很显然，温度补偿也可以从 100℃开始。
5.2.建立补偿系统的步骤
第一步 确定双室平衡容器的 0 水位位置
容器的 0 水位的位置一般情况下比较容易确定，通过查阅锅炉制造厂家有关汽包（学名锅筒）
的主要作用是将汽包中动态的水位产生的压力传递给变送器的负压侧，与正压侧的（基准）
压力比较以得知汽包中的水位。它之所以被做成倒 T 字形，是因为可以保证连通器中的介
质具有一定的流动性，防止其延伸到汽包之间的管线冬季发生冻结。连通器内部介质的温度
与汽包中的温度很可能不一致，致使其中的液位与汽包中不同，但是由于流体的自平衡作用，
及附件方面的图纸和资料，进行比较和计算即可获得。文中例举的容器 0 水位位置位于连通
器水平管轴线以上 365mm 处，即基准杯口水所在的平面下方 215mm 处。但是，偶尔由于
图纸的疏漏缺少与确定 0 水位相关的数据，无法计算出 0 水位的位置，那么确定起来就比较
复杂。如图 1 中就缺少数据。这种情况下就只有根据容器的自我补偿特性在 0 水位所体现的
柱。如果采用温度补偿，且从 0℃开始补偿，则由于水的密度极其接近 1mg/mm3，误差可
以忽略，令蒸汽的密度为 0。用同样方法即可得到变送器的量程为－85～515mm 水柱（见
表 1 中 0MPa 对应的上行）。实际上，从 0℃开始补偿是完全没有必要的，其原因这里无需
遨述。
第三步 确定数学模型
数学模型是补偿系统中的最重要环节。由（1）式得
绍（如图 1 所示）。
通过图 1 可知，容器正压侧输出的压力等于基准杯口所在水平面以上总的静压力，加上基准
杯口至 L 形导压管的水平轴线之间这段垂直区间的凝结水压力，再加上 L 形导压管的水平
轴线至连通器水平轴线之间，位于容器的外部的这段垂直管段中的介质产生的压力。显而易
见，其中的最后部分压力，由于其中的介质为静止的且距容器较远，因此其中的介质密度应