热电厂锅炉烟气余热回收项目2011
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单独一段相变换热器 DCS PID控制逻辑示意图
相变换热器壁面温度DCS控制策略 相变换热器壁温控制分为手动/自动两种控制方式，配有手动/自动 切换按钮，手动情况下可手动增减调节阀开度。 PID自动控制说明： 实时监测PV，PV与SV（目标壁温）进入PID运算器，输出0-100%阀 门开度信号，控制电子式调节阀，从而调节进水流量，改变壁面温度 （PV），建立一个PID闭环控制回路。（本方案有2个电子式调节阀控制 对应放热段的水量，需要4个独立的PID控制逻辑） PID控制策略为正作用。 当壁面温度升高（即PV高过SV时），阀门开度应调大一些，这样通 过相变换热器放热段的水流量加大，带走换热器的热量增多，致使壁面 温度下降，从而达到稳定壁温在设定值（SV）附近的目的。反之亦然。 低温报警策略：在运行过程中若PV低于某一设定值SL，将采取低温报警。 低温报警策略配有启停开关。
3、保证换热器金属受热面最低壁面温度处于可控可调状态，使复合相变换热器
具有相当幅度的调节能力，使排烟温度和壁面温度保持相对稳定，并能适应锅炉 的燃料品种以及负荷的变化；
4、在保留热管换热器具有高效传热特性的同时，通过适时排放不凝气体有效解
决相变换热器可能出现的老化问题，大大延长设备的使用寿命。
2.2.2．相变换热器的壁温控制原理
下段
2 汽包 3 4 5 弱爆吹灰 器 无缝钢管 球阀 相变换热器
2 若干 4
无缝钢管 视压缩空气气 源位置而定。
7
8
9
10
11 12
J41H25P,DN125,P N2.5 闸阀 Z41H25P,DN125,P N2.5 热电阻 WZP230、 PT100 双金属温度 0~250℃ 计 超声波流量 DCT 1158 计 PLC控制柜 本体连接部分
HG-410/9.8-LMP19循环流化床 锅炉烟气余热利用
——复合变相换热器在锅炉尾部烟道的应用
中铝河南分公司热电厂 汇报人：牛海莹
1
一、项目实施的意义和必要性
1、在中铝河南分公司生产经营形势异常严峻、面临生 死存亡的时刻，降低能耗、降低生产成本，减少浪 费是我们追求的目标，是我们在向精益生产迈进,提 高竞争力的必然选择。 2、该项目实施符合国家节能减排的要求。在热电厂锅 炉的热损失的诸多因素中，排烟损失占全部热损失 的70～80％，排烟温度高是锅炉热损失的最主要指 标之一。如果每降低排烟温度10℃，则可提高锅炉 热效率1%。
当投用炉内脱硫时，采用《锅炉原理及计算》（第三版，冯俊 凯等主编）推荐的经验公式，计算得出烟气酸露点温度为82.5℃； 当不投用炉内脱硫时，采用《锅炉原理及计算》（第三版，冯 俊凯等主编）推荐的经验公式，计算得出烟气酸露点温度为95.47℃。
3.2余热利用方案
3.2.1 项目方案介绍
在空预器后的水平烟道上安装相变换热装置，相变换热器 的最低壁面温度设定在100℃(高于烟气酸露点95.47℃)，将排 烟温度从150℃降低到115℃，回收的热量用于把80t/h、20℃除 盐水加热到67.75℃后送入5#低加进口，提高机组效率。 随着锅炉负荷的变化以及冬夏送风进口风温的变化都将使 换热器最低壁面温度和排烟温度发生变化，极有可能造成低温 腐蚀的严重后果。我们可以通过旁通自控阀自动调节水量来控 制最低壁温和排烟温度，从而适应锅炉负荷和气温的季节性的 变化。
27
28
焊接钢管
H型钢
米
米
150
80
29 30 31 32
H型钢 焊接钢管 槽钢 花纹板
米 米 米
65 80 150 65
设备支架 操作平台 操作平台， 支吊架 操作平台
注：以上为主要安装材料清单预估，实际用量及型号应以最终施工图为准。本清单不包括 地基及保温。
六 项目投资概算
自控系统介绍
6.1 相变换热器的可控性 监测相变换热器壁温，通过对流量调节阀开度进行PI或PID闭环 调节，来调节被加热的水量，保持烟道中相变换热器壁温在设定值上下 之间波动，达到对相变换热器壁温可调可控的目的。 6.2相变换热器控制系统
截止阀
只
2
只
支
4
10
支
台 台
2
1 1
13
无缝钢管
Φ273×7
m
45
14
15
无缝钢管
无缝钢管
Φ219×6
Φ57×3.5
m
m
10
56
16 17 18
90°热轧弯 DN250,R=254 头 90°热轧弯 DN200,R=203 头 90°热轧弯 DN50,R=76 头 除盐水管道部分 无缝钢管 无缝钢管 无缝钢管 Φ159×5 20 Φ133×4 20 Φ32×3 20 J41H16C,DN25,PN1. 6 Z41H25C,DN150,PN2 .5 Z41H25C,DN125,PN2 .5
序 号 1 名称 相变换热器 设备(材料) 号 复合相变换热器本体部分 ZXHⅢ3台 0.7/13 ZXHⅢ4台 10/16 吹灰系统部分 BFA-VII Φ57×3.5 DN50 套 Kg 只 控制系统部分 6 电子式调 节阀 ZDLM25P,DN125,PN 2.5 只 2 2 2 规格、型 单位 数量 备注
注：上述壁面温度实际为出口烟气温度测点。
DCS系统 I/O表
DCS系统 I/O表
对应 设备 名称 设备 数量 DCS功能点描 述 DCS I/O点数 I/O电气 信号类 型 备注
序 号
DI
1 电子
式调 节阀 2 执行 机构 开度输出控制
DO AI
RTD
AO
2
4-20mA 需外 供 220V AC
2
3、热电厂新系统锅炉排烟温度和补水系统现状 目前热电厂新系统410T/H锅炉的排烟温度在150℃ 左右。排烟温度相对较高，锅炉热损失大。而汽轮 机系统由于外供汽和系统自身损耗，除盐水补充水 量较大，温度较低，需要蒸汽加热，造成自用汽偏 高。 4、采用一种锅炉低温余热利用技术-----复合相变换热 器，利用该余热加热除盐水补水，可以减少锅炉热 损失，降低煤耗，且该技术先进、系统运行可靠、 维护简单，投资收益明显。
83320.6X0.4/10000=7.33(万元/年)
3.4 方案效益总结 通过上述分析，应用相变换热节能技术后，回收锅炉排烟余 热，在保证尾部受热面不发生腐蚀的情况下，将锅炉排烟温度由 150℃降至115℃，效益总结见下表： 表3.4.1 效益总结表
序号 1 2 指标 年运行小时 方案类型 单位 小时 加热除盐水 数值 4085 备注 用户提供
3.2.2 方案设计示意图
3.2.3 设计参数
表3.2.1 设计参数表
序号 1 2 3
参数 相变换热器的烟气流量 相变换热器进口烟气温度 相变换热器出口烟气温度
单位 Nm3/h ℃ ℃
设计数值 350000 150 115
备注 用户提供 用户提供 设计数值
4 5 6
7 8
相变换热器入口水温度 加热水流量 相变换热器出口水温度
2、等效标煤量Gc
式中： Q——中兴相变换热器回收热量，单位：kW； HR——设备年运行小时数，取4085小时； Qp——标煤的发热量，单位：kCal/kg； ηk——锅炉效率，用户提供89％； 860——“大卡”和“千瓦时”单位转换系数。
3、风机和水泵增加的能耗 1）烟气阻力增加450Pa，由于烟气流量减少抵消烟气阻力 约251Pa，烟气实际阻力增加199Pa，引风机增加的能耗 为：
（4）锅炉烟气酸露点数据来源：根据用户提供的煤质化验报告单，
煤质分析数据如 表3.1.2所示：
表3.1.2 煤质数据表
项目 收到基低位发热值 收到基水分 收到基灰分 收到基碳 收到基全硫 炉内脱硫效率 符号 Qnet.ar War Aar Car Sar η 单位 kJ/kg % % % % % 数值 20610 6.58 30.58 47.79 0.63 80 备注 用户提供 用户提供 用户提供 用户提供 用户提供 用户提供
式中： ∆hy ——增加的烟气阻力，单位：Pa； Vg ——烟气流量，单位：m3/h； ηy ——引风机效率，取75％。
2) 给水泵增加能耗：
式中： qv——水流量，单位：kg/s； H——水泵扬程，单位：m； ηb ——水泵的效率，取75%。
3）增加的年总耗电量E为：
式中： Py——引风机增加的能耗； Pb1 ——给水泵增加的能耗； HR——设备运行小时数，4085小时。 4）厂用电按照0.4元/度计算，由于电耗增加造成的费用为：
2013-7-26
3
二、项目简介 2.1 项目背景介绍 为了降低成本，同时也响应国家节能减排的号召， 热电 厂拟在新系统循环流化床锅炉尾部烟道安装余热回收利用装 置——中兴相变换热器（ZXH），进行余热的回收利用，节 省燃煤量，降低发电煤耗，提高机组效率。
2.2中兴相变换热器主要技术简介
作为一种涉及“设计原理”变更，高效可靠的原创性节能技术，中兴相变换热 技术的主要核心内涵为： （1）能够在锅炉的设计和改造中，大幅度降低烟气的排放温度，使大量中低 温热能被有效回收，产生十分可观的经济效益； （2）降低排烟温度的同时，保持金属受热面壁面温度处于较高的水平，远离 酸露点的腐蚀区域，从根本上避免了结露腐蚀和堵灰，大幅度降低设备的维护成 本； （3）保证换热器金属受热面最低壁面温度处于可控可调状态，使中兴相变换 热器具有相当幅度的调节能力，使排烟温度和壁面温度保持相对稳定，并能适应 锅炉的燃料品种以及负荷的变化； （4）在保留热管换热器具有高效传热特性的同时，通过适时排放不凝气体有 效解决相变换热器可能出现的老化问题，大大延长设备的使用寿命。
2.2.1相变换热器优点 1、能够在锅炉的设计和改造中，大幅度降低烟气的排放温度，使大量中低温热 能被有效回收，产生十分可观的经济效益； 2、在降低排烟温度的同时，保持金属受热面壁面温度处于较高的温度水平，远 离酸露点的腐蚀区域，从根本上避免了结露腐蚀和由此发生的堵灰，大幅度降低 设备的维护成本；
相变换热器最低壁面温度 烟侧增加阻力
℃ t/h ℃
℃ Pa
20 80 67.75
100 428
用户提供 用户提供 设计数值
设计数值 设计数值
四、预计效益计算
1、原出口烟气温度150℃计，应用中兴相变换热器后尾部排烟温度为 115℃，回收热量为：
式中：Vg ——烟气流量，单位：Nm3/h； ρg——烟气密度，取1.295 kg/Nm3； Cpg ——烟气比热，取1.09 kJ/(kg.℃)； ∆T——相变换热器前、后排烟温度温差，单位：℃； φ——设备保热系数，取0.95； Q——相变换热器回收热量，单位：kW。
图2：相变换热器进行余热回收与传导示意图
百度文库
三、余热回收方案设计实施
3.1 项目初步方案设计依据 （1）用户资料 （2）设计采用的主要标准及规范 《火力发电厂设计技术规程》 DL5000-2000 《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规定》 DLT5121-2000 （3）锅炉设计规模及主要运行参数如表3.1.1所示： 表3.1.1 项目 年运行时间 锅炉额定蒸发量 烟气流量 原排烟温度 除盐水水温 锅炉效率 单位 h t/h Nm3/h ℃ ℃ % 数值 4085 410 350000 150 20 89 备注 用户提供 用户提供 用户提供满负荷的 运行值 用户提供 取用常温 用户提供
16
90°热轧弯 头 17 90°热轧弯 头 18 90°热轧弯 头 除盐水管道部分 19 20 21 无缝钢管 无缝钢管 无缝钢管
19 20 21
22
截止阀
22
截止阀
23
手动闸阀
23
手动闸阀
24
手动闸阀
24
手动闸阀
烟道、支架、平台部分
25 26 钢板 角钢 δ=5mm Q235-B L50×5 Q235-B Φ60×3.5 Q235-B 400×4 00×13×21 Q235-B 400×3 00×10×16 Q235-B Φ33.5×3.2 5 Q235-B [14a Q235-B δ=3mm 米2 米2 米 80 70 进出口烟 道 进出口烟 道 进出口烟 道 设备支架
3
4 5 6
回收热量
年节省标煤量 节能效益 加热水量
千瓦
吨标煤 万元 吨/小时
4563
2573.1 257.31 80 标煤价格按照1000元/吨
7
8 9
年增加耗电量
年增加能耗 年实际节能效益
度
万元 万元
-183320.6
-7.33 249.98
发电煤耗按照0.4元/度
标煤价格按照1000元/吨
五 主要设备材料清单
相变换热器壁面温度DCS控制策略 相变换热器壁温控制分为手动/自动两种控制方式，配有手动/自动 切换按钮，手动情况下可手动增减调节阀开度。 PID自动控制说明： 实时监测PV，PV与SV（目标壁温）进入PID运算器，输出0-100%阀 门开度信号，控制电子式调节阀，从而调节进水流量，改变壁面温度 （PV），建立一个PID闭环控制回路。（本方案有2个电子式调节阀控制 对应放热段的水量，需要4个独立的PID控制逻辑） PID控制策略为正作用。 当壁面温度升高（即PV高过SV时），阀门开度应调大一些，这样通 过相变换热器放热段的水流量加大，带走换热器的热量增多，致使壁面 温度下降，从而达到稳定壁温在设定值（SV）附近的目的。反之亦然。 低温报警策略：在运行过程中若PV低于某一设定值SL，将采取低温报警。 低温报警策略配有启停开关。
3、保证换热器金属受热面最低壁面温度处于可控可调状态，使复合相变换热器
具有相当幅度的调节能力，使排烟温度和壁面温度保持相对稳定，并能适应锅炉 的燃料品种以及负荷的变化；
4、在保留热管换热器具有高效传热特性的同时，通过适时排放不凝气体有效解
决相变换热器可能出现的老化问题，大大延长设备的使用寿命。
2.2.2．相变换热器的壁温控制原理
下段
2 汽包 3 4 5 弱爆吹灰 器 无缝钢管 球阀 相变换热器
2 若干 4
无缝钢管 视压缩空气气 源位置而定。
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J41H25P,DN125,P N2.5 闸阀 Z41H25P,DN125,P N2.5 热电阻 WZP230、 PT100 双金属温度 0~250℃ 计 超声波流量 DCT 1158 计 PLC控制柜 本体连接部分
HG-410/9.8-LMP19循环流化床 锅炉烟气余热利用
——复合变相换热器在锅炉尾部烟道的应用
中铝河南分公司热电厂 汇报人：牛海莹
1
一、项目实施的意义和必要性
1、在中铝河南分公司生产经营形势异常严峻、面临生 死存亡的时刻，降低能耗、降低生产成本，减少浪 费是我们追求的目标，是我们在向精益生产迈进,提 高竞争力的必然选择。 2、该项目实施符合国家节能减排的要求。在热电厂锅 炉的热损失的诸多因素中，排烟损失占全部热损失 的70～80％，排烟温度高是锅炉热损失的最主要指 标之一。如果每降低排烟温度10℃，则可提高锅炉 热效率1%。
当投用炉内脱硫时，采用《锅炉原理及计算》（第三版，冯俊 凯等主编）推荐的经验公式，计算得出烟气酸露点温度为82.5℃； 当不投用炉内脱硫时，采用《锅炉原理及计算》（第三版，冯 俊凯等主编）推荐的经验公式，计算得出烟气酸露点温度为95.47℃。
3.2余热利用方案
3.2.1 项目方案介绍
在空预器后的水平烟道上安装相变换热装置，相变换热器 的最低壁面温度设定在100℃(高于烟气酸露点95.47℃)，将排 烟温度从150℃降低到115℃，回收的热量用于把80t/h、20℃除 盐水加热到67.75℃后送入5#低加进口，提高机组效率。 随着锅炉负荷的变化以及冬夏送风进口风温的变化都将使 换热器最低壁面温度和排烟温度发生变化，极有可能造成低温 腐蚀的严重后果。我们可以通过旁通自控阀自动调节水量来控 制最低壁温和排烟温度，从而适应锅炉负荷和气温的季节性的 变化。
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焊接钢管
H型钢
米
米
150
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29 30 31 32
H型钢 焊接钢管 槽钢 花纹板
米 米 米
65 80 150 65
设备支架 操作平台 操作平台， 支吊架 操作平台
注：以上为主要安装材料清单预估，实际用量及型号应以最终施工图为准。本清单不包括 地基及保温。
六 项目投资概算
自控系统介绍
6.1 相变换热器的可控性 监测相变换热器壁温，通过对流量调节阀开度进行PI或PID闭环 调节，来调节被加热的水量，保持烟道中相变换热器壁温在设定值上下 之间波动，达到对相变换热器壁温可调可控的目的。 6.2相变换热器控制系统
截止阀
只
2
只
支
4
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支
台 台
2
1 1
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无缝钢管
Φ273×7
m
45
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无缝钢管
无缝钢管
Φ219×6
Φ57×3.5
m
m
10
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16 17 18
90°热轧弯 DN250,R=254 头 90°热轧弯 DN200,R=203 头 90°热轧弯 DN50,R=76 头 除盐水管道部分 无缝钢管 无缝钢管 无缝钢管 Φ159×5 20 Φ133×4 20 Φ32×3 20 J41H16C,DN25,PN1. 6 Z41H25C,DN150,PN2 .5 Z41H25C,DN125,PN2 .5
序 号 1 名称 相变换热器 设备(材料) 号 复合相变换热器本体部分 ZXHⅢ3台 0.7/13 ZXHⅢ4台 10/16 吹灰系统部分 BFA-VII Φ57×3.5 DN50 套 Kg 只 控制系统部分 6 电子式调 节阀 ZDLM25P,DN125,PN 2.5 只 2 2 2 规格、型 单位 数量 备注
注：上述壁面温度实际为出口烟气温度测点。
DCS系统 I/O表
DCS系统 I/O表
对应 设备 名称 设备 数量 DCS功能点描 述 DCS I/O点数 I/O电气 信号类 型 备注
序 号
DI
1 电子
式调 节阀 2 执行 机构 开度输出控制
DO AI
RTD
AO
2
4-20mA 需外 供 220V AC
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3、热电厂新系统锅炉排烟温度和补水系统现状 目前热电厂新系统410T/H锅炉的排烟温度在150℃ 左右。排烟温度相对较高，锅炉热损失大。而汽轮 机系统由于外供汽和系统自身损耗，除盐水补充水 量较大，温度较低，需要蒸汽加热，造成自用汽偏 高。 4、采用一种锅炉低温余热利用技术-----复合相变换热 器，利用该余热加热除盐水补水，可以减少锅炉热 损失，降低煤耗，且该技术先进、系统运行可靠、 维护简单，投资收益明显。
83320.6X0.4/10000=7.33(万元/年)
3.4 方案效益总结 通过上述分析，应用相变换热节能技术后，回收锅炉排烟余 热，在保证尾部受热面不发生腐蚀的情况下，将锅炉排烟温度由 150℃降至115℃，效益总结见下表： 表3.4.1 效益总结表
序号 1 2 指标 年运行小时 方案类型 单位 小时 加热除盐水 数值 4085 备注 用户提供
3.2.2 方案设计示意图
3.2.3 设计参数
表3.2.1 设计参数表
序号 1 2 3
参数 相变换热器的烟气流量 相变换热器进口烟气温度 相变换热器出口烟气温度
单位 Nm3/h ℃ ℃
设计数值 350000 150 115
备注 用户提供 用户提供 设计数值
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相变换热器入口水温度 加热水流量 相变换热器出口水温度
2、等效标煤量Gc
式中： Q——中兴相变换热器回收热量，单位：kW； HR——设备年运行小时数，取4085小时； Qp——标煤的发热量，单位：kCal/kg； ηk——锅炉效率，用户提供89％； 860——“大卡”和“千瓦时”单位转换系数。
3、风机和水泵增加的能耗 1）烟气阻力增加450Pa，由于烟气流量减少抵消烟气阻力 约251Pa，烟气实际阻力增加199Pa，引风机增加的能耗 为：
（4）锅炉烟气酸露点数据来源：根据用户提供的煤质化验报告单，
煤质分析数据如 表3.1.2所示：
表3.1.2 煤质数据表
项目 收到基低位发热值 收到基水分 收到基灰分 收到基碳 收到基全硫 炉内脱硫效率 符号 Qnet.ar War Aar Car Sar η 单位 kJ/kg % % % % % 数值 20610 6.58 30.58 47.79 0.63 80 备注 用户提供 用户提供 用户提供 用户提供 用户提供 用户提供
式中： ∆hy ——增加的烟气阻力，单位：Pa； Vg ——烟气流量，单位：m3/h； ηy ——引风机效率，取75％。
2) 给水泵增加能耗：
式中： qv——水流量，单位：kg/s； H——水泵扬程，单位：m； ηb ——水泵的效率，取75%。
3）增加的年总耗电量E为：
式中： Py——引风机增加的能耗； Pb1 ——给水泵增加的能耗； HR——设备运行小时数，4085小时。 4）厂用电按照0.4元/度计算，由于电耗增加造成的费用为：
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二、项目简介 2.1 项目背景介绍 为了降低成本，同时也响应国家节能减排的号召， 热电 厂拟在新系统循环流化床锅炉尾部烟道安装余热回收利用装 置——中兴相变换热器（ZXH），进行余热的回收利用，节 省燃煤量，降低发电煤耗，提高机组效率。
2.2中兴相变换热器主要技术简介
作为一种涉及“设计原理”变更，高效可靠的原创性节能技术，中兴相变换热 技术的主要核心内涵为： （1）能够在锅炉的设计和改造中，大幅度降低烟气的排放温度，使大量中低 温热能被有效回收，产生十分可观的经济效益； （2）降低排烟温度的同时，保持金属受热面壁面温度处于较高的水平，远离 酸露点的腐蚀区域，从根本上避免了结露腐蚀和堵灰，大幅度降低设备的维护成 本； （3）保证换热器金属受热面最低壁面温度处于可控可调状态，使中兴相变换 热器具有相当幅度的调节能力，使排烟温度和壁面温度保持相对稳定，并能适应 锅炉的燃料品种以及负荷的变化； （4）在保留热管换热器具有高效传热特性的同时，通过适时排放不凝气体有 效解决相变换热器可能出现的老化问题，大大延长设备的使用寿命。
2.2.1相变换热器优点 1、能够在锅炉的设计和改造中，大幅度降低烟气的排放温度，使大量中低温热 能被有效回收，产生十分可观的经济效益； 2、在降低排烟温度的同时，保持金属受热面壁面温度处于较高的温度水平，远 离酸露点的腐蚀区域，从根本上避免了结露腐蚀和由此发生的堵灰，大幅度降低 设备的维护成本；
相变换热器最低壁面温度 烟侧增加阻力
℃ t/h ℃
℃ Pa
20 80 67.75
100 428
用户提供 用户提供 设计数值
设计数值 设计数值
四、预计效益计算
1、原出口烟气温度150℃计，应用中兴相变换热器后尾部排烟温度为 115℃，回收热量为：
式中：Vg ——烟气流量，单位：Nm3/h； ρg——烟气密度，取1.295 kg/Nm3； Cpg ——烟气比热，取1.09 kJ/(kg.℃)； ∆T——相变换热器前、后排烟温度温差，单位：℃； φ——设备保热系数，取0.95； Q——相变换热器回收热量，单位：kW。
图2：相变换热器进行余热回收与传导示意图
百度文库
三、余热回收方案设计实施
3.1 项目初步方案设计依据 （1）用户资料 （2）设计采用的主要标准及规范 《火力发电厂设计技术规程》 DL5000-2000 《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规定》 DLT5121-2000 （3）锅炉设计规模及主要运行参数如表3.1.1所示： 表3.1.1 项目 年运行时间 锅炉额定蒸发量 烟气流量 原排烟温度 除盐水水温 锅炉效率 单位 h t/h Nm3/h ℃ ℃ % 数值 4085 410 350000 150 20 89 备注 用户提供 用户提供 用户提供满负荷的 运行值 用户提供 取用常温 用户提供
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90°热轧弯 头 17 90°热轧弯 头 18 90°热轧弯 头 除盐水管道部分 19 20 21 无缝钢管 无缝钢管 无缝钢管
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截止阀
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截止阀
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手动闸阀
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手动闸阀
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手动闸阀
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手动闸阀
烟道、支架、平台部分
25 26 钢板 角钢 δ=5mm Q235-B L50×5 Q235-B Φ60×3.5 Q235-B 400×4 00×13×21 Q235-B 400×3 00×10×16 Q235-B Φ33.5×3.2 5 Q235-B [14a Q235-B δ=3mm 米2 米2 米 80 70 进出口烟 道 进出口烟 道 进出口烟 道 设备支架
3
4 5 6
回收热量
年节省标煤量 节能效益 加热水量
千瓦
吨标煤 万元 吨/小时
4563
2573.1 257.31 80 标煤价格按照1000元/吨
7
8 9
年增加耗电量
年增加能耗 年实际节能效益
度
万元 万元
-183320.6
-7.33 249.98
发电煤耗按照0.4元/度
标煤价格按照1000元/吨
五 主要设备材料清单