500×600梁模板计算书
梁,500×800梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×17.140=15.426kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁侧模板计算书.
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·mσ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
独立梁模板设计计算书
独立梁模板设计计算书1 计算简图2 高支模设计计算模板支架搭设高度为13.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×900mm，梁两侧楼板厚度0mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.300m，梁底增加1道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×0.900×0.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=0.578kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×0.900×0.300+0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=7.463kN/m 均布线荷载设计值为：q1 = 0.9×[1.35×(6.885+0.578)+1.4×0.9×0.750]=9.917kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.744kNN2=2.479kNN3=0.744kN最大弯矩 M1 = 0.050kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/16200=3.061N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 7.46kN/m为设计值。
模板方案(超大梁、超厚墙,含计算书)
板专项施工方案制：核：批：录一、工程概况： (1)（一）、建筑概况： (1)（二）、结构概况： (1)（三）、主要构件截面尺寸 (1)（四）、支模楼层层高 (2)(五)、总平布置图 (2)二、编制依据 (3)三、施工安排 (4)（一）、工程施工目标 (4)（二）、工程管理机构、岗位职责 (5)1、安全管理机构 (5)2、工程管理机构 (6)（三）、工程施工顺序、施工流水段 (7)（四）、施工队伍任务安排及对施工队伍的要求 (8)1、施工队伍任务安排 (8)2、对施工队伍的要求 (8)（五）、工程重点、难点的安排 (8)四、施工进度计划 (10)五、施工准备及资源配置计划 (12)（一）、施工准备 (12)1、模板选材 (12)2、支撑选材 (12)（二）、技术准备 (13)1、模板安装前应作好下列准备工作： (13)2、模板的支设安装应遵守下列规定： (14)（三）、资源配置计划 (14)六、施工工艺技术 (17)（一）、技术参数及工艺流程 (17)1、材料选用参数表 (17)2、地下室筏板及底板 (17)3、地下室电梯坑、集水坑、剪力墙吊模 (18)4、柱模板安装 (19)5、梁模板安装 (21)6、楼板模板支撑体系： (22)7、剪力墙板模安装 (23)8、模板拆除 (25)（二）、施工方法 (26)1、超重梁 (26)2、超厚结构板 (28)3、超厚剪力墙 (29)（三）、质量标准及检查验收 (30)七、主要管理计划 (33)（一）、安全管理计划 (33)1、材料保证计划 (33)2、重大危险源辨识 (33)3、应急预案 (34)4、监控与预防措施 (35)（二）、质量管理计划 (35)1、质量隐患 (35)2、质量控制措施 (36)（三）、环境保护管理计划 (36)八、计算书及相关图纸 (38)（一）、肿瘤治疗中心超重梁计算书 (38)1、工程属性 (38)2、荷载设计 (39)3、模板体系设计 (40)4、面板验算 (42)5、小梁验算 (45)6、主梁验算 (49)7、可调托座验算 (51)8、立柱验算 (52)9、立杆支承面承载力验算 (54)（二）、肿瘤治疗中心超厚板计算书 (58)1、工程属性 (58)2、荷载设计 (59)3、模板体系设计 (60)4、面板验算 (62)5、小梁验算 (64)6、主梁验算 (67)7、立柱验算 (71)8、可调托座验算 (73)9、立杆支承面承载力验算 (73)（三）、肿瘤治疗中心超厚墙计算书 (76)1、工程属性 (77)2、荷载组合 (77)3、面板布置 (78)4、面板验算 (79)5、小梁验算 (81)6、主梁验算 (84)7、对拉螺栓验算 (86)一、工程概况：（一）、建筑概况：（二）、结构概况：基础形式及基础埋置深度统计（三）、主要构件截面尺寸力墙截面尺寸：200mm、250mm、300mm、370mm、400mm、800mm、1000mm、1500mm、2800mm、等超厚墙。
梁模板安全计算书
附件1.3:300x700中间梁脚手架安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-20031、计算参数2、施工简图图1：剖面图图2：剖面图2根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可变荷载控制的组合：q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=25.405kN/m由永久荷载控制的组合：q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=26.989kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(25.405,26.989)=26.989kN/m图3：面板计算简图图4：面板弯矩图M max=0.076kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.076×106/37500=2.024N/mm2≤[f]=37N/mm2 满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×700/1000)×1=18.05kN/m图5：面板挠度简图图6：面板挠度图(mm)ν=0.04mm≤[ν]=300/((3-1)×400)=0.375mm满足要求次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ300-2013)
1.047kN
1.047kN
1.047kN
1.047kN500500Fra bibliotek150
400
400
变形计算简图
500
400
150
0.003
0.027
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.131kN·m 最大剪力：V= 1.475 kN 最大变形：ν= 0.027mm 最大支座反力：F= 2.078kN (1) 主楞抗弯强度计算 σ =M/W=0.131×106/1.016×104 =12.878N/mm2 实际弯曲应力计算值 σ=12.878N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算 τ =VS0/Itw=0.737×1000×6946/(2.438×105×3.5)=6.003N/mm2； 实际剪应力计算值 6.003 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250； 第1跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
东北落叶松
抗压强度设计值 (N/mm2)
15
抗剪强度设计值(N/mm2)
次楞间距(mm) 弹性模量(N/mm2) 抗弯强度设计值
(N/mm2) 1.6
400 10000
17
(四) 加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M14
梁模板(600、1300)
梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性每纵距内附加梁底支撑主梁根数0平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 4500W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×3]×1＝71.544kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝68.31kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×68.31×0.152+0.117×3.234×0.152＝0.162kN·m σ＝M max/W＝0.162×106/24000＝6.759N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×1504/(100×4500×144000)＝0.243mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×68.31×0.15+0.45×3.234×0.15＝4.317kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×68.31×0.15+1.2×3.234×0.15＝11.853kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×46×0.15＝2.76kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×46×0.15＝7.59kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.317/1＝4.317kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[11.853,11.853]/1= 11.853kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=4.317/1＝4.317kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×(0.475-0.45/2)/2×1=2.361kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=2.361kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.853+0.045=11.898kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.762,11.898,7.762]=11.898kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.76/1＝2.76kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[7.59,7.59]/1= 7.59kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.76/1＝2.76kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×(0.475-0.45/2)/2×1=1.318kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=1.318kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.59+0.03=7.62kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.808,7.62,4.808]=7.62kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.898×0.452，0.5×11.898×0.22]＝0.301kN·mσ=M max/W=0.301×106/42667=7.059N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×11.898×0.45，11.898×0.2]＝3.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.346×1000/(2×40×80)＝1.569N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.62×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.102mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.62×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.096mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×11.898×0.45,0.375×11.898×0.45+11.898×0.2]=6.693kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.366kN,R2=6.693kN,R3=6.693kN,R4=4.366kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.62×0.45,0.375×7.62×0.45+7.62×0.2]= 4.286kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.704kN,R2'=4.286kN,R3'=4.286kN,R4'=2.704kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.17×106/4250=40.052N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.527kNτmax=2V max/A=2×3.527×1000/398＝17.723N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.092kN，R2=3.395kN，R3=6.86kN，R4=3.362kN，R5=0.252kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.092/0.6=0.154kN，P2=3.395/0.6=5.659kN，P3=6.86/0.6=11.433kN，P4=3.362/0.6=5.603kN，P5=0.252/0.6=0.421kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.092,0.252]＝0.252kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝11.433kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1800,600+2×0.7×500)=2160mmλ=h max/i=2160/16=135≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3712、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.021×0.45×1.82/10)＝0.003kN·m3、稳定性计算P1＝0.154kN，P2＝5.659kN，P3＝11.433kN，P4＝5.603kN，P5＝0.421kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.95-0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kNN d＝max[P1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(4.41-1.8)＝max[0.154+4.887，5.659，11.433，5.603，0.421+4.887]+0.581＝12.014kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝12014.2/(0.371×398)+0.003×106/4250＝82.071N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.41/30=0.147≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.566=0.509kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.412×0.509+4.41×0.207=5.864kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×4.41/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1096 .5kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×5.864=19.352kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN ≥F 1=12.014kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.014kN 满足要求！。
梁模板计算书
梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
梁模板计算600X600
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下12.02kN/mA 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60]+1.40×2.50×0.60=12.03kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×12.025×0.1502=-0.027kN.mf=0.027×106/32400.0=0.835N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×12.025=1.082kN截面抗剪强度计算值 T=3×1082/(2×600×18)=0.150N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9×(0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60)=8.446N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×8.446×150.04/(100×6000.00×291600.0)=0.017mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.017mm小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN截面抗剪强度计算值 T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60×0.50/1=11.60kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000:梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000:帽木长度La(m): 1.000:帽木截面宽度b2 (mm): 60.000:帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000:斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3 (mm): 40.000；梁侧斜撑截面高度h3 (mm): 60.000；梁侧背楞截面宽度b4 (mm): 40.000；梁侧背楞截面高度h4 (mm): 60.000；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
600x1400间距500梁模板(碗扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 500,700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200梁底支撑小梁根数 5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2.5]×1＝55.858kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝53.163kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×1＝2.695kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.4)]×1＝35.8kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×53.163×0.152+0.121×2.695×0.152＝0.135kN·mσ＝M max/W＝0.135×106/37500＝3.609N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×1504/(100×10000×281250)＝0.041mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×53.163×0.15+0.446×2.695×0.15＝3.314kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×53.163×0.15+1.223×2.695×0.15＝9.609kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×53.163×0.15+1.142×2.695×0.15＝7.862kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.8×0.15＝2.11kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.8×0.15＝6.138kNR3'=0.928q2L=0.928×35.8×0.15＝4.983kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.314/1＝3.314kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[9.609,7.862,9.609]/1= 9.609kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.314/1＝3.314kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.4-0.15)=0.928kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.4-0.15)=0.928kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.422kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=1.422kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.314+0.045+0.928+1.422=5.709kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.609+0.045=9.654kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.314+0.045+0.928+1.422=5.709kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.709,9.654,5.709]=9.654kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.11/1＝2.11kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[6.138,4.983,6.138]/1= 6.138kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.11/1＝2.11kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.4-0.15)=0.625kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.4-0.15)=0.625kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.64kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=0.64kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.11+0.03+0.625+0.64=3.405kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.138+0.03=6.168kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.11+0.03+0.625+0.64=3.405kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.405,6.168,3.405]=6.168kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.654×0.52，0.5×9.654×0.22]＝0.302kN·mσ=M max/W=0.302×106/42667=7.071N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×9.654×0.5，9.654×0.2]＝3.017kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.017×1000/(2×40×80)＝1.414N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.168×5004/(100×9350×170.667×104)＝0.126mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.168×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.077mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×9.654×0.5,0.375×9.654×0.5+9.654×0.2]=6. 034kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.568kN,R2=6.034kN,R3=4.941kN,R4=6.034kN,R5=3.568kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.168×0.5,0.375×6.168×0.5+6.168×0.2]= 3.855kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.128kN,R2'=3.855kN,R3'=3.133kN,R4'=3.855kN,R5'=2.128kN六、主梁验算主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.253×106/4490=56.343N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.049kNτmax=2V max/A=2×5.049×1000/424＝23.814N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.112mm≤[ν]＝L/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.712kN，R2=6.531kN，R3=6.531kN，R4=0.712kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.712/0.6=1.187kN，P2=6.531/0.6=10.885kN，P3=6.531/0.6=10.885kN，P4=0.712/0.6=1.187kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.712,0.712]＝0.712kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝10.885kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1200+2×430)=2266mmλ=l0/i=2266/16=141.625≤[λ]=230长细比满足要求！立杆稳定性计算长细比计算如下：l0=kμ(h+2a)=1.217×1.1×(1200+2×430)=2757.722mmλ=l0/i=2757.722/16=172.358查表得，φ1=0.242、稳定性计算P1＝1.187kN，P2＝10.885kN，P3＝10.885kN，P4＝1.187kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，11.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.7×1.4×2.5]×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.5=2.844kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，21.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.7×1.4×2.5]×(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.5=2.844kN支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.5×0.674=0.337kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.5×1×0.254=0.127kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×122×0.337+12×0.127=25.788kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×102×25.788/[(102+1) ×(102+2) ×91]=0.016kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(12-1.4)＝max[1.187+2.844，10.885，10.885，1.187+2.844]+2.361＝13.246kN≤30kN 满足要求！考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 1.1×1.4×0.6×N wtk=13.246+1.1×1.4×0.6×0.016=13.261kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。
梁模板计算书
二、梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
500×600梁模板计算书
梁模板(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设汁规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:本留梁侧支撑构造仅作示意'具体惮见梁侧模极设计取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算，计算简图如下: ill]]]]]]]]]]]] u u ^^«*********^*^^W = bh2/6= 1000x 15x 15/6 = 37500mm3, I = bh3/l 2= 1 OOOx 15x15x15/12 = 281250mm4qi =0・9max[ 1 ・2(Gik+ (G2k+G3k)xh)+1 ・4Q2k, 1.35(Gik+(G2k+G?k)xh)+1.4x0.7Q2k]xb=0.9max[ 1.2x(0.1 +(24+1.5)xO.6)+ 1.4x2,1.35x(0」+(24+l・5)x0・6)+l・4x0.7x2]xl=20・48kN/mqi»=0.9x 1.35x[Gik+(G2k+G?k)xh ]xb=0.9x 1.35x[0.1 +(24+1.5)x0.6]x 1 = 18.71 kN/m qi 活=0.9x1.4xO.7xQ2kxb=O.9x 1.4x0.7x2x 1 = 1.76kN/mq2=(Gik+ (G2k+G3k)xh)xb=[0.1 +(24+1.5 )x0.6] x 1 = 15.4kN/m1、强度验算M ma x=0.107qi a>L2+0.121qi«L2=0.107xl8.71x0.122+0.121xl.76x0.122=0.03kNmo=M m ax/W=0.03x106/37500 = 0.92N/mnr<[f] = 15N/mnr满足要求！2、挠度验算v m ax=0.632qL4/(l 00EI)=0.632x 15.4x1254/( 100x9898x281250) = 0.009nun<[v] = 1/400= 125/400=0.31mm满足要求！3、支座反力计算设汁值(承载能力极限状态)R,=R5=0.393 q烯1 +0.446 qi«l=0.393xl&71x0」2+0.446x1.76x0.12= 1.02kNR2=R4= 1.143 q|挣1 +1.223 qi活1= 1.143x18.71x0.12+1.223x 1.76x0.12=2.94kNR3=0.928 qi»l+1.142 qi1S l=0.928x 18.71x0.12+1.142x1.76x0.12=2.42kN标准值(正常使用极限状态)R I =R5 =0.393 q2l=0.393x 15.4x0.12=0.76kNR2=R4 = 1.143 q2l= 1.143x15.4x0.12=2.2kNR3 =0.928 q2l=0.928x 15.4x0.12=1.79kN五、小梁验算为简化讣算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别讣算，如下图:]]]]]]]]]]]]]]]u ]]]]]]]]]]]]]] u ]]]]]]]]]]]]]]]qi =max {1.02+0.9X 1.35x[(0.3-0.1 )x0.5/4+0.5x(060.16)]+0.9max[l ・2x(0・5+(24+1.1 )x0.16)+1.4 x2, 1 ・35x(0・5+(24+ Ll)x0.16)+1.4x0.7x2]xmax[0.45-0.5/2, (0.9-0.45)-0.5/2]/2x 1, 2.94+0.9x 1.35x(03-0.1 )x0.5/4 }=2.97kN/mq? = max[0.76+(0.3-0.1 )x0.5/4+0.5x(0.6-0.16)+(0.5+(24+1 ・ 1 )x0.16)xmax[0.45-0.5/2, (0.9-0.45)-0.5/2]/2xl, 2.2+(0.3-0.l)x0.5/4] =2.23kN/m1、 抗弯验算Mmax = max[0.107qili 2, 0.5qih 2]:=max[0.107x2.97x0.92, 0.5 x2.97x0.22] =0.26kN-m o=Mmax/W=0.26x 106/53330 = 4.83N/mm 2<[f] = 15.44N/mnr 满足要求！ 2、 抗剪验算V max = max[0.607q11 H qil2] = max[0・607x2・97x09 2.97x0.2] = 1.624kN Tmax —3V max /(2bh 0)=3x 1.624x 1000/(2x50x80) = 0.61 N/mm 2<[i] = 1.78N/mni 24满足要求！3>挠度验算VI = 0.632q21i4/(l OOEI) = 0.632x2.23x9004/(l 00x9350x2133300) = 0.46nuii<[v] = 1/400= 900/400 = 2.25mmV2=q212*(8EI)=2.23x2004/(8x9350x2133300) = 0.02mmS[v] = 1/400 = 200/400=0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max[1.143qili,0.393qili+qil2] = max[l.143x2.97x0.9, 0.393x2.97x0.9+2.97x0.2]= 3.06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri = R5=2.11kN, R2=R J =3.06kN, Rs = 2.52kN正常使用极限状态R'max = max[ 1.143q2h, 0.393q2h+q2】2] = max[ 1.143x2.23x0.9,0.393x2.23x0.9+2.23x0.2] = 2.29kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1 = R'5=1.85kN, R，2=R‘4=2.29kN, R,3=1.87kN六.主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下:2.11 kN3.06kN 2.52kN 3.06LN 2.11 kN主梁弯矩图(kNm)a=Mmax/W=0.407x 106/5080 = 80.16N/mm2<[f]=335N/nmr满足要求！4.036 4.0361.134 1.134 0.976 0.97G•0.97G•0.976 1.134•4.036•4.03S主梁剪力图(kN)Vmax =4.036kNTmax=2V max/A=2x4.O36x 1000/489 =16.51 N/mm2<[T]=335N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)Vmax = O.lnun<[v] = 1/400=450/400 =1.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R = max[R h R3] = 1.13kN<8kN单扣件在扭矩达到40〜65N・m且无质量缺陷的悄况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力R=1.13kN<8kN单扣件在扭矩达到40〜65N・m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算X=h/i=1500/15.8=94.94<[Z]=150长细比满足要求！查表得，cp=0.631、风荷载计算M w=0.92xl.4x(o k xlaXh2/10=0.92xl.4x0.22x0.9xl.52/10=0.05kNm2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值qi有所不同:1)面板验算qi=0.9x[ 1.2x(0.1 +(24+1,5)x0.6)+0.9x 1.4x2]xl = 18.9kN/m2)小梁验算qi =max {0.94+(0.3-0.1 )x0.5/4+0.9x[ 1.2x(0.5+(24+ l.l)x 0.16)+0.9x 1.4x 1 ]xmax[0.45-0.5/2,(0.9-0.45)-0.5/2]/2xl, 272+(0.3-0. l)x0.5/4)=2.75kN/m同上四〜六计算过程，可得：Ri = 1.08kN, R?=9.93kN, R3=1.08kN立柱最大受力Nw=max[R]+N如，R?, R3+N垃2】+Mw/lb=max[ 1.08+0.9x[ 1.2x(0.75+(24+ l.l)x0.16)+0.9x 1.4x 1 ]x(0.9+0.45-0.5/2)/2x0.9, 9.93,1.08+O.9x[l .2x(0.75+(24+1.1 )x0.16)+0.9x 1.4x 1 ]x(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2x0.9]+0.05/0.9 = 10.04kNf=N/((pA)+Mw/W=10037.8/(0.63x489)+0.05xl06/5080 = 42.32N/mnr<[f] = 335N/mni2满足要求！八、可调托座验算山”主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力N = max[R2]xl = 10.59kNW[N] = 30kN 满足要求！。
500×900粱模板计算书
附件五、500×900梁模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面45×95mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下28.37kN/mA图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90=28.368N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×28.368×0.2502=-0.177kN.mf=0.177×106/48600.0=3.648N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.250×28.368=4.255kN截面抗剪强度计算值 T=3×4255/(2×900×18)=0.394N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 21.60×0.90=19.44N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×19.440×250.04/(100×6000.00×437400.0)=0.196mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.196mm小于 [v] = 250/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90×0.60/1=17.02kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.021kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
梁模板设计计算书
梁模板设计计算书已知条件:梁高h=0.900m;梁宽b=0.400m（取最大截面）;一. 荷载计算:①.模板自重 0.500KN/m2②.新浇混凝土自重标准值 0.900×24.0=21.600KN/m2③.钢筋自重 0.900×1.5=1.35KN/m2⑤.振捣对水平模板产生的压力标准值 2.0KN/m2⑥.新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 21.600 KN/m2⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.0 KN/m2γc=24 KN/m3混凝土自重设混凝土的入模温度 T=20℃t=200/(T+15)=200/(20+15)=5.714设混凝土浇筑速度 V=0.6m/sβ1=1.2 外加剂修正系数β2=1 设塌落度80mm 塌落度修正系数F 1=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×24×5.714×1.2×1.×6.0=28.04 KN/m2F 2=γcH=24×0.900=21.600 KN/m2取F=21.600 KN/m21.2×(①+②+③)+1.4×⑤=1.2×(0.500+21.600+1.425)+1.4×2.0=31.03KN/m2（用于计算梁底模板龙骨弯矩、应力）①+②+③=0.500+21.600+1.5=23.6KN/m2(用于计算梁底模板龙骨、挠度）1.2×⑥+1.4×⑦=1.2×21.600+1.4×4.0=31.52KN/m2（用于计算梁侧模板龙骨弯矩、应力）⑥=21.600KN/m2（用于计算梁侧模板龙骨挠度）二.底模计算:模板采用1.8cm厚多层板,荷载折减系数取0.90按模板宽度:0.001m单元计算;模板EI=3160000.0N·mm2模板W=54.00mm3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20.000 N/mm21.荷载q1=0.90×31.030×0.001=0.028KN/mq2=0.90×23.6×0.001=0.021KN/m2.抗弯强度验算:M=0.105ql2=0.105×0.028×0.3002=0.00026KN·mσ=M/W=0.00026×106/54.00=4.815N/mm2<20.000N/mm23.挠度验算:ω=0.632×ql4/100EI=0.632×0.021×(0.300×1000)4/(100×3160000.0)=0.360mm<[ω]=1.5mm允许挠度[ω]=1.5mm二.梁底小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333.00mm3截面刚度: EI=45800000000.00N·mm2=13.00N/mm2抗弯承载力:fm允许挠度: [w]=L/500mm2; 计算跨度: L=0.600m 按四跨连续梁计算q=31.03×0.400×0.300=3.723KN/m （用于计算弯矩）q’=23.6×0.400×0.300=2.832KN/m (用于计算挠度) 查内力计算手册=0.11×qL2=0.11×2.723×0.6002=0.108KN·mMmaxσ=M max/W=0.108×106/83333.00=1.298N/mm2<13.00N/mm2ω=0.6q’l4/100EI=0.6×2.832×(0.600×1000)4÷（100×45800000000.00） =0.05mm< [ω]=(0.600×1000)/500=1.200mm三、梁底大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨;间距0.600mm按五跨连续梁计算已知条件：截面抵抗矩: W=166667.000cmm3截面刚度: EI=91700000000.000N·mm2=13.000N/mm2抗弯承载力:fm允许挠度: [w]=L/500mm计算跨度: L=1.200mq=0.607×3.732×0.600÷0.300=4.530KN/mq’=0.607×2.832×0.600÷0.300=3.43KN/m=0.105×ql2=0.105×4.530×1.2002=0.685KN·m Mmaxσ=M max/W=0.685×106/166667.000=4.1N/mm2<13.000N/mm2ω=0.632q’l4/100EI=0.632×3.43×(1.200×1000)4÷（100×91700000000.000） =0.5mm<[ω]=(1.200×1000)/500=2.400mm四.梁底支柱验算:采用φ48钢管脚手架；间距1.200m；计算长度L=150.000cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:支柱面积A=489.000mm2回转半径i=15.78cmN=31.03×0.600×1.200=22.3KNλ=L/i =150.000×/15.78=95.1查表:φ=0.6σ=N/φA=22.3/(0.6×489.000)=76.5N/mm2〈215.000N/mm2=215.000N/mm2允许荷载fm五．梁侧模板计算:梁侧模板采用1.8cm厚多层板,荷载折减系数取0.90模板宽度:0.001m; 模板EI=3160000.0N·mm2模板W=54.00mm3;按单跨简支梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20.000 N/mm22.荷载荷载: q=0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦) ×0.001=0.90×(1.2×21.600+1.4×4)×0.001=0.02836KN/m用于计算弯矩q’=0.90×⑥×0.001=0.90×21.600×0.001=0.01944KN/m用于计算挠度2.抗弯强度验算:M=0.125ql2=0.125×0.02836×0.3002=0.0003KN·mσ=M/W=0.0031×106/54.00=5.9N/mm2<20.000N/mm23.挠度验算:ω=0.013×q’l4/100EI=0.013×0.01944×(0.300×1000)4/(100×3160000.0)=0.006mm<[ω]=1.5mm允许挠度[ω]=1.5mm六.梁侧水平龙骨强度验算:梁侧水平龙骨采用1根5CM×10CM木龙骨;间距0.300mm水平龙骨截面抵抗矩W=83333.000; 水平龙骨允许应力[σ]=13.000N/mm2梁侧水平龙骨计算跨度l=0.300m按五跨连续梁计算; 荷载折减系数取0.90荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦)=0.90×31.52=28.360KN/m2q=28.36×0.300=8.508KN/m 用于计算弯矩q’=0.90×⑥×0.300=5.832 N/mm用于计算挠度M=0.105×ql2=0.105×8.508×0.3002=0.084KN·mmax/2W=0.084×106/(2×83333.000)σ=Mmax=0.5N/mm2<13.000N/mm2ω=0.00168q’l4/(2×100EI)=0.00168×5.832×(0.300×1000)4/(2×100×45800000000.000)=0.003mm< [ω]=L/500=(0.300×1000)/500=0.6mm七.梁侧竖向龙骨强度验算:竖向龙骨采用2根10CM×10CM木龙骨; 间距≤0.300mm竖向龙骨截面抵抗矩W=333334.00; 竖向龙骨允许应力[σ]=13.00 N/mm2竖向主龙骨计算跨度 l=0.300m;竖向龙骨刚度EI=183400000000.000; 按四跨连续梁计算:荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦)=0.90×(1.2×21.600+1.4×4)=28.36 KN/m2q=28.36×0.300=8.508KN/m 用于计算弯矩q’=0.90×⑥×0.300=6.156N/mm用于计算挠度=0.105×ql2=0.105×8.508×0.3002=0.084KN·mMmad/2W=0.084×106/(2×333334.00)σ=Mmax=0.126N/mm2<13.00N/mm2ω=0.632q’l4/(2×100EI)=0.632×5.832×(0.300×1000)4/(2×100×183400000000.000) =0.0008mm< [ω]=L/500=(0.300×1000)/500=0.600mm。
梁(500X1000)模板计算书讲义
梁（500X1000）模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性新浇混凝土楼板厚度(mm) 350 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】500×1000 模板支架高度H(m) 4模板支架的纵向长度L a(m) 8.1 模板支架的横向长度L b(m) 8.1 二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距l a(mm) 400 立杆横向间距l b(mm) 900 模板支架步距h(mm) 1500 楼板立杆纵向间距l a'(mm) 800 楼板立杆横向间距l b'(mm) 800 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 450 梁底增加承重立杆根数 1梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)450梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数 2 梁底支撑次楞根数 4 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 25钢筋自重标准值(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2四、模板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 22 模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 10000W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(25+1.5)×1]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=36.36kN/mq`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(25+1.5)×1]×1.0+(1+2)×1.0=29.8kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×36.36×0.1662=0.1kN·mσmax=M max/W=0.1×106/37500=2.672N/mm2≤f m=22N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×36.36×0.166=3.621kNτmax=3Q max/(2bh)=3×3.621×103/(2×1000×15)=0.362N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×29.8×1664/(100×10000×281250)=0.054mmνmax=0.054mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[166/150，10]=1.107mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.414kN，R2=R3=1.1ql=6.639kNR`1=R`4=0.4q`l=1.979kN，R`2=R`3=1.1q`l=5.441kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 45×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 15.444 次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.782 次楞截面抵抗矩W(cm3) 60.75 次楞截面惯性矩I(cm4) 273.375 次楞弹性模量E(N/mm2) 93501梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=1.2ΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.5/2)/2=1.552kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=1.2ΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.5/2)/2=1.552kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=1.2ΣN Gk=1.2×0.5×(1-0.35)=0.39kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=1.2ΣN Gk=1.2×0.5×(1-0.35)=0.39kN/mq=max[2.414/1.0+0.012+1.552+0.39，6.639/1.0+0.012，2.414/1.0+0.012+1.552+0.39]=6.651kN/mq`=max[1.979/1.0+0.01+1.244+0.325，5.441/1.0+0.01，1.979/1.0+0.01+1.244+0.325]=5.451kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×6.651×0.1332=0.012kN·mσmax=M max/W=0.012×106/60750=0.195N/mm2≤f m=15.444N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×6.651×0.133=0.532kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×0.532×1000/(2×45×90)=0.197N/mm2τmax=0.197N/mm2≤f v=1.782N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×5.451×133.3334/(100×9350×2733750)=0mm νmax=0mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[133.333/150，10]=0.889mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.414+0.012+1.552+0.39)×0.133=0.641kNR2=1.1×(6.639+0.012)×0.133=0.976kNR3=1.1×(6.639+0.012)×0.133=0.976kNR4=1.1×(2.414+0.012+1.552+0.39)×0.133=0.641kNR`1=1.1×(1.979+0.01+1.244+0.325)×0.133=0.522kNR`2=1.1×(5.441+0.01)×0.133=0.8kNR`3=1.1×(5.441+0.01)×0.133=0.8kNR`4=1.1×(1.979+0.01+1.244+0.325)×0.133=0.522kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(mm2) 424 主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 2060001计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m) M max=0.112kN·mσmax=M max/W=0.112×106/4490=25.048N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN) Q max=1.338kNτmax=2Q max/A=2×1.338×1000/424=6.313N/mm2τmax=6.313N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm) νmax=0.029mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm 符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.296kN,R2=2.677kN,R3=0.296kN支座反力依次为R`1=0.241kN,R`2=2.19kN,R`3=0.241kN 七、纵向水平钢管验算计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) M max=0.286kN·mσmax=M max/W=0.286×106/4490=63.712N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN) Q max=3.4kNτmax=2Q max/A=2×3.4×103/424=16.039N/mm2τmax=16.039N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm) νmax=0.121mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=4.647kN,R2=8.762kN,R3=8.762kN,R4=4.647kN 八、扣件抗滑验算扣件抗滑承载力设计值折减系数 1max在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、立杆验算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1500+2×50)=1867mmλ=l0/i=1867/15.9=118≤[λ]=210长细比符合要求！查《上海市钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》表3.4.1得φ=0.4642、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1×0.4=0.276kN/m22) 模板风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1×0.4=0.276kN/m23、稳定性验算1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=0.987+[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.45-0.5/2)/2)+1.2×0.15×4=4.811kNR2=8.764+1.2×0.15×(4-1)=9.304kNR3=0.987+[1.2×(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.4+1.4×(1+2)×0.4]×(0.8/2+(0.9-0.45-0.5/2)/2) +1.2×0.15×4=4.811kNN ut=max[R1,R2,R3]=max[4.811, 9.304, 4.811]=9.304kNN ut/(φA)=9.304×103/(0.464×424)=47.294N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝1.2∑N Gk+0.9×1.4∑N Qk)：R1=4.711kN, R2=9.193kN, R3=4.711kNN ut=max[R1,R2,R3]=max[4.711, 9.193, 4.711]=9.193kNM w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.276×0.4×1.52/10=0.031kN·mN ut/(φA)+M w/W=9.193×103/(0.464×424)+0.031×106/(4.49×103)=53.7N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、荷载计算1）静荷载标准值脚手架钢管的自重：N G1=0.15H=0.15×4=0.6kN模板的自重：N G2=(0.3 ×0.5 +0.5 ×(2×1 -2×0.35 ))×l a=(0.3×0.5+0.5×(2×1-2×0.35))×0.4=0.32kN钢筋混凝土梁自重：N G3=(25+1.5)×1×0.5×l a =(25+1.5)×1×0.5×0.4=5.3kN静荷载标准值：N G=N G1+N G2+N G3=0.6+0.32+5.3=6.22kN2）活荷载标准值活荷载标准值：N Q=(1+2)×0.5×l a =(1+2)×0.5×0.4=0.6kN5、立杆竖向变形计算N k＝∑N Gk+∑N Qk=R max+0.15×H=7.168+0.15×4=7.768kN△1=N k H/(EA)=7768.37×4000/(206000×424)=0.356mm△2=nδ=3×0.5=1.5mm△3=Hα△t=4000×1.2×10-5×5=0.24mm△＝△1+△2+△3=0.356+1.5+0.24=2.096mm△＝2.096mm≤[△]=H/1000=4000/1000=4mm符合要求！6、支架整体稳定计算结构模板纵向挡风面积A F(m2) 8.1aΣr i2=1.32+0.52+0.12+0.12+0.52+1.32=3.9m2M=F×H=ωk H2/2l a+ωk A F l a/L a H=0.276×42/2×0.4+0.276×8.1×0.4/8.1×4=1.325kN·m P1=0.442kN,P2=0.17kN,P3=0.034kN,P4=0.034kN,P5=0.17kN,P6=0.442kNP max=Max{0.442,0.17,0.034,0.034,0.17,0.442}=0.442kNN ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2×H+1.4P max=8.764+0.15×1.2×4+1.4×0.442=10.103kNσ=N ut/(φA)=10.103×103/(0.464×424)=51.352N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！7、支架抗倾覆计算当模板支架已搭好，钢筋未绑扎混凝土未浇筑，抗倾覆最不利。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板(500、1200)
梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性每纵距内附加梁底支撑主梁根数0平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 4500W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝44.385kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝41.445kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×41.445×0.1672+0.117×2.94×0.1672＝0.125kN·mσ＝M max/W＝0.125×106/24000＝5.195N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×166.6674/(100×4500×144000)＝0.247mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×41.445×0.167+0.45×2.94×0.167＝2.983kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×41.445×0.167+1.2×2.94×0.167＝8.186kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×30.7×0.167＝2.047kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×30.7×0.167＝5.628kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.983/1＝2.983kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[8.186,8.186]/1= 8.186kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.983/1＝2.983kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1.2-0.25)=0.641kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1.2-0.25)=0.641kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.5-0.5/2)/2×1=1.541kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((1-0.5)-0.5/2)/2×1=1.541kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.983+0.045+0.641+1.541=5.211kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.186+0.045=8.231kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.983+0.045+0.641+1.541=5.211kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.211,8.231,5.211]=8.231kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.047/1＝2.047kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[5.628,5.628]/1= 5.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.047/1＝2.047kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.25)=0.475kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.25)=0.475kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.847kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((1-0.5)-0.5/2)/2×1=0.847kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.047+0.033+0.475+0.847=3.402kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.628+0.033=5.662kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.047+0.033+0.475+0.847=3.402kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.402,5.662,3.402]=5.662kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.231×0.452，0.5×8.231×0.22]＝0.208kN·mσ=M max/W=0.208×106/42667=4.883N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.231×0.45，8.231×0.2]＝2.315kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.315×1000/(2×40×80)＝1.085N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.662×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.076mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.662×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.071mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.231×0.45,0.375×8.231×0.45+8.231×0.2] =4.63kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.931kN,R2=4.63kN,R3=4.63kN,R4=2.931kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.662×0.45,0.375×5.662×0.45+5.662×0. 2]=3.185kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.914kN,R2'=3.185kN,R3'=3.185kN,R4'=1.914kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.118×106/4250=27.662N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.235kNτmax=2V max/A=2×2.235×1000/398＝11.232N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.007mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.088kN，R2=2.39kN，R3=4.47kN，R4=2.39kN，R5=0.088kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.088/0.6=0.147kN，P2=2.39/0.6=3.983kN，P3=4.47/0.6=7.45kN，P4=2.39/0.6=3.983kN，P5=0.088/0.6=0.147kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.088,0.088]＝0.088kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝7.45kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1800,600+2×0.7×500)=2160mmλ=h max/i=2160/16=135≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3712、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.021×0.45×1.82/10)＝0.003kN·m3、稳定性计算P1＝0.147kN，P2＝3.983kN，P3＝7.45kN，P4＝3.983kN，P5＝0.147kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.45=3.19kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.45=3.19kNN d＝max[P1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2]+1×1.35×0.15×(4.26-1.2)＝max[0.147+3.19，3.983，7.45，3.983，0.147+3.19]+0.62＝8.07kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝8070.078/(0.371×398)+0.003×106/4250＝55.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.26/30=0.142≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.566=0.509kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.262×0.509+4.26×0.207=5.502kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×4.26/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1074 kN.m≥3γ0M ok =3×1×5.502=16.506kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN ≥F 1=8.07kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=8.07kN 满足要求！。
梁模板计算书
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）
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梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×18.71×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×1254/(100×9898×281250)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×18.71×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.02kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×18.71×0.12+1.223×1.76×0.12＝2.94kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×18.71×0.12+1.142×1.76×0.12＝2.42kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×15.4×0.12＝0.76kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×15.4×0.12＝2.2kNR3'=0.928 q2l=0.928×15.4×0.12＝1.79kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.02+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.6-0.16)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.94+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=2.97kN/mq2＝max[0.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.6-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.2+(0.3-0.1)×0.5/4]＝2.23kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.97×0.92，0.5×2.97×0.22]＝0.26kN·m σ＝M max/W＝0.26×106/53330＝4.83N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.97×0.9，2.97×0.2]＝1.624kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.624×1000/(2×50×80)＝0.61N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.23×9004/(100×9350×2133300)＝0.46mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.23×2004/(8×9350×2133300)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.97×0.9，0.393×2.97×0.9+2.97×0.2]＝3.06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.11kN，R2＝R4＝3.06kN，R3＝2.52kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.23×0.9，0.393×2.23×0.9+2.23×0.2]＝2.29kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.85kN，R'2＝R'4＝2.29kN，R'3＝1.87kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.407×106/5080＝80.16N/mm2≤[f]=335N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.036kNτmax＝2V max/A=2×4.036×1000/489＝16.51N/mm2≤[τ]＝335N/mm2满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.13kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.13kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m2)小梁验算q1＝max{0.94+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.72+(0.3-0.1)×0.5/4}=2.75kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.08kN，R2＝9.93kN，R3＝1.08kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[1.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，9.93，1.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+0.05/0.9＝10.04kNf＝N/(υA)+M w/W＝10037.8/(0.63×489)+0.05×106/5080＝42.32N/mm2≤[f]＝335N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝10.59kN≤[N]＝30kN 满足要求！。