送引风机MCS设计说明
600MW超临界机组MCS设计说明书（锅炉侧,设计版）
600MW超临界机组MCS设计说明书（锅炉侧,设计版）2×600MW超临界机组锅炉MCS设计说明书(设计版)2006年6月目录MCS #1站1 协调主控及燃料调节系统 (1)2 送风调节系统 (6)3 炉膛压力调节系统 (9)4 一次风压调节系统 (10)5 A(B)空预器冷端温度调节系统 (11)6 燃油压力调节系统 (12)MCS #2站1 储水箱水位调节系统 (17)2 给水调节系统 (20)3 二级减温调节系统 (23)4 一级减温调节系统 (24)5 再热烟气挡板调节系统 (25)6 再热喷水调节系统 (26)7 Ａ(B)汽泵、电泵最小流量调节系统 (27)其余位于BMS的调节1 磨入口一次风量调节系统 (34)2 磨出口温度调节系统 (35)3 风量计算和风量调节系统 (36)4 磨密封风压差调节系统 (37)MCS #1站MCS #1站主要包括：1)协调控制及燃料调节系统2)送风调节系统3)炉膛压力调节系统4)一次风压调节系统5)燃油压力调节系统6)过燃风量调节系统1 协调主控及燃料调节系统协调主控制系统包括：负荷指令处理回路、机炉主控制器两大部分构成。
负荷指令处理回路，主要实现AGC目标负荷或运行人员目标负荷的选择、一次调频投切、高低负荷限幅、速率限制、负荷闭锁增减、负荷指令保持/进行选择、辅机跳闸RB等功能，以及燃料调节回路。
机炉主控制器是协调主控系统的核心，主要实现：机炉运行方式选择及切换，机炉主控指令运算等功能。
1.1 相关图纸BMCS SAMA （第一部分）：第页至第页。
1.2 信号选择锅炉MCS调节系统的重要信号都采用冗余变送器信号，采用三选中或二选均标准逻辑。
协调主控系统信号选择包括：机前压力三选中、调节级压力三选中、功率信号二选均等等。
三选中标准逻辑基本工作原理如下：三选中共有A、B、C三个变送器信号。
当信号均为好质量时，自动选择中值信号。
运行人员可以在画面上任意选择A、B、C。
送引风机MCS设计说明
课程实验总结报告实验名称：送引风机MCS设计说明课程名称：专业综合实践：大型火电机组热控系统设计及实现（2)1。
引言超临界机组锅炉调节控制系简称MCS。
MCS是模拟量控制系统，其中也包括协调控制,和一些重要的控制;其他的还有SCS—顺控系统，包括锅炉侧和汽机侧，分别称为BSCS和TSCS;FSSS-炉膛安全监测系统,ECS-电气控制系统；MEH —小机电液调节系统和DEH—主机电液调节系统;这里面最重要的就是MCS其中CCS—协调控制部分和FSSS中的MFT—主燃料跳闸控制以及DEH最重要。
2 锅炉调节控制系统MCS的基本技术要求超临界锅炉与亚临界汽包锅炉在自动控制方面有所不同,其实质是直流锅炉与汽包锅炉之间的差别，因为超临界锅炉必须是直流锅炉；直流炉与汽包炉在运行原理及特性上有较大差别，因此自控设计人员要了解超临界锅炉的设计特点，在软件设计中将直流锅炉特点以量化加以贯彻。
在汽包锅炉中给水流量的变化，仅影响汽包水位，而在燃料量变化时又仅仅改变蒸汽压力和流量，因此锅炉给水量、燃料量、汽温控制等都是相对独立的，亦即：给水→水位；燃料→产汽量及汽压；喷水→汽温.在直流锅炉中，由于没有汽包，蒸发与过热受热面之间没有固定的分界线，当给水量或燃料量变化时都会引起蒸发量、汽温和汽压的同步变化，相互有牵制，关系密切，这样给控制系统的设计和调整增加了灵活性，也增添了复杂性。
不过，如果掌握了直流锅炉的运行特性及控制经验，对超临界锅炉的自控也就不成为难题，现有的自控设计理念和先进的装备,已足够满足要求。
随着超临界机组蒸汽压力的升高,直流锅炉中间点汽温（通常取启动分离器出口汽温）和过热器出口汽温控制点的温度变动惯性增加（亦即比热增加），时间常数和延迟时间相应增大,在燃料或给水量扰动时,超临界或超临界锅炉的蒸汽温度变化具有更大惯性.在超临界机组起动和低负荷运行期间，必须投入启动旁路系统，因此也增加了锅炉起动系统对控制的要求。
最新MCS系统逻辑设计说明
M C S系统逻辑设计说明直吹式330MW机组MCS系统逻辑设计说明设计：校对：审核：批准：MCS系统简介1系统介绍1.1调节系统硬件构成鄂尔多斯电厂一期工程330MW机组MCS系统主要功能由新华控制工程有限公司XDPS-400分散控制系统实现。
各主要调节系统的位置分配如下：1）协调控制系统、磨煤机调节系统、給水调节系统、过热汽温调节系统：DPU22）风烟调节系统、再热汽温调节系统、辅助风调节系统：DPU33）除氧器、凝汽器、高低加水位调节系统：DPU144）给水泵最小流量再循环控制等单回路调节系统：DPU151.2MCS子系统的组成鄂尔多斯电厂300MW机组包括如下的控制系统：1.2.1机组协调控制方式（CCBF、CCTF）1.2.2炉跟机方式(BF)1.2.3机跟炉方式(TF)1.2.4磨煤机出口温度调节1.2.5磨煤机一次风量调节1.2.6燃油压力调节1.2.7氧量校正1.2.8送风调节1.2.9炉膛负压调节1.2.10一次风压调节1.2.11汽包水位调节1.2.12一级过热蒸汽温度调节1.2.13二级过热蒸汽温度调节1.2.14再热蒸汽温度事故喷水控制1.2.15再热蒸汽温度摆动火咀调节1.2.16辅助风挡板调节1.2.17燃尽风挡板调节1.2.18燃料风挡板调节1.2.19连排水位调节1.2.20高加水位调节1.2.21低加水位调节1.2.22除氧器水位调节1.2.23除氧器压力调节1.2.24凝汽器水位调节1.2.25凝泵最小流量调节1.2.26电泵最小流量调节1.2.27机侧单回路调节系统2．协调控制设计简介控制系统设计原则是将汽机、锅炉作为整体考虑。
在能量平衡控制策略基础上，通过前馈/反馈、连续/断续、非线性、方向控制等控制机理的有机结合，来协调控制机组功率与机前压力，协调处理负荷要求与实际能力的平衡。
在保证机组具备快速负荷响应能力的同时，维持机组主要运行参数的稳定。
2.1 机组指令处理回路机组指令处理回路是机组控制的前置部分，它接受操作员指令、AGC指令、一次调频指令和机组运行状态信号。
XX电厂MCS设计说明
XX电厂MCS设计说明1. 总则模拟量控制系统(MCS)对锅炉、汽机主要系统及设备进行连续闭环控制，保证机组主要参数稳定，满足安全启、停和定压、滑压及正常运行的要求。
MCS配置4对控制器：DROP13：协调控制、燃料主控、磨煤机组A－C、、锅炉辅助风门DROP14：磨煤机组D－F、汽温控制、送风、引风、一次风、密封风、其它系统DROP15：汽包水位、除氧器水位、汽机侧其它系统DROP16：加热器水位、旁路系统1.1 控制策略●常规PID调节●串级、三冲量、前馈补偿、单回路多执行机构等多种回路结构形式。
1.2 冗余变送器测量●二重冗余变送器测量信号自动选取平均值，运行人员可以在画面上人为选择使用两个测量信号的平均值或只使用其中的某一个信号。
当选取二个信号的平均值时，如果两个信号中有一个信号超出正常范围，则自动选取另外一个信号作为输出值，不影响控制系统的工作。
如果两个信号都超出正常范围，则使用到该信号的控制系统将强制切换到手动控制。
●三重冗余变送器测量信号自动选取中间值，运行人员可以在画面上人为选择使用三个测量信号的中间值或只使用其中的某一个信号。
当选取三个信号的中间值时，如果有三个信号中有一个信号超出正常范围，则自动选取另外二个信号的平均值；如果有二个信号超出正常范围，则自动选取另外一个信号作为输出值，不影响控制系统的工作。
如果三个信号都超出正常范围，则使用到该信号的控制系统将强制切换到手动控制。
1.3 手/自动切换●测量信号坏质量，自动切至手动；●自动运行条件不满足，自动切为手动；●运行员操作进行手/自动切换；●无论是运行员或是自动进行手/自动切换，均不引起过程变量的扰动。
2 机炉协调控制2.1 控制目的机炉协调控制系统将单元机组作为一个整体来考虑,在保证机组安全稳定运行的前提下,使机组的负荷尽快满足运行人员或中调发出的负荷指令。
机炉协调控制主控回路发出的控制指令最终形成锅炉主控指令和汽机主控指令。
MCS设计说明
2.模拟量控制系统(MCS)系统说明2.1 机炉协调控制本机组的机炉协调控制设计了四种运行方式，根据锅炉主控和汽机主控两个操作器的状态组合，分别形成以下四种运行方式●机炉协调方式（锅炉主控自动，汽机主控自动）；●汽机跟踪方式（锅炉主控手动，汽机主控自动）；●锅炉跟踪方式（锅炉主控自动，汽机主控手动）；●机炉手动方式（锅炉主控手动，汽机主控手动）。
按照设计，机组正常运行时应该运行在机炉协调方式。
本机组的协调控制系统采用以锅炉跟踪为基础的协调控制方式。
汽机调门以控制负荷为主，用锅炉燃烧率控制主汽压力，当主汽压力偏差过大时，汽机侧协助锅炉调压。
在机炉协调控制方式下，机组的目标负荷可以由运行人员手动设定，也可投入AGC方式，接受中调来的负荷指令。
本设计方案对锅炉侧采用水跟煤的控制方案，即用燃料量校正主汽压力的稳态偏差，燃料量改变时，根据函数发生器改变给水流量设定值，以粗调水煤比，用主给水流量校正中间点温度的稳态偏差。
●AGC投入允许条件机组在机炉协调控制方式，中调负荷指令 (来自AGC) 与目标负荷设定值偏差小于110MW（可调整）时允许运行人员手动投入AGC功能。
●AGC强制退出条件机组控制不在协调方式、发电机调度端AGC退出命令、中调负荷信号故障或遥控装置不正常时AGC功能强制退出。
●机组负荷指令信号中调来的机组负荷指令或运行人员手动设定的目标负荷经速率限制和机组负荷上、下限限制后作为机组的负荷指令信号。
2.2 机组目标负荷、负荷上限和下限、目标负荷变化率的设定●机组目标负荷设定a、在协调控制方式没有投入时，机组目标负荷设定值跟踪发电机实际功率。
b、AGC没有投入时，中调负荷指令应该跟踪机组目标负荷。
c、机炉协调控制方式投入：在“协调控制”画面中分别有锅炉主控和汽机主控操作器，在该画面上将汽机主控和锅炉主控操作器同时投入自动方式，即进入机炉协调控制方式。
●机组负荷上限和下限值设定机炉协调控制方式没有投入时，机组负荷上限设定值强制为发电机实际功率加20 MW（可调整），下限设定值强制为发电机实际功率减20MW（可调整）。
MCS系统逻辑设计说明
宁夏马莲台电厂2×330MW机组MCS系统逻辑设计说明（讨论稿）新华控制工程有限公司2005年2月MCS系统简介1系统介绍1.1调节系统硬件构成马莲台发电厂1号机组MCS系统主要功能由新华公司分散控制系统XDPS-400实现。
各主要调节系统的位置分配如下：1）协调控制系统、磨煤机调节系统、給水调节系统：DPU162）风烟调节系统、二次风箱压力、减温水调节系统：DPU173）除氧器、凝汽器、高低加水位、旁路等机侧单回路调节系统：DPU181.2MCS子系统的组成马莲台电厂1号机组包括如下的控制系统：1.2.1机组协调控制方式（CCBF、CCTF）1.2.2炉跟机方式(BF)1.2.3机跟炉方式(TF)1.2.4磨煤机出口温度调节1.2.5磨煤机一次风量调节1.2.6磨煤机加载控制1.2.7汽包水位调节1.2.8燃油压力调节1.2.9氧量校正1.2.10送风调节1.2.11炉膛负压调节1.2.12一次风压调节1.2.13密封风风压调节1.2.14二次风挡板调节1.2.15一级过热蒸汽温度调节1.2.16二级过热蒸汽温度调节1.2.17再热器事故喷水控制1.2.18烟气挡板控制1.2.19连排水位调节1.2.20高加水位调节1.2.21低加水位调节1.2.22除氧器水位调节1.2.23除氧器压力调节1.2.24凝汽器水位调节1.2.25凝泵最小流量控制1.2.26给水泵最小流量控制1.2.27辅汽联箱压力等单回路调节系统等2．协调控制设计简介控制系统设计原则是将汽机、锅炉作为整体考虑。
在能量平衡控制策略基础上，通过前馈/反馈、连续/断续、非线性、方向控制等控制机理的有机结合，来协调控制机组功率与机前压力，协调处理负荷要求与实际能力的平衡。
在保证机组具备快速负荷响应能力的同时，维持机组主要运行参数的稳定。
2.1 机组指令处理回路机组指令处理回路是机组控制的前置部分，它接受操作员指令、AGC指令、一次调频指令和机组运行状态信号。
控制系统(MCS)
二、协调控制系统的定义 单元机组的协调控制系统(Coordinated Control System，简称CCS)是根据单元机 组的负荷控制特点，为解决负荷控制中的内 外两个能量供求平衡关系而提出来的一种控 制系统。
协调控制系统是单元机组的负荷控制系统。
协调控制系统把锅炉和汽轮发电机作为一个 整体进行综合控制，使其同时按照电网负荷 需求指令和内部主要运行参数的偏差要求协 调运行，既保证单元机组对外具有较快的功 率响应和一定的调频能力，又保证对内维持 主蒸汽压力偏差在允许范围内。
为了调节锅炉和汽轮机以适应机组输出功率 的变化和保持主蒸汽压力稳定，就产生了单 元机组的不同的运行方式。运行方式的管理 是单元机组主控制器的任务。
为了适应不同的机组、不同的运行工况和要 求，单元机组主控制器应当能使机组具备多 种运行方式，并能根据需要选择相应的运行 方式。因此，机组运行方式的管理是必不可 少的。
在机组正常运行工况下，电网调度来的负荷 分配指令(ADS)或机组运行人员设定的负荷 指令，通过负荷变化速率限制器、电网频率 校正(如果机组参与电网调频)最小最大负荷 限制回路，即产生实际负荷要求指令。
如果机组主、辅机发生故障或事故而产生快 速返回(RB)、快速切回(FCB)、迫升(RU)、 迫降(RD)、主燃料跳闸(MFT)等信号时，机 组将自动地切换到手动方式运行，这时实际 负荷要求指令将跟踪锅炉实际负荷指令μB。 2．负荷的增加和减少
机组在不同的运行情况下对负荷变化速率的 限制有不同的要求，为避免负荷变化太快引 起机组故障，LMCC设置了负荷指令变化速 度限制回路，它可根据机组当前变负荷的能 力，对负荷指令的变化速率进行限制。运行 人员通过分散控制系统的人机接口设定负荷 变化速率的限制值。
送(鼓)风机和引风机配合使用的设计
本科生毕业设计（论文）题目鼓风机和引风机配合使用设计专业自动化院部学号姓名指导教师答辩时间二00九年五月论文工作时间：2009年12月至2010年4月论文题目来源：学校自然科学库项目编号：校级自然科学研究项目编号：鼓风机和引风机配合使用设计学生：指导老师：摘要：随着社会的发展，PLC的控制变得越来越重要。
电气控制与PLC技术是自动化及相关专业的必修课程，可以分开学习也可以和在一起，学完之后能完成基本的控制电路的设计。
用PLC完成对鼓风机和引风机配合使用设计, 首先按下起动按钮I0.0使引风机先起动相应的电机，灯HL1亮，且同时T37定时10S 后，再起动鼓风机；停止时先断开鼓风机，同时T38定时20S后鼓风机断开，相应的灯HL2灭,最后完成操作。
关键词：鼓风机；引风机；电气控制主接线图；PLC梯形图Blower and induced draft fan design conjunctionUndergraduate：Supervisor:Abstract:With the development of the society .PLC complete with blower and induced draft fan for use with the design, and the PLC control become more ang more improtrtant.first of all, press the start button to make I0.0 starting induced draft fan to the motor, HL1 bright lights, and 10S at the same time after the timing T37, and then start-up blower; stopped off first blower At the same time, from time to time T38 after 20S blower disconnected, the corresponding HL2 lights out, and finally complete the operation.Key words:air blower,induced draft fan; the main wiring diagram of electrical control;PLC flow diagram, PLC ladder目录1序言 02课程设计报告主体 (1)2．1 主要内容 (1)2.1.1主要技术指标 (1)2.1.2设计方案 (1)2.1.3主要工作程序 (1)2.2 硬件设计 (1)2.2.1用继电器，线圈控制 (2)2.2.2主电路 (2)2.2.3用软件方式完成 (2)2.2.4 PLC的外部接线图 (3)2.3 软件设计 (3)2.3.1顺序功能图SFC (3)2.3.2 程序的梯形图LAD (4)2.4 仿真运行 (6)2.4.1仿真图 (7)2.5 存在的问题 (8)2.6 解决方法 (8)3结论 (8)参考文献 (8)致谢 (9)附录 (11)引言电气控制与PLC技术是自动化及相关专业的必修课程，可以分开学习也可以和在一起，学完之后能完成基本的控制电路的设计，其中可以用继电器实现，亦能用PLC软件完成。
22机组MCS控制系统说明
22机组MCS控制系统说明机组运行规程机组MCS控制逻辑时，锅炉主汽一级减温水调节门强制手动并关闭至0%。
2.2.45.2由锅炉负荷得到基础屏过入口温度设定值，经过锅炉主汽一级减温水控制修正信号的校正，控制锅炉主汽一级减温水调节门的开度。
屏过入口温度控制值最低应有10度过热度。
2.2.45.3经过不同负荷下屏过出口温度设定值与锅炉二级减温水调节门开度修正，与屏过出口实际温度偏差调节输出加上煤水比例偏差的前馈作为锅炉主汽一级减温水控制的修正信号。
2.2.45.4当任意锅炉主汽一级减温水调节门开度大于2%，联开一级减温水截止阀；当全部锅炉主汽一级减温水调节门开度小于0.5%,延时10秒，联关一级减温水截止阀。
2.2.45.5甲侧锅炉主汽一级减温水自动投入方法：2.2.46锅炉再热器烟气挡板控制2.2.46.1下列情况下锅炉再热器烟气挡板控制强制手动：高温再热器甲侧、乙侧出口温度信号故障、机组目标负荷信号故障。
当锅炉MFT动作，锅炉主锅炉再热器烟气挡板强制手动并开至50%。
2.2.46.2经过手动设置偏置修正不同负荷下高温再热器出口温度设定值与高温再热器甲侧、乙侧出口温度大选偏差的调节输出控制锅炉再热器烟气挡板开度。
2.2.46.3锅炉再热器烟气挡板自动投入方法：2.2.47锅炉再热器事故减温水控制2.2.47.1下列情况下锅炉再热器事故减温水调节门强制手动：高温再热器出口温度设定值信号故障、机组目标负荷信号故障、高温再热器入口温度信号故障。
当锅炉MFT动作，锅炉再热器事故减温水调节门强制手动并关闭至0%。
50机组运行规程机组MCS控制逻辑2.2.47.2经过锅炉再热器烟气挡板开度修正的不同负荷下高温再热器出口温度设定值，此设定值与高温再热器出口实际温度偏差调节输出作为锅炉再热器事故减温水控制校正信号。
2.2.47.3经过锅炉再热器事故减温水控制校正信号校正不同负荷下高温再热器入口温度设定值，此设定值高温再热器实际入口温度的偏差的调节输出控制锅炉再热器事故减温水的开度。
国华锦界MCS控制功能设计说明书
陕西国华锦界煤电项目工程M C S控制功能设计说明书上海电力建设启动调整试验所2006年03月10日1．协调控制系统1．1总体说明单元机组协调控制的任务是快速跟踪电网负荷的需要和保持主要运行参数的稳定。
当电网负荷变动时，从汽轮机侧看，只要改变汽机调速汽门的开度，就能迅速改变进汽量，从而能立即适应负荷的需要。
但锅炉即使马上调整燃料量和给水量，由于锅炉固有的惯性及迟延，不可能立即使提供给汽轮机的蒸汽量发生变化。
因此，如果汽轮机调汽门开度已改变，流入汽机的蒸汽量相应发生变化，那么此时只能利用主汽压力的改变来弥补或储蓄这个蒸汽量供需差额，此时，主汽压力将产生较大的波动。
因此，提高机组负荷适应能力与保持主要参数稳定存在一定的矛盾。
协调控制系统设计时将锅炉、汽轮机和发电机作为一个整体来考虑，使锅炉、汽机同时响应负荷要求，协调锅炉及其辅机与汽机的运行，以迅速、准确、稳定地响应负荷要求。
协调控制系统适用于定压或滑压运行，有四种控制方式：1．1．1协调控制方式在此方式下，汽机和锅炉两侧并行地接受负荷指令。
锅炉侧通过改变燃烧率来维持主汽压力，汽机侧通过改变调汽门开度来调整机组出力的大小。
当汽机机前压力与设定值偏差超过一定限值时，汽机调汽门开度将受到限制。
属于以锅炉跟随为基础的协调控制方案。
1．1．2锅炉跟随方式汽机主控手动，锅炉主控回路处于自动方式，通过改变锅炉燃烧率进行主汽压力调节。
1．1．3汽机跟随方式锅炉主控手动，汽机主控回路处于自动方式，通过改变汽机调汽门开度进行主汽压力调节。
1．1．4手动方式锅炉和汽机主控回路均处于手动方式。
1．2机组负荷设定(10CJA01DU001)机组负荷通过二种方式设定(参见图10CJA01DU001 sh1/4)，一种方式是运行人员手动给定，另一种是网控AGC自动调整。
图10CJA01DU001 sh1/4中SP1手动状态时，运行人员可以手动设定机组负荷，当SP1投入自动方式时，将接受网控AGC指令来调整机组负荷。
模拟量控制系统(MCS)燃烧控制系统
燃烧控制系统由以下子控制系统构成： • 燃料主控系统； • 磨煤机一次风量控制系统； • 燃油压力/流量控制系统； • 一次风压控制系统； • 磨煤机煤位（负荷）控制系统； • 二次风量控制系统； • 辅助风挡板控制系统； • 炉膛负压控制系统。
燃料主控系统
燃料主控制系统是燃料控制系统与机组负荷控制系统之间 的接口。该系统的作用有两个方面： • 燃料主控制系统将来自负荷控制系统的锅炉负荷指令分配 给各台处于运行中的磨煤机一次风量控制系统。当运行磨煤 机均处于自动控制方式时，燃料主控用于同步各台磨煤机之 间的出力；当其中部分磨煤机处于手动运行方式时，燃料主 控将锅炉负荷指令的变化分配给正在处于自动方式的磨煤机。 • 燃料主控制系统根据二次风偏差信号决定是否对燃料指令 进行限制。当二次风偏差大于允许偏差时，将对燃料指令加 以限制，以实现富氧燃烧，避免冒黑烟现象的发生。
一次风量 送风量 锅炉负荷指令 燃煤总量 燃油流量
总风量
1 1 Ts
<
D
手动控制
IA
1 1 Ts
磨煤机投 自动的台数
f (x)
K
d dt
27 燃料主控制系统原理图
磨煤机一次风量控制系统
• 当锅炉负荷指令变化时，由燃料主控制系统将锅炉负荷指 令处理运算后得到相对于各台磨煤机的负荷指令信号。磨煤 机的负荷大小是通过调节进入各台运行磨煤机中的一次风量 来控制。
控制系统(MCS)
(3)根据不同的控制方式和前馈-反馈控制运算 结果，发出适应外部负荷需求或满足机组运 行要求的汽轮机负荷指令PT和锅炉负荷指令 PB，以指挥各子控制系统的运算。 (4)实现不同控制方式(如锅炉跟随、汽轮机 跟随、协调控制等方式)之间的切换。控制方 式的切换可根据机组的运行状况手动或自动 进行。
(三)协调控制系统运行方式的管理
主控系统(负荷控制系统)的组成主要有两部分：
第一部分为负荷管理控制中心(机组指令处理回 路)，用以协调机组能力与电网需求的平衡 第二部分为机炉主控制器，根据机组功率指令 ULD、机组的运行工况、运行方式以及机、炉 不同的动态特性，协调锅炉与汽轮机间的能量 平衡，提供机组级的输出功率与机前压力的联 合控制，从而使机组的负荷适应性与运行稳定 性兼优。
9．负荷迫升(Run Up)／迫降(Run Down)
当有关的运行参数偏差超过了允许值，同时 有关的控制器输出已达到极限位置，不再有 调节余地，则迫升／迫降回路根据偏差的方 向，将对实际负荷指令实施迫升／迫降，使 偏差回到允许值范围之内，从而达到缩小故 障危害的目的。当发生迫升／迫降后，CCS 将使负荷指令处于保持状态。
为了调节锅炉和汽轮机以适应机组输出功率 的变化和保持主蒸汽压力稳定，就产生了单 元机组的不同的运行方式。运行方式的管理 是单元机组主控制器的任务。 为了适应不同的机组、不同的运行工况和要 求，单元机组主控制器应当能使机组具备多 种运行方式，并能根据需要选择相应的运行 方式。因此，机组运行方式的管理是必不可 少的。
机组在不同的运行情况下对负荷变化速率的 限制有不同的要求，为避免负荷变化太快引 起机组故障，LMCC设置了负荷指令变化速 度限制回路，它可根据机组当前变负荷的能 力，对负荷指令的变化速率进行限制。运行 人员通过分散控制系统的人机接口设定负荷 变化速率的限制值。
主风机组MCS系统操作说明
TRICON系统操作说明用户名称 :宁夏石化分公司项目名称 :宁夏石化分公司500万吨/年炼油项目催化装置主风机组MCS系统项目号: KJS- TR-10-0176编制时间:2011-05-10目录一、系统总貌 (4)二、操作台及控制面板功能描述 (4)三、主风机主要联锁逻辑的描述 (5)3.1主风机联锁逻辑 (5)3.2主风机启动逻辑 (6)3.3主风机启动顺序 (7)3.4主风机逆流画面 (16)3.5主风机润滑油泵启动逻辑画面 (17)3.6主风机工艺流程图 (18)3.6.1烟机入口蝶阀控制 (19)3.6.2主风机静叶调节控制 (20)3.6.3烟机密封蒸汽差压调节控制 (21)3.6.4烟机轮盘温度调节控制 (22)3.7主风机轴系检测图 (23)3.8主风机润滑油系流程图 (24)3.9主风及备风流程图 (25)四、主风机防喘振控制 (26)4.1防喘振扩展函数及功能块说明 (26)4.2防喘振控制操作画面 (27)五、备用风机主要联锁逻辑的描述 (28)5.1备用风机联锁逻辑 (28)5.2备用风机启动逻辑 (29)5.3备用风机安全运行及自动操作逻辑 (30)5.4备风机逆流画面 (31)5.5备用风机润滑油辅助油泵启动画面 (32)5.6备风机工艺流程图 (33)5.6.1备风机静叶调节控制 (34)5.7备风机轴系检测图 (35)5.8备用风机润滑油系流程图 (36)六、备风机防喘振控制 (37)6.1防喘振扩展函数及功能块说明 (37)6.2防喘振控制操作画面 (38)七、增压机主要联锁逻辑的描述 (40)7.1增压机1# 联锁逻辑 (40)7.2增压机1# 启动逻辑 (41)7.3增压机2# 联锁逻辑 (42)7.4增压机2# 启动逻辑 (43)7.5增压机组润滑油泵启动画面 (44)八、操作画面说明 (45)8.1概述： (45)8.2公共显示 (45)8.3催化装置主要操作参数点 (49)8.4历史数据记录 (50)8.4.1设置历史趋势 (50)一、系统总貌本系统主要实现催化三机组、备风机组的控制。
MCS系统培训讲义--第4章燃烧调节系统
MCS 系统培训讲义--第4章燃烧调节系统1调剂任务 1.1任务1） 保持主汽压力〔P T 〕为给定值〔P T S 〕。
P T S 是衡量机、炉能量平稳的重要参数。
当锅炉出力>汽机出力时，P T ↑，P T S ↑，反之，那么P T ↓ 2） 保证燃烧过程的经济性。
保证α在一定范畴内：α=22121O ，其中：燃煤炉α=1.15~1.25； 燃油炉α=1.05~1.15 3） 坚持炉膛负压不变：P h =20~40Pa 〔2~4mmH 2O 〕 1.2 调剂手段：1） 燃煤量——关于中间仓储式制粉系统，调剂给粉量；关于直吹式制粉系统，调剂给煤量及一次风量。
2） 送风量——送风机入口调剂档板，或送风机调速机构。
3） 引风量——引风机入口调剂档板，引送风机调速机构。
1．3 燃烧率〔u B 〕定义：单位时刻内燃料燃烧产生的发热量。
广义是指燃料量、风量的配比。
1．4 本章符号定义：L B ——炉负荷指令；p T ——主汽压； p n ——炉负压； q f ——燃料量； q a ——送风量； q g ——引风量；Pb ——汽包压力； u B ——燃烧率； u D ——汽机进汽阀开度；2 调剂对象动态特性：特点：有三项调剂任务，即有三个调剂量，三个被调量，且互相阻碍燃料量送风量引风量主汽压P T过剩空气系数α炉膛负压Pn调节量调节对象被调量2.1 汽压P T 动态特性：要紧阻碍因素有：燃烧率u B 〔内扰〕和负荷量D 〔外扰〕 1） 燃烧率u B 扰动〔u B - P T 关系〕a) 当D 不变〔负荷不变〕：采纳调剂汽机进汽阀开度实现。
当u B∵D不变——管道阻力不变∴△P1= △P2结论：无自平稳特性b)当u D〔汽机进汽阀开度〕不变结论：有自平稳特性2)负荷D阶跃扰动下〔D—P1〕：a) D阶跃扰动下∵D突然增加时，PT阶跃下降△P，而其后D保持而变。
∴△P1+△P= △P2结论：无自平稳性b)u D阶跃扰动下∵D复原到D∴△P2= △P1结论：有自平稳性P当DuDP当u B D△P2 > △P1由于DuP当u D D D恢复原值，但P T，P bPPPP Tu总结论：当锅炉出力 = 汽机出力时：有自平稳〔u B ↑D↑〕当锅炉出力 ≠汽机出力时：无自平稳〔D 不变，Ud ↑〕 2.2 过剩空气系数α的动态特性：要紧阻碍因素：送风量q a 、燃料量q f ——过程相似。
发电有限责任公司2×600MW超临界机组MCS功能设计说明书(FAT版)
发电有限责任公司2×600MW超临界机组MCS功能设计说明书(FAT版)JS-S2006-20国电电力大连庄河发电有限责任公司2×600MW超临界机组MCS功能设计说明书(FAT版)编写:项目经理:审核:批准:北京国电智深控制技术有限公司2006年09月目录目录 11 概述41.1 工程概况 41.2 MCS控制器分配 41.3 MCS系统设计的一般性原则 52 机炉协调控制112.1 机炉协调控制系统组成112.2 机组运行方式 112.3 机组负荷控制指令122.4 RUNBACK控制122.5 主汽压设定回路132.6 锅炉主控142.7 汽机主控162.8 燃料空气指令 173 制粉系统控制193.1 给煤机给煤量控制及加载控制 194 二次风控制214.1 二次风压控制 214.2 炉膛氧量控制 235 炉膛压力控制246 一次风压控制257 给水控制267.1 控制策略概述 267.2 给水流量控制 297.3 给水泵最大出力监视307.4 启动给水系统控制308 过热减温控制308.1 过热二级喷水减温控制308.2 过热一级喷水减温控制328.3 控制逻辑339 再热汽温控制339.1 温度设定值339.2 烟气挡板控制 339.3 再热减温水控制349.4 控制逻辑3410 燃油压力控制3411 暖风器系统控制3411.1 暖风器控制3511.2 暖风器疏水箱水位控制3512 除氧器系统控制3512.1 除氧器压力控制3512.2 除氧器水位控制3613 凝结水系统控制3613.1 凝结水箱水位控制36 13.2 凝结水补充水箱水位控制3713.3 凝结水再循环流量控制3714 高低加水位控制3715 旁路系统控制3715.1 概述 3715.2 高压旁路控制3815.3 低压旁路控制4115.4 旁路投切4215.5 低旁三级减温控制42概述工程概况国电电力大连庄河发电有限责任公司一期工程装机容量为2×600MW,锅炉为哈尔滨锅炉厂制造的超临界、变压运行直流炉,型号为HG?1950/25.4?YM3,带启动循环泵、单炉膛、一次再热、平衡通风、前后墙对冲燃烧、紧身封闭布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构∏型。
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课程实验总结报告实验名称:送引风机MCS设计说明课程名称:专业综合实践：大型火电机组热控系统设计及实现（2）1. 引言超临界机组锅炉调节控制系简称MCS。
MCS是模拟量控制系统，其中也包括协调控制，和一些重要的控制；其他的还有SCS-顺控系统，包括锅炉侧和汽机侧，分别称为BSCS和TSCS；FSSS-炉膛安全监测系统，ECS-电气控制系统；MEH-小机电液调节系统和DEH-主机电液调节系统；这里面最重要的就是MCS 其中CCS-协调控制部分和FSSS中的MFT-主燃料跳闸控制以及DEH最重要。
2 锅炉调节控制系统MCS的基本技术要求超临界锅炉与亚临界汽包锅炉在自动控制方面有所不同，其实质是直流锅炉与汽包锅炉之间的差别，因为超临界锅炉必须是直流锅炉；直流炉与汽包炉在运行原理及特性上有较大差别，因此自控设计人员要了解超临界锅炉的设计特点，在软件设计中将直流锅炉特点以量化加以贯彻。
在汽包锅炉中给水流量的变化，仅影响汽包水位，而在燃料量变化时又仅仅改变蒸汽压力和流量，因此锅炉给水量、燃料量、汽温控制等都是相对独立的，亦即：给水→水位；燃料→产汽量及汽压；喷水→汽温。
在直流锅炉中，由于没有汽包，蒸发与过热受热面之间没有固定的分界线，当给水量或燃料量变化时都会引起蒸发量、汽温和汽压的同步变化，相互有牵制，关系密切，这样给控制系统的设计和调整增加了灵活性，也增添了复杂性。
不过，如果掌握了直流锅炉的运行特性及控制经验，对超临界锅炉的自控也就不成为难题，现有的自控设计理念和先进的装备，已足够满足要求。
随着超临界机组蒸汽压力的升高，直流锅炉中间点汽温（通常取启动分离器出口汽温）和过热器出口汽温控制点的温度变动惯性增加（亦即比热增加），时间常数和延迟时间相应增大，在燃料或给水量扰动时，超临界或超临界锅炉的蒸汽温度变化具有更大惯性。
在超临界机组起动和低负荷运行期间，必须投入启动旁路系统，因此也增加了锅炉起动系统对控制的要求。
从以上几点可知，超临界锅炉更难于控制，情况更复杂了一些。
在规定的运行工况下，必须维持某些比例常数，而在变工况下必须使这些比例按一定规律变化，而在启动和低负荷时，要求更大幅度地改变这些比例，以得到宽范围领域的自动控制。
为此，必须设计更完善的闭环控制系统，在启动工况更多的采用变参数变定值技术，所有控制功能应在前馈技术的基础上完成，并连续地校正控制系统的增益。
总之，超临界机组与相同容量的亚临界汽包炉相比，自动化系统的规模，即所需的自动控制和仪表装置大致相同，但超临界锅炉更为复杂一些，要求自控设计人员与锅炉设计人员配合，了解直流锅炉运行特点，运用更先进的控制理论和更完美的控制策略。
3. MCS主要包括如下控制回路（1）启动方式选择（冷态、温态、热态）（2）机组主控（3）RUNBACK（4）RUN-UP/RUN-DOWN（5）磨煤机一次风机流量和温度控制（6）煤量控制（7）给水泵控制（8）一次风压差(ΔP)控制（9）暖炉油量和雾化介质压力控制（10）锅炉风量控制（11）SOFA挡板控制（12）燃料/辅助风挡板控制（13）二次风量控制（14）炉膛压力控制（15）给水指令（16）燃料/空气量指令（17）分离器水位控制（18）一级喷水减温控制（19）二级喷水减温控制（20）再热汽温控制（喷水）（21）再热汽温控制（喷嘴摆动）4 送风调节系统4.1相关图纸SPCS-3000 控制策略管理 5号站129~130页、135~138页4.2信号选择采用二选均原则选取。
二选均标准逻辑基本工作原理如下：二选均共有Ａ、Ｂ两个变送器信号。
当信号均为好质量时，上电缺省自动选择平均值。
然后自动超弛到手动方式。
在手动方式下，运行人员可以在画面上通过ＭＳＤＤ任意选择均值、Ａ、Ｂ。
当ＡＢ任意一个出现坏质量时，自动超弛到自动方式，并选择另一个好质量信号的信号。
当两个信号均坏质量时，送出报警信号，并切除自动调节。
当Ａ、Ｂ有坏质量时，自动禁止ＭＳＤＤ手动方式，防止误操作。
原理细节请参考ＣＡＤ逻辑。
4.3风量补偿送风调节系统调节总风量。
总风量包括：一次风量，二次风量，三次风量。
总风量测量需要对以上风量进行温度补偿。
4.3.1一次风风量补偿每台磨的一次风量用磨入口一次风温补偿。
补偿公式如下：)(t f p k p k q m ⨯∆⨯=⨯∆⨯=ρ 其中15.27315.273)(++=t t t f normal ,t normal 为一次风正常运行温度(或标定温度)。
该公式根据一次风差压计算风量，而风的温度变化对差压影响很大，故用温度进行补偿。
说明：风量补偿公式仅供参考，只有设计院提供差压量程、原始补偿公式，并经过标定后才能使用。
4.3.2二次风风量补偿每层二次风箱二次风量用空预器出口二次风温补偿。
补偿公式如下：)(t f p k p k q m ⨯∆⨯=⨯∆⨯=ρ 其中15.27315.273)(++=t t t f normal ,t normal 为二次风正常运行温度(或标定温度)。
说明：风量补偿公式仅供参考，只有设计院提供差压量程、原始补偿公式，并经过标定后才能使用。
4.3.3三次风（过燃风）风量补偿每层过燃风风箱过燃风风量用A 侧空预器出口二次风温补偿。
补偿公式如下：)(t f p k p k q m ⨯∆⨯=⨯∆⨯=ρ其中, 15.27315.273)(++=t t t f normal t normal 为对应磨煤机热风正常运行温度(或标定温度)。
说明：风量补偿公式仅供参考，只有设计院提供差压量程、原始补偿公式，并经过标定后才能使用。
4.4调节原理调节系统包括两部分：氧量校正调节器和总风量调节器。
总风量调节器，接受炉主控指令，转化为总风量定值。
设计有风煤交叉限制回路，以满足富风原则的需要，即加负荷时先加风量，减负荷时后减风量。
通过调节A 、B 两台送风机动叶，改变总风量，初步保证风煤配比。
采用二取均的A 、B 两侧空预器入口烟气含氧量作为初步的氧量信号，锅炉主控指令经F(X)（分段线性功能块）转化为氧量定值，氧量偏差信号经氧量校正调节器运算后，作为总风量校正系数，对总风量进行校正，等效于对总风量定值校正。
在氧量校正M/A 站上，运行人员可以对氧量定值进行偏置调整。
为平衡A 、B 送风机出力，在A 侧、B 侧送风机动叶M/A 站上，均设有动叶指令偏置。
PID 的输出加偏置，为B 动叶的自动指令；PID 的输出减偏置，为A 动叶的自动指令。
当A 、B 动叶均自动时，运行人员可以通过动叶A 、B 指令偏置，分别调整A 、B 送风机的出力。
当A 、B 送风机动叶均手动时，总风量调节系统手动。
调节器输出跟踪A 、B 送风机动叶手操器输出的平均值。
当A(或B)M/A 站手动时，动叶偏置自动反向计算，跟踪B(或A)手操器输出与PID 调节器输出的偏差。
总风量调节系统通过PID 调节器跟踪、M/A 站偏置跟踪、定值跟踪手段，实现了A 、B M/A 站手自动无扰切换。
氧量校正调节系统手动时，可通过氧量校正M/A 站，对总风量进行手动校正。
当总风量调节系统手动时，氧量校正调节器跟踪。
氧量校正调节系统手自动无扰切换。
氧量校正M/A站的输出为风量校正值，范围为0.85～1.15的校正系数，对总风量定值进行校正。
4.5 调节系统操作4.5.1 氧量校正M/A站SP、PV、OUT说明（见5/138）氧量自动定值是负荷的函数，氧量定值偏置直接由运行人员在画面上，通过氧量校正M/A站设定。
SPBS：氧量定值偏置，单位：% 量程：-5—5(暂定)。
SP：由锅炉主控指令折算的氧量定值。
PV：实际氧量（空预器入口烟气含氧量二取均），单位：% 量程：0—25(暂定)。
4.5.2 A(B)送风机动叶M/A站SP、PV说明（见5/135）SP：总风量指令，单位：% 量程：0—100(暂定)。
PV：氧量校正后的总风量(在氧量M/A站为手动时可通过氧量M/A站对总风量进行修正)。
说明：1) 在A、B送风机动叶M/A站均设有静叶偏置，二者共同配合完成偏置功能；2)A(B)动叶手动时，动叶偏置自动跟踪反向计算值，投切自动无扰切换。
4.5.3 氧量校正切手动条件（见5/138）1)氧量测量品质坏；2)氧量调节器入口偏差大；3)送风控制在手动。
4.5.4 A、B送风机动叶切手动条件（见5/136）1)总风量坏质量；2)总风量偏差大；3)RB；4)A(B)动叶反馈坏质量；5)A(B)动叶指令与阀位偏差大；6)A(B)送风机停；7)A(B)送风机喘振；8)A(B)送风机动叶故障；说明：RB 期间，闭锁二次风压偏差大切手动。
4.5.5 投自动步骤1)检查总风量是否正常；2)检查总风量是否偏差大；3)检查A、B动叶阀位是否正常；4)检查总风量定值、测量值是否平衡(即跟踪)；5)A(或B)投自动，稳定；6)投另一侧自动，稳定；7)调整偏置，平衡出力；8)根据需要氧量校正系数；9)检查氧量定值是否跟踪测量值；10)投氧量校正自动；11)根据运行需要，调整氧量偏置。
说明：调节系统未经热工人员调试，禁止投入自动。
4.6基本参数在调节系统调试结束后，由调试方提供基本参数表及调试报告。
5 炉膛压力调节系统5.1 相关图纸SPCS-3000 控制策略管理5号站132~133页。
5.2 信号选择炉膛压力。
5.3 调节原理炉膛压力调节系统通过调节两台引风机的静叶，来调节炉膛压力。
炉膛压力的定值，由运行人员在操作画面上设定。
送风量指令经过F(x)计算后作为前馈信号送给炉膛压力调节器，同时送风量指令还经过一个F(x)计算后直接叠加给引风机静叶开度指令，这两路调节信号对送风量指令形成一快一慢，相互配合，迅速调节炉膛压力。
炉膛压力调节器的输出分别送到A、B引风机静叶M/A站。
为平衡A、B引风机出力，在A侧、B侧引风机静叶M/A站上，均设有静叶指令偏置。
PID的输出加偏置，为B静叶的自动指令；PID的输出减偏置，为A静叶的自动指令。
当A、B静叶均自动时，运行人员可以通过静叶指令偏置，分别调整A、B引风机的出力。
当A、B引风机静叶均手动时，炉膛压力调节系统手动。
调节器输出跟踪A、B调节静叶手操器输出平均值。
炉膛压力定值自动跟踪实际炉膛压力。
当A(或B)M/A站手动时，静叶偏置自动反向计算，跟踪B(或A)手操器输出与PID调节器输出的偏差。
因此，炉膛压力调节系统，通过PID调节器跟踪、M/A站偏置跟踪、定值跟踪手段，实现了A、B M/A站手自动无扰切换。
另外，调节系统还接受来自SCS和FSSS的指令，控制A、B引风机调节静叶开度。
发生MFT时，强制关小引风机静叶，以防止内爆，强制关闭幅度是MFT动作前机组负荷的函数，幅值及时间长度由试验确定。
5.4 调节系统操作5.4.1 A(B)引风机静叶M/A站SP、PV说明（见5/132）SP：炉膛压力设定值，单位：KPa 量程：-10—10 (暂定)。