围堰计算最终版
围堰施工工程量(3篇)
第1篇一、围堰施工工程量的计算方法1. 水中围堰工程量（1）围堰长度：围堰长度是指围堰的周长，通常以米为单位。
计算公式为：L = 2πr，其中r为围堰半径。
（2）围堰高度：围堰高度是指围堰顶部至河床底部的距离，通常以米为单位。
计算公式为：H = h + d，其中h为常水位时水深壅水高度，d为围堰高度。
（3）围堰体积：围堰体积是指围堰所占的空间体积，通常以立方米为单位。
计算公式为：V = L H b，其中b为围堰宽度。
2. 围堰填筑工程量（1）填筑材料：围堰填筑材料主要包括土、砂、石等。
根据设计要求，确定填筑材料的种类和比例。
（2）填筑厚度：填筑厚度是指填筑材料在围堰中的厚度，通常以米为单位。
计算公式为：T = d / n，其中d为填筑材料厚度，n为填筑层数。
（3）填筑体积：填筑体积是指填筑材料所占的空间体积，通常以立方米为单位。
计算公式为：V = A T，其中A为填筑面积。
3. 围堰加固工程量（1）加固材料：围堰加固材料主要包括钢筋、水泥、砂石等。
根据设计要求，确定加固材料的种类和比例。
（2）加固长度：加固长度是指加固材料在围堰上的长度，通常以米为单位。
（3）加固体积：加固体积是指加固材料所占的空间体积，通常以立方米为单位。
二、围堰施工工程量的影响因素1. 地质条件：地质条件对围堰施工工程量有较大影响，如土壤类型、水文地质条件等。
2. 设计要求：设计要求决定了围堰的结构、尺寸和材料，进而影响工程量。
3. 施工技术：施工技术包括施工工艺、施工设备等，对工程量也有一定影响。
4. 施工环境：施工环境如气候、水文条件等，对围堰施工工程量也有一定影响。
总之，围堰施工工程量是水利工程中的一项重要指标，合理计算和掌握围堰施工工程量，对确保工程安全、质量和进度具有重要意义。
在实际施工过程中，应根据工程特点、地质条件、设计要求和施工技术等因素，科学计算围堰施工工程量，为工程顺利进行提供有力保障。
第2篇一、围堰施工工程量的组成1. 土方工程量土方工程量是围堰施工中最重要的组成部分，主要包括：（1）围堰填筑土方量：指围堰施工过程中填筑的土方总量，包括围堰基础、围堰主体和围堰封顶等部分的土方量。
围堰计算
4＃墩围堰计算单一、基本尺寸拟定1.竖向:抽水水位：▽＋5.0 设防水位：▽＋7.0 河床标高▽-5.74综合拟定:底节围堰顶标高: ▽+5.0承台底标高: ▽-5.0假定封底砼的厚度为2.2m,则:围堰底标高: ▽-7.0围堰底节总高度为:12.0+3.0=15m围堰顶节根据实际渡洪水位进行单壁接高。
2.水平向:根据承台尺寸，拟定围堰尺寸内径：41m×19m外径：44.2m×22.2m3.截面选择：采用双壁围堰，壁厚1.6m侧板：δ=6mm竖肋：∠63×63×6﹫250mm水平环：承台以下∠160×100×10，承台以上∠300×250×14斜撑：承台以下∠75×75×8，承台以上∠100×100×10隔舱板：宽1588mm 厚10mm材质为Q235a 各强度指标：〔σ〕＝180MPa，〔τ〕＝110MPa工地手工焊缝：允许〔σs〕＝120MPa，〔τ〕＝70MPa二、围堰计算1.围堰灌水下沉着床（工况如下图）围堰截面面积：A＝ab-a′b′＝44.2m×22.2－41.0×19.0＝202.24m2围堰自重估计：G＝800t在施工水位时，下沉着床，围堰入水深度h′＝10.34m，则：F浮＝γ水·V1=γ水·A·h′＝1.0×219.84×10.34=2273.15tF浮>G 故需灌水或混凝土，设灌水高度为h1，则：h 1＝（F浮－G）/(γ水·A)= (2273.15-1346.52)/(1×219.84)＝4.22m按4.5m灌水，则钢壳内外水头差：h 0＝h′－h1＝10.34－4.5＝5.84mP 0＝γ水·h＝5.84t/㎡，按6.0米控制。
+8.0+8.0（1）壁板壁板承受水压（1m 板高） M 0＝116 ·P 0·a 12＝116×6.0×0.252＝0.0234t ·m 6㎜壁板几何特性（1m 板高）： I ＝112 bh 3＝112×1×0.0063＝1.8×10－8 m 4 W ＝16 bh 2＝16 ×1×0.0062＝6×10－6 m 3σ＝M 0/W ＝0.02346×10－6＝3906t/㎡＝39.1MPa<〔σ〕＝170MPaf=5ql 4384EI =5×6.0×0.254384×2.1×107×1.8×10-8＝0.001m ＝1㎜（2）竖肋竖肋以水平桁架为支点，竖肋在水平环处为铰接（水平环间距b ＝1.2m ），竖肋按无限跨梁计算，竖肋间距b ＝25㎝（内外侧板相等）。
围堰设计计算书
一、导流水力学计算1.一期导流水力学计算1.1一期围堰堰前最高设计挡水位的计算本要素按束窄河床水力学进行计算确定已知，设计挡水流量Q=16000m 3/s ，设计过水流量17100m 3/s 。
查天然河床水位流量关系曲线表Q=16000m 3/s 对应的坝址河床天然水位为42.66m 。
截流堰前水位壅高位按下列公式试算求得： ()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--Φ=2212102211z h B A A zg Q z 式中：φ——流速系数，其值与围堰的布置形式有关Q ——泄流量（m 3/s ）g ——重力加速度B 1——堰址上游4~5倍水深处河床水面宽度A 0——原过流面积（m 2），A 1——围堰占压面积（m 2）h ——下游水深（m ）Z ——水位壅高值（m ）(1)一期围堰的布置型式为梯形加翼堰，取流速系数φ=0.85~0.90。
(2)天然状态下，Q =16000m 3/s时，坝址水位42.66，相应过流面积A0=11155.8087m 2，A1=6792.2578m 2。
A 0 -A 1=4363.5519m 2。
(3)查围堰布置知B 1=985m ，水深h=14.1m 附图1：计算简图 ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯-⨯=∴222221.1498515519.436318.9216000z Z φ取φ=0.85时，试算得Z=0.95mφ=0.90时， 试算得Z=0.847m ， 取Z =0.90m 。
(4)对比坝址与坝轴线下游405m 处的水位-流量关系曲线，知坝址段的水面坡降约为1‰，天然来水量Q=16000m 3/s 对应的一期上游围堰轴线处水位高于坝轴线水位约53c m 。
故围堰堰前静水位=42.66+0.90+0.53=44.09m 。
1.2一期围堰堰顶过流面高程计算堰顶过流按日本车间台形堰公式计算。
计算式如下：Q=φp ×B×hs ()hs H g -2Q=M P ×B×232H g ⨯φp ——淹没出流的流量系数B ——溢流宽度（m ）M p =0.28+0.37H/P 1假定堰前水位上升到44.20m 时，右汊河床过流能力为16000m 3/s （偏安全考虑），则一期围堰堰顶过流能力按17100-16000=1100m 3/s 进行核算。
某围堰受力计算书
七、围堰受力计算（一）已知条件1、计算中根据实际情况取施工最高水位+1.0m。
2、钢板桩顶标高：+2m,承台设计顶标高：-2.0m，底标高：-4.0m。
3、3＃、4＃墩承台尺寸为7.0m×15.0m×2.0m承台的顶标高为-2.000米，底标高为-4.000米。
经过实测目前海河水的水面高程为+0.937米。
3＃墩河床底标高最大为-3.063m，最小为-3.363m；淤泥底标高为-9.450米，淤泥层的厚度为（6.1～6.4）m；4＃墩河床底标高为（-4.565m～-5.065）m，淤泥底标高为-11.5米，淤泥层的厚度为（6.4～6.9）m。
淤泥层的承载力特征值，压缩模量。
4、拉森Ⅳ型钢板桩技术参数为：截面尺寸为：宽度＝400mm；高度＝155mm；每延米重量77.7Kg；截面矩W＝2037cm35、现场实测和地质报告结合后水文地质情况（选用9＃墩处）见图1。
图1：水文地质情况图在19m范围内进行加权平均后得出：γ＝16.3 ；C＝14.4KPa；φ＝9.8°。
主动土压力系数：被动土压力系数：（二）计算内容1．内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度：r:平均值，取16.3h1=1.11h=3.14mh2=0.88h=2.49mh3=0.77h=2.18m根据具体情况，确定采用的立面布置形式如下图所示整体平面布置见总平面布置图2．支撑内力计算按简支梁计算（利用等值梁法进行计算），假定横梁承受相邻两跨各半跨上的水压力：：所求横梁支点承受的土压力；D：横梁支点到板状顶的距离；：横梁支点到上一支点的跨度；：横梁支点到下一支点的跨度；其中封底混凝土也做为一道支撑考虑p1=15.6p2=111.2Kp3=86.68 （封底混凝土）3．钢板桩入土深度（用盾恩近似法进行计算）计算简图如下由上图知：MR的斜率：DB板桩上的荷载GDB’N’一半传到D点，另一半传至土压力MR’B’；由式：知：X＝6.4m根据入土部分的固定点，在P点的作用点O，距坑底的距离为：。
围堰计算书
围堰计算书一、围堰侧边摩阻力围堰下沉采用围堰内吸泥清空方法，因此围堰下沉的阻力为外侧边的摩阻力与水浮力。
围堰外侧边周长l=(8.5+15.0)x2=47m围堰入土深度 h=4.5m砂土摩擦系数取f=2.0 tf/m2围堰自重 G=65t摩擦力 F1=lhf=47x4.5x2=423t水浮力 F2= G/7.85*1.0=8.3tF1+F2 >G，因此围堰靠自重无法下沉，采取在双壁围堰内填充砼。
填充砼数量为：（7.7+14.2）x2x4.5x0.8=157.68m3，重量为：G1=140.16x2.3=362.7t。
则：G+G1=427.7t≈F1+F2=431.3t如果围堰下沉困难，可采取围堰四周高压射水，减小摩擦力。
二、围堰封底后抗浮力计算围堰封底抽水后，承受最大的水浮力，水浮力由围堰自重、封底砼重、填充砼及封底砼与钻孔桩之间握裹力克服。
封底砼重量 P=6.9x13.4x2.0x2.3=425.3tF1+G1+P+G=423.0+362.7+425.3+65.0=1276t(未计封底砼与钻孔桩之间握裹力)围堰浮力F3=15x8.5x10x1.0=1275t 因此满足浮力要求。
三、围堰结构计算1、面板、肋计算围堰受力在围堰封底抽水后，水压力作用下为最不利。
其受力如图示：b/a=1.5/0.5=3>2.0因此按单向连续板计算。
Y=(11.5x2.15+30x0.6x7.8)/(11.5+30x0.6)=5.6cmI=1/12x30x0.63+30x0.6x2.22+59.96+11.5x3.452=0.54+87.12+59.96+136.88=284.5cm4W=284.5/5.6=50.8 cm3M=1/10*ql2=1/10*8x0.5x1.52 =0.9t〃mσ=M/W=0.9x105/50.8=1771kg/cm2≈[σ]= 1700kg/cm2 (可)2、内支撑计算N=5.84t/m2*(1.7+1.5)/2*(3.2+2.0)/2=5.84*1.6*2.6=24.29t 选用2∠752x8角钢[N]= A*1.700t/cm2=2x11.5x1.700=39.10t>N(可)3、桁梁计算M=1/8*ql2=1/8*8*9.344*3.02 =8.41t〃mN=M/a=8.41/0.8=10.5t面积A=14x1.0+25x1.0=39cm2[N]= A*σ=39cm2x1.700t/cm2=66.3t>N(可)。
水中墩钢板桩围堰计算书
水中墩钢板桩围堰计算书一、 计算总说明1．计算水位取+2.5m。
2．钢板桩采用IV型拉森桩，长21m，重量75kg/m，截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=180Mpa。
3．土质按图纸提供参数。
4．钢板桩中支撑不按等反力和等跨弯矩布置，依施工需要安排，即板桩按跨度不等的连续梁计算。
二、 入土深度验算本地质土层为两层较厚的亚粘土中夹了一层粉砂层，且粉砂层较薄，所以本围堰有较好的地质土层。
为安全起见，现按粉砂、细砂土质中不出现涌砂的情况来验算。
不出现涌砂情况时，如图所示基坑内抽水后水头差为h’，由此引起的水渗流，其最短流程为紧靠板桩的h1+h2，故在此流程中，水对土粒渗透的力，其方向应是垂直向上。
现近似地以此流程的渗流来检算坑底的涌砂问题，要求垂直向上的渗透力不超过土在水中的密度，故安全条件如公式所示：K s iρw=K s h’/(h1+h2)×ρw≤ρb式中：K s—安全系数；i—水力梯度；ρb—分别为水的密度及土在水中的密度，g/cm3ρw、ρb=(G-1)(1-n)其中G为土粒的比重;n为土的孔隙率以小数计。
土层按第④层土均质土层计算，入土深等数值见图1.地质剖面图，其中h’=11.7m、h1=10.7m、h2=7.3m、G=2.725g/cm3、安全系数取1.4:K s iρw=1.4×11.7/(7.3+10.7)=0.91ρb=(G-1)(1-n)=(2.725-1)(1-0.78/(1+0.78))=0.970.91<0.97满足要求。
三、 土压力计算按照静止土压力计算钢板桩后土压力：p0=K0rzK0—静止土压力系数，K0=1-sinθ’A点：p0a=r w×h=10×8.3=83kpaB点：p0a=K0(q+r’2h2)=0.778(83+9.4×5.3)=103 kpaC点：p0a= K0(q+r’2h2+r’3h3)=0.669(83+9.4×5.3+8.8×2.2)=102kpaD点：p0a=K0(q+r’2h2+r’3h3+r’4h4)=0.748(83+9.4×5.3+8.8×2.2+9.6×3.2)=137kp 四、 钢板桩计算钢板桩顶标高+4.5m，入土深度7.3m，设置四道支撑，各支撑的中心标高分别为+2.0m、-1.0m、-3.4m、-5.5m。
钢板桩围堰计算
钢板桩围堰计算本承台全部位于水下，该承台长31.3米，宽8.6米，高度为3.5米，为方便施工采用钢板桩围堰；根据各部位标高及现场实际情况，现拟对该承台施工所用钢板桩围堰进行验算，围堰为矩形单壁钢板桩围堰，采用钢管桩做定位桩，用型钢连接作为纵横向支撑。
钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，钢板桩围堰采用的尺寸为33.3m×10.6m的单承台围堰方案（考虑作业空间）。
1、计算取值（1）现有水位为+4.5m；计算时按照常水位以上一米取值，即水位取+5.5米；淤泥厚度为h2=2.0m，水深为6.0m，水头高度h1=5.5m。
h3为钢板桩入土深度。
（2）淤泥力学参数根据含水量情况取值，内摩擦角θ=500，粘聚力c=0kpa，容重r2=16.5kN/m3。
（3）淤泥质亚粘土力学参数根据含水量及孔隙比情况取值，，内摩擦角θ=200，粘聚力c=20kpa，容重r2=18.5kN/m3。
（4）围堰分五层支撑，标高分别为+0.25m、+1.05m、+1.85m、+2.65m、+3.45m。
开挖底标高为±0。
（5）钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩（6）型钢采用A3钢材允许应力[δ]=140Mpa；钢板桩允许应力[δ]=200Mpa。
（7）设计流水速率V=2.61m/s。
水流冲击力p=0.8Aγv2/2gh 上式中A-阻水面积γ-水容重，取10KN/m3v-水流速度g-重力加速度，取9.8m/sh-水深，单位为米。
p=0.8Aγv2/2gh=0.8×10.6×6×10×2.612/2×9.8×6=29.47kN/m2、静水压力计算钢板桩底标高计算简图±0m处的静水压力p=r w h=10×5.5=55kN/m2取一米进行计算±0m处的总压力P=1.25(P净水+P动水)=1.25×（29.47+55）=105.59kN/m安全系数1.25。
土石围堰计算书
土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTG 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数：二、围堰土堤稳定性验算：1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1×sinα1)=（322×0.95×0.36+12×16.27）/（322×0.31）=3.06＞1.25（安全系数）K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=（552.95×0.98×0.36+12×15.78）/（552.95×0.19）=3.66＞1.25（安全系数）其中：W1--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载（滑移土层重量+围堰顶部荷载）。
故满足要求！三、围堰土堤抗倾覆稳定验算：由于此围堰由老驳岸和土堤组合而成，故不需要验算其抗倾覆稳定性。
四、围堰土堤整体滑移稳定验算：K C=μ×∑Pi/∑Ti=0.3×899.38/10×4.8=5.62＞1.3（安全系数）其中∑Pi为围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和∑Ti为围堰土堤各水平力总和。
满足要求！五、围堰土堤断面抗剪强度计算：土和块石围堰的抗剪切能力来自于土体断面上的摩擦力，其强度为H γμ1应大于剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：μ1=tanφ=0.36剪切力强度：Hγμ1=5×14.9×0.36=26.82KN/㎡剪应力：T=3/2（H2 /2/B）=2.34KN/㎡Hγμ1＞T，故满足要求。
围堰计算最终版
第二部分水中拉森板桩围堰计算1 工程概况天津吉兆桥采用4墩3跨方式跨越海河，跨径布置为55+90+55m，4 #、5#号为水中墩，位于河道中，结构形式相同，每墩基础为16根直径1.8m的钻孔桩，桩长75m；承台为埋入式，底标高为-10.0m，平面尺寸为41.1m×7.7m，厚度为3.0m；承台上设板式墩身。
具体结构如下图：+1.5-10.04#、5#墩结构图2 钢板桩围堰布置主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。
钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩，材质SY295，单根长度为22m，围堰平面尺寸为43.2×9.6m，共设置三道内支撑。
围堰顶高程为+2.5m，围堰底高程为-19.5m，承台底高程为-10m，封底混凝土厚3m。
钢板桩围堰施工步骤：（1）钻孔桩施工结束后拆除钻孔平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩；（2）依次插打钢板桩至合拢；（3）围堰内抽水至-3.4m，在-2.4m处安装第二道内支撑；（4）第二道内支撑安装后围堰内加水至围堰外水位，水下吸泥、清淤至-13.0m；（5）搭设封底施工平台、布置封底砼导管,水下浇筑封底砼；（6）待封底砼达到设计强度后，围堰内抽水至-7.3m，在-6.3m处安装第三道内支撑；（7）抽光围堰内水后凿除桩头，施工承台；（8）承台模板拆除后，向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm 厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑；（9）施工第一节墩身至第一道内支撑下方（顶标高不低于+0.5m）；（10）向围堰内注水至-3.0m，拆除第二道内支撑；（11）继续向围堰内注水至+0.0m，拆除第一道内支撑；（12）继续施工余下墩身；（13）依次拔出钢板桩。
3 计算假设及基本参数3.1 计算假设（1）由于4#墩河床较5#墩河床高，围堰受力较5#墩更不利，使用本设计取4#墩围堰进行计算；（2）计算时取1m宽单位宽度钢板桩；（3）假设钢板桩在封底砼面以下0.5m处固结。
三排桩围堰计算书
三排桩围堰计算书：水深2.0m，淤泥1.0m：外立杆计算模型(水压折减，括号内为水压不折减数值)：外立杆计算结果：水平反力T1斜撑反力T2水平反力T3入硬土深度1.0倍安全储备 6.33（6.42） 6.08（6.16） 5.37（5.44）0.65（0.47）1.2倍安全储备 6.48（6.55） 6.22（6.29） 5.51（5.57）0.71（0.50）若按照原计算模型（如下图）计算中间立杆入土深度，得到的H x数值接近于0，这说明中间立杆的两侧受力基本平衡，中间立杆只传递力，不承受力，只是作为一种安全储备，所以，中间立杆的深度取要求的最小值0.5m。
由于斜撑与水平支撑之间的角度很小，1cos≈α=，所以，计.098算时将内立杆水平支撑和斜撑简化为一根水平支撑，如图所示:由于内外层立杆疏密布置不相同，外立杆0.5m范围内的支撑反力会反作用于一根内立杆上，其中F1=T1+T2/2，F2=T3/2。
这种计算方法属于不利情况，计算结果偏安全。
内立杆计算模型（水压不折减，且淤泥未挖）：内立杆计算结果：水平反力F1水平反力F2入硬土深度1.0倍安全储备 6.21（6.29） 2.67（2.72） 1.28（1.29）1.2倍安全储备 6.35（6.42） 2.76（2.79） 1.36（1.37）水深2.0m，淤泥0.5m：外立杆计算模型：外立杆计算结果：水平反力T1斜撑反力T2水平反力T3入硬土深度1.0倍安全储备 4.16（4.20） 3.99（4.03） 3.41（3.42）0.51（0.44）1.2倍安全储备 4.21（4.25） 4.04（4.08） 3.55（3.57）0.53（0.46）若按照原计算模型（同上）计算中间立杆入土深度，得到的H x 数值接近于0，这说明中间立杆的两侧受力基本平衡，中间立杆只传递力，不承受力，只是作为一种安全储备，所以，中间立杆的深度取要求的最小值0.5m。
围堰计算
335#墩及类似墩：一、工程概况：绍兴特大桥335#桥墩水深4.0米，河床以下地层依次为：11.5米淤泥粉质粘土、3.3米软塑粉质粘土，施工方法为搭平台先施工孔桩、完后打钢板桩围堰施工承台墩身。
承台平面尺寸为9.6m ×14.3m ，高度 3.5m ，承台顶面与河床底基本相平，因基坑要超挖用混凝土封底，基坑深度按4.0米计算。
采用拉森Ⅳ钢板桩，型号为400mm ×170mm 单根长15m 截面模量2270cm 3。
二、计算：简化模型为：淤泥质粘土各项参数：γ=16KN/m ³ c=11.9Kpa Ka=0.85 Kp=1.17 设基底下y 处土压力为零，则有：Ka ×γ×(H+y)-2c ×Ka^0.5=Kp ×γ×y+2c ×Kp^0.5+P H 为基坑深度=7m P 为封底砼产生的压力为22Kpa y=4.97m 取5m计算模型为：经计算得：Mmax=154.75KN*m 位于第三支撑处 反力 R4=61.26KNσ=M/W=68.17Mpa<[σ]=200Mpa淤泥质粘土根据R4和墙前被动土压力对桩底弯矩相等可得;R4×x=P×0.5×x^2+1/6×Kp×γ×x^3+2c×Kp^0.5×0.5×x^2代入数据求得：x=2.14m所以钢板桩入土深度为x+y=7.14m<8m因基底为淤泥质粘土，土质差所以要进行抗倾覆和抗管涌验算：抗倾覆验算：由公式：M r/M ov>1.2式中M r为稳定力矩M ov为转动力矩K = (q+2πc)/γh≥1.2q:封底混凝土提供的压力c=11.9Kpa γ=16 KN/m³h=7m带入数据得到：q1≥59.668Kpa面图端简M=ql^2/8=381.3885KN*mW=bl^2/6=1000×50^2/6=416666.7cm^3σ=M/W=915.332Kpa<[σ]=1200Kpa 安全系数 1.31抗剪强度验算：封底混泥土所承担的压力由10根钢管桩均匀承担，则剪应力τ=37.668×12.4m×17.3m/10×3.14×0.63×0.5=817Kpa<[τ]=1400Kpa 安全系数1.71 所以可以满足要求。
围堰计算
围堰试算木桩顶标高1.8m ，常水位1.0，河床最低标高-2.0m ，木桩L=8m ， 桩底标高-6.2m 。
木桩直径按￠=20cm 计算 每米n=5根抗倾覆验算（1）倾覆弯矩计算1.1、水对围堰的静水压力：Es h γ=（2） 式中：γ--------水重度（kN/m3）；h --------水深度（m ）；Es=γh=10.0×3.0=30KPa合力Ps=γhh/2=10×3×3/2=45KN合力点至桩底的距离：ls= (h/3)+4.2=5.2m1.2、道路结构层主动土压力（按库伦土压力进行计算）：主动土压力标准值E=1/2*H2uγ=71KN水平分力EX=E*COS(α+δ)=68KN合力点至桩底的距离：ls= (h/3)+4.2=5.47m 故水压力产生的倾覆弯矩：M1＝Ps×ls＝234KN.m主动土压力产生的倾覆弯矩：M2= Ex×ls＝372KN.m（2）抗倾覆弯矩计算（按库伦土压力进行计算）：2.1被动区土压力产生的抗倾覆弯矩被动土压力标准值E=319KN水平分力EX=E*COS(α+δ)=316.7KN 故被动土压力产生的抗倾覆弯矩：Mp ＝E ×lp ＝316.7×1.4＝443.4KN.m2.2由围堰体自重产生的抗倾覆弯矩：1.02G y lM l h γ=⨯⨯⨯⨯ (8) 式中： l ------围堰体松木桩内侧宽度。
取2.0 m ； y h ------堰体高度，3.8m ；γ-------堰体容重（kN/m 3）;本工程取18。
1.02G y lM l h γ=⨯⨯⨯⨯＝2.0×3.8×1×18×3.8×0.5 ＝520KN.m抗倾覆验算：抗倾覆安全系数K ＝(Mp ＋M G )/(M2-M1)＝963/138＝6.9；安全。
抗滑移验算：被动土压力316.7KN大于滑移力；安全。
围堰设计计算书
一、导流水力学计算1.一期导流水力学计算1.1一期围堰堰前最高设计挡水位的计算本要素按束窄河床水力学进行计算确定已知，设计挡水流量Q=16000m 3/s ，设计过水流量17100m 3/s 。
查天然河床水位流量关系曲线表Q=16000m 3/s 对应的坝址河床天然水位为42.66m 。
截流堰前水位壅高位按下列公式试算求得： ()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--Φ=2212102211z h B A A zg Q z 式中：φ——流速系数，其值与围堰的布置形式有关Q ——泄流量（m 3/s ）g ——重力加速度B 1——堰址上游4~5倍水深处河床水面宽度A 0——原过流面积（m 2），A 1——围堰占压面积（m 2）h ——下游水深（m ）Z ——水位壅高值（m ）(1)一期围堰的布置型式为梯形加翼堰，取流速系数φ=0.85~0.90。
(2)天然状态下，Q =16000m 3/s时，坝址水位42.66，相应过流面积A0=11155.8087m 2，A1=6792.2578m 2。
A 0 -A 1=4363.5519m 2。
(3)查围堰布置知B 1=985m ，水深h=14.1m 附图1：计算简图 ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯-⨯=∴222221.1498515519.436318.9216000z Z φ取φ=0.85时，试算得Z=0.95mφ=0.90时， 试算得Z=0.847m ， 取Z =0.90m 。
(4)对比坝址与坝轴线下游405m 处的水位-流量关系曲线，知坝址段的水面坡降约为1‰，天然来水量Q=16000m 3/s 对应的一期上游围堰轴线处水位高于坝轴线水位约53c m 。
故围堰堰前静水位=42.66+0.90+0.53=44.09m 。
1.2一期围堰堰顶过流面高程计算堰顶过流按日本车间台形堰公式计算。
计算式如下：Q=φp ×B×hs ()hs H g -2Q=M P ×B×232H g ⨯φp ——淹没出流的流量系数B ——溢流宽度（m ）M p =0.28+0.37H/P 1假定堰前水位上升到44.20m 时，右汊河床过流能力为16000m 3/s （偏安全考虑），则一期围堰堰顶过流能力按17100-16000=1100m 3/s 进行核算。
鱼塘围堰体积粗算
鱼塘围堰体积粗算
围堰1体积：[1/2x1.1x2.2+2.2x1/2x6.75+1/2x6.75x4.5+1/2x4.5x2.25]x49=1415.365m3（围堰1长度采用gps与皮尺测量三次算平均数为49米，图中围堰坡度顶角为30度）
围堰2体积：[1/2x4x8+4x8+4x7+1/2x4x7[x84=7560m3（注：围堰2长度按总图比例换算为84米,图中围堰坡度顶角为30度）
总体积：1415.365+7560=8975.365m3
说明：
1.围堰1长宽均测量三次取的平均值，高由于离岸边近测量误差大，都是采用偏大估计。
2.围堰2由于杂草丛生，不能行走，测量难度大，长和高都是采用对比目测估计，宽在近路端采用竹竿延长粗测量的。
3.鱼塘有两个泄水口，一个为带阀门泄水口，一个为不带阀门泄水口。
4.此计算不包括填土修路的土方量.
5.以上数据误差很大，总体来说计算结果偏小，只提供参考，具体精确测量建议采用仪器和专业人士测量。
某大桥钢围堰计算(有图及计算过程)_secret
XXXX大桥双壁钢围堰计算单目录一、基本资料 (2)二、荷载及计算工况 (3)（一）荷载分类 (3)（二）各工况荷载分析 (3)三、封底砼的计算 (3)四、钢围堰下沉计算 (4)五、围堰侧壁计算 (6)（一）、荷载 (6)（二）、围堰荷载组合 (7)（三）、主要计算结果 (7)（四）、计算结果分析 (9)六、围堰稳定性检算 (11)（一）、荷载 (11)（二）、抗滑移稳定 (11)（三）、抗倾覆检算: (11)一、基本资料1、设计潮水水位按+7.85m考虑，实际+8.5m，钢围堰顶标高按+9.0m设计，承台底标高-3.222m，围堰底标高-7.222m，最大水头差15.7m。
2、围堰竖向布置施工水位：＋6.08m，设计高潮位：＋7.85m，根据实际调查取8.5m计算。
综合拟定:围堰顶标高:+9.0m, 承台底标高:-3.222m, 假定封底砼的厚度为4.0m,则:围堰底标高:-7.222m,故围堰的总高度为:9.0+7.222=16.222m3、围堰的壁厚及结构布置围堰壁厚1.4m。
围堰抽水后水头差+8.5+7.22=15.72m。
围堰结构见下图。
钢围堰立面布置图钢围堰平面布置图二、荷载及计算工况（一）荷载分类围堰主要受到水的浮力、水的侧压力、土侧压力等荷载作用。
（二）各工况荷载分析工况1，围堰下沉。
工况2，围堰抽水。
三、封底砼的计算围堰水下封底后，施工抽水时，封底砼需承受基底的向上浮力，初拟封底砼标号为C30，其容重γ砼=24KN/m2，厚度为4m，施工时对围堰清理保证封底混凝土有效厚度4，取4m混凝土计算。
1、混凝土设计强度值水下C30混凝土按照C25取其设计值，根据《铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范》(T10002.4-99)中表3.0.3混凝土的容许弯拉允许应力[σ]=0.50（ＭＰａ），简切应力〔τｃ〕=0.99(MPa)。
2、封底混凝土所受荷载q=γ水h水－γ砼h砼=10×15.72-24×4=61.2KN/m23、按照周边固结单向板计算Mx=0.0833qlx2=0.0833×61.2×14.82=1116.7 KN·m取单宽进行验算:Wx=1/6bh2=1/6×1×342=2.67(m3)σmax = Mx/Wx=1116.7/2.67=418.8Kpa=0.419MPa<[σ]=0.5MPa,满足规范要求。
钢围堰计算书
目录一、工程概况 (2)二、主动土压力及被动土压力计算 (2)三、支撑的布置和计算 (5)四、钢板桩入土深度计算 (7)五、坑底抗隆稳定性计算 (7)六、内撑系统的组成及详细计算 (8)长沙湾大桥68#、69#墩钢板桩围堰计算书一、工程概况xxx特大桥为厦深铁路潮汕至惠州南段新建工程上的一座特大型桥梁，x#墩承台平面尺寸为6.9×11.1m，厚度为2.2m,承台底面标高-5.501m，采用德国拉森(Larseen)Ⅳ型锁口钢板桩施工。
桥位处施工水位+1.528m,计算水位按+2.5米考虑。
钢板桩顶标高按+3.0米设置，底标高为-15m，钢板桩总长18m。
二、主动土压力及被动土压力计算1、设计图纸上的基本计算资料+2.5～-2.7m为河水，内摩擦角ϕ0为0°，粘结力c0为0kPa，天然容重γ0为10.0KN/m3-2.7～-5.5m为淤泥：内摩擦角ϕ1为5°，粘结力c1为4.5kPa，天然容重γ1为17KN/m3，地基容许承载力[σ]=20kPa-5.5m以下为硬塑状粘土层，天然容重γ为20KN/m3，地基容许承载力[σ]=180kPa，γ2=20KN/m3,c2=20Kpa,ϕ2=2002、土压力计算方法由于土层为透水性差的的流塑状淤泥与硬塑状黏土，依据2008年《注册结构工程师专业考试应试指南》（施岚青主编）P896页，对于渗透性小的土层计算土压力时采用“水土合算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力不再单独叠加；对于渗透性大的土层计算土压力时采用“水土分算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为浮容，水压力单独叠加。
即根据这个计算原则，本方案中流塑状淤泥采用水土分算，硬塑状粘土采用水土合算法进行计算。
3、主动土压力计算：依据《简明施工计算手册》（第三版）P180页公式4-1b ， Pa=γHtg 2(450-2ϕ)-2c tg(450-2ϕ) =γHKa-2c Ka 其中Ka= tg 2(450-2ϕ) 先计算主动土压力系数Ka ：流塑状淤泥Ka 1= tg 2(450-25)=0.84硬塑状黏土Ka 2= tg 2(450-220)=0.49流塑状淤泥采用水土分算法：河水底面Pa 0=γH=γw h 0=10×5.2=52KN/m 2流塑状淤泥土压力计算： 顶面Pa 1顶=-2c Ka=-2c 11Ka =-2×4.5×84.0 =-8.3KN/m 2顶面水压力=γw h 0=10×5.2=52KN/m 2则流塑状淤泥顶面的水土压力=52-8.3=43.7 KN/m 2 底面Pa 1底=γh 1Ka-2c Ka=γ1h 1Ka 1-2c 11Ka=（17-10）×（5.5-2.7）×0.84-2×4.5×84.0 =8.2KN/m 2流塑状淤泥底面水压力=γw （h 0+h 1）=10×（5.2+2.8）=80KN/m 2 则流塑状淤泥底面的主动水土压力=80+8.2=88.2 KN/m 2 硬塑状黏土采用水土合算法计算：硬塑状黏土顶面Pa 2顶=γHKa 2-2c 2Ka=（γw h 0+γ1h 1）Ka 2-2c 22Ka=(10×5.2+17×2.8)×0.49-2×20×49.0 =20.8KN/m 2硬塑状黏土底面Pa 2底=γHKa-2c Ka=（γw h 0+γ1h 1+γ2h 2）Ka 2-2c 22Ka=(10×5.2+17×2.8+20×9.5)×0.49-2×20×49.0 =113.9KN/m 24、被动土压力计算：依据《简明施工计算手册》（第三版）P184页公式4-7， Pp=γHtg 2(450+2ϕ)+2c tg(450+2ϕ) =γHKp+2c Kp 其中Kp= tg 2(450+2ϕ) 先计算被动土压力系数Kp ： 硬塑状淤泥Kp 2= tg 2(450+220)=2.04 硬塑状黏土采用水土合算法计算： 硬塑状黏土顶面Pa 2顶= 2c 22Kp=2×20×04.2 =57.1KN/m 2硬塑状黏土底面Pa 2底=γHKp 2+2c 2Kp=γ2h 3Kp 2+2c 22Kp=20×8.5×2.04+2×20×04.2=404KN/m 25、主动土压力与被动土压力计算图式 计算图式见下图：计算水位+2.5堰内硬塑状淤泥顶-6.5（封底底面）被动土压力主动土压力及被动土压力计算图式三、支撑的布置和计算支撑层数和间距的布置采用等弯矩理论进行布置计算，为简化计算,采用简化的主动土压力计算,简化后的土压力当C=0时的等效容重为 γ等效=98.6/(2.5+6.5)=11.0KN/m 2。
围堰计算书
主动土压力：Pac= 1× 9.5×0.70-2.44=6.65-2.44=4.21 Pag 上 =(9.5×1+3×1.77) ×0.70-2.44=10.37-2.44=7.93 Pag 下= (9.5×1+3×1.77×0.55)-4.72=8.14-4.72=3.43 Pad=99.5×1+3×1.77+5×1.93) ×0.55-4.72=13.45-4.72=8.73
桩长还可以减少。
Ef=29.47
龙 网
桩长减短 1 米计算： Ep=12.17×4÷5+15.55=25.29 Ep2=4/2×40.84÷(15.55+25.29)=81.68 H2=4/3×(2×15.55+25.29)÷(15.55+25.29=1.84 对 F 取矩： 29．47×6 =176.82
围堰计算书 一、计算简图：
（一）
防洪堤 原地面 拉杆@3m 第一道支撑
河床线
锚锭板
第二道支撑
砼垫层
排砌抛石
锁口钢管
龙 网
WW 筑
上游围堰断面示意图
W.
第一道支撑
ZH
UL
第二道支撑 离河岸线 砼垫层 排砌抛石 锁口钢管
河床线
上游围堰离岸边较远且水较深。下游围堰离河岸线较近，二侧土层高差较大。上下游围 堰情况比较后，取大值，按最不利计算,即上游围堰岸侧的锁口钢管计算埋深取下游围
2
筑
ZH
UL
（四）计算工况： 工况一、按外排桩计算，围堰内设第二道支撑前抽水至-3 米处，坑深按 5 米计算（通过对 10#墩计算，外侧水位低时，对围堰有利） 。 工况二、亦按外排桩计算，围堰内排砌块石及砼垫层已完成。河水位按+2 米计算，围堰内 抽水至坑底，围堰深度９.５米。
桥梁围堰体的设计计算
围堰施工设计与计算该围堰采用打木桩围堰，木桩长度为6米，梢径15厘米，纵向间距为0.5米，横向间距为2.5米；待木桩施工完成后，在外排木桩内侧填入草袋，然后用挖掘机缓慢填入黏土，填土时分层用挖机抖夯实，如此直到填筑到水位标高1米以上；围堰宽2.5米，河道最深处围堰高约3.35米。
围堰土方采用岸上基坑开挖线内的土方围堰，拆除用机械与人工配合拆除。
（具体见围堰平面布置图及断面图）。
围堰体计算如下： 1）、地基承载力围堰底土层地基承载力f=57KPa堰体对堰底的压力：p h γ= （1） 式中：γ--------堰体重度（kN/m 3）;本工程取14.6 h --------堰体高度（m ）;本工程取3.35； 代入（1）计算得:p=γh=14.6×3.35=48.91KPa ＜57KPa ，安全。
2）、抗倾覆验算 （1）倾覆弯矩计算A 、水对堰体的作用：Es h γ= （2）式中：γ--------水重度（kN/m 3）；取10.0；h --------水深度（m ）；本工程取2.35；代入（2）式计算得Es=γh=10.0×2.35=23.5KPa 合力Ps=γhh/2=10×2.35×2.35/2=27.6m合力点至桩底的距离：ls= (h/3)+3.35=(2.35/3)+3.35=4.1m B 、土体作用：水下土体等效重度、等效内摩擦角、等效凝聚力（采用加权平均值计算） ㈠、等效重度112212()e h h h h γγγ+=+ （3）式中： 1γ------第①层土重度，取15.5kN/m 3。
2γ------第③层土重度，取11.8kN/m 3。
1h ------第①层土厚度，取1.00m 。
2h ------桩长范围内第③层土厚度，取0.65m 。
代入式（3）得：112212()e h h h h γγγ+=+=(1γ1h +2γ2h )/(1h +2h )=14KN/m 3㈡、等效凝聚力112212()e c h c h c h h +=+ （4）式中： 1c ------第①层土凝聚力，取0。
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第二部分水中拉森板桩围堰计算1 工程概况天津吉兆桥采用4墩3跨方式跨越海河，跨径布置为55+90+55m，4 #、5#号为水中墩，位于河道中，结构形式相同，每墩基础为16根直径1.8m的钻孔桩，桩长75m；承台为埋入式，底标高为-10.0m，平面尺寸为41.1m×7.7m，厚度为3.0m；承台上设板式墩身。
具体结构如下图：+1.5-10.04#、5#墩结构图2 钢板桩围堰布置主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。
钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩，材质SY295，单根长度为22m，围堰平面尺寸为43.2×9.6m，共设置三道内支撑。
围堰顶高程为+2.5m，围堰底高程为-19.5m，承台底高程为-10m，封底混凝土厚3m。
钢板桩围堰施工步骤：（1）钻孔桩施工结束后拆除钻孔平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩；（2）依次插打钢板桩至合拢；（3）围堰内抽水至-3.4m，在-2.4m处安装第二道内支撑；（4）第二道内支撑安装后围堰内加水至围堰外水位，水下吸泥、清淤至-13.0m；（5）搭设封底施工平台、布置封底砼导管,水下浇筑封底砼；（6）待封底砼达到设计强度后，围堰内抽水至-7.3m，在-6.3m处安装第三道内支撑；（7）抽光围堰内水后凿除桩头，施工承台；（8）承台模板拆除后，向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm 厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑；（9）施工第一节墩身至第一道内支撑下方（顶标高不低于+0.5m）；（10）向围堰内注水至-3.0m，拆除第二道内支撑；（11）继续向围堰内注水至+0.0m，拆除第一道内支撑；（12）继续施工余下墩身；（13）依次拔出钢板桩。
3 计算假设及基本参数3.1 计算假设（1）由于4#墩河床较5#墩河床高，围堰受力较5#墩更不利，使用本设计取4#墩围堰进行计算；（2）计算时取1m宽单位宽度钢板桩；（3）假设钢板桩在封底砼面以下0.5m处固结。
3.2 土层参数根据设计图纸提供的工程地质报告，4#墩地质取值如下：3.3 钢板桩截面参数本工程使用钢板桩截面参数特性值如下表围堰主梁、内支撑结构用料4 计算依据（1）施工图纸、施工水位及地质资料（2）《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
（4）《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社5 钢板桩及内支撑分析计算5.1主、被动土压力计算本工程钢板桩施工范围内土层为粉土、粉质粘土，均为强透水性土层，水压力计算时均考虑采用水土分算法（即土压力为按土的浮容重计算的有效土压力与土体间孔隙水的水压力之和）。
主、被动土压力系数及被动土修正系数如下表：5.2 钢板桩计算计算工况按照施工工序分为：工况一第一道内支撑安装后，围堰内抽水至-3.4m；工况二第二道内支撑安装后围堰内加水至围堰外水位，水下吸泥、清淤至-13.0m；工况三封底砼达到强度后，围堰内抽水至-7.3m；工况四第三道内支撑安装后围堰内抽光水；工况五承台施工后向钢板桩与承台间回填细砂并在顶部浇注40cm厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑。
工况六第一节墩身施工后，拆除第一道内支撑。
钢板桩及内支撑计算根据上述施工工况，计算各支撑在各工况可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。
在计算时，各工况下钢板桩计算长度按等值梁法确定，从主动土压力与被动土压力相等的反弯矩截面（即净土压力为零或弯矩为零）截断形成等值梁计算支撑反力和钢板桩弯矩。
工况一：第一道内支撑安装后，围堰内抽水至-3.4m ；假设钢板桩上土压力等于零的点离河床面的距离为y ，则在y 处板桩前的被动土压力等于板桩后的主动土压力，即'w p w a e e e e +=+，)18.2()08.7(y y K K y y K w p w a ++'=++'γγγγ)18.2(1098.29.956.1)08.7(1034.09.9y y y y +⨯+⨯⨯=+⨯+⨯解得:y=1.15m则等值梁计算长度为：0.5+4.9+2.18+1.15=8.73m Pa(－3.4m)=h K a γ' ＋γ水h =0+10×4.9=49 kN/m 2 采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况二 第二道内支撑安装后围堰内加水至围堰外水位，水下吸泥、清淤至-13.0m ；根据：'w p w a e e e e +=+，)5.14()5.14(y y K K y y K w p w a ++'=++'γγγγy y 7.16.917.1))86.5(6.956.19.9(59.0⨯⨯=+⨯+⨯⨯解得:y=3.16m则等值梁计算长度为：0.5+3.9+10.6+3.16=18.16m Pa(－5.58 m)=h K a γ' =0Pa(－7.14 m)上=h K a γ' =0.34×9.9×1.56=5.3 kN/m 2 Pa(－7.14 m)下=h K a γ' =0.59×9.9×1.56=9.1 kN/m 2Pa(－13.0 m)=h K a γ' =0.59×（9.9×1.56+9.6×5.86）=42.3 kN/m 2 采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况三 封底砼达到强度后，围堰内抽水至-7.3m ；本工况等值梁长度取值时考虑到封底面浮浆等因素，计算封底面取设计封底面以下0.5m 处，即-10.5m 。
等值梁计算长度为：0.5+3.9+4.9+2.7+0.5=12.5m Pa(－5.58 m)=h K a γ' ＋γ水h =0+10×7.08=70.8 kN/m 2Pa(－7.14 m)上=h K a γ'＋γ水h =0.34×9.9×1.56+10×8.64=91.7 kN/m 2 Pa(－7.14 m)下=h K a γ'＋γ水h =0.59×9.9×1.56+10×8.64=95.5 kN/m 2 Pa(－7.3 m)=h K a γ'＋γ水h =0.59×（9.9×1.56+9.6×0.16）+10×8.8=98 kN/m 2Pa(－10.5 m)=h K a γ'＋γ水h =0.59×（9.9×1.56+9.6×3.36）+10×8.8=116.1 kN/m 2采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m) 支撑反力图(kN) 钢板桩弯矩图(kN.m) 工况四第三道内支撑安装后围堰内抽光水；本工况下等值梁长度同工况三，等值梁计算长度为12.5m。
Pa(－10.5 m)=h K a γ'＋γ水h =0.59×（9.9×1.56+9.6×3.36）+10×12=148.1 kN/m 2采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况五 承台施工后向钢板桩与承台间回填细砂并在顶部浇注40cm 厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑。
本工况下假设等值梁下支撑点位于砼冠梁1/2厚度处，即-7.2m 。
则等值梁计算长度为0.5+3.9+4.8=9.2mPa(－7.2 m)=h K a γ'＋γ水h =0.59×（9.9×1.56+9.6×0.06）+10×8.7=96.5 kN/m 2采用midas 建立模型计算如下：荷载分布图(KN/m)支撑反力图(kN)钢板桩弯矩图(kN.m)工况六 第一节墩身施工后，拆除第一道内支撑。
此时钢板桩最大弯矩为钢板桩悬臂顶端。
Mmax=3.1399.321⨯⨯⨯=98.9kN.m根据上述工况计算，钢板桩内力及内支撑支撑反力计算结果汇总如下表：钢板桩最大弯矩发生在工况三：M max =462.7 kNm σmax = M max /W=462.7/2700×103＝171.4MPa ＜[σ]/1.5＝295/1.5=196.7MPa ，满足要求！ 5.3 内支撑计算取上述工况计算下最大支撑反力作为内支撑设计依据：第一道内支撑支撑反力为89kN/m ，第二道内支撑支撑反力为476.4kN/m ，第三道内支撑支撑反力为 416.7 kN/m 。
第一道内支撑支撑反力较小，支撑布置刚度较大主要为满足钢板桩插打导向架功能，这里不予计算，第二、三道支撑结构形式相同，取受力较大的第二道内支撑计算。
第二道内支撑圈梁采用2I63a ，支撑钢管采用Φ530-12,其截面特性如下：取第二道内支撑采用midas整体建模如下：计算结果如下：变形图（mm）轴力图（KN）弯矩图（kN.m）剪力图（kN）组合应力图（MPa）由以上计算结果可知，圈梁、钢管最大组合应力均满足要求！6 围堰封底混凝土验算6.1围堰整体抗浮验算计算参数：封底混凝土计算厚度2.6m，围堰尺寸：43.2m×9.6m；桩基外径为1.8m，共18根；钢与混凝土粘结力：一般取100-200kN/m2，这里取110 kN/m2；混凝土容重：23kN/m3；围堰封底混凝土底高层：-13.0m；封底混凝土底上浮力：P=10×14.5×（43.2×9.6-3.14×0.92×18）=53496.1kN 封底混凝土自重：G=23×2.6×（43.2×9.6-3.14×0.92×18）=22062.5kN护筒粘结力：T1=2.6×3.14×1.8×18×110=29096.5 kN钢板桩与封底混凝土的粘结力：T2=2×（43.2+9.6）×2.6×110=30201.6 kN则抗浮安全系数为：K=（G+T1+T2）/P=81360.6/53496.1=1.5>1.05，抗浮满足要求！6.2护筒粘结力验算取4.6m×4.6m的一个区域内护筒承受的剪力为：Q=[10×14.5-23×2.6] ×(4.6×4.6-3.14×0.92)=1586.1kNτ=Q/A=1586.1/(1.8×3.14×2.6)=107.9kN/m2，满足要求！。