加筋土挡土墙设计计算书
加筋土支挡结构设计与计算
加筋土支挡结构设计与计算1 概述1.1发展和类型加筋土挡土墙是由基础、墙面板、帽石、拉筋和填料等几部分组成，如图1.1所示。
其挡土原理是依靠填料与拉筋之间的摩擦力来平衡墙面所承受的水平土压力（即加筋土挡墙的内部稳定），并以基础、墙面板、帽石、拉筋和填料图1.1加筋土挡土墙结构图等组成复合结构而形成土墙以抵抗拉筋尾部填料所产生的土压力（即加筋挡土墙外部稳定），从而保证挡土墙的稳定。
1960年，法国工程师亨利·维达儿（Henri·Vidal）通过三轴试验发现，加筋土在竖直荷载或自重作用下，依靠拉筋与土体之间的摩擦作用把引起侧向变形的拉力传递给拉筋，限制了土体的侧向变形，等同于向土体施加了侧向荷载。
1963年，Henri·Vidal发表了加筋土研究成果与设计理论，标志着加筋土技术理论的雏形的形成。
加筋土挡墙的首次工程应用是在1965年冬季的法国比利牛斯山的普拉聂尔（Pragere），从而引起欧洲对于加筋土挡墙的广泛研究。
日本在1967年引起加筋土挡墙技术后，进行原型试验，随后又进行地震作用下加筋土挡墙抗震性能的研究。
美国则起步较晚，但发展迅速。
1970年建成第一座加筋土挡墙，1974年批准加筋土技术可以代替传统挡土结构。
截止到1980，美国境内完成将近300项加筋土挡墙工程。
1971年西班牙建成第一座加筋土挡墙工程。
加拿大和澳大利亚等国家随后也纷纷引起该技术，并展开广泛的研究。
根据上世纪80年代的统计，加筋土挡墙在公路工程中占绝大部分比例，工民建中也较多，而用于铁路工程则很少，尤其是铁路干线中。
加筋土挡墙的理论研究在不断向前发展和完善，但由于土工材料的复杂性，施工应用依然远滞后于理论研究；其次，相对于公路，铁路工程对使用年限要求更长，对路基沉降变形要求更严格，加之动荷载对加筋土挡墙的影响较大。
因而，加筋土挡墙的最广泛应用还是在公路工程中，其也方便意外破坏后的抢修。
我国对于加筋土挡墙的发展和应用较晚，20世纪70年代末才开始。
加筋土挡土墙设计
G W1 W2 W3 2249.54(kN/ m)
（1）滑动稳定方程
1.1 （M1 +M 2 +M3）-1.4M E =1.1 2249.54 0.4 1.4 449.810=360.06kN / m 0
（2）抗滑动稳定系数
Kc
0.4 2249.54 2.00 1.3 449.81
i K 0 - K a） K i=K 0 （
z 6
计算结果见表 2。
-2-
道路与交通工程 1004 班 2.内部稳定计算 1）筋带设计断面计算
加筋土挡土墙设计
已知筋带断裂强度标准值 f k 为 220MPa ，筋带厚度 1.0mm，查细则表 12.3.17，取筋带抗拉计算调节系数 R 2 =2.8 ，筋带抗拉性能分项系数
0.8 （M1 +M 2 +M 3）-1.4M E =0.8 11324.84-1.4 1781.25=6566.12kNm/m 0
（3）倾覆稳定系数
K0 =
M M
y 0
=
M1 +M 2 +M 3 11324.84 = =6.36 1.5 ME 1781.25
由上（1） 、 （2）验算结果显示：加筋体的抗倾覆稳定性符合细则第 5.3.4 条的规定。
f =1.25 ，按公式 0
2）筋带长度计算
Af k 计算，计算结果见表 2。 1000 f R 2
按细则计算各层筋带在活动区、锚固区的长度及总长。设各层筋带长度均为 10.0m。 （1）计算加筋体简化破裂面的尺寸（图 2） 简化破裂面的垂直部分距面板背部的水平距离为：
b H =0.3H=0.3 11=3.3m
加筋挡土墙设计
加筋挡土墙设计拟在某黄土地区的二级公路上修建一座路堤式加筋挡土墙。
据调查，挡土墙不受浸水影响，以确定挡土墙全长为60m ，沉降缝间距采用20m ，挡土墙高度12m ，顶部填土0.6m ，其计算断面见图1。
图1 加筋土挡墙计算断面 已知各项计算资料汇列如下： （1）路基宽度为12m ，路面宽9m 。
（2）活载标准为公路—Ⅱ级。
（3）面板为1m ×0.8m 十字型混凝土板，板厚20cm ，混凝土强度等级C20。
（4）筋带采用聚丙烯土工带，带宽为18mm ，厚1mm ，容许拉应力[]=L σ50Mpa ，似摩擦系数4.0=*f 。
（5）筋带节点的水平间距m S x 42.0=，垂直间距m S y 4.0=。
（6）填料为黄土，容重31/20m KN =γ，内摩擦角 25=ϕ，粘聚力kPa c 50=，计算内摩擦角 30=ϕ。
（7）地基为老黄土，容重3/22m KN =γ，内摩擦角 30=ϕ，粘聚力kPa c 55=，地基容许承载力k P a 500][0=σ，基底摩擦系数4.0=μ。
（8）墙顶和墙后填料与加筋体填料相同。
试按荷载组合I 进行结构计算。
计算如下：1.计算加筋体上填土重力的等代土层厚度h 2由图1可知，H=12m ，b b =0.5m ，m=1.5，H ’=0.6m ， 因为：m H m b H m b 6.067.3)5.06(5.11)2(1'=>=-⨯=- 所以取h 2= H ’=0.6m 2.计算车辆等代土层厚度h 0 （1）计算车辆荷载布置长度L已知车辆荷载公路—Ⅱ级的前后轴距加一个车轮接地长度总和为L 0=13m ，得：m L 62.2030tan )126.02(13=+⨯+=因L 大于15m ，取扩散长度L=15m 。
（2）计算荷载布置宽度B 0根据规范要求，挡土墙在进行内部稳定计算时，应首先判断活动区是否进入路基宽度，据此决定B 0的取值。
加筋挡土墙计算算例
加筋挡土墙计算算例挡土墙是一种将土壤和水体分隔开的结构，主要用于防止土壤侵蚀和土地滑坡，同时还可以用于土地的平整和开垦。
加筋挡土墙是指在常规挡土墙的基础上加入了加筋材料，增加了挡土墙的稳定性和承载能力。
本文将以计算算例的形式详细介绍加筋挡土墙的设计与计算。
1.基本参数假设要设计一道加筋挡土墙，挡土墙的高度为6米，挡土墙前的土壤倾斜角为30度，挡土墙后的土壤倾斜角为15度，土壤的重度为20kN/m³。
2.土压力计算首先需要计算挡土墙前后的土压力。
挡土墙前的土壤倾斜角为30度，挡土墙后的土壤倾斜角为15度。
根据库埃特压力原理，挡土墙前的土压力为：F1 = 0.5 × H1 × γ × sin²θ1其中，F1为挡土墙前的土压力，H1为挡土墙高度，γ为土壤重度，θ1为挡土墙前的土壤倾斜角。
F1 = 0.5 × 6 × 20 × sin²30° = 90kN/m同样地，挡土墙后的土压力为：F2 = 0.5 × H2 × γ × sin²θ2其中，F2为挡土墙后的土压力，H2为挡土墙高度，θ2为挡土墙后的土壤倾斜角。
F2 = 0.5 × 6 × 20 × sin²15° = 43.33kN/m3.土压力剪应力分布计算挡土墙前后的土压力对挡土墙产生了剪应力，需要计算剪应力的分布。
根据库埃特压力原理，挡土墙前后的剪应力分布可以近似为梯形分布。
前侧梯形剪应力Ft1=(F1+F2)×H1/2后侧梯形剪应力Ft2=(F1+F2)×H2/2平均剪应力Ft=(Ft1+Ft2)/24.挡土墙的稳定性计算挡土墙的稳定性计算包括滑动稳定性和翻倒稳定性两个方面。
这里以滑动稳定性为例进行计算。
a.滑动稳定性计算挡土墙的滑动稳定性计算需要考虑挡土墙前后的摩擦力和剪应力的平衡。
加筋土挡墙设计及算例1
第二节 加筋挡墙结构计算
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加筋土挡墙设计及算例
2．L0的取值规定 在内部稳定性分析中 ①当活动区进入路基宽度 时，分别用路基宽度和活 动区宽度计算等代土层厚 度h，取h较大者所对应的 L0； ②当活动区未进入路基宽 度时，取路基宽度。 外部稳定性验算取路基宽 度。
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路面之间距离为0.75m。
CAT钢塑复合筋带的 拉力系有多根高强钢
3. 荷载标准为汽车—超20级。丝承担，外包裹层塑
4. 加筋体填料：墙后填土均为料砂主土要，起保砂护土作用容重
γ1=19KN/m3，计算内摩擦角φ=35°。墙体采用矩 形断面，加筋体宽为14m。
5. 筋带采用CAT钢塑复合筋带，宽度为30mm，厚度
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加筋土挡墙设计及算例
第二节 加筋挡墙结构计算
在最大拉应力点上不存在切应力，主要是垂直应 力σv和水平应力σH。加筋层某一深度的水平应力σH用 筋带来局部平衡。
一般情况下，距墙顶面深度为Zi的第i层拉筋所受 的最大拉应力Ti为：
路肩式挡土墙： Ti (1zi 1h)KiSxSy
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加筋土挡墙设计及算例
第二节 加筋挡墙结构计算
在加筋体中，各层拉筋最大拉力点的连线就是 可能的破坏面。为了简化计算，近似地认为破裂面 是一条通过墙面板脚，在挡土墙的上部距面板背向 距离为0.3H的折线，如图简化破裂面图所示。
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加筋土挡墙设计及算例
第二节 加筋挡墙结构计算
3.3
550
0.75 19.3519
0.59m
因为h2>h1，故L0=3.3m；hc=h2=0.59m 根据规范中公式：
加筋挡土墙计算算例
加筋挡土墙计算算例 一、设计计算资料（1） 初步拟定挡土墙的全长为80米，沉降缝的间距为20米，挡土墙的个高度为6.0米。
（2） 路基宽度为12.0米，路面的宽度为9.0米。
（3） 挡土墙的面板选用2.0m ×1.0m 矩形混凝土板，板的厚度为12cm,混凝土强度为C20 （4）筋带采用聚丙烯土工带，筋带宽度为18mm 、厚度为 1.0mm ，其容许拉应力[]50L MPa σ=，似摩擦系数0.40f=，筋带要求抗拔稳定系数 2.0f F ⎡⎤=⎣⎦。
(5) 筋带节点的设计水平间距0.50x S =m ，垂直间距0.50y S =m 。
（6） 挡土墙填料采用工程附近的砂土，砂土湿密度20ρ=kN/m 3,计算内摩擦角25ϕ=︒。
（7） 挡土墙的地基为中低液限粉性土，其内摩擦角'25ϕ=︒，黏聚力'55c =kPa,湿密度'18ρ=kN/m ，容许承载力[]0500σ=kPa 。
（8） 按照荷载组合I （即挡土墙结构自重、土重和土压力相结合）进行结构计算。
二、设计计算步骤（一）计算汽车-20级重车作用下的等代土层厚度h 1.计算荷载布置长度B 汽车-20级重车作用时，取重车的扩散长度，已知汽车-20级重车的前后L=1.4+4.0=5.4(m)， 车轮接地长度a=0.2m,则荷载布置长度为tan30 5.40.2tan309.06B L a H =++︒=++︒=（m ） 2.计算荷载布置宽度L 0该挡土墙为路肩式挡土墙，活动区已进入路基宽度，按照规定分别用路基宽度和活动区 宽度计算等代土层厚度h ，取h 较大者对应的荷载布置宽度L 0。
车辆横向布置为后轮中线距路面边缘0.50m,破裂面距加筋体顶部面板的水平距离为 0.30.36 1.80H =⨯=，进入路面内0.42m 。
（1）按路基全宽布置汽车荷载求h ’ 由于路面的宽度为9.0m,横向可以布置三辆重车，3003900,12G kN kN L=⨯==∑m ，则'/900/9.0612200.33h G BL ρ==⨯⨯=∑（m ）（2）按活动区宽度布置汽车荷载求h ’ 因破裂面进入路面内0.42m ，仅能布置一侧重车 车轮的一半，故取0300/475, 1.8G kN kN L===∑m ，9.06B =m ，则'/75/9.06 1.8200.23h G BL ρ==⨯⨯=∑（m ）由以上计算结果可得：'0.33h =m 。
加筋土挡土墙计算
道桥系 二○○七年五月
第三节重力式挡土墙计算
• • • • • 当挡土墙的位置、墙高和断面形式确定后， 挡土墙的断面尺寸可通过试算的方法确定，其 程序是： 1、根据经验或标准图，初步拟定断面尺寸； 2、计算侧向土压力； 3、进行稳定性验算和基底应力与偏心距验算； 4、当验算结果满足要求时，初拟断面尺寸可 作为设计尺寸；当验算结果不能满足要求时， 采取适当的措施使其满足要求，或重新拟定断 面尺寸，重新计算，直至满足要求为止。
面板
• • • • 面板的主要作用是防止端部土体从拉筋 间挤出。 1．一般规定 (1)面板设计应满足坚固、美观、运输方便和 易于安装等要求。 (2)面板一般采用混凝土顶制件，其强度等级 不应低于C18，厚度不应小于8cm。 (3)面板上的筋带结点，可采用预埋钢拉环、 钢板锚头或顶留穿筋孔等形式。钢拉环应采 用直径不小于10mm的I级钢筋；钢板锚头应采 用厚度不小于3mm的钢板。露于混凝土外部的 钢拉环、钢板锚头应做防锈处理，聚丙烯土 工带与钢拉环的接触面应做隔离处理。 (4)面板四周应设企口和相互连接的装置。
第四节加筋土挡土墙
• 一、加筋土的特点 • 二、加筋土挡土墙的构造 • 三、加筋土的材料与构造
加筋土的特点
• 加筋土工程有以下特点： • 1．可以做成很高的垂直填土，从而减少占地面积， 这对不利于开挖的地区、城市道路以及土地珍贵地区 而言，有着很大的经济效益。 • 2．面板、筋带可以在工厂中定形制造、加工，在 现场可以用机械分层施工。这种装配式施工方法简便 快速，并且节省劳动力和缩短工期。 • 3．加筋土是柔性结构物，能够适应地基较大的变 形，因而可用于较软的地基上。同时，由于加筋土结 构所特有的柔性能够很好地吸收地震的能量，故其抗 震性好。 • 4．造价低廉，据国内部分工程资料统计，加筋土 挡土墙的造价一般为钢筋混凝土挡墙的50％，重力式 挡土墙的60％~80％。
挡土墙设计计算书
目录一、工程概况 (2)二、设计依据 (2)三、截面选择 (2)四、荷载计算 (4)五、抗倾覆稳定验算 (5)六、抗滑稳定验算 (5)七、地基承载力验算 (6)八、结构设计 (7)九、挡土墙施工大样图 (10)一、工程概况某海滨地区为一无石料区域，该地区将建设大量的公寓,而附近边坡经常出现滑坡和塌方现象，经过专家论证采用钢筋混凝土挡土墙进行治理.二、设计依据1、现场实际情况墙背填土与墙前地面高差为2。
4m,填土表面水平,其表面的超载为15kPa,地基承载力特征值为110kPa,填土的容重为γt =173/mkN,内摩擦角为030=ϕ，底板与地基摩擦系数为μ=0。
45，由于采用钢筋混凝土挡土墙,墙背竖直且光滑，可假定墙背与填土之间的摩擦角δ=0.挡土墙长200m。
2、设计参考资料a、建筑地基基础设计规范(GB50202—2002）；b、建筑桩基技术规范（JGJ94-94）;c、支挡结构设计手册；d、建筑地基基础设计(新旧规范对照理解与应用实例）三、截面选择由于无石料地区，所以选择钢筋混凝土结构.墙高低于6m，可以选择悬臂式挡土墙。
尺寸按悬臂挡土墙规定初步进行拟定。
1、立板为了便于施工，立板内侧（即墙背)做成竖直面，外侧（即墙面）可做成1：0.02～1：0.05的斜坡.考虑的本工程的挡土墙不高，立板的墙顶宽度采用200mm，立板底部采用250mm.根据墙背填土与墙前地面高差为2.4m，立板基础埋深0。
6m，所以立板高度（H）为3m.2、墙底板墙底板由墙踵板和墙趾板两部分组成。
墙底板宽度（B）取0。
75H,即0。
75×3000=2250mm。
墙趾板长度取0.18B，即0。
18×2250=405mm，取整数400mm。
墙踵板和墙趾板顶面倾斜,底面水平。
靠立板处厚度取H/12，即3000/12=250mm，端部厚度取150mm。
3、悬臂挡土墙计算简图四、荷载计算1、土压力计算由于地面水平，墙背竖直且光滑,土压力计算选用郎金理论公式计算：333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K地面超载P k 的作用，采用换算土柱高tK P H γ=0，地面处水平压力：5333.0171517=⨯⨯==a t a ZK q γKN/m 2 悬臂底B 点水平压力：22333.0)31715(17=⨯+==a t b ZK q γKN/m 2底板底C 点水平压力:4.23333.0)25.031715(17=⨯++==a t c ZK q γKN/m 2土压力合力：E a1= q a ×3。
理正加筋挡土墙计算书
理正加筋挡土墙计算书一、理正加筋挡土墙计算书的重要性哎呀，咱得知道这个理正加筋挡土墙计算书可老重要啦。
在建筑工程里呀，加筋挡土墙要是设计不好，那可就麻烦大了。
就好比盖房子，地基要是不稳，房子能好吗？这个计算书就像是给加筋挡土墙做一个超级详细的体检报告，让咱知道它到底能不能扛得住各种压力呀。
二、计算书里都有啥1. 基本数据首先得有挡土墙的尺寸吧。
长多少，高多少，厚度多少，这些数据就像是挡土墙的身份证号码一样重要。
要是尺寸都搞不清楚，那后面的计算就全乱套了。
还有土壤的参数。
土壤是松是紧，它的摩擦力有多大，这些都得知道。
就像我们人，不同的人有不同的力气，土壤也有它自己的“力气”，这对挡土墙能不能站稳可是有很大影响的。
2. 加筋材料的参数加筋材料用的啥呀？是钢筋还是其他特殊材料。
如果是钢筋，它的直径、强度等级这些都得详细记录在计算书里。
这就好比给士兵配备武器，得知道武器的性能才能合理安排作战计划。
加筋的间距也很关键。
间距太大，可能就起不到足够的加固作用；间距太小呢，又可能浪费材料。
这得通过精确的计算来确定。
三、计算过程1. 土压力计算这土压力可不好算呢。
它跟挡土墙的高度、土壤的性质都有关系。
咱得根据相关的理论公式来计算。
就像做数学题，一步一步来，不能马虎。
比如说库仑土压力理论，就得按照这个理论的要求，把各种数据代入公式里，算出侧向土压力的大小。
2. 加筋拉力计算加筋材料要承受多大的拉力呢？这就得根据土压力、挡土墙的结构形式等来计算。
就像拔河比赛，得知道对方的力气有多大，才能确定自己这边得用多大力气。
而且这个计算还得考虑安全系数，得保证加筋材料在各种情况下都不会被拉断。
3. 稳定性验算挡土墙得稳稳当当的才行呀。
所以要进行稳定性验算，像抗滑移稳定性验算和抗倾覆稳定性验算。
抗滑移就是看挡土墙会不会像脚底抹油一样滑走了；抗倾覆呢，就是看它会不会像喝醉了酒一样翻倒了。
这都得通过计算来验证，要是不满足要求，就得调整设计。
加筋挡土墙设计计算
填料类型 似摩擦系数
黏性土 0.25~0.40
砂类土 0.35~0.45
砾碎石类土 0.40~0.50
11.3.5 加筋土挡土墙的外观稳定性验算
加筋土挡土墙的外观稳定性验算中视加筋体为刚体， 验算项目一般包括基底抗滑稳定性、抗倾覆稳定性以及 基础底面地基承载力，计算方法同重力式挡土墙。 山坡上的加筋体容易出现整体滑动，必要时还应对整 体稳定性采用圆弧法进行验算。
6）沉降缝和伸缩缝 间隔10~30m,缝宽2~3cm缝内用沥青麻布或沥青木板填充缝两端常设置对称的半 块墙面板。
11.3.3 加筋土挡土墙的破坏形式
简 化 破 裂 面
在加筋体中，各层拉筋最大 拉力点的连线就是可能的破 裂面。破裂面把加筋体分为 两部分，破裂面与墙面板之 间的部分称为主动区或活动 区，活动区之外的部分称为 隐定区或锚定区。为了简化 计算，近似的认为破裂面是 一条通过墙面板脚，在挡土 墙的上部距墙面板背向距离 为0.3H（H为墙高）的折线， 简化破裂面倾斜部分与水平 夹角β为（45⁰+ϕ/2),ϕ为土的 内摩擦角。
11.3 加筋土挡土墙设计计算
11.3.1
加筋土的特点与基本原理
1、可装配式施工，施 工简便、快速、节省劳 力和缩短工期
优点 特点
2、柔性结构物，能够适应地基 轻微变形 3、具有一定柔性，抗震性强 4、节约占地，造型美观 5、 造价较低
缺点
需要足够空间以求稳定； 钢材加筋锈蚀、面层合成 材料在紫外线下变质，聚 酯类加筋材料老化等
加筋土的基本原理
拉筋受力分析图
11.3.2
•
加筋土挡土墙的材料与结构
加筋土挡土墙一般由加筋体、基础、排水设施、沉降缝和伸缩缝等几部分组成。
加筋土挡墙计算书
加筋土挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：加筋土式挡土墙 5计算时间： 2015-05-07 17:20:48 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 10.000(m)筋带竖向间距是否不等: 否单个筋带厚: 3(mm)筋带水平方向间距: 1.000(m)筋带竖直方向间距: 1.000(m)筋带长度竖向分段数: 1分段序号高度(m) 筋带长(m)1 10.000 8.000筋带序号筋带宽(m)1 1.0002 1.0003 1.0004 1.0005 1.0006 1.0007 1.0008 1.0009 1.00010 1.000物理参数:加筋土容重: 20.000(kN/m3)加筋土摩擦角: 35.000(度)筋带容许拉应力: 50.000(MPa)土与筋带之间的摩擦系数: 0.400加筋土浮容重: 10.000(kN/m3)筋带抗拔力计算调节系数: 1.400筋带材料抗拉计算调节系数: 1.000筋带材料强度标准值: 400.000(MPa)筋带材料抗拉性能的分项系数: 1.250挡土墙类型: 抗震区挡土墙墙后填土摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 230.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000地震作用墙趾值提高系数: 1.500地震作用墙踵值提高系数: 1.625地震作用平均值提高系数: 1.250墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土摩擦角: 30.000(度)地震烈度: 设计烈度7度水上地震角: 1.50水下地震角: 2.50水平地震系数: 0.10重要性修正系数: 1.00综合影响系数: 0.25抗震基底容许偏心距:B/5地震力调整系数: 1.000坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 10.000 0.000 1第1个: 距离1.000(m),宽度10.000(m),高度1.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)计算参数:稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长: 0.500(m)搜索时的半径步长: 0.200(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线部稳定分析采用方法: 应力分析法条分法的土条宽度: 0.500(m)墙后填土粘聚力: 10.000(kPa)墙体填土粘聚力: 10.000(kPa)土条切向分力与滑动方向反向时: 当作下滑力对待=====================================================================第 1 种情况: 一般情况----------------------------------------------------------部稳定性验算采用应力分析法(一) 应力分析法筋带号宽度总长度稳定区竖向压应水平应最大拉抗拉力抗拔力抗拔安抗拉安(m) (m) 长度(m) 力(kPa) 力(kPa) 力(kN) (kN) (kN) 全系数全系数01 1.000 8.000 5.000 20.000 0.000 15.620 135.000 80.000 5.122 8.64302 1.000 8.000 5.000 40.000 0.000 22.102 135.000 160.000 7.239 6.10803 1.000 8.000 5.000 60.000 0.000 27.548 135.000 240.000 8.712 4.90104 1.000 8.000 5.000 80.000 0.000 31.957 135.000 320.000 10.013 4.22405 1.000 8.000 5.397 100.000 0.000 35.331 135.000 431.773 12.221 3.82106 1.000 8.000 5.918 120.000 0.000 37.668 135.000 568.102 15.082 3.58407 1.000 8.000 6.438 140.000 0.000 43.087 135.000 721.089 16.735 3.13308 1.000 8.000 6.959 160.000 0.000 48.507 135.000 890.735 18.363 2.78309 1.000 8.000 7.479 180.000 0.000 53.927 135.000 1077.038 19.972 2.50310 1.000 8.000 8.000 200.000 0.000 59.347 135.000 1280.000 21.568 2.275筋带抗拔验算满足: 最小安全系数=5.122 >= 2.000----------------------------------------------------------外部稳定性验算[土压力计算] 计算墙背处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 31.060(度)Ea=260.137 Ex=213.092 Ey=149.208(kN) 作用点高度 Zy=3.712(m) 墙身截面积 = 80.000(m2) 重量 = 1600.000 kN墙顶上的土重(包括超载) = 133.000(kN) 重心坐标(4.500,1.000)(相对于墙面坡上角点) 墙顶上的土重(不包括超载) = 0.000(kN) 重心坐标(0.000,0.000)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 213.092(kN) 抗滑力= 941.104(kN)滑移验算满足: Kc = 4.416 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 4.000 (m)相对于墙趾点，墙土压力Ey的力臂 Zx = 8.000 (m)相对于墙趾点，墙土压力Ex的力臂 Zy = 3.712 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 790.928(kN-m) 抗倾覆力矩= 8192.168(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 10.358 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 1882.208(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=7401.240(kN-m)墙计算宽度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.068(m)墙底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 3.932(m)基底压应力: 墙趾=247.238 墙踵=223.314(kPa)最大应力与最小应力之比 = 247.238 / 223.314 = 1.107作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.068 <= 0.250*8.000 = 2.000(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=247.238 <= 276.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=223.314 <= 299.000(kPa)地基平均承载力验算不满足: 压应力=235.276 > 230.000(kPa)(四) 整体稳定验算最不利滑动面:圆心: (-1.500,9.000)半径 = 13.003(m)安全系数 = 1.643总的下滑力 = 1163.723(kN)总的抗滑力 = 1912.252(kN)土体部分下滑力 = 1163.723(kN)土体部分抗滑力 = 1893.834(kN)筋带的抗滑力 = 18.419(kN)整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.643 >= 1.250=====================================================================第 2 种情况: 地震情况----------------------------------------------------------部稳定性验算采用应力分析法(一) 应力分析法筋带号宽度总长度稳定区竖向压应水平应最大拉抗拉力抗拔力抗拔安抗拉安(m) (m) 长度(m) 力(kPa) 力(kPa) 力(kN) (kN) (kN) 全系数全系数01 1.000 8.000 5.000 20.000 0.000 15.905 270.000 80.000 5.030 16.97602 1.000 8.000 5.000 40.000 0.000 22.671 270.000 160.000 7.057 11.90903 1.000 8.000 5.000 60.000 0.000 28.402 270.000 240.000 8.450 9.50604 1.000 8.000 5.000 80.000 0.000 33.096 270.000 320.000 9.669 8.15805 1.000 8.000 5.228 100.000 0.000 36.754 270.000 418.276 11.381 7.34606 1.000 8.000 5.783 120.000 0.000 39.375 270.000 555.145 14.099 6.85707 1.000 8.000 6.337 140.000 0.000 45.080 270.000 709.752 15.744 5.98908 1.000 8.000 6.891 160.000 0.000 50.784 270.000 882.097 17.370 5.31709 1.000 8.000 7.446 180.000 0.000 56.489 270.000 1072.180 18.980 4.78010 1.000 8.000 8.000 200.000 0.000 62.193 270.000 1280.000 20.581 4.341筋带抗拔验算满足: 最小安全系数=5.030 >= 1.200----------------------------------------------------------外部稳定性验算[土压力计算] 计算墙背处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.430(度)Ea=275.983 Ex=226.072 Ey=158.297(kN) 作用点高度 Zy=3.705(m) 墙身截面积 = 80.000(m2) 重量 = 1600.000 kN墙顶上的土重(包括超载) = 133.000(kN) 重心坐标(4.500,1.000)(相对于墙面坡上角点) 全墙地震力=43.325(kN) 作用点距墙顶高度=4.540(m)墙顶上的土重(不包括超载) = 0.000(kN) 重心坐标(0.000,0.000)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 269.397(kN) 抗滑力= 945.649(kN)滑移验算满足: Kc = 3.510 > 1.100(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 4.000 (m)相对于墙趾点，墙土压力Ey的力臂 Zx = 8.000 (m)相对于墙趾点，墙土压力Ex的力臂 Zy = 3.705 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1074.143(kN-m) 抗倾覆力矩= 8264.880(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 7.694 > 1.200(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 1891.297(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=7190.737(kN-m) 墙计算宽度 B = 8.000 (m) 偏心距 e = 0.198(m)墙底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 3.802(m)基底压应力: 墙趾=271.517 墙踵=201.307(kPa)最大应力与最小应力之比 = 271.517 / 201.307 = 1.349作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.198 <= 0.200*8.000 = 1.600(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=271.517 <= 345.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=201.307 <= 373.750(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=236.412 <= 287.500(kPa)(四) 整体稳定验算最不利滑动面:圆心: (-1.500,9.000)半径 = 13.003(m)安全系数 = 1.598总的下滑力 = 1196.786(kN)总的抗滑力 = 1912.252(kN)土体部分下滑力 = 1163.723(kN)土体部分抗滑力 = 1893.834(kN)筋带的抗滑力 = 18.419(kN)地震作用的下滑力 = 33.063(kN)整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.598 >= 1.100=================================================各组合最不利结果=================================================----------------------------------------------------------部稳定性验算采用应力分析法筋带抗拔验算最不利为：组合2(地震情况)筋带抗拔验算满足: 最小安全系数=5.030 >= 1.200----------------------------------------------------------外部稳定性验算(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合2(地震情况)抗滑力 = 945.649(kN),滑移力 = 269.397(kN)。
加筋土挡墙设计及算例1
加筋土挡墙设计及算例1加筋土挡墙设计及算例1设计说明：加筋土挡墙是一种经济实用的土工结构，适用于高边坡、挡土墙、退水坝、土坡等工程。
其主要构造包括挡墙体、加筋体和护面体。
挡墙体主要由土和石料组成，加筋体是为了增加挡墙的整体强度和稳定性，护面体则起到美化和保护挡墙的作用。
挡墙的设计首先需要进行土体力学参数的测定，包括土的黏性指数、内摩擦角、单位重量等参数。
通过试验和实地勘测，可以确定土壤的性质和力学特性。
在设计挡墙时，需要根据土壤的稳定性原理，确定挡墙的高度、倾斜角度和尺寸。
加筋体的设计主要包括钢筋的布置和土体的加筋。
根据土壤的内摩擦角和抗剪强度，可以计算出挡墙的抗滑稳定系数。
通过计算，可以确定钢筋的数量和布置方式，以及加筋土体的厚度和尺寸。
为了保证挡墙的整体稳定，应合理选择钢筋的截面尺寸和钢筋与土体的黏结强度。
护面体的设计主要考虑防止土体渗漏和保护土体的稳定。
一般采用混凝土墙或石条护面，可以根据挡墙的高度和倾斜角度，选择合适的厚度和材料。
为了增加护面体的稳定性，可以在后面设置泄水孔或排水管道，以减小渗漏水压力。
算例：假设挡墙高度为5m，倾斜角度为30度，土体的内摩擦角为30度。
根据抗滑稳定系数的计算公式，可以得到：抗滑稳定系数 = tan(30度) / tan(30度 - 30度) = 1.732再假设土壤的单位重量为18kN/m³，土体的抗剪强度为10kPa。
根据抗滑稳定系数和土壤参数，可以计算出挡墙的自重滑移力和剪切滑移力：自重滑移力=1/2*5*18*5*1.732=217.8kN剪切滑移力=1/2*10*5*5=125kN总滑移力=自重滑移力+剪切滑移力=342.8kN为了抵抗滑移力，需要在加筋体内设置钢筋。
假设钢筋的黏结强度为0.4kN/m²，可以通过以下公式计算出需要设置的钢筋数量和布置方式：钢筋数量=总滑移力/(加筋体宽度*黏结强度)=342.8kN/(1m*0.4kN/m²)=857根假设挡墙的厚度为1m，可以将857根钢筋平均分布在加筋体内。
钢筋混凝土挡土墙计算书
18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm1000550mm3500mm 5050mm0.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kNkN kN kN kN ≥1.3满足要求1977.8156mmz=H/3=1933.3333E an =E a sin(α0)=（2）抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算（1）抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=（2）主动土压力计算E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=（3）挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算：综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差：h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度：b=趾板宽度b1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数：回填土容重：γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数：Ka=≥ 1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=275000ρte 0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o A s 202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应0.45取ψ＝0.450.150<0.2mm80.60kpa 101.94kpa173.23kN•m207.87kN•m#VALUE!524mm 相对受压区高度ξ=#VALUE!#VALUE!2as'/h 0=0.191#VALUE!mm2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 16mm矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度：h 0=#VALUE!②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力：p 2=踵板根部土反力：p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算（1）踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝趾板根部土反力：p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度：c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算（1）趾板配筋计算趾板端部土反力：p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值：f c =钢筋抗拉强度：fy=钢筋弹性模量：Es=外侧保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别：四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=#VALUE!ρte #VALUE!取ρte =#VALUE!σsq =M q /(0.87h o A s #VALUE!N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mm立臂倾角α=8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =σsq M q /(0.87h o A s 172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算（1）立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!。
加筋挡墙
11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21 11.21
0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25
5.4 5.66 3.92 4.18 4.44 4.7 4.96 5.22 5.48 5.74 6
0.053 0.0571 0.0611 0.0651 0.0691 0.0731 0.0771
114.0 123.5 133.0 142.5 152.0 161.5 171.0 180.5 190.0 199.5 209
加筋土挡土墙设计计算书
一、设计资料
1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 加筋土路肩墙墙高 H=11m，分段长度为 10m ｀ 路基宽度 B=41m，路面宽度 B =39.5m 荷载标准为汽车—超 20 级 3 加筋体填料：墙后填土均为砂土，砂土容重γ1=19KN/m ，计算内摩擦角φ=35°。墙体采用 矩形断面，加筋体宽为 14m 筋带采用 CAT 钢塑复合筋带，宽度为 30mm，厚度为 2mm，容许拉应力[σ2]=80Mpa * 土与筋带之间的视摩擦系数 f =0.4，加筋体与地基之间的摩擦系数 f=0.4 地基为粘土，容许承载力根据地质报告 面板采用 50X100cm 板厚 25cm，混凝土标号为 25 号，Sx=0.5m，Sy=0.5m
N μ∑ T ∑
因为 Kc>[Kc]所以基底滑移稳定性满足要求。 3.倾覆稳定性验算 （1） 各力对墙址点 O 的力矩 M2=W2X2=2926X7=20482 KN.m M1=W1X1=0 ME=Ey=344.894X3.863=1332.44 KN.m
加筋土模块式挡墙的设计计算
加筋土模块式挡墙的设计计算加筋土模块式挡墙的设计计算是指根据土壤及挡墙高度、宽度以及荷载情况，使用加筋土材料设计和组装挡墙。
它在工程中常用于大型水、土保持结构，具有节约成本、快速施工以及耐久性好等优点。
本文将从挡墙材料、挡墙形状、挡墙荷载、挡墙开裂等方面对加筋土模块式挡墙的设计计算进行详细阐述。
一、挡墙材料加筋土模块式挡墙的材料主要包括加筋混凝土、节理材料、隔离材料、加固材料以及其他配件等。
加筋混凝土是挡墙的基础，其强度需要满足设计要求，尽量采用较高强度的水泥，使模块挡墙具有良好的耐久性。
节理材料是挡墙结构的重要组成部分，其作用是抗剪承载并能够充分利用挡墙的强度，可以采用水泥或塑料等材料。
隔离材料的作用是防止挡墙之间的粘连，可以选用橡胶垫片、铁皮垫片或PVC垫片等。
加固材料可以选用不锈钢筋等，其作用是抗剪抗弯承载，确保挡墙的稳定和安全。
二、挡墙形状挡墙形状主要分为直立式和侧向式挡墙，其中直立式挡墙是由一系列模块组成，模块之间用节理材料连接，形成独立的直立体块；而侧向式挡墙则是由一系列模块并排放置，每两个模块之间用节理材料连接，形成独立的侧向体块。
挡墙形状的选择取决于挡墙的荷载情况，直立式挡墙更适用于荷载较大的情况，而侧向式挡墙则更适用于荷载较小的情况。
三、挡墙荷载挡墙荷载可以分为内荷载和外荷载，其中内荷载主要包括静荷载和动荷载，静荷载主要由地面渗水、土壤压力以及地下水压力等造成；动荷载主要由挡墙上设施的重量以及人员的行为等造成。
外荷载主要包括风荷载、水压荷载、雪荷载以及地震荷载等，其中，风荷载和水压荷载可以结合挡墙的形状来确定，雪荷载则取决于挡墙所处地区的雪水深度，而地震荷载则要根据挡墙所处地区的地震烈度来确定。
四、挡墙开裂挡墙的开裂是挡墙的一个主要问题，主要原因有挡墙材料的低强度、挡墙结构的复杂性以及挡墙荷载的多样性等。
为了防止挡墙开裂，可以采用加固材料，如不锈钢等，以防止挡墙弯曲破坏；另外，在挡墙设计时，应避免挡墙形状复杂，同时采取合理的荷载分配方式，保证挡墙荷载均匀分布，从而减少挡墙开裂的可能性。
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加筋土挡土墙设计计算书
一、设计资料
1. 加筋土路肩墙墙高H=11m ，分段长度为10m
2. 路基宽度B=41m ，路面宽度B ｀
=39.5m 3. 荷载标准为汽车—超20级
4. 加筋体填料：墙后填土均为砂土，砂土容重γ1=19KN/m 3
，计算内摩擦角φ=35°。
墙体采用矩形断面，加筋体宽为14m
5. 筋带采用CAT 钢塑复合筋带，宽度为30mm ，厚度为2mm ，容许拉应力[σ2]=80Mpa
6. 土与筋带之间的视摩擦系数f *
=0.4，加筋体与地基之间的摩擦系数f=0.4 7. 地基为粘土，容许承载力根据地质报告
8.
面板采用50X100cm 板厚25cm ，混凝土标号为25号，S x =0.5m ，S y =0.5m
9. 以荷载组合Ⅰ进行计算
二、内部稳定计算
1.筋带受力计算
1） 计算加筋体填土重力的等代土层厚度h F =0
2） 计算汽车—超20级重车荷载作用下的等代土层厚度h c （1）B 0的确定
汽车超—20级中的重车为550KN ，前后轴距L *=3+1.4+7+1.4=12.8m ，车轮接地长度a *
=0.2m ，
因此，重车的扩散长度B 0*
为 B 0*= L *+ a *+（2a+H ）tg30。
=12.8+0.2+（2×0+11）tg30。
=19.35m
由于扩散长度B 0*=19.35m<20m 故取B 0= B 0*
=19.35m （2）L 0的确定
决定L 0的限值，由于0.3H=0.3×11=3.3m ，故活动区进入路基宽度，因此取路基全宽和活动区宽度分别进行计算h h 1=
43.019
35.1941550
12γB 00∑=×××=
L G
h 2=
(
)
59.019
35.1975.03.3550
γ
B 00∑=××=
L G
因为h 2> h 1, ， 故L 0=0.33m h c = h 2=0.59
将等代均布土层h c 布置在路基全宽上，以2：1向下扩散，根据公式
T i =K i （r 1h i +r 1h c ）s x s y
计算得各层筋带所受拉力列于表-1中
根据公式[]
t
i i T A ση103
×= 计算并列入表-2中。
根据初步拟定的筋带长度第1—6层为14m，第7—10层为10m，第11—13层为8m，第14—22层为
6m，按公式L ei=
[]
*
1
2f
h
r
b
T
kf
i
i
i检算的各层的抗拔稳定系数列入表—3中。
抗拔稳定系数计算表（垂直应力均匀分布法）表—3
f f f K f =2.0反求第1—3层筋带所需总宽度b i b 1=
[]0526.07.105.01904.214
.2221
11*1
=××××=
e l h r
f T
Kf m
b 2=
[]0371.07.101194.0202
.3222
21*2
=×××××=
e l h r
f T Kf m
b 3=
[]0315.07
.105.1194.0284
.3223
31*3
=×××××=
e l h r
f T
Kf m
通过增加筋带的总宽度来调节抗拔稳定系数使之满足大于或等于2.0的要求。
设计采用值：
CAT 钢塑复合筋带的用量应以偶数的根数表示，因此需将计算筋带数量进行适当的调整，从而确定设计采用数量。
根据采用的筋带数量计算抗拉强度安全系数K s
和抗拔稳定系数K f 的值。
将计算结果列入表—4中。
表—4
三、 外部稳定计算
1.基底底面地基应力验算
按规范规定当挡土墙进行外部稳定性验算时L 0的取值及等代土层厚度h 布置的范围均为路基全宽度 基础底面上垂直力N
W 1=059X14X19=156.94 KN/m W 2=14X11X19=2926 KN/m
所以N= W 1+ W 2=3082.94 KN/m （1） 墙背AB 上水平土压力E
路基顶面A 点处水平压力Pa=19X0.59Xtg 2
（45°-φ/2）=3.038Kpa
路基底面B 点处水平压力Pb=19X （0.59+11）Xtg 2
（45°-φ/2）=59.67Kpa E=3.038X11+1/2X56.632X11=33.418+311.476=344.894 KN/m （2） 求各力对基底重心O 点的力矩 M 1=W 1X 1=0 M 2=W 2X 2=0 M E =Ey= KN.m M= M E =1332.44 KN.m 由规范公式2max
min 6σL M
L N ±=
有kpa 42.17979.4021.22014
44
.133261494.3082σ2
max ==×= 根据地质报告提供的地基容许承载力即可判断承载力是否满足要求。
2.基底滑移稳定验算
由规范查得当荷载组合Ⅰ时，要求的基底划移稳定系数[K c ]=1.3，取基底摩擦系数μ=0.3， 垂直合力N=3082.94-14X0.59X19=2926 KN/m
水平合力T=E=344.894 KN/m 由规范公式55.2894
.3442926
3.0μ∑
∑=×=
=
T N K c
因为K c >[K c ]所以基底滑移稳定性满足要求。
3.倾覆稳定性验算
（1） 各力对墙址点O 的力矩
M 1=W 1X 1=0 M 2=W 2X 2=2926X7=20482 KN.m M E =Ey= KN.m （2） 由规范公式37.1544
.133220482
20
∑
∑===
=
e y M M M M K 由规范查得荷载组合Ⅰ时要求的倾覆稳定系数[K 0]=1.5 因为K 0>[K 0]所以抗倾覆稳定性满足要求。