承台计算书
承台计算书(桩加防水板)
承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。
一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=42、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：q wj =1.4q w1-（q a +q s ）=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：m e ≈kq wj L x L ya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26根据下表：注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K取0.0718me=130.3千牛.米/米由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=ax[0.5qe(ay-a)+me]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3] =614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：Ni=1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。
三桩承台计算书
基承台CT-2计算一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=900mm 矩形柱高hc=800mm圆桩直径d=600mm承台根部高度H=1300mmx方向桩中心距A=1800mmy方向桩中心距B=1800mm承台边缘至边桩中心距 C=600mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=130mm4. 作用在承台顶部荷载标准值Fgk=6300.000kN Fqk=10.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.30可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk+Fqk=6300.000+10.000=6310.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=0.000+6300.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+10.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+6300.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+10.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.30*6300.000+1.00*10.000=8200.000kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.30*(0.000+6300.000*(0.000-0.000)/2)+1.00*(0.000+10.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.30*(0.000+6300.000*(0.000-0.000)/2)+1.00*(0.000+10.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.30*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.30*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*6310.000=8518.500kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|8200.000|,|8518.500|)=8518.500kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.600+1.800+0.600=3.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.600+1.800+0.600=3.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.300-0.130=1.170m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.600=0.480m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-0.900m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.520m)2号桩 (x2=A/2=0.900m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.520m)3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.039m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=1.620m∑y i=y12*2+y32=1.620mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=8518.500/3-0.000*(-0.520)/1.620+0.000*(-0.900)/1.620+0.000*1.300*(-0.900)/1.620-0.000*1.300*(-0.520)/1.620=2839.500kNN2=8518.500/3-0.000*(-0.520)/1.620+0.000*0.900/1.620+0.000*1.300*0.900/1.620-0.000*1.300*(-0.520)/1.620=2839.500kNN3=8518.500/3-0.000*1.039/1.620+0.000*0.000/1.620+0.000*1.300*0.000/1.620-0.000*1.300*1.039/1.620=2839.500kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.300-0.130=1.170m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.800/2-1/2*0.900-1/2*0.480=0.210m因αox<0.2*ho, 所以αox=0.2*ho=0.234mαoy12=y2-hc/2-bp/2=0.520-0.800/2-0.480/2=-0.120mαoy3=y3-hc/2-bp/2=1.039-0.800/2-0.480/2=0.399m3. λox=αox/ho1=0.234/1.170=0.200λoy12=αoy12/ho1=0.234/1.170=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.399/1.170=0.3414. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.341+0.2)=1.5526. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*1.800+0.600/tan(0.5*1.047))=1.939mCD=AD*tan(θ1)=1.939*tan(1.047)=3.359mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.600/tan(0.5*1.047)=1.039m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.900+0.234=1.134m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*1.939*(3.359-0.600-|-0.520|-|1.039|+0.5*0.480)/3.359=1.663m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=1.134mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.800+0.234+0.399=1.433m因 Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.600*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.600-0.5*0.480=0.960m7. 计算冲切抗力因 H=1.300m 所以βhp=0.958γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(8518.500-0.000)=8518.50kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[2.100*2*0.960+2.100*1.134+1.552*1.134]*0.958*1.43*1.170*1000=13105.152kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=2839.500kNho1=h-as=1.300-0.130=1.170m2. a11=(A-bc-bp)/2=(1.800-0.900-0.480)/2=0.210ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(1.039-(0.800-0.480)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.346m λ11=a11/ho=0.210/1.170=0.179β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.179+0.2))=1.476C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.480=1.279mλ12=a12/ho=0.346/1.170=0.296β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.296+0.2))=1.130C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(3.359-0.600-|-0.520|-1.039+0.5*1.047)*cos(0.5*0.480)=1. 247m3. 因 h=1.300m 所以βhp=0.958γo*Nl=1.0*2839.500=2839.500kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=1.476*(2*1279.230+210.000)*(tan(0.5*1.047))*0.958*1.43*1170.000=3781.875kN≥γo*Nl=2839.500kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.0*2839.500=2839.500kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=1.130*(2*1247.077+345.744)*(tan(0.5*1.047))*0.958*1.43*1170.000*1000 =2971.107kN≥γo*N3=2839.500kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因 0.800ho=1.170m<2.000m,βhs=(0.800/1.170)1/4=0.909ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|1.039|-0.5*0.800-0.5*0.480=0.399λy=ay/ho=0.399/1.170=0.341βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.341+1.0)=1.3053. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=1.800*(2/3+0.800/2/sqrt(1.8002-(1.800/2)2))+2*0.600=2.862mγo*Vy=1.0*5679.000=5679.000kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.909*1.305*1.43*2861.880*1170.000=5681.154kN≥γo*Vy=5679.000kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=2839.500kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=2839.500*(1.800-(sqrt(3)/4)*0.900)/3=1334.838kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=1334.838/(1.0*14.3*3.000*1.170*1.170*1000)=0.0234. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.023≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*3000.000*1170.000*0.023/360=3206mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-519.6|+600=1119.6mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*1119.6*1300=2911mm2Asx≥Asxmin, 满足要求。
四桩承台计算书
四桩承台计算书一、设计资料1、承台信息承台底标高：-6.60m承台高：1400mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩截面信息桩截面宽：1400mm桩截面高：0mm单桩承载力：3200.00kN3、承台混凝土信息承台混凝土等级：C304.桩位坐标:桩位表柱信息表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范二、计算结果1、桩承载力验算承台及覆土重:采用公式：= 1905.1 kN∑X i2= 12250000.0 ∑Y i2= 12250000.02、承台内力配筋计算三、结果汇总一、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合桩平均反力最大值2999.90 (非震)(Load 11)桩平均反力最小值2541.45 (非震)(Load 4)桩平均反力最大值2790.87 (震)(Load 21)桩平均反力最小值2753.89 (震)(Load 20)单桩承载力验算满足二、基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩1: 抗力6359.03 kN 冲切力3279.22 kN h0：1450 mm (Load:23)桩2: 抗力6359.03 kN 冲切力3246.43 kN h0：1450 mm (Load:23)桩3: 抗力6359.03 kN 冲切力3191.58 kN h0：1450 mm (Load:23)桩4: 抗力6359.03 kN 冲切力3224.38 kN h0：1450 mm (Load:23) 柱冲切计算：抗力13274.51 kN 冲切力12941.61 kN h0：1350 mm Load：23 抗剪计算：1左边：抗力11804.15kN 剪力6503.60kN h0：1450mm (Load:23)2右边：抗力11804.15kN 剪力6438.01kN h0：1450mm (Load:23)3上边：抗力12232.87kN 剪力6525.65kN h0：1450mm (Load:23)4下边：抗力12232.87kN 剪力6415.96kN h0：1450mm (Load:23)承台冲剪验算满足承台高度：承台高1500底板配筋计算：X方向：弯矩8779.86 kN.m 计算钢筋面积3186 mm2/m Load：23 Y方向：弯矩8320.20 kN.m 计算钢筋面积3019 mm2/m Load：23根据最小配筋率计算承台最小配筋：Agx min= 2100. mm2/mAgy min= 2100. mm2/m原钢筋x方向配筋量不满足原钢筋y方向配筋量不满足计算的配筋方案为：Agx: HRB400 22@100Agy: HRB400 20@100。
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)
主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11。
5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。
面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm）,水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢.承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。
1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0。
22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2）；γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3;t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h;V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m；β1—外加剂影响修正系数,取1。
0;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1。
15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。
22×24×10×1.0×1。
15×0.62=47。
03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。
3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3。
承台施工方案及计算书
承台施工方案及计算书1. 引言本文档描述了承台的施工方案及计算书。
承台是一种支撑结构，通常用于支撑桥梁、建筑物等重要的结构。
本文将以承台的设计参数为基础，详细说明承台的施工步骤和计算方法。
2. 施工方案2.1 材料准备在施工承台之前，需要准备以下材料： - 混凝土：按照设计要求备料并进行拌合。
- 钢筋：根据设计要求制作合适的钢筋构件。
- 模板：根据承台的大小和形状制作合适的模板。
- 砂石：用于承台的垫层施工。
2.2 施工步骤根据承台的设计要求，施工步骤如下： 1. 搭建模板：按照设计要求，将模板搭建在施工现场。
2. 钢筋工程：根据设计要求，将钢筋焊接或绑扎在模板上。
3. 混凝土浇筑：将预先调配好的混凝土倒入模板中，并注意振捣、充实等工作。
4. 混凝土养护：在混凝土浇筑完成后，进行适当的养护，保证混凝土的强度和稳定性。
5. 拆模：待混凝土充分凝固后，拆除模板。
6. 后续工序：根据需要，可进行进一步的喷涂、防水等后续工序。
3. 计算书承台的计算依据设计要求和相关规范进行。
下面是承台计算书的示例：3.1 承台尺寸计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台的尺寸参数，包括长、宽、高等。
3.2 钢筋计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台所需的钢筋数量和规格。
考虑到受力分布和安全要求，确定钢筋的布置方式和间距。
3.3 混凝土计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台所需的混凝土量。
考虑到混凝土的强度要求和施工要求，确定混凝土的配比和标号。
3.4 承台荷载计算根据设计要求和荷载计算，计算出承台所承受的荷载情况。
考虑到静态荷载和动态荷载，进行合理的荷载分析和计算。
3.5 施工安全计算根据设计要求和安全规范，进行施工安全计算。
考虑到施工过程中的安全风险，制定合理的施工方案和安全措施。
4. 总结本文档详细描述了承台的施工方案及计算书。
通过合理的施工方案和计算方法，确保承台的质量和安全性。
在实际施工过程中，应严格按照本文提供的方案进行施工，并根据具体情况进行调整和修正。
柱下独立承台计算书
柱下独立承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．国家规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002）以下简称混凝土规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）以下简称基础规范《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程2．已知几何信息：承台类型：四桩承台承台编号:CT-1圆桩直径Ds ＝400 mm桩列间距A ＝1200 mm 桩行间距B ＝1200 mm桩中心至承台边缘距离C ＝400 mm桩承台根部高度H ＝650 mm 承台端部高度h ＝550 mm圆柱直径D ＝400 mm基础平均埋深d = 1500 mm钢筋合力重心到板底距离as = 110 mm单桩竖向承载力特征值Ra ＝500.0 kN3．作用在基础上的荷载值：荷载的综合分项系数γz ＝1.35；永久荷载的分项系数γG ＝1.35相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值Nk = 1500.0 kN相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值Mkx'=0.00 kN·m相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值Mky'=0.00 kN·m相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值Vkx=0.00 kN相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值Vky=0.00 kN相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值Mkx= Mkx'-Vky×H = 0.00-0.00×0.65 = 0.00 kN·m相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值Mky= Mky'-Vkx×H = 0.00-0.00×0.65 = 0.00 kN·m相应于荷载效应基本组合时，竖向力设计值F= γz × Fk =1.35×1500.00 = 2025.00 kN相应于荷载效应基本组合时，弯矩设计值Mx= γz × Mkx =1.35×0.00 = 0.00 kN·m相应于荷载效应基本组合时，弯矩设计值My= γz × Mky =1.35×0.00 = 0.00 kN·m承台自重及其上土自重标准值Gk＝20×S×d = 20×4.00×1.50 = 120.00 kN4．材料信息：混凝土强度等级: C25fc = 11.90 N/mm2ft = 1.27 N/mm2钢筋强度等级: HRB335fy = 300.0 N/mm2钢筋弹性模量Es = 200000 N/mm2三、承台验算：圆柱换算柱截面边宽bc ＝0.866hc ＝0.866×400 ＝346mm圆桩换算桩截面边宽Ls ＝0.866Ds ＝0.866×400 ＝346mm 1．承台受弯计算：<1>、在轴心竖向力作用下，单桩桩顶竖向力计算：Qk ＝(Fk + Gk) / n （基础规范8.5.3-1）Qk ＝(1500.0+120.0)/4 ＝405.0kNQk ＝405.00kN ≤Ra ＝500.0kN，满足要求。
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承台计算书三桩桩基承台计算项⽬名称_____________⽇期_____________设计者_____________校对者_____________⼀、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝⼟结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③⼆、⽰意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截⾯尺⼨构件编号: CT-31. ⼏何参数矩形柱宽bc=700mm 矩形柱⾼hc=700mm圆桩直径d=550mm承台根部⾼度H=1200mmx⽅向桩中⼼距A=2200mmy⽅向桩中⼼距B=2200mm承台边缘⾄边桩中⼼距 C=550mm2. 材料信息柱混凝⼟强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝⼟强度等级: C35 ft_b=1.57N/mm2, fc_b=16.7N/mm2桩混凝⼟强度等级: C60 ft_p=2.04N/mm2, fc_p=27.5N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合⼒点⾄近边距离: as=60mm4. 作⽤在承台顶部荷载基本组合值F=3500.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.550+2.200+0.550=3.300m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.550+2.200+0.550=3.300m3. 承台根部截⾯有效⾼度 ho=H-as=1.200-0.060=1.140m4. 圆桩换算截⾯宽度 bp=0.8*d=0.8*0.550=0.440m五、内⼒计算1. 各桩编号及定位座标如上图所⽰:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-1.100m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.635m) 2号桩 (x2=A/2=1.100m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.635m) 3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.270m)2. 各桩净反⼒设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑xi=x12*2=2.420m∑yi=y12*2+y32=2.420mNi=F/n-Mx*yi/∑yi2+My*xi/∑xi2+Vx*H*xi/∑xi2-Vy*H*y1/∑yi2N1=3500.000/3-0.000*(-0.635)/2.420+0.000*(-1.100)/2.420 +0.000*1.200*(-1.100)/2.420-0.000*1.200*(-0.635)/2.420=1166.667kNN2=3500.000/3-0.000*(-0.635)/2.420+0.000*1.100/2.420 +0.000*1.200*1.100/2.420-0.000*1.200*(-0.635)/2.420=1166.667kNN3=3500.000/3-0.000*1.270/2.420+0.000*0.000/2.420+0.000*1.200*0.000/2.420-0.000*1.200*1.270/2.420=1166.667kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.200-0.060=1.140m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=2.200/2-1/2*0.700-1/2*0.440=0.530m αoy12=y2-hc/2-bp/2=0.635-0.700/2-0.440/2=0.065mαoy3=y3-hc/2-bp/2=1.270-0.700/2-0.440/2=0.700m3. λox=αox/ho1=0.530/1.140=0.465λoy12=αoy12/ho1=0.228/1.140=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.700/1.140=0.6144. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.465+0.2)=1.263βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.614+0.2)=1.0326. 计算冲切临界截⾯周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*2.200+0.550/tan(0.5*1.047))=2.053mCD=AD*tan(θ1)=2.053*tan(1.047)=3.555mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.550/tan(0.5*1.047)=0.953m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.700+0.530=1.230m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*2.053*(3.555-0.550-|-0.635|-|1.270|+0.5*0.440)/3.555=1.524m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=1.230mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.700+0.228+0.700=1.628m因 Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.550*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.550-0.5*0.440=0.880m7. 计算冲切抗⼒因 H=1.200m 所以βhp=0.967γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(3500.000-0.000)=3500.00kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[1.263*2*0.880+2.100*1.230+1.032*1.230]*0.967*1.57*1.140*1000=10511.380kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满⾜规范要求七、⾓桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=1166.667kNho1=h-as=1.200-0.060=1.140m2. a11=(A-bc-bp)/2=(2.200-0.700-0.440)/2=0.530ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(1.270-(0.700-0.440)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.606m λ11=a11/ho=0.530/1.140=0.465β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.465+0.2))=0.842C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.440=1.173mλ12=a12/ho=0.606/1.140=0.532β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.532+0.2))=0.765C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(3.555-0.550-|-0.635|-1.270+0.5*1.047)*cos(0.5*0.440)=1.143m3. 因 h=1.200m 所以βhp=0.967γo*Nl=1.0*1166.667=1166.667kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.842*(2*1172.628+530.000)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.57*1140.000=2418.916kN≥γo*Nl=1166.667kN底部⾓桩对承台的冲切满⾜规范要求γo*N3=1.0*1166.667=1166.667kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.765*(2*1143.154+606.366)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.57*1140.000*1000 =2210.835kN≥γo*N3=1166.667kN顶部⾓桩对承台的冲切满⾜规范要求⼋、承台斜截⾯受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截⾯处的计算宽度2.计算剪切系数因 0.800ho=1.140m<2.000m,βhs=(0.800/1.140)1/4=0.915ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|1.270|-0.5*0.700-0.5*0.440=0.700λy=ay/ho=0.700/1.140=0.614βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.614+1.0)=1.0843. 计算承台底部最⼤剪⼒【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=2.200*(2/3+0.700/2/sqrt(2.2002-(2.200/2)2))+2*0.550=2.971mγo*Vy=1.0*2333.333=2333.333kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.915*1.084*1.57*2970.812*1140.000=5276.072kN≥γo*Vy=2333.333kN承台斜截⾯受剪满⾜规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最⼤竖向⼒Nmax=max(N1, N2, N3)=1166.667kN2. 承台底部弯矩最⼤值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=1166.667*(2.200-(sqrt(3)/4)*0.700)/3=737.680kN*m3. 计算系数C30混凝⼟α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=737.680/(1.0*16.7*3.300*1.140*1.140*1000)=0.0104. 相对界限受压区⾼度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.010≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*16.7*3300.000*1140.000*0.010/360=1807mm2最⼩配筋⾯积:B=|y1|+C=|-635.1|+550=1185.1mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.150%*1185.1*1200=2133mm2AsxAsy6. 选择Asx钢筋选择钢筋7?22, 实配⾯积为2661mm2/m。
桩基承台CT-3计算书
桩基承台CT-3 计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：三桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 700 mm 桩行间距: B = 1212 mm承台根部高度: H = 950 mm 承台端部高度: h = 950 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 120 mm 平均埋深: h m = 1.00 m矩形柱宽: B c = 600 mm 矩形柱高: H c = 600 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 3600.00 kN绕X轴弯矩: M x = 58.60 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = 0.00 kN·mX向剪力: V x = 0.10 kN Y向剪力: V y = -46.60 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C30f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 58.60－(-46.60)×0.95 = 102.87kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = 0.00＋0.10×0.95 = 0.10kN·m 2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n－M0x·y1/∑y j2＋M0y·x1/∑x j2= 3600.00/3－102.87×0.87/1.13＋0.10×0.00/0.98 = 1120.87 kNN2 = F/n－M0x·y2/∑y j2＋M0y·x2/∑x j2= 3600.00/3－102.87×(-0.43)/1.13＋0.10×(-0.70)/0.98 = 1239.50 kN N3 = F/n－M0x·y3/∑y j2＋M0y·x3/∑x j2= 3600.00/3－102.87×(-0.43)/1.13＋0.10×0.70/0.98 = 1239.63 kN 3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）此承台没有需要进行冲切验算的冲切截面或冲切锥。
三桩承台计算计算书完整版
1.基本资料承台类型：三桩承台圆桩直径d=700(mm)桩列间距Sa=1050(mm)桩行间距Sb=1820(mm)承台边缘至桩心距离Sc=700(mm)承台根部高度 H=1500端部高度h=1500(mm)单桩竖向承载力设计值R=2500最小配筋率0.15%混凝土强度等级c30fc=14.3, f t= 1.43钢筋强度设计值 fy=310(N/mm*mm)纵筋合力点至近边距离Sa=100(mm)柱子高度hc=500(mm)柱子宽度bc=500(mm)设计时置行的规范 ： 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94) 以下简称 桩基规范。
《钢筋混凝土 承台设计规 程》(CECS 88:97)以下简称 承台规程《混凝土结 设计规范 ( JGJ10-89)以下简称 混凝土2.承台受弯计算(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值N=R=2500< KN >(2)Y 轴方向柱边弯距设计值<绕Y 轴>Myct=N*(Sa-bc/2) =2000< KN *M >(3)纵筋计算：<绕Y 轴>Asy=M/(0.9*fy*ho) =5120mm*mm(4)X 轴方向柱边弯距设计值<绕X 轴>Mxct=N*(2*Sb/3-hc/2) =2408.3< KN *M >(5)纵筋计算：<绕X 轴>Asx=M/(0.9*fy*ho) =6166mm*mm(6)纵筋计算：<实配>底边纵筋Asd=Asy-Asx/2/tg a =3342mm*mm单腰纵筋Asi=Asx/2/sin a =3559mm*mm3.承台抗冲切验算(1)柱冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = 3R =7500<KN>柱冲切验算:圆桩换算为方桩bp=0.8*d=560mm冲跨比(X 向）l1=ax/h=0.3714冲跨比(Y 向）l2=ay1/h=0.4881冲跨比(Y 向）l3=ay2/h=0.2000冲切承载力系数a1=0.72/(l1+0.2)= 1.26(X 向）冲切承载力系数a2=0.72/(l2+0.2)= 1.046(Y 向）冲切承载力系数a3=0.72/(l2+0.2)= 1.8(Y 向）柱冲切验算:[a1*(2by+ay 1+ay2)+(bx+ax)*(a2+a 3)]*ft*ho =10252<KN>柱冲切满足柱下独立承台回目录(2)顶角桩冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = R =2500<KN>c =1456mma =592mm冲跨比l=a/h=0.4228冲切承载力系数a=0.48/(l+0.2)=0.771( 承台规程 4.27-1 )角桩冲切验算 a*(2c+a)*tg( q/2 )*ft*ho=3119<KN>顶角桩冲切满足(3)底角桩冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = R =2500<KN>c =1492mma =520mm冲跨比l=a/h=0.3714冲切承载力系数a=0.48/(l+0.2)=0.84( 承台规程 4.27-1 )角桩冲切验算 a*(2c+a)*tg( q/2 )*ft*ho=3403<KN>底角桩冲切满足4.承台剪切验算斜截面受剪验算剪切力设计值V=R=2500KN剪跨比l =a/h=0.4228剪切系数 b =0.166斜截面受剪验算 b*fc*bo*ho11347.038<KN>承台剪切满足5.承台局压验算局部压力Fl=3R=7500<KN>局压面积 Al=hc*bc=250000<mm*mm>局压计算面积Ab=(hc+c)*(bc+c)=2250000<mm*mm>承台局压验算0.95*b*fc*Al =10188.750<KN>( 承台规程 4.4-2 )承台局压满足。
桩 基 承 台 计 算 书(四桩承台)
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1600 mm 桩行间距: B = 1600 mm承台根部高度: H = 900 mm 承台端部高度: h = 900 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 1.40 m矩形柱宽: B c = 550 mm 矩形柱高: H c = 550 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 2838.10 kN绕X轴弯矩: M x = 242.40 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = -446.40 kN·mX向剪力: V x = -251.90 kN Y向剪力: V y = 126.30 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C30f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 242.40－126.30×0.90 = 128.73kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = -446.40＋(-251.90)×0.90 = -673.11kN·m2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n－M0x·y1/∑y j2＋M0y·x1/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 879.64 kN N2 = F/n－M0x·y2/∑y j2＋M0y·x2/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 458.95 kN N3 = F/n－M0x·y3/∑y j2＋M0y·x3/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 960.10 kN N4 = F/n－M0x·y4/∑y j2＋M0y·x4/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 539.41 kN 3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.36 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.36 m承台有效高度：h0 = H－a s = 0.90－0.07 = 0.83 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F l = F－∑Q i = 2838.10－0.00 = 2838.10 kNX方向冲跨比：λ0x = a0x/h0 = 0.36/0.83 = 0.44Y方向冲跨比：λ0y = a0y/h0 = 0.36/0.83 = 0.44X方向冲切系数：β0x= 0.84/(λ0x＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.31Y方向冲切系数：β0y= 0.84/(λ0y＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.312[β0x·(H c＋a0y)＋β0y·(B c＋a0x)]·βhp·f t·h0= 2×[1.31×(0.55＋0.36)＋1.31×(0.55＋0.36)]×0.99×1430.00×0.83= 5656.19 kN > F l = 2838.10 kN, 满足要求。
承台计算书
二桩承台ab S b S bYX 12H h1F+G My50hc2VxaSa/2Sc Sc Sa/212b chc柱下独立承台：CT2（CT-1C ）（CT-9C ）一、基本资料：承台类型：二桩承台 圆桩直径 d ＝ 500mm 桩列间距 S a ＝ 1750mm 桩行间距 S b ＝ 500mm 承台边缘至桩中心距离 S c ＝ 500mm承台根部高度 H ＝ 800mm 承台端部高度 h ＝ 800mm柱子高度 h c ＝ 600mm （X 方向） 柱子宽度 b c ＝ 600mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 R a ＝ 880.0kN桩中心最小间距为 1750mm ， 3.50d （d － 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C35 f c ＝ 16.72 f t ＝ 1.57N/mm钢筋强度设计值 f y ＝ 360N/mm 纵筋合力点至近边距离 a s ＝ 65mm 荷载的综合分项系数γz ＝ 1.28 永久荷载的分项系数γg ＝ 1.35承台混凝土的容重γc ＝ 25.00kN/m 承台上土的容重γs ＝ 18.00kN/m 承台顶面以上土层覆土厚度 ds ＝ 2050mm 承台上的竖向附加荷载标准值 Fk' ＝ 0.0kN 设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） 以下简称 基础规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 以下简称 混凝土规范二、控制内力：Nk ----------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于柱底的轴向力值（kN ）；Fk ----------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的竖向力值（kN ）；Fk ＝ Nk + Fk'Vkx 、Vky ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的剪力值（kN ）； Mkx'、Mky' --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的弯矩值（kN ·M ）； Mkx 、Mky ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面的弯矩值（kN ·M ）； Mkx ＝ Mkx' - Vky * H1、 Mky ＝ Mky' + Vkx * H1Fl 、Mx 、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN 、kN ·M ）；F ＝ γz * Fk 、 Mx ＝ γz * Mkx 、 My ＝ γz * MkyNk ＝ 1213.4； Mkx'＝ 9.5； Mky'＝ 17.5； Vkx ＝ 15.2； Vky ＝ -9.9 Fk ＝ 1213.4； Mkx ＝ 16.9； Mky ＝ 28.9 Fl ＝ 1551.0； Mx ＝ 21.6； My ＝ 36.9三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk ：a ＝ 2 * Sc + Sa ＝ 2*500+1750 ＝ 2750mmb ＝ 2 * Sb ＝ 2*500 ＝ 1000mm承台底部面积 Ab ＝ a * b ＝ 2.750*1.000 ＝ 2.75m 承台体积 Vct ＝ Ab * H1 ＝ 2.75*0.800 ＝ 2.2m 承台自重标准值 Gk'' ＝γc * V ct ＝ 25.00*2.2 ＝ 55kN 承台上土自重标准值 Gk' ＝γs * (A b - b c * h c ) * d s＝18.00*(2.75-0.600*0.600)*2.050＝ 88.2kN承台自重和承台上土自重标准值 Gk ＝ Gk'' + Gk'＝ 51.6+88.2 ＝ 143kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.866 * d ＝ 0.866*500 ＝ 433mm 1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）Qk ＝ (1213.4+143)/2 ＝ 676.6kN ≤ R a ＝ 880.0kN在偏心竖向力作用下 Qik ＝(Fk + Gk) / n ± Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 ± Myk * Xi / ∑Xi ^ 2（基础规范 8.5.3-2）Q1k ＝ (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 676.6-(28.9*1.750/2)/[2*(1.750/2)^2] ＝ 660.1kN ≤ 1.2*R a ＝ 1056kNQ2k ＝ (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 676.6+(28.9*1.750/2)/[2*(1.750/2)^2] ＝ 693.1kN ≤ 1.2*R a ＝ 1056kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk ： Qgk ＝ Gk / n ＝ 143/2 ＝ 69.9kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值： Ni ＝γz * (Q ik - Q gk )N1 ＝ 1.28*(660.1-69.9) ＝ 754.4kNN2 ＝ 1.28*(693.1-69.9) ＝ 796.6kN(2)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）M yct ＝ Nl * (S a - h c ) / 2 ＝ 796.6*(1.750-0.600)/2 ＝ 479kN ·M①号筋 A sx ＝ 2100mm②相对受压区高度 ＝ 0.060 配筋率＝ 0.28% 实配钢筋 6C 22 （As ＝ 2280） 2、承台受剪承载力验算：（1） 承台底面处的最大剪力值 V=800kN（2） 按矩形截面受弯构件仅配箍筋斜截面受剪求受剪箍筋。
桩 基 承 台 计 算 书CT1
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：二桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 500 mm桩列间距: A = 1400 mm承台根部高度: H = 600 mm 承台端部高度: h = 600 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 130 mm 平均埋深: h m = 1.40 m矩形柱宽: B c = 500 mm 矩形柱高: H c = 400 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 1020.00 kN绕Y轴弯矩: M y = -17.00 kN·mX向剪力: V x = -50.00 kN4．材料信息：混凝土强度等级: C25f c = 11.90 N/mm2f t = 1.27 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = -17.00＋(-50.00)×0.60 = -47.00kN·m 2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n＋M0y·x1/∑x j2= 1020.00/2＋(-47.00)×(-0.70)/0.98 = 543.57 kNN2 = F/n＋M0y·x2/∑x j2= 1020.00/2＋(-47.00)×0.70/0.98 = 476.43 kN3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）自柱边到最近桩边的水平距离：a0 = 0.29 m最不利一侧冲切面计算长度：b m = 1.00 m作用于最不利冲切面以外冲切力设计值：F l = 543.57 kN承台有效高度：h0 = H－a s = 0.60－0.13 = 0.47 m冲跨比：λ0 = a0/h0 = 0.29/0.47 = 0.62冲切系数：β0= 0.84/(λ0＋0.2) = 0.84/(0.62＋0.2) = 1.03β0·b m·βhp·f t·h0= 1.03×1.00×1.00×1270.00×0.47= 613.69 kN > F l = 543.57 kN, 满足要求。
承台计算书
承台计算书CT-1、CT-3、CT-7按构造选配。
CT-2620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4402.1 -25.4 236.9 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4402.1 (KN)X 向弯矩 Mx= -25.4 (KN*m)Y 向弯矩 My= 236.9 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2503.85 2188.972 -1050.0 0.0 2528.02 2213.14桩总反力QP= 5031.9(kN); 桩均反力QAVE= 2515.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM)X-X 截面积: .4715E+07Y-Y 截面积: .2300E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.57 VCI1= 3677.28KN > VDI1= 2213.14 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2213.14 (* 1.00) KN右 UI02= 0.57 VCI2= 3677.28KN > VDI2= 2188.97 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2188.97 (* 1.00) KNDMX1= 2323.80KN*M DMX2= 2298.42KN*M ASXI= 3742.03MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3742.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3742.0 0.0 1200.02 3586.1 0.0 1250.03 3442.7 0.0 1300.04 3310.3 0.0 1350.05 3187.7 0.0 1400.06 3073.8 0.0 1450.07 2967.8 0.0 1500.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4645.4 -31.2 250.4 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4645.4 (KN)X 向弯矩 Mx= -31.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 250.4 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2622.72 2307.842 -1050.0 0.0 2652.42 2337.54桩总反力QP= 5275.1(kN); 桩均反力QAVE= 2637.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM) Y-Y 截面积: .2300E+07 X-X 截面积: .4715E+07截面净高H00= 1200. (MM) Y-Y 截面积: .2400E+07 X-X 截面积: .4920E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.54 VCI1= 3895.78KN > VDI1= 2337.54 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2337.54 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.54 VCI2= 3895.78KN > VDI2= 2307.84 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2307.84 (* 1.00) KNDMX1= 2454.41KN*M DMX2= 2423.23KN*M ASXI= 3787.68MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3788.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3787.7 0.0 1250.02 3636.2 0.0 1300.03 3496.3 0.0 1350.04 3366.8 0.0 1400.05 3246.6 0.0 1450.06 3134.6 0.0 1500.07 3030.1 0.0 1550.0实际选承台高1250，配筋3787.7 MM*MM/MCT-4620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 8811.6 312.9 895.7 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 8811.6 (KN)X 向弯矩 Mx= 312.9 (KN*m)Y 向弯矩 My= 895.7 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2820.65 2465.642 1150.0 -1150.0 2431.21 2076.213 -1150.0 -1150.0 2295.19 1940.184 -1150.0 1150.0 2684.63 2329.62桩总反力QP= 10231.7(kN); 桩均反力QAVE= 2557.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 1940.18 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2076.21 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2465.64 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2329.62 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.44 VCI1=12693.29KN > VDI1= 4269.80 (* 1.00) KN右 UI02= 0.44 VCI2=12693.29KN > VDI2= 4541.85 (* 1.00) KN下 UJ01= 0.44 VCJ1=12693.29KN > VDJ1= 4016.39 (* 1.00) KN上 UJ02= 0.44 VCJ2=12693.29KN > VDJ2= 4795.26 (* 1.00) KNDMX1= 4910.27KN*M DMX2= 5223.13KN*M ASXI= 2646.36MM*MM/MDMY1= 4618.84KN*M DMY2= 5514.55KN*M ASYI= 2794.02MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2646.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2794.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 2646.4 2794.0 1750.02 2570.8 2714.2 1800.03 2499.3 2638.8 1850.04 2431.8 2567.5 1900.05 2367.8 2499.9 1950.06 2307.1 2435.8 2000.07 2249.4 2374.9 2050.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 9206.3 328.2 943.1 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 9206.3 (KN)X 向弯矩 Mx= 328.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 943.1 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2932.95 2577.942 1150.0 -1150.0 2522.89 2167.883 -1150.0 -1150.0 2380.20 2025.194 -1150.0 1150.0 2790.26 2435.25桩总反力QP= 10626.3(kN); 桩均反力QAVE= 2656.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2025.19 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2167.88 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2577.94 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2435.25 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MMY-Y 截面积: .7525E+07X-X 截面积: .7525E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00柱子抗冲切承载力QCC= 9238.49KN > 冲切荷载QCD= 9206.27 (* 1.00) KN剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.43 VCI1=13181.92KN > VDI1= 4460.44 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.43 VCI2=13181.92KN > VDI2= 4745.83 (* 1.00) KN 下 UJ01= 0.43 VCJ1=13181.92KN > VDJ1= 4193.08 (* 1.00) KN 上 UJ02= 0.43 VCJ2=13181.92KN > VDJ2= 5013.20 (* 1.00) KNDMX1= 5129.51KN*M DMX2= 5457.70KN*M ASXI= 2686.21MM*MM/MDMY1= 4822.04KN*M DMY2= 5765.18KN*M ASYI= 2837.54MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2686.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2838.MM*MM/MCT-5荷载图：见附页按《全国民用建筑工程设计技术措施（结构）》推荐的“均布全荷载连续梁法”验算如下：一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1357.36 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.20m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.48mm, 裂缝 0.37mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3213.77mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2632.90mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1321.96 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.35m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.70m剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.47mm, 裂缝 0.36mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3162.48mm2 箍筋: D10@100, 实际面积: 1570.80mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 承台底设计配筋8D25＠125（3927 mm2）CT-6荷载图：见附页一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力1365.97 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm22跨中: 正弯矩1020.27 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.49m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 3.90m剪力2200.19 kN, 荷载组合: 1 位置: 3.90m挠度 0.80mm, 裂缝 0.39mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D22, 实际面积: 4561.59mm2, 计算面积: 4509.50mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm23跨中: 正弯矩791.94 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.10m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.44mm, 裂缝 0.30mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm24跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：上4900 mm2下3900.00mm2。
承台模板计算书
承台模板计算(手算)1、计算总说明本计算书是验算承台模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的强度及刚度，本承台模板净尺寸为6.5m ×6.5m ×2m ，由δ=6mm 面板，[10竖肋及2[25横肋组成，材质均为Q235B 级钢材。
竖肋间距为300mm ，横肋间距为900mm ，结构表面外露的模板挠度不大于模板构建跨度的L/400。
2、数据准备承台模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑混凝土产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载。
⑴混凝土供应量V=30m 3/h ，混凝土浇筑速度为：h m v /7.05.65.630=⨯= 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力按下式计算，并取计算得到的较小值：120120.22c F t V γββ= c F H γ=c γ—砼的重力密度,3c /24m KN =γ；t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=6h ；1β—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β—混凝土坍落度影响修正系数，当塌落度为110-150mm 时，取1.15； H —混凝土侧压力的计算位置处到新浇混凝土顶面的总高度，取H=2m ； 所以：120120.22c F t V γββ==0.22×24×6×1.2×1.15×0.70.5=36.6KN/m 2新浇混凝土的有效高头为m F h c 52.124/6.36/===γ2/48242m KN H F c =⨯==γ⑵根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008规定，新浇混凝土的倾倒荷载取2KN/m 2。
3、面板验算面板钢板厚度δ=6mm ，[10竖肋间距0.3m ，2[25横肋间距0.9m ，取1cm 板宽按三跨连续梁进行计算，计算简图如下图所示。
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008表A.1.1-1Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度为Mpa 215，由公式4.3.1-3荷载组合为：()m q /KN 45.001.029.06.362.1=⨯⨯+⨯=。
承台模版计算书
承台模板支护专项计算方案一、承台介绍本工程桩基承台共有50个，其中Pm1～Pm4、Pm9～Pm19为A 型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有30个；Pm5、Pm8为A1型承台，尺寸为650×250×220cm ，共有4个；Pm6～Pm7为A2型承台，尺寸为840×320×250cm ，共有4个；Pm20～Pm23没有型号划分，Pm20～Pm21尺寸为650×250×220cm ，共有8个；Pm22～Pm23尺寸为840×320×250cm ，共有4个。
二、模板用量计算在现浇钢筋混凝土结构施工中，常需估算模板的耗用量，即计算每1m ³混凝土结构的展开面积用量，其计算如下： VA U = 2.1 矩形截面柱，其边长为a ×b 时，模板用量按下式计算： ()ab b a U +=2 2.2 式中，U —每1m ³混凝土结构的模板（展开面积）用量，㎡/m ³；A — 模板的展开面积，㎡；V —混凝土的体积，m ³；a 、b —柱长短边长，m现有承台为650×250×220cm 、840×320×250cm 两种类型，依据上述公式可计算得：U 650=1.108㎡/m ³；U 840=0.863㎡/m ³；依次得两种承台分别需要模板为39.6㎡，58㎡，两种承台所需模板总量计算如下：表2.1 模板用量表满足三个承台同时施工的要求。
后续施工循环利用前面施工模板，以达到高效而又节约的目的。
三、新浇混凝土对模板侧面压力采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土的侧压力是它的主要荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h 以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算：h K p m ⋅⋅=γ 3.1当035.0/≤T υ时，T h /9.2422.0υ+= 3.2当035.0/≥T υ时，T h /8.353.1υ+= 3.3式中：m p —新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，kPa;h —有效压头高度，m ；T —混凝土入模时的温度，℃；K —外加剂影响修正系数，不佳时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2;υ—混凝土的浇筑速度，m/h;H —混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m ；γ—混凝土的容重，kN/m ³图3.1 混凝土侧压力计算分布图据三工区混凝土承台浇筑经验，浇筑速度V=3m/h ，T=20℃，有外加缓凝剂，035.015.0/>=T υ，K=1.2，7.23=γkg/m ³，内部振捣，所以T h /8.353.1υ+==1.53+3.8*0.15=2.1m 3.4h K p m ⋅⋅=γ=1.2*23.7*2.1=59.724kPa 3.5采用内部振捣，振动荷载2kN/㎡，浇筑时冲击荷载为2kN/㎡，所以总侧压力：P=59.724+4=63.724kPa 3.6四、组合件、支撑系统计算本承台模板支撑系统拟采用18mm 厚胶合板模板（平均尺寸为2440*1220mm ），外楞为双拼脚手管，内楞为方木，方木支撑配合对拉螺纹钢筋支撑。
承台计算书
hp
0.900 0.900 0.900 0.900 0.900 0.900 0.900 0.900 0.900
Fc (kN) 5270.27 — 53093.04 34850.12 — 34850.12 5683.14 — —
Fl (kN) 944.21 655.32 93.52 345.91 603.63 -221.22 -653.54 -478.93 -426.99
l
1.83 1.83
× l×fcc×Aln(kN)
18902.10 18902.10
验算结果 满足要求 满足要求
九、桩局压验算
计算公式: 《混凝土结构设计规范》 （A.5.1-1） Fl ≤ ×β l× fcc× Aln Fl = F+G M x y i My xi + n yi2 xi2 Ab Al
0 =
+ 0.2
0.56
6.2. 单桩冲切验算 桩号 0 1 2 4 6 7 8 破坏形式 角桩(左下) 边桩(下） 角桩(右下) 冲切锥体 角桩(左上) 边桩(上） 角桩(右上) h0 (mm) 1950 1950 1950 1950 1950 1950 1950
hp
0.900 0.900 0.900 0.900 0.900 0.900 0.900
混凝土局部受压强度提高系数:
l =
(7.8.1-2)
承台及其覆土自重标准值: Gk = GAd = 20.00 × 38.25 × 2.00 = 1530.00kN 桩号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 Fl(kN) 630.19 599.78 569.37 296.58 266.18 235.77 0.00 0.00 24.08 Ab(m2) 1.54 2.01 1.54 1.54 2.54 1.54 1.54 2.01 2.54 Al(m2) 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28
承台模板计算书1-10
承台模板材料选择1、面板采用δ=6mm钢板。
2、纵横小肋带∠70×5mm，间距均为400mm，等高设置。
3、横向肋带用单[16a，间距800mm。
4、竖向大肋采用双[25a，间距1200mm。
5、模板连接螺栓采用M14的螺栓连接，间距为200mm。
6、采用M25螺栓做模板对拉连接。
横向间距1200mm，纵向间距800mm。
承台模板计算书一、 砼侧压力计算 1、主6号承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取16hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为744㎡，3台搅拌站浇筑速度90 m 3/h取V=0.12m/hF=0.22×24×16×1.2×1.15×12.0=40.4KN/m ²（小于墩身侧压力） 2、引桥承台按《简明施工计算手册》P415页8-8公式F=0.22r c ·t o ·β1·β2·V 21r c —混凝土重力密度，取24KN/m 3 t o —砼的初凝时间，取6hβ1—外加剂影响修正系数，取 1.2β2—砼坍落度影响修正系数，墩身坍落度为12-16cm ，β2取1.15 V —砼浇筑速度，面积为25.74㎡，1台搅拌站浇筑速度30 m 3/h取V=1.2m/hF=0.22×24×6×1.2×1.15×2.1=47.9KN/m ²（小于墩身侧压力） 侧压力按47.9 KN/m ²计算 二、 横向肋带计算拟用[16a ，间距800mm 。
按宽度1200mm 计算，计算模式为简支梁，[16a 截面系数W=108×103mm 3，惯性矩I=866×104mm 4 1、 强度验算q 1=q ×l 1=0.0479×800=38.32N/mmM max =81ql 2=81×38.32×12002=6897600N ·mmmax δ=W M max =3101086897600⨯=64 N/mm 2〈215N/mm 2可满足要求 2、挠度验算跨中挠度W=EI ql 38454=45410866101.2384120032.385⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.57mm l W =120057.0=500121051〈可满足要求。
单桩承台计算书
单桩承台设计(CT-1)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(1 桩承台第 1 种)_承台底标高 _: -1.300(m)_承台的混凝土强度等级_: C30_承台钢筋级别 _: HRB400_配筋计算a s _: 50(mm)桩参数_桩基重要性系数 _: 1.0_桩类型 _: 干作业挖孔桩_承载力性状 _: 端承桩_扩底尺寸D _: 1200(mm)_扩底尺寸hc _: 800(mm)_桩长 _: 8.000(m)_是否方桩 _: 否_桩直径 _: 800(mm)_桩的混凝土强度等级 _: C30_单桩极限承载力标准值_: 1000.000(kN)_桩端阻力比 _: 0.400_均匀分布侧阻力比 _: 0.400_是否按复合桩基计算 _: 否_桩基沉降计算经验系数_: 1.000_压缩层深度应力比 _: 20.00%柱参数_柱宽 _: 400(mm)_柱高 _: 750(mm)_柱子转角 _: 0.000(度)_柱的混凝土强度等级_: C30柱上荷载设计值_弯矩M x _: 0.000(kN.m)_弯矩M y _: 0.000(kN.m)_轴力N _: 400.000(kN)_剪力V x _: 0.000(kN)_剪力V y _: 150.000(kN)_是否为地震荷载组合 _: 是_基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3)_荷载综合分项系数 _: 1.20土层信息_地面标高 _: 0.000(m)_地下水标高_: -10.000(m)(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa)1.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
桥梁承台计算书
一.基本资料：承台类型：四桩承台圆桩直径d=400(mm)1200(mm)400(mm)1200(mm)1200(mm)柱子高度hc=500(mm)500(mm)65(mm)3014.3(N/mm 2) f t=1.43(N/mm 2)360(N/mm 2)11100(kN)0.15%1.3525(kN/m 3)1.3518(kN/m 3)1(m)0(kN)二.控制内力：Nk =4000(kN)M kx'=0(kN*m)Mky'=0(kN*m)V kx =0(kN)Vky=0(kN)F k =4000(kN)M kx =0(kN*m)Mky=0(kN*m)F=5400(kN)M x =(kN*m)My=(kN*m)a=2Sc+Sa=2(m)b=2Sc+Sb=2(m)4(m 2) 4.80(m 3)120.00(kN)67.50(kN)187.50(kN)四.承台验算：320(mm)1046.88≤ Ra =1100(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足46.88(kN)1350.00(kN)1350.00(kN)Mkx'、Mky'---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值(kN*m)Mkx、Mky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN*m)F、Mx、My----相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值(kN、kN*m)(地基规范 8.5.4-2) F=γz*Fk、Mx=γz*Mkx、My=γz*Mky三.承台自重和承台上土自重标准值Gk：承台面积Ab=a*b=承台体积Vct=Ab*H=承台自重标准值G k''=γc*Vct=土自重标准值Gk'=γs*(Ab-bc*hc)*ds=Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值(kN)Vkx、Vky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN)Qk=(Fk+Gk)/4=Q3k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=在偏心竖向力作用下：Qik=(Fk+Gk)/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±M yk*X i/∑Xi 2在轴心竖向力作用下：承台及其上土自重标准值G k=Gk''+Gk'=圆桩换算桩截面边宽bp=0.8d=1.承台受弯计算：混凝土强度等级C钢筋强度设计值fy=fc=四桩承台计算书承台根部高度H=桩行间距Sb=桩列间距Sa=承台边缘至桩心距离Sc=纵筋合力点至近边距离as=柱子宽度bc=设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)，以下简称《地基规范》 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)，以下简称《混凝土规范》构件重要性系数γ0=单桩竖向承载力设计值Ra=荷载的综合分项系数γz=永久荷载的分项系数γG=承台顶面以上土层覆土厚度ds=承台上土的容重γs=⑴.单桩桩顶竖向力计算：最小配筋率=承台竖向附加荷载标准值Fk'=承台混凝土的容重γc= MKx=Mkx'-Vky*H、Mky=Mky'+Vkx*H《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)，以下简称《桩基规范》 《钢筋混凝土承台设计规程》(CECS 88:97)，以下简称《承台规程》 Fk=Nk+Fk'Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值(kN)(桩基规范 5.9.2-3)N1=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2-My*Xi/∑Xi 2=N2=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2+My*Xi/∑Xi 2=Qgk = Gk / 4 =扣除承台和其上土自重后的各桩桩顶相对于荷载效应基本组合的竖向力设计值：Q1k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=Q2k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2=每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk:Q4k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2= Ni=F/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±Myk*Xi/∑Xi 2。
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三桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-31. 几何参数矩形柱宽bc=700mm 矩形柱高hc=700mm圆桩直径d=550mm承台根部高度H=1200mmx方向桩中心距A=2200mmy方向桩中心距B=2200mm承台边缘至边桩中心距 C=550mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C35 ft_b=1.57N/mm2, fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C60 ft_p=2.04N/mm2, fc_p=27.5N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=60mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3500.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.550+2.200+0.550=3.300m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.550+2.200+0.550=3.300m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.200-0.060=1.140m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.550=0.440m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-1.100m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.635m)2号桩 (x2=A/2=1.100m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.635m)3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.270m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑xi=x12*2=2.420m∑yi=y12*2+y32=2.420mNi=F/n-Mx*yi/∑yi2+My*xi/∑xi2+Vx*H*xi/∑xi2-Vy*H*y1/∑yi2N1=3500.000/3-0.000*(-0.635)/2.420+0.000*(-1.100)/2.420+0.000*1.200*(-1.100)/2.420-0.000*1.200*(-0.635)/2.420=1166.667kNN2=3500.000/3-0.000*(-0.635)/2.420+0.000*1.100/2.420+0.000*1.200*1.100/2.420-0.000*1.200*(-0.635)/2.420=1166.667kNN3=3500.000/3-0.000*1.270/2.420+0.000*0.000/2.420+0.000*1.200*0.000/2.420-0.000*1.200*1.270/2.420=1166.667kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.200-0.060=1.140m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=2.200/2-1/2*0.700-1/2*0.440=0.530mαoy12=y2-hc/2-bp/2=0.635-0.700/2-0.440/2=0.065mαoy3=y3-hc/2-bp/2=1.270-0.700/2-0.440/2=0.700m3. λox=αox/ho1=0.530/1.140=0.465λoy12=αoy12/ho1=0.228/1.140=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.700/1.140=0.6144. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.465+0.2)=1.263βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.614+0.2)=1.0326. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*2.200+0.550/tan(0.5*1.047))=2.053mCD=AD*tan(θ1)=2.053*tan(1.047)=3.555mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.550/tan(0.5*1.047)=0.953m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.700+0.530=1.230m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*2.053*(3.555-0.550-|-0.635|-|1.270|+0.5*0.440)/3.555=1.524m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=1.230mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.700+0.228+0.700=1.628m因 Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.550*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.550-0.5*0.440=0.880m7. 计算冲切抗力因 H=1.200m 所以βhp=0.967γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(3500.000-0.000)=3500.00kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[1.263*2*0.880+2.100*1.230+1.032*1.230]*0.967*1.57*1.140*1000=10511.380kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=1166.667kNho1=h-as=1.200-0.060=1.140m2. a11=(A-bc-bp)/2=(2.200-0.700-0.440)/2=0.530ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(1.270-(0.700-0.440)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.606m λ11=a11/ho=0.530/1.140=0.465β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.465+0.2))=0.842C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.440=1.173mλ12=a12/ho=0.606/1.140=0.532β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.532+0.2))=0.765C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(3.555-0.550-|-0.635|-1.270+0.5*1.047)*cos(0.5*0.440)=1.143m3. 因 h=1.200m 所以βhp=0.967γo*Nl=1.0*1166.667=1166.667kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.842*(2*1172.628+530.000)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.57*1140.000=2418.916kN≥γo*Nl=1166.667kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.0*1166.667=1166.667kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.765*(2*1143.154+606.366)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.57*1140.000*1000=2210.835kN≥γo*N3=1166.667kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因 0.800ho=1.140m<2.000m,βhs=(0.800/1.140)1/4=0.915ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|1.270|-0.5*0.700-0.5*0.440=0.700λy=ay/ho=0.700/1.140=0.614βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.614+1.0)=1.0843. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=2.200*(2/3+0.700/2/sqrt(2.2002-(2.200/2)2))+2*0.550=2.971mγo*Vy=1.0*2333.333=2333.333kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.915*1.084*1.57*2970.812*1140.000=5276.072kN≥γo*Vy=2333.333kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=1166.667kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=1166.667*(2.200-(sqrt(3)/4)*0.700)/3=737.680kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=737.680/(1.0*16.7*3.300*1.140*1.140*1000)=0.0104. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.010≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*16.7*3300.000*1140.000*0.010/360=1807mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-635.1|+550=1185.1mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.150%*1185.1*1200=2133mm2Asx<Asxmin,取Asx=Asxmin=2133mm2Asy<Asymin,取Asx=Asymin=2133mm26. 选择Asx钢筋选择钢筋7⌲22, 实配面积为2661mm2/m。