贝雷梁及临时时墩受力分析计算单..
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
荷载计算表格
17.05
2
梁体自重
742.1
7421
8.0
11.0
84.33
3
底模板自重
10.0
100
4
横向分配梁自重 （I14）
7.37
74
5
贝雷梁自重
49.36
494
6
下横梁自重 （I36a）
5.56
56
7
施工荷载
15
150
8
振捣砼时产生的荷 载
30
300
合计
8.0
11.0
1.14
8.0
11.0
0.84
8.0
6.00
60
20.0
7
下横梁自重 （I36a）
5.56
56
20.0
砼顶荷载 （KN） 75.00 371.05 5.00 3.68 24.68 3.00 2.78
8
钢管自重(直径660, 壁厚10)
64.12
641
9
施工荷载
15
150
10
振捣砼时产生的荷 载
30
300
合计
20.0 20.0 20.0
7.37
74
20.0
4
贝雷梁自重
49.36
494
20.0
5
卸落装置
6.00
60
20.0
6
下横梁自重 （I36a）
5.56
56
20.0
7
施工荷载
15
150
20.0
8
振捣砼时产生的荷 载
30
合计
300
20.0
柱顶荷载 （KN） 75.00 371.05 5.00 3.68 24.68 3.00 2.78 7.50 15.00 507.69
贝雷梁计算书2017.11.2
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书
中南大学
高速铁路建造技术国家工程实验室
二〇一七年七月二十日
中南大学
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图1.1箱梁截面（单位mm）中南大学
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（二）、迈达斯建模结果
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高速铁路建造技术国家工程实验室第12页共16页
由迈达斯建模结果可知，贝雷梁最大挠度为。
<=
66.11mm/40076.75mm
l
满足要求。
2.4.贝雷梁下型钢验算
（一）、荷载计算
翼缘下部贝雷梁支点反力
中南大学
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中南大学。
贝雷梁支架结构计算方案_secret
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。
A=1433mm2g=11.249kg/m=0.1125KN/m，[σ］=145MPa［τ］=85MPa
、荷载分析
根据梁全横断面分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3；
b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
故碗扣支架在翼板处满足要求。
4.2、一般箱梁截面计算分析
选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。
(1)、底模计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度： 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取： ；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、10#工字钢分配梁检算：
方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
临时贝雷梁计算书
临时贝雷梁计算书40m临时贝雷梁计算书中交二航局南通洋口港区陆岛通道管线桥项目部二○○九年八月目录1 设计计算依据 (1)1.1 临时桥梁设计方案 (1)1.2 主要技术要求 (1)1.3 遵照规范及主要参考文献 (2)1.4 基本设计参数 (2)1.4.1 有关设计参数 (2)1.4.2 主要材料性能 (3)1.4.3 321贝雷架单元基本数据 (3)2 总体计算 (4)2.1 计算模型 (4)2.2 计算结果 (6)1 设计计算依据1.1 临时桥梁设计方案临时贝雷梁桥跨径40m，计算跨径39m，桥横向宽度为8.5m，为四跨连续梁，上承式结构。
主梁采用321型军用贝雷架拼装而成。
桥梁纵向由13片贝雷架拼装而成，横向由19片贝雷架拼装而成，每片贝雷架间距45cm，横向之间采用45支撑架连接，以提高侧向稳定性和整体刚度。
桥梁横向和纵向布置如图1.1-1和图1.1-2。
图1.1-1 临时贝雷梁桥立面图图1.1-2 临时贝雷梁桥横断面图1.2 主要技术要求⑴设计标高临时贝雷梁桥桥面标高与主桥桥面标高一致，取15.82m。
⑵设计周期2年⑶计算跨径：39.00m⑷桥面宽度：8.50m⑸设计荷载：40m梁体自重285吨，按300设计；运梁车自重20吨，因此荷载总计320吨。
⑹桩基入土深度：15m1.3 遵照规范及主要参考文献⑴国家标准，《钢结构设计规范》（GB50017─2003）⑵国家标准，《低合金结构钢》（GB1591─1994）⑶国家标准，《碳素结构钢》（GB/T 700─2006）⑷国家标准，《热轧普通槽钢截面特性》（GB707─1988）⑸建设部标准，《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77─1998）⑹交通部标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025─1986）⑻国家标准，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60─2004）⑻JT/QS0012─1965，装配式公路钢桥设计图1.4 基本设计参数1.4.1 有关设计参数⑴设计荷载①桥跨自重②运梁小车运梁小车为五轮式运梁小车，小车自重20吨。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H 型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm 。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm 。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm ；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1.2m ，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
01-贝雷梁组合式支架计算书(1稿)
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
贝雷梁承载力表、及贝雷片各部件参数
单位 片 个 根 根 个 片 片 根 根 根 片 块 根 块 根 块 块 根 个 块 块 片
N 2700 30 800 2450 30 1070 1050 690 700 110 210 40 330 400 440 2100 1300 240 380 1840 460 1430
构件轮廓尺寸（mm) 3115X176X1500 55X200 3115X176X100 5850X122X370 238X50X354 2990X753X138 2990X753X100 168X185X1706 281X185X1706 1040X83X100 1270X540X80 360X90X34 30X4809 3960X190X70 2990X140X140 2996X800X104.5 2996X482X104.6 2996X70X200 450X450X145 1334X900X200 645X450X300 2990X772X158
根
270
38
弦杆接头
个
60
39
菱形千斤顶
个
210
40
座架
个
80
41
阴头垫铁
块
20
42
托梁
根
80
2990X772X120 38X270 38X200 22X128 22X118 20X238
2996X800X124.5 50X30X100 20X42.5
1020X350X255 650X290X190 1090X600X75 1588X450X80 1187X176X100 1185X176X100 300X176X100 510X480X120 410X100X78 55X120X110 863X70X100
主线高架桥第7联贝雷梁钢管支架计算书
贵阳市东站路道路工程3标段主线高架桥第7联现浇支架计算书目录1、工程概况 (1)2、基本数据 (1)2.1 计算取值 (1)2.2 计算依据 (1)3、各项荷载计算 (1)3.1主桥箱梁荷载计算 (1)箱梁腹板荷载分布如下： (2)箱梁腹板荷载计算如下： (2)3.2主桥箱梁模板荷载计算 (2)3.3人材机荷载（包含碗扣件重量及方木重量）计算 (2)3.4砼振捣竖向荷载计算 (2)3.5风荷载计算 (2)4、现浇支架检算 (3)4.1贝雷梁检算 (3)4.2底模顶分配梁I16检算 (4)4.3桩顶分配梁700×300H型钢检算 (4)4.4钢管立柱检算 (4)4.5支座反力 (4)4.7地基承载力计算 (4)4.8支架整体变形 (4)4.9支架的整体稳定性分析 (5)5、贝雷梁上面满堂支架检算 (5)5.1钢管承载力计算 ..................................................................................................................................... 5 5.2支架整体变形 ......................................................................................................................................... 5 5.3支架的整体稳定性分析 .......................................................................................................................... 5 6、方木及竹胶板计算 .......................................................................................................................................... 5 7、结论 (6)1、工程概况贵阳市东站路道路工程3标段，主线高架桥第7联桥梁上部结构为（33+62+33）预应力混凝土连续（刚构）箱梁，主桥桥式布置如下：主梁箱梁结构布置如下：支架设计为钢管+贝雷梁支架法，就是在桥墩承台上安装钢管，钢管顶横向放置支撑横梁，支撑横梁采用700*300mm 的H 型钢，为调节箱梁的横坡和纵坡，在贝雷片上部搭设一层钢管支架，先在贝雷片上方横向铺设一层I16的工字钢，工字钢纵向间距60cm ，钢管架直接搭设在工字钢上，支架纵横间距采用60cm*60cm ，步距0.6m ，支架高度为1.5m~4m 。
贝雷梁钢便桥检算书(6.30)
便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。
1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。
边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。
梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下桁架容许内力表、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用6根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m（如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M=M M活+M静=P i XL i+P2XL2+P3XL3+P4XL4+qXL2^8=250X1.9+250X2.5+250X2.5+250X1.9+8.4X142+8=2 406(KN-m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14+2=830(KN)取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4KN•m>1.3M M=3127.8KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3Q Max=1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]=1u Zql+Aq2rk iP rq=m入(I fa0]+kr(h—3)] r0222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN,6根桩的承载总重为840KN。
贝雷梁式支架法在空心薄壁高墩大盖梁施工中的应用及其计算
1施工概况笔者单位施工的某大桥，桥址区属黄土梁峁沟壑地貌，横跨侵蚀冲沟及黄土梁布设，冲沟沟道狭窄，呈“V ”型谷，桥址区地形起伏大，线路地面标高介于2120~2192m 之间，高差约72m 。
沟岸基岩裸露，坡面陡峻，自然坡度约35°~55°，坡面基本无植被。
大桥设计空心薄壁墩4个，其中左幅1个（2#墩墩高40m 断面尺寸为6m*2.5m ）、右幅3个（2#墩墩高50.5m 断面尺寸为6m*3.0m 、3#墩墩高41m 断面尺寸为6m*2.5m 、10#墩墩高40m 断面尺寸为6m*2.5m ），其中最大墩高50.5m ，盖梁采用贝雷梁支架法施工。
该大桥右幅2#盖梁尺寸较大，尺寸规格11.95m ×3.2m ×1.8m ；悬臂长2.25m ，悬臂高0.8m 。
盖梁构造图见图1。
2盖梁主要施工流程及施工工艺施工顺序为：施工准备→墩柱预埋爬锥清理→安装支撑体系→安装作业平台→铺设底模→钢筋绑扎→侧模安装、固定→盖梁混凝土浇筑→混凝土养护→侧模拆除→底模模拆除→混凝土养护。
2.1工艺流程图（图2）2.2主要的施工工艺施工准备：复测标高，凿浮浆，牢固联接好墩柱与盖梁。
安装盖梁支架：预埋好爬锥并量测各部位高程和位置，用高强螺栓将钢板与爬锥栓接紧固，用工字钢与钢板焊接好四组三角形托架，保证焊缝质量，安装千斤顶及贝雷片及连接杆；安装作业平台，承重梁安装固定完毕后进行分配梁I18工字钢安装，分配梁布置间距0.5m ，本项目共用32根；作业平台安装采用底模悬出的分配梁为主要受力支撑，在横梁上设置5cm 厚的满铺木板，并与分配梁进行牢固的捆绑。
平台四周满挂安全网和钢管防护栏防护，在安全爬梯位置预留通道。
铺设底模：测出各中心点和高程及设计中线和轴线，———————————————————————作者简介:王鹏旭（1990-），男，甘肃平凉人，工程师，本科，学士，研究方向为桥梁工程。
做好的于家沟大桥贝雷梁计算书1
于家沟大桥现浇箱梁贝雷支架计算一、工程概况工程名称：于家沟大桥于家沟大桥位于DK130+817.14～DK131+137.14处，全长320m，东侧为凤城县棉织二厂。
桥梁共设有9座桥墩，0～5号墩台采用φ100钻孔灌注摩擦基础，6～8、10墩台采用φ100钻孔灌注桩基础，9号墩采用挖井基础，桩长13～22m，埋置式承台、独立墩柱。
上部结构为32m现浇箱梁。
箱梁为单箱单室，梁高2.5m，箱梁总宽12m，翼板宽3m，腹板6m。
二、支架地坪施工地基表面50cm分两层进行换土碾压, 辗压次数不少于5遍，碾压至无明显轮迹即可，每层25cm，压实度要求达到96%，上面铺设120cm×120cm×30cm的钢筋混凝土预制板。
三、箱梁构造尺寸和计算原则1、施工方法：于家沟大桥段无不良地基，地基基础较，承载力在550kPa，墩高在4m至15.5m 之间。
为9跨32m现浇箱梁，1、2跨用满堂宏施工，3-9跨设计为钢管支架加贝雷片搭设支架进行现浇施工。
2、计算原则:根据断面形式：按砼恒载分布情况，分块计算。
箱梁腹板底部位：统一按下底540cm宽，上底600cm宽，150cm高实腹板计算砼自重。
翼板部位：按40cm高计算。
腹板部位：按150cm高计算。
四、贝雷架结构计算1、永久荷载标准值计算(荷载数据按《市政桥梁工程施工及验收规程》附录B取用)混凝土自重按2.6t/m3即26KN/m3计算（1）钢筋混凝土自重： 310×2.6×1.05=846.3(t）（2）模板自重：160×1.05=168(t)（其中已经包含两侧翼缘下间距75cm 的各种槽钢支撑）（3）贝雷片自重：270（单片自重）×10节（纵向）×20片（横向）=54000N=54t 注：贝雷梁我们采用加强桥梁的双排单层布置，共20片，五组。
2、作用于贝雷梁上的施工均部活荷载统计：（1）施工人员、施工料具堆放及施工设备重2kN ／m 2，倾倒混凝土时产生的冲击荷载2kN/m 2，振动砼时对水平模板冲击力2.5kN ／m 2，合计6.5kN ／m 。
贝雷梁计算——精选推荐
贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.824 1.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T m =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.824 1.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T m =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁支架计算书
- 1 -西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。
翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。
内模板采用50*100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPa E=10×103×0.9=9×103MPa [τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度,确保施工工期,施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板,进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台,在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于,支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19。
5m，跨度32m的梁,设计两种方案.这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图图2 32m现浇梁现浇支架横向布置(方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算(一)荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑,呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4。
5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1。
1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计,假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
施工临时贝雷梁钢便桥计算书
目录1. 工程概况 (1)2.参考规范及计算参数 (3)2。
1。
主要规范标准。
(3)2。
2.计算荷载取值 (3)2.3.主要材料及力学参数 (4)2。
4.贝雷梁性能指标 (5)3。
.................................................................................................................................. 上部结构计算63.1.桥面板计算 (6)3。
2.16b槽钢分布梁计算 (6)3。
3。
贝雷梁内力计算 (7)4.杆系模型应力计算结果 (11)4.1.计算模型 (11)4.2.计算荷载取值 (12)4。
3。
贝雷梁计算结果 (13)4。
4。
墩顶工字横梁计算结果 (21)4。
5。
钢立柱墩计算结果 (24)5.下部结构验算 (26)6。
...................................................................................................................................... 稳定性验算28 7。
.................................................................................................................................................... 结论281.工程概况根据现状道路控制条件,李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m（27m）+12m。
桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m（23.4m),第四跨28。
673m。
第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下表桁架容许内力表一、团结河团结河搭设12×15×12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20，验算荷载为100t，河中基础采用6根Φ630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6×5.95×1m，上部尺寸为5.95×1×5m（如图）。
图一团结河便桥1 荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩MMax活（如图一），钢便桥自重为q=6×1.4KN/m=8.4KN/m，产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M Max =M Max 活+M静= P 1×L 1＋P 2×L 2＋P 3×L 3＋P 4×L 4+q ×L 2÷8=250×1.9+250×2.5+250×2.5+250×1.9+8.4×142÷8=2406（KN ·m ）当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力Q MaxQ Max =Q Max 活+Q 静=P ×（L-3.2）÷L+q ×L ÷2=100×10×（14-3.2）÷14+8.4×14÷2=830（KN ）取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M 容许=4809.4 KN ·m >1.3 M Max =3127.8 KN ·m ，弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max =1079KN ，剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2×Q 容许=2×698.9KN=1397.8>1.3 Q Max =1079KN ，通过加强后剪力满足受力要求。
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施工方案结构受力计算书莞樟互通项目部二OO二年六月九日贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。
q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。
4、绘计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153页得M max=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32=0.029t-mQ max=0.62×ql=0.62×2.625×0.3=0.489t6、底板强度验算①正应力σ=M max÷W=0.029÷(bh2÷6)=(0.029×6)÷(1×0.022)=435t/m2=4.35MPa＜6.5MPa（A-5级木材的顺纹拉应力）故正应力强度满足要求。
②剪应力τ=QS÷Ib其中S =1/8×bh2=1/8×1×0.022=5×10-5m3I=1/12×bh3=1/12×1×0.023=6.67×10-7m4b=1mτ=(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)=36.66t/m2=0.3666MPa＜[τ]=1.2MPa（顺纹剪应力）满足剪应力要求。
（二）底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153页f max=(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E=8.5×103MPa=8.5×109PaI=6.67×10-7m4q=2.625t/m=2.625×104N/ml=0.3mf max=(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)=2.48×10-4m=0.248mm＜[f]=1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
二、底板下横向方木的强度与刚度计算（一）横向方木的强度验算1、荷载取值方木纵向间距为0.3m。
①当现浇砼h=1.05米时q1=1.05×0.3×2.5=0.788t/m②当浇注顶板砼完毕后q2=26.78t/m×0.3m/20m=0.402t/m③荷载取q1与q2之间最大值q=q1=0.788t/m2、跨度的取值I25工字钢的间距为0.5米，取lp=0.5米3、跨数的取值单根方木的长度一般为4米，取n=4/0.75=5.33≈5跨；但有的方木的长度不足4米，可能为一跨，取n=1跨，比取n=5跨计算更危险，故取n=1计算。
4、绘制计算简图5、计算最大弯矩及剪力值M max=1/8ql2=1/8×0.788×0.52=0.0247t-mQ max=1/2ql=1/2×0.788×0.5=0.197t6、正应力、剪应力验算σ=M max÷W=0.0247÷(1/6×0.1×0.12)=148.2t/m2=1.482MPa＜[σ]=8.0MPa正应力满足要求。
τ=Q max S÷(Ib)其中S=1/8×0.1×0.12=1.25×10-4m3I=1/12×bh3=1/12×0.1×0.13=8.33×10-6m4b=0.1mτ=(0.197t×1.25×10-4) ÷(8.33×10-6×0.1)=29.6t/m2 =0.296MPa＜[τ]=1.3MPa（顺纹剪应力）方木剪应力满足要求。
（二）方木的刚度验算f max=5ql4÷(384EI)其中E=9×103MPa=9×109PaI=8.33×10-6m4q=0.788t/m=0.788×104N/ml=0.5mf max=(5×0.788×104×0.54)÷(384×9×109×8.33×10-6)=8.56×10-5m=0.0854mm＜[L/400]=1.25mm刚度满足要求。
三、I25工字钢的强度及刚度计算（一）I25工字钢的强度验算1、荷载取值因底板铺设有横向方木，故考虑作用在I25工字钢上的荷载为梁体自重作用在投影面上的平均荷载。
I25横桥向按间距0.5m布设，桥幅20m宽度内需41根。
q=26.78t/m÷41=0.66t/m2、跨度的取值贝雷梁临时墩间距为5米，取l P=5米。
3、跨数的取值n=2跨。
4、计算简图6、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P150页M max=0.125ql2=2.0625t-mQ max=0.625ql=0.625×0.66×5=2.0625t7、正应力及剪应力验算σmax=M max÷W查表I25的W=402cm3M max=2.0625t-m=2.0625×105kg-cmσmax =2.0625×105÷402=513kg/cm2＜[σ]=1700 kg/cm2正应力满足要求。
τmax=Q max S÷Ib其中Q max=2.0625×103kgI/S=21.6cmb=0.8cmτmax=2.0625×103÷(0.8×21.6)=119.4kg/cm2＜[τ]=1000kg/cm2，剪应力满足要求。
（二）I25工字钢的刚度的验算查《建筑静力结构计算手册》f max=0.521ql4÷(100EI)其中q=0.66t/m=6600N/ml=5mE=2.1×105MPa=2.1×1011PaI=5020cm4=5.02×10-5m4f max=(0.521×6600×54)÷(100×2.1×1011×5.02×10-5)=2.04×10-3m=2.04mm＜[L/400]=12.5mm I25工字钢刚度满足要求。
四、基础承载力验算中间临时墩的受力为最不利。
①梁体的自重作用在中间临时墩上的荷载G1=5/4×26.78t/m×5m=167.375t②中间临时墩砼座及贝雷架的自重G2=2.5t/m3×1m×1m×28+0.33t/片×54片=87.82t③工字钢的自重作用在中间临时墩上的荷载G3=5/4×41×5m×38.105kg/m=9.765t④方木的自重作用在中间临时墩上的荷载G4=5/4×20m×17×0.1m×0.1m×0.9t/m3=3.825t⑤模板面板自重作用在中间临时墩上的荷载G5=5/4×5m×20m×0.02m×0.9t/m3=2.25t⑥荷载汇总G总=G1+G2+G3+G4+G5=271.035t⑦验算基底应力σ=G总/A=271.035t/28 m2=9.68t/m2＜[σ]=17t/m2基底承载力满足要求。
门支架受力分析计算书一、底板的强度、刚度计算同贝雷梁上的底板的强度、刚度计算二、底板下横向方木的强度、刚度计算（一）横向方木的强度计算1、荷载取值，现浇砼h=1.05米q=1.05×0.3×2.5=0.788t/m2、跨度的取值[10分配梁最大间距为1.1米，取lq=1.1米。
3、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n=1。
4、绘制计算简图5、计算最大弯矩及剪力值M max=1/8ql2=1/8×0.788t/m×1.12m2=0.12t-mQ max=1/2ql=1/2×0.788t/m×1.1=0.434t6、正应力及剪应力验算σmax=M max÷W=0.12t-m÷(1/6×0.1×0.12m2)=720t/m2=7.2MPa＜[σ]=8.0MPa正应力满足要求。
τ=Q max S÷(Ib)其中S=1.25×10-4m3I =8.33×10-6m4b=0.1mτ=(0.434×1.25×10-4)÷(8.33×10-6×0.1)=65.2t/m2=0.652MPa＜[τ]=1.3MPa方木的剪应力满足要求。
（二）方木刚度验算f max=5ql4÷(384EI)其中E=9×103MPa=9×109PaI=8.33×10-6m4q=0.788t/m=0.788×104N/ml=1.1mf max=(5×0.788×104×1.14)÷(384×9×109×8.33×10-6)=2×10-3m=2mm＜[L/400]=2.75mm方木的刚度满足要求。
三、［10分配槽钢强度及刚度验算门支架的步距为0.6米，故2［10的最大跨度为0.6米，跨度比方木的跨度1.1米小，且2［10的截面特性W、I、E比10×10方木大许多，方木的验算已通过，可以认为［10强度及刚度同样满足要求。
四、门支架的强度及刚度验算1、荷载取值门式支架单腿最不利情况取腹板底位置，顺桥向承重范围为0.6m，横桥向承重范围为0.9m，其中0.45m位于腹板位置，0.45m位于底板位置。
一期荷载G1=0.075m×0.6m×0.2m×2.5t/m3=0.0225tG2=0.45m×0.6m×1.05m×2.5t/m3=0.71tG3=0.375m×0.6m×0.2m×2.5t/m3=0.12tG一期=G1+G2+G3=0.86t二期荷载G二期=0.9m×0.6m×0.2m×2.5t/m3=0.27tG总=G一期+G二期=1.13t2、门支架强度验算G总＜[F]=2t（查亿利门支架的静载试验值），强度满足要求。