最新吊机选型与吊装验算
起重机选择及工作参数计算及结构吊装能力验算
起重机选择及工作参数计算及结构吊装能力验算起重机是一种专门用于吊装重物的机械设备，具有广泛的应用范围，常用于建筑工地、港口、工厂等场所。
在选择起重机时，需要考虑多个因素，并进行工作参数的计算和结构吊装能力的验算。
首先，在选择起重机时，需要考虑工作环境和工作要求。
工作环境包括场地的大小、地形条件、周围建筑物的影响等因素。
工作要求包括起重物的重量、高度、距离、吊装速度等。
根据这些因素，可以确定起重机的类型和规格。
其次，在进行工作参数的计算时，需要考虑起重物的重量和距离，以及起重机的额定起重能力和工作半径。
根据这些参数，可以计算出起重机的工作载荷和工作半径。
同时，还需要考虑起重机的稳定性和安全系数，以确保吊装过程的安全可靠。
最后，在进行结构吊装能力的验算时，需要根据起重机的结构参数，对吊装装置进行强度计算。
这包括对吊钩、吊绳、滑车、起重机车架等部件的强度进行验证，以确保其能够承受吊装过程中的载荷。
在实际应用中，起重机的选择和工作参数计算需要根据具体情况进行综合考虑。
同时，还需要遵守相关的安全规定和标准，以确保起重机的使用安全可靠。
总之，起重机选择及工作参数计算及结构吊装能力验算是起重机应用中非常重要的环节。
通过科学的选择和计算，可以确保起重机在吊装过程中的安全性和效率性。
吊车主要参数及钢丝绳检算
吊车主要参数及钢丝绳检算Document serial number【NL89WT-NY98YT-NC8CB-NNUUT-NUT108】吊机主要参数及钢丝绳受力分析计算1.吊机主要参数：T梁起吊高度的计算：H=h1+h2+h3+h4h1------梁高度（m）；h2------索具高度（m）；h3------桥墩高度（m）；h4------吊装时的工作间隙（m）。
H=h1+h2+h3+h4=2.5+13+8+1.5=25m（取最高墩身8米计算）汽车吊机吊臂的长度计算：L=[(H+B-C)2+R2]1/2L-----所需起重臂的长度（m）；H-----所需的起吊高度（m）；B-----吊钩至吊臂顶部的距离，估1m；C-----吊机回转台至地面的高度，估2.5m；R-----吊机吊臂的回转半径。
160T汽车吊机吊臂长度计算：L=[(25+1-2.5)2+92]1/2=25.16m所以选用吊机吊臂长为：27m。
吊机工作状态：220T汽车吊机：回转半径：R≤11m；吊臂长度：L=27m.2.钢丝绳受力分析计算（1）吊装载荷Q＇T梁自重；Q=111.3t；动载系数；K1=1.05风载系数：K3=1.3基本风压W0=17.5kg/m2S——迎风面积S=2.5×32.6=81.5m2W=K3×W0×S=1.3×17.5×81.5/1000=1.85tQ计=Q×K1+W=111.3×1.05+1.85=114.2t吊索具重量：q1=0.5t(估)吊钩重量：q2=1t(估)Q’=Q计+q1+q2=114.2+0.5+1=115.7t旋转半径为11米时，吊机额定起重量：G=60.2t＞115.7/2=57.8t，故安全；（2）钢丝绳的选用吊索拉力：P拉=QJ/Nsin850QJ=k动×G设钢丝绳破断力：P=P拉×k其中：P拉--------吊索拉力；QJ--------计算载荷；k动-------动载荷系数1.1；G设-------T梁重量为111.3t+吊钩和钢丝绳重量1.5t=112.8t；N---------吊索分支数，为4；P---------钢丝绳破断力；K---------安全系数6；P拉=QJ/Nsin85°=1.1×112.8/4sin85°=31.14tP=P拉×k=31.14×6=186.84t钢丝绳公称抗拉强度：1700MPa查钢丝绳参数表选6×37，φ=65.0mm的钢丝绳；其破断力为266.6t>P=186.84t；故安全。
吊车吊装方案计算
吊车吊装方案计算8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔吊装参数设备直径：φ4.2m设备高度：21.71m设备总重量：52.83t附件：上塔（上段）起重机臂长及倾斜度计算图dd1hh1下塔bacl臂杆中心αhsefo回转中心（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=PQ+pf=52.83+3.6=56.43t，式中：PQ-吊装设备自重PQ=52.83tpf―设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取pf=3.6t②主吊车性能预选用为：选用260t履带吊（型号中联重科quy260）回转半径：16m臂杆长度：53m起吊能力：67t履带跨距：7.6m臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：α=arccos（s－f）/l=arccos（16-1.5）/53=74.12°式中：s―吊车回转半径：选s=16mF——从吊臂底部铰链到旋转中心的距离，F=1.5ml——起重机吊臂的长度，选择L=53m④ 间隙距离a的计算：a=LCOSα－（h－e）ctgα－d/2=53cos74.12°－(36.5-2)ctg74.12°－5/2=2.1m式中：h―设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选h=36.5mE--臂底铰链离地高度，E=2Md--设备直径：D=4.2m，D=5m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤主吊车吊装能力选用校核：总起重负荷/起重能力=P/Q=56.43/67=84.22%。
经验证，所选用的主吊车能满足吊装要求。
（3）滑尾起重机的吊装计算①受力计算f=（9-1）× 52.8321.71-1-1=21.44t9mg21.71m1.0mqf1mq26m附：下塔溜尾吊车受力计算简图②溜尾吊车的选择副吊：75t汽车吊臂，长度12m；转弯半径：7米；起重量：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75t汽车吊能够满足吊装要求。
吊机选型与吊装验算
忽视环境因素
如风载、地震等环境因素对吊装的影响，未进行充分考虑和验算， 可能导致安全隐患。
验算方法不正确
采用不正确的验算方法或公式，可能导致验算结果偏离实际情况，无 法准确评估吊装的安全性和可行性。
验算过程中易犯错误和误区提示
对保障施工安全和提高效率作用阐述
吊机选型合理性
正确选择适合工程需求的吊机类 型，能够确保施工过程中的安全 性和稳定性，避免因设备不匹配 或性能不足导致的安全事故。
吊装验算的准确性
通过精确的吊装验算，可以预测 并优化吊装过程中的各项参数， 从而提高施工效率，减少不必要 的停工和返工。
施工流程优化
合理的吊机选型和吊装验算有助 于优化施工流程，使得各道工序 更加顺畅，减少施工中的等待和 浪费。
未来发展趋势
随着科技的不断进步和工程建设的不断发展，吊机行业将会 朝着更加智能化、高效化、安全化的方向发展。未来吊机产 品将会更加注重人性化设计、节能环保等方面的创新和发展 。
04
吊机选型与吊装验算中常见问题及解 决方案
04
吊机选型与吊装验算中常见问题及解 决方案
选型不当导致安全隐患或效率低下问题剖析
考虑吊机在最大起重量 时的最大工作幅度。
分析吊机在吊装过程中 的稳定性，确保安全。
场地条件及施工需求分析
场地大小
确保吊机能够在场地内自由移 动和作业。
地质条件
分析场地的地质情况，选择适 合的吊机基础类型。
施工环境
考虑施工现场的温度、湿度、 风速等环境因素对吊机的影响 。
施工周期
根据施工周期选择合适的吊机 型号和租赁方式。
设备起重吊装方案(汽车吊选用计算)
汽车吊的选用要综合考虑安全和经济，需要根据起重物重量，结合现场情况计算出“吊车臂杆的最小长度”，再通过查询吊车性能表选用安全、经济的型号。
（后附吊装方案示例）汽车吊工作参数计算：一、吊车起重量Q 应满足：Q ≥K （Q 1+Q 2）。
式中 Q 1—吊装物重量； Q 2—绑扎索具重量； K —动载荷系数（取1.1）。
二、吊车起吊高度H 应满足H ≥h 1+h 2+h 3+h 4。
式中 h 1—安装支撑面高度；h 2—安装间隙；h 3—绑扎点至设备底面的距离； h 4—吊索高度。
三、吊车臂杆的最小长度按下式计算：ααcos Ssin h 021+=+=L L L 3Sh arctg=α 式中h 0= h 1+h 2+h 3－h 5 。
h 5—吊车吊臂下铰点离地面高度； S —主吊臂与除氧器中心距离。
四、吊车在最小臂长时起重半径R=Lcosα-F式中：F—吊车吊臂下铰点至吊车回转中心距离。
施工方案编制示例1 编制依据1.1《施工组织设计》；1.2设备厂家随机图纸及有关技术文件；1.3设计图纸；1.4《工程建设安装工程起重施工规范》；1.5《一般用途钢丝绳》；1.6《煤矿安装工程质量检验评定标准》；1.7《机械设备安装工程施工及验收通用规范》。
2工程概况原煤准备车间设备安装工程，主要内容包括:刮板输送机5台，粗破碎机3台，二次破碎机3台，除铁器1台，带式输送机1条，原煤分级筛3台。
主要设备一览表表13施工准备3.1主要材料设备准备3.1.1设备已开箱清点，零部件齐全完整，设备外表面无凹坑、划痕及机械损伤。
经查阅，厂家质量证明资料齐全。
3.1.2施工前对吊装用机具、索具及其他工器具进行检查，确保其性能良好，满足吊装要求。
测量器具已经过校验并在有效期内。
3.1.3破碎机滑道制作安装就位，并接长延伸至厂房外1米。
内齿轮固定牢固，滑车穿绳完成。
3.1.4设备吊装前用手拉葫芦调平完成，设备上绑扎两根溜绳。
3.1.5基础垫铁加工完成3.2技术准备3.2.1有关设备的设计院图纸及制造厂图纸齐全完整，图纸已经过会审，避免土建图纸与安装图纸在设计上矛盾。
吊车吊装方案计算
吊车吊装方案计算8.1、主冷箱大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q—设备吊装自重P Q =52.83tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：α=arc cos（S－F）/L = arc cos（16-1.5）/53 =74.12°式中：S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mL —吊车臂杆长度，选L=53m④净空距离A的计算：A=Lcosα－（H－E）ctgα－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=36.5mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2mD —设备直径：D=4.2m，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择辅助吊车选用为：75T 汽车吊臂杆长度：12m ；回转半径：7m ；起吊能力：36t ；吊装安全校核：因为21.44t 〈36t ，所以75T 汽车吊能够满足吊装要求。
（二）、上塔（上段）的吊装计算（1）上塔上段的吊装参数设备直径：φ3.6m 设备高度：11.02m 设备重：17.35T 安装高度：（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t45米附：吊装臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F=17.35+3.6=20.95t式中：P Q—设备吊装自重P Q =17.35tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27m 起吊能力：55t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂＋塔式副臂，主臂角度不变85度，钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨副臂起落吊装采用特制平衡梁, 主吊车站位于冷箱的西面③主臂角度不变85度，副臂杆倾角计算：C=16-F-59coc85°=16-1.5-59coc85°=9.34mγ=β-（90°-α）=arcSin(C/27)-(90°-85°)= arcSin(9.34/27)-5°= 15.24°式中：γ—副臂杆倾角，为副臂中心线与主臂中心线夹角S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27mα—为主臂角度不变85度④净空距离A的计算：A=C-［H-(59*Sinα+E)］tanβ－D/2=9.34－［74-(59*Sin85°+2)］tan20.24－4/2 =2.46m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=74mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2 mD —设备直径D=3.6m, 取D=4 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求。
4.计算书-吊装设备选择及吊装工况验算
吊装设备选择及吊装工况验算本工程拟采用4台15T 手动葫芦配合工装进行吊装，具体选型如下：1.5T 手拉葫芦参数由表中参数可知，15T 手拉葫芦满足本工程吊装要求。
2.结构的设计本工程吊装工装结构设计如下：H450*220*10*12H450*220*10*12 15T 手动葫芦操作平台 吊耳钢梁8轴劲性柱上部工装结构图11轴劲性柱上部工装结构图3.结构的计算3.1 8轴劲性柱吊装支架计算设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002，2012年版);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 3柱数: 1梁数: 1支座约束数: 1标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数： 3地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000窄行输出柱、梁控制组合内力与配筋---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号X Y( 1) 0.00 2.00 ( 2) 1.00 2.00 ( 3) 0.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 3 1---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A 1 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-022 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-02截面号 ix iy W1x W2x W1yW2y1 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-032 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-03荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.77, Ly= 2.00; 长细比：λx= 26.1,λy= 42.3构件长度= 2.00; 计算长度系数: Ux= 2.38 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 5, M= 150.45, N=152.70, M= -0.45, N= -0.90考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.381抗剪强度计算控制组合号: 49, V= 7.81抗剪强度计算应力比 = 0.008平面内稳定计算最大应力对应组合号: 5, M= 150.45, N= 152.70, M= -0.45, N= -0.90平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 124.34平面内稳定计算最大应力比 = 0.401平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 127.43平面外稳定计算最大应力比 = 0.411门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比 [B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.381 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.008 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 310.00平面外稳定计算最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 26. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 42. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 149.78--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 2.00, Ly= 1.00构件长度= 1.00; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 150.45 125.31 100.20 75.11 50.05 25.010.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.362抗剪强度计算应力比 = 0.197平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 106.86平面内稳定计算最大应力比 = 0.345平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 106.87平面外稳定计算最大应力比 = 0.345考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.362 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.197 < 1.0平面内稳定最大应力 < f= 310.00平面外稳定最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T] = 12.38--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 74.89--------------------------------------------------------------------------------地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 0.245(mm) = H / 8170.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 100000.地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 8170< 柱顶位移容许值: H/60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 150.所有钢梁的总重量 (Kg)= 75.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 225.3.2 11轴劲性柱吊装支架计算设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002，2012年版); 结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 3柱数: 1梁数: 1支座约束数: 1标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数： 3地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000窄行输出柱、梁控制组合内力与配筋---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号X Y( 1) 0.00 0.80 ( 2) 1.50 0.80 ( 3) 0.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 3 1---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-022 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-032 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-03荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.91, Ly= 0.80; 长细比：λx= 10.5,λy= 16.9构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 2.38 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 5, M= 226.01, N=152.07, M= -1.01, N= -1.35考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.640抗剪强度计算控制组合号: 51, V= -4.88抗剪强度计算应力比 = 0.005平面内稳定计算最大应力对应组合号: 5, M= 226.01, N= 152.07,M= -1.01, N= -1.35平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 176.34平面内稳定计算最大应力比 = 0.569平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 176.61平面外稳定计算最大应力比 = 0.570门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比 [B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.640 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.005 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 310.00平面外稳定计算最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 10. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 17. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 59.91--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.00, Ly= 1.30构件长度= 1.50; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.87抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 226.01 188.20 150.45 112.75 75.11 37.53 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.608抗剪强度计算应力比 = 0.197平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 160.27平面外稳定计算最大应力比 = 0.517考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.608 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.197 < 1.0平面外稳定最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T] = 12.38--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 112.33--------------------------------------------------------------------------------地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 0.010(mm) = H / 81771.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 100000.地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 81771< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 60.所有钢梁的总重量 (Kg)= 112.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 172.4. 吊点、吊索设计及吊装验算4.1吊索选用计算:以下为几种常用直径的钢丝绳的破断拉力钢丝绳使用安全系数表：桁架吊索选用本工程钢桁架重约15t，按2点吊装受力考虑，平均每点受力7.5t，钢丝绳夹角为90o，则单根钢丝绳受拉力为N1=N2=7.5/sin90。
130t汽车吊行驶和吊装工况验算
130t汽车吊行驶和吊装工况验算一、汽车吊行走区域图1 汽车吊行走区域楼面，行驶线路必须严格按照规划好的路线，未经设计允许不得任意改变行驶线路。
二、设计依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010三、设计任务1.汽车吊行驶时，楼板强度验算；2.汽车吊吊装时，楼面梁强度验算；四、汽车吊行驶时楼板强度：（1）汽车吊参数取汽车吊行驶区域的一典型板跨作为验算单元，典型楼板图示如下：图2 楼板典型楼板图示k计通用规范》4.3.1，取汽车吊后轮着地宽度及长度0.3m×0.2m，即汽车吊作用于板跨中的等效均布荷载q=40/（0.2×0.3）=666.7kN/m2同理，后轴等效均布荷载q=62/（0.2×0.6）=516.7kN/m2本验算中应考虑汽车吊的动力效应，参照《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012第5.6.2条，取动力系数β=1.1。
荷载效应的最大组合为活载控制，结构模型荷载作用位置及荷载效应图示：图3 汽车吊行驶状态荷载作用位置图示图4a 典型楼板x向弯矩图（kN.m）图4b 典型楼板y向弯矩图（kN.m）xx向端部弯矩设计值M s x=-92.1kN.my向跨中弯矩设计值M m y=70.1kN.my向端部弯矩设计值M s y=-82.3kN.m（3）汽车吊行驶时楼板强度验算1)板设计信息：根据设计图纸知楼面典型楼板，板厚250mm，面筋双向为C14@150，底筋双向为C14@150,附加筋C12@300。
环境类别为二a 类，板钢筋保护层厚度25mm,混凝土强度等级C35；参照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010按受弯构件计算板抗弯承载力。
板底部受弯承载力：M bx R=fy×As×（h0-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受拉钢筋截面积As=1026mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s=c+d/2=30mm截面有效高度h0=h-a s=220mm混凝土受压区高度x=f y×A s/（α1×f c×b）=22.1mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M bx R=fy×As×（h0-0.5x）=77.2kN.m同理可求得M by R=77.2kN.m板顶部受弯承载力：M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受压钢筋截面积As’=1403 mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s’=c+d/2=30mm截面有效高度h0’=h-a s’=220mm混凝土受压区高度x=f y×As’/（α1×f c×b）=30.2mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）=103.5kN.m同理可求得M ty R=103.5kN.m2)板强度验算：M bx R>M m x，M tx R>M s x，M ty R>M s y，M by R>M m y，五、汽车吊吊装时楼面梁强度验算：（1）汽车吊参数汽车吊吊装半径10m，吊重30t，配重22t，配重距回转中心距离为2.5m，即起重力矩为245t.m。
吊装起重设备选用和稳定性计算
吊装起重设备选用和稳定性计算1.吊装起重设备选用在选择吊装起重设备时，需要考虑以下几个方面：1.1起重能力：根据需要吊装的物品的重量确定起重能力，选择能够满足需求的设备。
1.2工作范围：根据工作场地的情况确定设备的工作范围和高度，选择适合的设备。
1.3工作环境：考虑工作环境的特点，选择适合的设备，如在狭小空间使用吊车时，可以选择小型吊车。
1.4使用频率：根据使用频率确定设备的质量和耐用性，选择适合的设备。
1.5安全性：选择符合安全标准和规定的设备，确保设备在使用过程中不会出现安全问题。
在使用吊装起重设备时，需要进行稳定性计算，以确保设备在吊装过程中不会发生翻倒或倾斜的情况。
稳定性计算包括以下几个方面：2.1重心计算：首先需要确定吊装物品的重心位置，然后计算起重设备的重心位置，确保吊装物品和设备的重心在同一直线上。
2.2倾斜计算：根据吊装物品的形状和重量，以及起重设备的工作状态，计算设备的倾斜角度，确保设备的倾斜角度在安全范围内。
2.3颠簸计算：考虑工作场地的地形和环境因素，计算设备在移动过程中的颠簸程度，确保设备在移动过程中稳定。
2.4静荷载计算：考虑吊装物品的重量和形状，计算设备在吊装过程中产生的静荷载，确保设备的结构和强度能够承受静荷载。
2.5动荷载计算：考虑设备在吊装过程中的运动状态，计算设备在运动过程中产生的动荷载，确保设备的结构和强度能够承受动荷载。
通过以上稳定性计算，可以确保吊装起重设备在吊装过程中稳定可靠，保证吊装作业的安全性和高效性。
总结而言，吊装起重设备在选用和稳定性计算方面都需要进行详细的考虑和计算，以确保设备能够满足吊装作业的需求，并保证吊装作业的安全性和高效性。
只有这样，才能更好地保障吊装作业的顺利进行。
吊车吊装方案计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重： P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t 式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊（型号中联重科QUY260） 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2.8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos （S －F ）/L = arc cos （16-1.5）/53 =74.12°HAD1hb c F OEα回 转 中 心臂杆中心LdS附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图H1下塔式中：S — 吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度，选L=53m ④ 净空距离A 的计算： A=Lcos α－（H －E ）ctg α－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度，选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D — 设备直径：D=4.2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44tQ26M1.0m 1m9mQG21.71mF 附：下塔溜尾吊车受力计算简图辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
起重机械吊装质重量和吊装高度计算
起重机械吊装质重量和吊装高度计算4．1．1 凡新购、大修、改造以及长时间停用的起重机械，均应按有关规定进行技术检验，合格后方可使用。
4．1．2 起重机司机应持证上岗，严禁非驾驶人员驾驶、操作起重机。
4．1．3 起重机在每班开始作业时，应先试吊，确认制动器灵敏可靠后，方可进行作业。
作业时不得擅自离岗和保养机车。
4．1．4 起重机的选择应符合下列规定：1 起重机的型号应根据吊物情况及其安装施工要求确定。
2 起重机的主要性能参数应符合下列规定。
1）起重机的起重量Q 必须大于吊物（构件、设备）的重量1Q 与索具的重量2Q 之和。
即：Q Q Q ≤+21 （3．1．4-1）2）起重机的起升高度H 应符合下式规定（图3．1．4-1）：H h h h h ≤+++4321 （3．1．4-2）式中：H ——起重机的起升高度（m ）1h ——从停机面算起至安装支座表面的高度（m ）2h ——安装间隙（不小于0.2m ）3h ——构件吊起后底面至绑扎点的距离（m ）4h ——索具高度（m ），自绑扎点至吊钩中心距离。
3）当起重机臂杆需跨越已安装好的构件（如天窗架、屋架）吊物时，起重机臂杆的最小长度应按下式确定（图3．1．4-2）：ααcos sin 21g f h L L L ++=+= （3．1．4-3） gf h arctg+=α （3．1．4-4） 式中：L ——臂杆的最小长度（m ） f ——吊钩跨过已安装构件的距离（m ）g ——臂杆轴线与已安装好构件的水平距离，至少取1m ；α——臂杆仰角h ——臂杆底铰至构件吊装支座（即图中屋架上弦顶面）的高度（m ），其值21h h h -= 1h ——停机面至构件安装支座的高度（m ）；h——杆底铰至停机面的距离（m），可由起重机外型尺寸表查取。
2图4．1．4-1 起重高度计算a）数解法简图b)b ）图解法简图图4．1．4-2 最小杆长计算4）根据（4．1．4-4）式求得α值，代入（4．1．4-3）式求得起重机最小杆长，并根据计算结果，按实际选用的L 及α值代入（4．1．4-5）式，计算出起重半径r ：αcos 0L L r += （4．1．4-5）式中：0L ——吊杆底铰至起重机旋转轴中心的距离（m ）；可由起重机外型尺寸表查取。
吊机选型与吊装验算
1、桅杆式起重机 在建筑工程中常用的桅杆式起重机有：独脚拔杆，悬臂
拔杆，人字拔杆和牵缆式桅杆起重机等。这类起重机适于在
比较狭窄的工地上使用，受地形限制小。桅杆式起重机具有 制作简单，装拆方便，起重量大的特点，特别是大型构件吊 装缺少大型起重机械时，这类起重设备更显示了它的优越性。 但这类起重机需设较多的缆风绳，移动较困难，灵活性也较
在吊杆顶两侧的拉绳牵动吊杆旋转，另一种是将吊杆与拔杆
连接在一个转盘上，由卷扬机牵动转盘转动，带动拔杆和吊 杆同时旋转，这时，缆风绳必须通过活动装置连接在拔杆顶 上，当拔杆转动时，缆风 绳保持不动。这种起重机需要较多 的缆风绳，至少要有六根。
(五)独脚拔杆的竖立
独脚拔杆的竖立之前，先做好各项准备工作如拨杆的拼接，钢丝绳的 穿绕、缆风绳的绑扎、锚碇及卷扬机的设置等。并经过仔细检查，才能着 手竖立。 工地常用的拔杆竖立方法，有以下几种：
图5—11 履带式起重机外形图 1-行走装置；2-回转机构；3-机身； 4-起重臂； A、B、C-外形尺寸；
L-起重臂长； H-起重高度；R-起重半径
履带式起重机的特点是操纵灵活，本身能回转 360°，在平 坦坚实的地面上能负荷行驶。由于履带的作用，可在松软、 泥拧的地面上作业，且可以在崎坦不平的场地行驶。目前， 在装配式结构施工中，特别是单层工业厂房结构安装中，履 带式起重机得到广泛的使用。履带式起重机的缺点是稳定性 较差，不应超负荷吊装，行驶速度慢且履带易损坏路面，因 而，转移时多用平板拖车装运。 目前，在结构安装工程中常用的国产履带式起重机，主要 有以下几种型号： W1－50、W1－100、W1－100、西北 78D等。此外，还有一些进口机型。履带式起重机的外形尺寸 见图5－11及表5－1。其技术规格见表5—2。
吊车吊装方案计算
8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重： P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t 式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊（型号中联重科QUY260） 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2.8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos （S －F ）/L = arc cos （16-1.5）/53 =74.12°HAD1hb c F OEα回 转 中 心臂杆中心LdS附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图H1下塔式中：S — 吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度，选L=53m ④ 净空距离A 的计算： A=Lcos α－（H －E ）ctg α－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度，选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D — 设备直径：D=4.2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44tQ26M1.0m 1m9mQG21.71mF 附：下塔溜尾吊车受力计算简图辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。
浅谈企业起重机械选型、安装与检验
浅谈企业起重机械选型、安装与检验第一篇：浅谈企业起重机械选型、安装与检验浅谈企业起重机械选型、安装与检验1、选型企业在选购起重机械时，首先要对本企业的使用范围、额定起重量、跨度、工作频繁程度等因素进行综合考虑，选择适合本单位使用要求工作级别的起重机。
根据拟定的技术参数与要求，进行市场调研。
选择的供货厂家，必须是具备特种设备安全许可证的专业起重机制造企业。
并考察制造厂家加工设备的配套性，生产的规范性，产品的先进性，进行比较后选择价格合理，质量好，性能优良，安全装置齐全的起重机械。
起重设备到货后，开箱验收时要检查随机技术资料是否齐全，随机配件、工具、附件是否与配置清单一致，设备及配件是否有损伤、缺陷等，并做好开箱验收记录。
2、安装与检验起重机械的安装队伍可选择有安装资格的制造厂家，形成制造、安装、调试一条龙的服务模式。
除此之外，选择的安装单位必须是具有省级质量技术监督部门颁发的《特种设备安装（维修）安全认可证》的专业队伍，并具有安装相应的安装资格和资质。
安装单位确认后，安装前要协助安装单位办理特种设备开工告知书，并配备专职或兼职人员。
该人员负责起重机械监督检验工作的协调，为检验机构监督检验人员查阅有关资料和进入现场检查提供便利，配合检查安装队伍的施工组织方案、安装设备、安装程序、技术要求、安装过程中隐蔽工程验收记录、自检报告等是否符合要求。
安装完毕后要监督安装单位进行全面自检和运行试验、载荷试验，确认自检合格后，由检验机构进行安装验收。
验收合格并取得了《安全使用许可证》后，方可投入使用。
验收合格后，使用单位应将起重机随机技术资料、安装资料及检验报告书等有关技术资料存档。
以后在使用中发生的定期检验、大修、改造、事故记录等资料也一并存入起重机械安全技术档案。
第二篇：起重机械安装改造维修监督检验起重机械安装改造维修监督检验作者：佚名文章来源：本站原创点击数：846更新时间：2008-9-24特种设备安装、改造、大修监督检验申请表示范文本特种设备安装、改造、大修监督检验申请表示范文本一、部门名称晋中市质量技术监督局二、行政许可事项名称起重机械安装改造维修监督检验三、有关法律、法规、规章依据《特种设备安全监察条例》第二十一条：“锅炉、压力容器、压力管道元件、起重机械、大型游乐设施的制造过程和锅炉、压力容器、电梯、起重机械、客运索道、大型游乐设施的安装、改造、重大维修过程，必须经国务院特种设备安全监督管理部门核准的检验检测机构按照安全技术规范的要求进行监督检验；未经监督检验合格的不得出厂或者交付使用”。
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(一)独脚拔杆
独脚拔杆按制作的材料分类有： 木独脚拔杆，钢管独脚拔杆和格 构式独脚拔杆。
木独脚拔杆起重高度一般为
8～15米，起重量在10吨(100kN) 以内；钢管独脚拔杆起重高度在 30米以内，起重量可达30吨 (300kN)；格构式独脚拔杆起重
熟悉：独脚拔杆、悬臂拔杆的构造，独脚拔杆的竖立方法， 轨道式塔式起重机。
掌握：履带式起重机构造、技术性能表及工作性能曲线使用 方法。
[讲授重点] 履带式起重机构造、技术性能表及工作性能曲线 使用方法。
[讲授难点] 爬升式塔式起重机，附着式塔式起重机。
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1、桅杆式起重机
在建筑工程中常用的桅杆式起重机有：独脚拔杆，悬臂 拔杆，人字拔杆和牵缆式桅杆起重机等。这类起重机适于在 比较狭窄的工地上使用，受地形限制小。桅杆式起重机具有 制作简单，装拆方便，起重量大的特点，特别是大型构件吊 装缺少大型起重机械时，这类起重设备更显示了它的优越性。 但这类起重机需设较多的缆风绳，移动较困难，灵活性也较 差。所以，桅杆式起重机一般多用于缺乏其他起重机械或安 装工程量比较集中，而构件又较重的工程。一般情况下用电 源作动力，无电源时，可用人工绞盘。
施工中应根据工程规模、工程特点、工作性质、施工工期 等选用相应的运输设备。
正确地使用和保养设备应按照已经制订好的相应操作规程 进行操作和维护保养。操作人员应具有操作证。
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1.4 垂直运输设备
1.4.1 起重设备
[目的要求] 了解 : 拔杆、牵缆式拔杆起重机的构造，履带式 起重机的稳定性验算，履带式起重机起重臂接长的计算，汽车 式起重机，轮胎式起重机，爬升式塔式起重机，附着式塔式起 重机。
吊装过程中严禁调整拔杆的前倾度或挪动拔杆，以免发生事故。
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图5—4 人字拔杆 1—人字拔杆；2—缆风绳；3—起重滑车组； 4—导向滑车；5—拉索（拉杆）；6—主缆风绳；
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图5—3 (a)全貌 (b)杆顶 (c)基座 (d)中间段
（二）人字拔杆
是用两根圆木或钢管以钢丝绳绑扎或铁件铰接而成（图5—4）。
它的优点是：侧向稳定性比独脚拔杆好，缆风绳比独脚拔杆少。
它的缺点是：构件起吊后，活动范围小。
人字拔杆上部两杆的绑扎点，离杆顶至少 600mm，并用8字结 捆牢。起重滑车组和缆风绳均应固定在交叉点处。拔杆的前倾度， 每高1m不得超过10mm，两杆下端要用钢丝绳或钢杆拉住，长度 约为主杆长度的1／2～1／3，以平衡拔杆本身的水平推力。缆风 绳的数量，根据起重量和起重高度决定，直立的人字拔杆，前后 各一根，向前倾斜的，可在后面用两根(左右各一根)，必要时，前 面再增加一根，吊重较大时，可在后面设置滑车组缆风绳。人字 拔杆的起重绳是通 过一根杆底的导向滑车的，为保持稳定，另一 根杆底，要用钢丝绳扣牢。
2、分类
根据制作材料不同，拔杆分以下几种：木独脚拔杆、钢管 独脚拔杆、金属格构式独脚拔杆
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(1)木独脚拔杆
通常采用一根圆木做成，
起重高度为 8～15m，起 重量在3～10t之间，起重 量大时，也可将2～3根圆 木绑扎在一起，作为一根 拔杆使用。
金属格构式拔杆，起重量可达 100t以上，起 重高度达70—80m，拔杆所受的轴向力往往 很大，因此，对支座及地基要求较高，一般 要经过计算。
这种拔杆的缆风绳，滑车组与拔杆的连接， 采用在拔杆顶焊接吊环，并用卡环连接。
缆风绳必须经过计算，一般要穿滑车组， 用卷扬机或倒链施加初拉力。缆风绳的另一 端均用水平锚碇固定。
图5—1 拔杆构造示意图
1—拔杆；2—缆风绳3—滑车组； 4—导向滑轮；5—拉绳；6—卷扬 机；7—锚碇
高度可达70～80米，起重量可达
100吨(1000kN)。
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1、组成
独脚拔杆 是由拔杆、起重滑车组、卷扬机、缆风绳和锚碇 组成，如图5—1。在使用时，拔杆应保持一定的倾角，以便 在吊装时，构件不致撞碰拔杆。拔杆的稳定，土要依靠缆风 绳。缆风绳一般为6～12根，依起重量、起重高度和绳索的强 度而定，但不能少于4根。缆风绳与地面的夹角，一般取 30°～45°，角度过大则对拔杆将产生较大的压力。缆风绳 多采用钢丝绳，起重量小的木拔杆也可用白棕绳，但需做防 腐处理和拉力试验，以确保施工安全；
为避免吊装时构件碰击 图5—2 木拔杆细部构造 (a)杆顶 (b)杆脚
拔杆，在拔杆顶设置枕头 木 (图5—2 )。独脚拔杆 移动时，
1-拔杆；2-缆风绳；3-枕头木；4-定滑车； 5-通向锚碇的拉绳；6-起重绳；7-拖子
是用卷扬机拖动拔杆根 部。为减少地面摩阻力，
动画
拔杆底设有拖子构造见
(图5—2 ) 。
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（2)钢管独脚拔杆 适用于起重量不超过拔杆 是由四根角钢 和横向，斜向缀条(角钢或扁钢)联系而成。截 面一般为方形，整根拔杆由多段拼成，可根 据需要调整拔杆高度。构造见图5—3 。
《钢结构工程施工》课程 教学课件
建筑工程技术学院
《钢结构工程施工》课程教学团队
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1
《钢结构工程施工》教学课件
学习单元1 轻钢门式刚架结构工程施工
➢ 项目3 轻钢门式刚架的施工安装
2020/11/8
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2
垂直运输设备的施工设计
垂直运输设施是指担负垂直输送材料和施工人员上下的机 械设备和设施。在砌筑施工过程中，各种材料(砖、砂浆)、工 具(脚手架、脚手板)及各层楼板安装时，垂直运输量较大，都 需要用垂直运输机具来完成。目前，钢结构工程中常用的垂直 运输设施有塔式起重机、汽车起重机、履带式起重机、独杆提 升机等。