拱桥满堂支架计算书

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拱桥满堂支架计算书

满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。

拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m³，钢筋数量共计182994.5kg。

2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。

其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。

3、拱盔采用φ48(d=3.5mm）钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm（+0.025mm）弯制。

4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。

二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。

2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载2.0KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载2.5KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载2.5KN/㎡e.风荷载标准值采用0.6KN/㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。

满堂支架施工受力计算书

满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。

由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，f m=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。

(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量： E=2.06×10^5N/mm^2。

二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。

2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2 内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。

4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。

5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。

三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。

3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载2=q m⨯KN•+2.0（=）⨯655.11.260583.1.0翼（2）腹板混凝土荷载2KN•q m3⨯=⨯=26.48.1835.05腹（3）底板混凝土荷载2=KN•q m⨯⨯=）+（6.033.395.26.1056.0底（4）内模及底模荷载2KN•=q m5.1内（5）外膜及排架荷载20.4q m KN •=外（6）人群及机具荷载25.2q m KN •=人（7）倾倒和振捣混凝土荷载20.4q m KN •=倾3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算腹板下组合荷载为：m 28.1090.45.248.832.1q •=++⨯=KN ）（腹组面板为20mm 厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm ，计算宽度1000mm 。

满堂支架计算书

满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。

B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。

采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。

一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。

侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。

碗口支架作为支撑。

二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。

箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。

支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。

其单根最大荷载为30KN。

箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。

支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。

满堂支架计算书(最终版)

满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。

包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。

跨度最大结构形式为25+40+40+25。

现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。

3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。

通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。

钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。

钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。

碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。

支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。

拱桥现浇拱圈满堂支架计算书(行业文书)

拱桥现浇拱圈满堂脚手架计算书一、荷载分析本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数：1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26；施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4；武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。

3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；4.拱圈参数拱圈的计算厚度(mm):500.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.22/6 = 21600 mm3；I = 90×1.23/12 = 129600mm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 26×0.5×0.9+0.5×0.9 = 12.15 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 4×0.9= 3.6 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q1=1.2×12.15+1.4×3.6=19.62kN/m；q2=1.35×12.15+1.4×0.7×3.6=19.931kN/m按q2取值。

拱桥现浇拱圈满堂支架计算书

拱桥现浇拱圈满堂支架计算书4.拱圈参数拱圈的计算厚度(mm):500.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.22/6 = 21600 mm3；I = 90×1.23/12 = 129600mm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

最大弯矩 M=0.1*19.931*3002= 179379 N.m；面板最大应力计算值σ =M/W= 179379/21600 = 8.3 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 8.3 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=12.15kN/m面板最大挠度计算值ν = 0.677*12.15*3004/(100*6500*12.96*104)=0.791 mm；面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.791 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5*10*10/6 = 83.33 cm3；I=5*10*10*10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 26*0.3*0.5+0.5*0.3 = 4.05 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 4*0.3 = 1.2 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q1=1.2×4.05+1.4×1.2=6.54kN/m；q2=1.35×4.05+1.4×0.7×1.2=6.64kN/m按q2取值。

满堂支架计算书

一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。

箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。

箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。

二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。

（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。

（3）水平杆步距为1.20m。

具体布置见满堂式支架设计图。

三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。

2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。

计算断面见下图。

1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。

bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。

满堂支架计算书(调整)

满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。

模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。

混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。

模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。

满堂支架计算书

满堂支架计算书支架搭设完成后，在现浇预应力砼箱梁施工前，对支架进行相当于箱梁自重的1.1倍荷载预压，以检验支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。

预压材料采用相应重量的砂袋，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量，待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后，测出弹性变形值，即完成支架预压施工。

撤除压重砂袋后，如需设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。

本标段现浇梁施工准备全幅全跨满堂式支架和模板（包括底模和侧模），全幅砼施工一次性浇注完成。

根据施工方案，进行支架施工预拱度设置，具体考虑如下：1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用钢管满堂式支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用15mm 的竹胶板。

（2）、钢管支架杆件规格为Φ48*3.5mm，为厂家生产定型产品，有出厂合格证，杆件的连接采用扣件铰接，禁止使用质量不合格产品，钢管顶端安装可自动调解的承托。

（3）、所选用的钢管及扣件，应按现有国家标准《钢管脚手架扣件》的规定选用。

2、支架承重情况（1）根据以往的施工经验和参考地基承载参数，取支架下基座沉降值为5mm，（2）钢管支架为目前使用较多的支架形式，其压缩及挠度值（弹性变形）依经验取10mm。

（3）非弹性变形主要表现在底模木方上，因木方及木楔间接触面少，其变形值较小，可通过经验推算，以标准跨计算，取其非弹性变形为10mm。

（4）在预压施工结束后，应调整支架上部顶托，使模板安装位置符合设计。

3、预拱度设置：（1）现浇预应力砼箱梁支架预拱度理论计算与设置序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度F1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩F2=10 通过计算纵梁挠度和立柱压缩值得出3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形F3=10主要据底模垫情况4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降F4=3地基受力情况计算5 预拱度F=F1+F2+F3+F46 预拱度值设计F x=4F*x*(L-x)/按二次抛物线法L2分配（2）现浇预应力砼箱梁支架预压后预拱度设计序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度f1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩f2压重卸载后底模测量值与压重时测量值之差3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形f3压重卸载后支架高程测量与压重前测量值之差，扣除基底沉降值4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降f4基座预压前后高差5 预拱度f=f1+f2+f3+f46 预拱度值设置f x=4f*x*(L-x)/L2按二次抛物线法分配（二）、钢管满堂式支架布置形式与验算1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用满堂式扣件式钢管支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用竹胶板。

拱桥满堂支架计算书

满堂支架计算书、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高 1.3m 的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m 长的实体段。

拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m3，钢筋数量共计182994.5kg。

2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。

其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。

3、拱盔采用φ48(d=3.5mm)钢管，钢管壁厚不得小于 3.5 mm( +0.025mm)弯制。

4、底模采用15mm 竹胶板，竹胶板后背10*8 木方，木方横桥向布置，布置间距30cm 控制。

二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011) 《路桥施工计算手册》其他现行规范。

2、荷载技术参数a. 新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/ ㎡b. 振捣混凝土产生的荷载 2.0KN/ ㎡( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)c. 施工人员、材料、机具荷载 2.5KN/ ㎡(JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)d. 模板、支架自重荷载2.5KN/ ㎡e. 风荷载标准值采用0.6KN/ ㎡f. 验算倾覆稳定系数2( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。

满堂支架支架计算书

附件支架、模板结构验算一、工程概况DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。

桥长12.2m。

本桥顶板采用支架法现浇施工。

二、计算依据1.工程设计图纸及地质资料2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准三、支架材料要求根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。

钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。

钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。

扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。

扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。

所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。

红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

四、支架布置和验算(一)支架布置采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。

支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。

每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。

立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。

桥梁满堂支架计算书说明书

满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。

Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0～18.58m，箱梁采用C50混凝土。

以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽13.5m，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ48X3.5mm)搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m～8m范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m，在跨中其他部位间距0.35m。

1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。

满堂支架计算书

满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。

海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。

对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。

1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。

⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。

①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。

②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。

③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。

⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。

①施工人员及施工设备荷载。

②振捣混凝土时产生的荷载。

③风荷载、雪荷载。

1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。

Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。

根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。

由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。

Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。

大桥满堂支架设计计算

××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算：本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。

为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。

1) 荷载计算：I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。

s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。

II. 支架配件自重：0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m22) 活荷载计算：I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。

为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。

3) 荷载组合：I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：按不组合风荷载情况计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

满堂支撑架计算书

满堂支撑架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 23、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数36 36 满堂支撑架的宽度B(m) 满堂支撑架的长度L(m)10.1 Φ48×2.8 满堂支撑架的高度H(m) 脚手架钢管类型1.4 立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.4 0.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 立杆纵距la(m)0.8 0.2 立杆横距lb(m) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)1.494 剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ 11.656 非顶部立杆计算长度系数μ 2二、荷载参数0.031 脚手板类型木脚手板每米钢管自重g(kN/m) 1k20.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板脚手板自重标准值g(kN/m) 2k0.17 0.1 挡脚板自重标准值g(kN/m) 密目式安全立网自重标准值g(kN/m)3k4k20.167 1 每米立杆承受结构自重标准值材料堆放荷载q(kN/m) 1kg(kN/m) k23 2 施工均布荷载q(kN/m) 平台上的集中力F(kN) 2k1省份陕西地区榆林市20.25 1 基本风压ω(kN/m) 风压高度变化系数μ 0z21.04 0.312 风荷载体型系数μ 风荷载标准值ω(kN/m) sk三、设计简图搭设示意图:平面图侧立面图四、板底纵向支撑次楞验算2 次楞增加根数n4 材质及类型钢管2Φ48×2.8 205 截面类型(mm) 次楞抗弯强度设计值f(N/mm) 4210.19 125 次楞截面惯性矩I(cm) 次楞抗剪强度设计值τ(N/mm) 324.25 206000 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm)0.031 次楞自重标准值Nc(kN/m) 次楞验算方式三等跨连续梁G=N=0.031kN/m; 1kcG= g×l/(n+1)= 0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m; 2k2kb4Q= q×l/(n+1)= 1×0.8/(2+1)=0.267kN/m; 1k1kb4Q= q×l/(n+1)= 3×0.8/(2+1)=0.8kN/m; 2k2kb41、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

景观桥拱圈满堂支架计算书

拱圈满堂支架计算书一计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）二支架设计方案现浇拱圈支架拟采用φ48×3.5㎜扣件式钢管支架，支架高度为1.5～9.6m,拟定立杆布置为：全拱范围按照60㎝×60㎝布置。

水平横杆按照120㎝步距布置，中间纵横向设置剪刀撑。

在支架顶托之上设置纵向和横向方木，纵向方木规格为10×5㎝，横向方木规格为10×10㎝，材质为松木。

三支架力学验算最不利荷载位置计算综合考虑拱圈的结构形式并根据支架立杆布置情况，最不利荷载位置为4号和8号拱圈的距离拱脚30cm处。

取长度1m，按照拱圈底宽计算，该断面面积为9.7×1.508=14.628㎡，对该位置支架进行验算1 支架布置以60×60㎝考虑，钢筋砼重量以26KN/m3计每延米重量为：14.628×1×26=380.328KN则单位面积承重为：q1=380.328÷(9.7×1)=39.21KN/㎡钢管布置为60×60㎝，则单根承载力为：39.21×0.6×0.6=14.116KN/根2 模板构造荷载取 q2=5KN/㎡3 扣件式钢管自重（按照3m高度计算）（1）立杆自重（采用φ48×3.5㎜钢管，单位重量为6.175kg/m）q3a=0.0618KN/m×3m=0.185KN/根（2）可调托座q3b=0.045KN/m×1个=0.045KN/根（3）横杆自重q3c=0.0618KN/m×8×0.3=0.148KN/根（4）扣件自重横杆接头：q3d=0.0132KN/m×8=0.106KN/根上下碗扣：q3e=0.0184KN/m×2=0.037KN/根所以，扣件式钢管支架自重：q3=q3a＋q3b＋q3c＋q3d＋q3e=0.185+0.045+0.148+0.106+0.037 =0.521KN/根4 施工活荷载（参照规范4.2.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/㎡计，基于安全考虑，取5KN/㎡）q4=5KN/㎡5 单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载：N GK=（q1+ q2）×0.6×0.6+ q3=（39.21+5）×0.36+0.521=16.437KN/根施工活荷载：N QK=q4×0.6×0.6=5×0.36=1.8KN/根轴向力：1.2 N GK+1.4 N QK=1.2×16.437+1.4×1.8=22.244KN/根单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3㎜计，另外乘以0.75折减系数）A=423.9×0.75=318mm2,回转半径：i=1.58由于λ=l/i=120/1.58=76查得φ=0.744N/（φ×A）=22244/（0.744×318）=94.018Mpa＜164MPa其中，Q235钢管容许应力为205MPa×80%=164MPa，80%为旧管疲劳折减系数。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。

本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。

2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。

本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。

2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。

3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。

立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。

横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。