(公建屋面)光伏支架计算书
屋面光伏计算书
屋面光伏计算书摘要：1.光伏项目概述2.光伏支架及基础布置形式3.主要材料及许用应力值4.荷载设计及校核5.混凝土基础尺寸校核6.光伏支架增加屋面荷载计算7.结论与建议正文：【光伏项目概述】屋面光伏项目是一种利用建筑物屋顶空间进行太阳能发电的清洁能源项目。
本文将详细介绍如何进行屋面光伏项目的支架及基础计算，以保证项目的安全稳定运行。
【光伏支架及基础布置形式】光伏支架主要包括立柱、斜梁、檩条等构件。
在确定支架布置形式时，应考虑光伏组件的尺寸、安装角度、屋面结构等因素。
【主要材料及许用应力值】光伏支架及基础的主要材料为钢材，根据相关规范，钢材的许用应力值应符合一定的要求。
在设计过程中，应根据实际荷载情况选择合适的材料和规格。
【荷载设计及校核】荷载设计是光伏项目支架及基础计算的关键环节。
主要包括永久荷载（如光伏组件、支架结构等）、可变荷载（如风荷载、雪荷载等）和偶然荷载（如地震荷载）等。
在设计过程中，需对这些荷载进行详细计算，并进行校核，确保结构安全。
【混凝土基础尺寸校核】混凝土基础是光伏支架的承载基础，其尺寸校核至关重要。
基础尺寸的确定应考虑地基承载力、土壤侵蚀性、地下水位等因素。
在实际工程中，可通过基础设计规范进行校核。
【光伏支架增加屋面荷载计算】光伏支架在安装过程中，会对屋面产生一定的荷载增加。
为确保屋面的安全稳定，需对增加的荷载进行计算。
此外，还应考虑屋面防水、排水等因素。
【结论与建议】综上所述，在进行屋面光伏项目支架及基础计算时，需充分考虑各种荷载因素，确保结构安全。
同时，遵循相关设计规范，合理选择材料，提高施工质量。
通过不断完善和优化设计，为我国光伏发电事业的发展贡献力量。
屋顶光伏电站支架强度及屋面载荷计算【范本模板】
屋顶光伏电站支架强度及屋面载荷计算1 工程概况项目名称：江苏省＊＊***中心小学49KW光伏屋顶工程地址：江苏省*＊*设计单位：上海能恩太阳能应用技术有限公司建设单位：＊**＊＊＊有限公司结构形式：屋面钢结构光伏支架支架高度：0.3m2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—20073设计条件：太阳能板规格：1650mm*990mm＊50mm混凝土屋顶太阳能板安装数量：200块最大风速：27.5m/s 平坦开阔地域太阳能板重量:20kg安装条件：屋顶计算标准：日本TRC 0006—1997设计产品年限:20年4型材强度计算4.1 屋顶荷载的确定（1）设计取值:①假设为一般地方中最大的荷重,采用固定荷重G和暴风雨产生的风压荷重W 的短期复合荷重.②根据气象资料，扬中最大风速为27.5m/s,本计算最大风速设定为：30m/s。
③对于混凝土屋面，采用最佳倾角安装的系统,需要考虑足够的配重，确保组件方阵的稳定可靠。
④屋面高度20m。
4.2 结构材料：C型钢重量：1.8kg/m截面面支架尺寸(mm）41*41*2安装角度25°材料镀锌截面面积（A）277形心主轴到腹板边缘的距离1。
4516E+01 形心主轴到翼缘尖的距离2.6484E+01惯性矩Ix 8.3731E+04惯性矩Iy 4.5694E+04回转半径ix 1。
7386E+01回转半径iy 1.2844E+01截面抵抗矩Wx 4.0844E+03截面抵抗矩Wx 4。
0844E+03截面抵抗矩Wy 3.1478E+03截面抵抗矩Wyy 1.7254E+034.3 假定荷重：①固定荷重G太阳能板质量：G1=20kg×20=400kg →3920N；所以C形轨道承载的固定荷载重量G=3920N;②风压荷重W根据《建筑结构荷载规范》中对风载荷的规定如下（按承重结构设计)：Wk =βgz μs μz W0Wk：风荷载标准值(KN/m2）；βgz：高度Z 处的风振系数；μs：风荷载体型系数;μz:风压高度变化系数（0。
光伏支架及基础计算书
项目名称项目地点日 期A A-1安徽省/市毫州市地区参照年限50年一遇参照年限50年一遇0.45kN/m 250年一遇0.45kN/m 250年一遇25年0.45kN/m 2A-2B 类A-35米A-5品牌Trina 系列TSM-PC05A ※光伏组件机械参数组件长度 1.65米组件宽度0.992米组件厚度35毫米组件重量18.6千克A-625度A-72块A-820mm A-90.04kN/m 2A-100.25m A-11独立基础A-120.4m 长0.4m 宽0.4m 高0.8m 长0.8m 宽0.4m 高A-13C2023.5kN/m 3A-140.2m A-152.5m A-16 2.7m B μz =1μs = 1.3※0.59kN/m 21.50kN6.02kN1.36kN5.24kN1.852m18.51kN·m 9.71kN·m ※光伏支架基础计算书项目地、附近风压点设计资料黄色背景部分为按需填写项★注：本工具参考相关标准及网络上的资料、文章编写，另外"组件机械数据库"数量很少，本工具中使用较多的名称，并非直接填入即能生效，因此添加后需要查看相关名称定义并修改方可，或替换原有数据。
采用GB 50007-2011 P49 挡土墙的抗倾覆安全系数≥1.6风荷载体形系数按照GB50797-2012中6.8.7条选取1.3抗倾覆力矩倾覆力矩= 1.91 1.6>验算通过！风载荷标准值=ω0*βz *μz *μs =光伏支架基础倾覆验算倾覆点距组件安装面中心法线距离=光伏组件、支架及配件自重=风荷载=抗倾覆力矩=前支墩重量G1k 后支墩重量G2k 验算结果为：前支墩尺寸单根主梁上的组件数量组件安装角度单根主梁上的组件间距光伏支架及配件自重前支架高度地面粗糙度分为A 、B 、C 三类：A 类 - 近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区B 类 - 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区C 类 - 有密集建筑群的城市市区D 类 - 有密集建筑群且房屋较高的城市市区项目地基本风压ω0设计年限基础类型基础尺寸项目地基本风压ω0地面粗糙度类别设计计算高度H 项目地设计年限基本风压ω0光伏组件选型后支墩尺寸基础强度倾覆力矩=前支墩距前支架中心距离前后支墩中心间距风压高度变化系数风载荷体型系数支架跨距。
光伏支架设计方案受力计算书-参考
（1） 恒载 G：
恒载包含太阳能板的重量和支架的自重。其中太阳能板总重量：
G1＝40P×20kg/P×9.8N/s2=7840N
支架自重根据计算不同的梁时分别施加。
（2） 风载 W：
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中对风荷载的规定如下（按承重结构
设计）：
wk z s z w0
应对称分布。下图为光伏组件的受力简图，剪力图与弯距图。
由剪力图可以得出：当 a=b 时，剪力 Q 取最小极值，为 qa。即横梁间距等于光伏
组件长度的一半。 由弯距图可以看出：当 a=b 时，弯距 M 极值为[0，-0.0625ql2]；
当 1 q(l 2 la) 1 qa 2 时，即 a 2 1l 时，弯距 M 极值为[0.0215ql2，-0.0215ql2]，因此当
l23 b2
3l22 b
)
R0 R1
R2
1 2
P(1
P(3
l1
5l2 b
l1
5l2 b
3l22 b2
3l22 b2
l23 b3
)
l23 b3
)
由剪力图中可以看出斜梁中分布了 6 个峰值，分别为：
当 0<b< l2 时
QQ10
Q5 Q4
P 2P
剪力极值 Qmax>P
Q2 Q3 R0 2P
数值 Q235B 4.705 23.059 12.935 35.994 32.862 29.138 7.016919238 7.913720914
单位
cm2 cm4 cm4 cm4 mm mm cm3 cm3
项目 屈服极限 σs 弹性横量 E 对 y 轴惯性半径 iy 对 z 轴惯性半径 iz 极惯性半径 ip 左端离质心距离 右端离质心距离 抗弯截面系数 Wz(左) 抗弯截面系数 Wz(右)
光伏支架力学强度计算说明书
引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲（压缩）以及拉伸强度，
安装螺栓的强度等，并确认强度。
（1） 结构材料
选取支架材料，确定截面二次力矩 IM 和截面系数 Z。 （2） 假象载荷
1） 固定荷重（G）=
组件质量
2） 风压荷重（W）
（加在组件上的风压力（WM）和加在支撑物上的风压力（WK）的总和）。
计算自由实体力
打开
摩擦
关闭
使用自适应方法:
关闭
结果文件夹
SolidWorks 文档 (D:\工作文件\小金)
单位
单位系统: 长度/位移 温度 角速度 压强/应力
公制 (MKS) mm Kelvin 弧度/秒 N/m^2
材料属性
模型参考
曲线数据:N/A
属性
名称: 模型类型: 默认失败准则: 屈服强度: 张力强度: 弹性模量:
最小 1.41537e-006 单元: 4353
最大 0.000226646 单元: 14334
可调支架 新导轨 - 1000-算例 1-应变-应变 1 结论：导轨符合安装要求。
备注：南昌市 50 年一遇最大载荷。 载荷要求：风载为 0.45KN/M2；
雪载为 0.45KN/M2 安装方式屋顶厂房屋顶支架； 载荷计算： 备注：此处正压对组件影响比较大，所以只需考虑正压即顺风情况。 单块组件风载：(此处以 12 度角正压计算）
W=0.75*450*1.64*0.992=549N 单块组件雪载：
建设地点的周围地形等状况 如海面一样基本没有障碍物的平坦地域 树木、低层房屋（楼房）分布平坦的地域 树木、低层房屋密集的地域，或者中层建筑（4-9 层）物分布的地域
（3）风力系数
1）组件面的风力系数。
屋顶光伏电站支架强度及屋面载荷计算
屋顶光伏电站支架强度及屋面载荷计算1 工程概况项目名称：江苏省*****中心小学49KW光伏屋顶工程地址：江苏省***设计单位：上海能恩太阳能应用技术有限公司建设单位：******有限公司结构形式：屋面钢结构光伏支架支架高度：0.3m2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001《建筑结构荷载规范》GB50009—2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB50011—2010《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—20073设计条件：太阳能板规格：1650mm*990mm*50mm混凝土屋顶太阳能板安装数量：200块最大风速：27.5m/s 平坦开阔地域太阳能板重量：20kg安装条件：屋顶计算标准：日本TRC 0006-1997设计产品年限：20年4型材强度计算4.1 屋顶荷载的确定（1）设计取值：①假设为一般地方中最大的荷重，采用固定荷重G和暴风雨产生的风压荷重W 的短期复合荷重。
②根据气象资料，扬中最大风速为27.5m/s,本计算最大风速设定为：30m/s。
③对于混凝土屋面，采用最佳倾角安装的系统，需要考虑足够的配重，确保组件方阵的稳定可靠。
④屋面高度20m。
4.2 结构材料：C型钢重量：1.8kg/m截面面支架尺寸（mm）41*41*2安装角度25°材料镀锌截面面积（A）277形心主轴到腹板边缘的距离1.4516E+01形心主轴到翼缘尖的距离2.6484E+01惯性矩Ix 8.3731E+04惯性矩Iy 4.5694E+04回转半径ix 1.7386E+01回转半径iy 1.2844E+01截面抵抗矩Wx 4.0844E+03截面抵抗矩Wx 4.0844E+03截面抵抗矩Wy 3.1478E+03截面抵抗矩Wyy 1.7254E+034.3 假定荷重：①固定荷重G太阳能板质量：G1=20kg×20=400kg →3920N; 所以C形轨道承载的固定荷载重量G=3920N;②风压荷重W根据《建筑结构荷载规范》中对风载荷的规定如下（按承重结构设计）：Wk =βgz μs μz W0Wk:风荷载标准值（KN/m2）；βgz：高度Z 处的风振系数；μs：风荷载体型系数；μz：风压高度变化系数（0.84）；W0：基本风压（KN/m2）按《建筑结构荷载规范》表所以βgz=1.6根据《建筑结构荷载规范》表F7.3.1，体型系数μs为1.475，所以，Wk=1.6*0.83*0.84*0.57=0.636KN/m2③雪压荷重根据《建筑结构荷载规范》中规定：Sk=μr*S0；Sk：雪荷载标准值（KN/m2）；Μr：屋面积雪分布系数；S0：基本雪压（KN/m2）根据《建筑结构荷载规范》表S0为0.35 KN/m2所以Sk=0.2*0.35=0.07 KN/m2④地震荷载根据《建筑抗震设计规范》，采用底部剪力法时，按下列公式确定：FEk= 1 *GeqFEk为结构总水平地震作用标准值；1为水平地震影响系数值，可取水平地震影响系数最大值max；Geq为结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值。
光伏支架计算书
支架结构系统计算书1.计算及设计依据《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001)《钢结构设计规》(GB50017-2003 )2.材料力学性能2. 1 Q235结构钢2. 2. 1 HM-41槽钢截面图2. 2. 2HM-41壁厚t [mm. 2 截面积A[mm:] 288.6重量[kg/m] 2.51 屈服强度f7k [N/mm:] 245抗拉/压/弯强度。
[N/mm:] 215弹性模量[N/mm:] 200000 剪切模量[N/mm2] 80000 Y轴距槽口e』mm 22.61 Y轴距槽背e： [mm -18. 69惯性矩I y[cm'] 6. 66截面模量W yl [cm3] 2. 95容许弯矩M y[Nm] 3. 562. 3. 1 HM-52槽钢截面2. 3. 2 HM-52壁厚t [mm] 2. 5 截面积 A [mm2] 405.2重量[kg/m] 3. 53屈服强度[N/mm:] 245 CU3.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度2. Im,主梁跨度2. 5m;柱高度0. 675m,倾斜度15度：次梁及柱釆用表面热镀锌型材，本计算书依据2X9 （电池板）阵列进行计算，讣算简图见图基本风爪值：w o=O. 55KN/m2基本雪压值：So=O. 3KX/m3电池板块（每块质量19. 8kg, 1640X990mm,）阵列2 X9 倾角：15°结构设计使用年限：25年4.荷载4. 1恒载S沪gk=19. 8X10Xcosl5° / （1.640X0. 99）=0. 118KN/ m:4. 2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk=艮zX 卩sX z Xwo式中：wk—风荷载标准值（KN/m'）；0Z—高度Z处的风振系数;□ s—风荷载体型系数；Az—风压高度变化系数;w0—基本风压（KX/m~）；风振系数a=15ok sl=-1.325kt s2=-0. 525□ S3=1・325k s4=°・ 535离地高度小于30m的C类地区，Az取值1W k（k sl）=lX-l. 325X1X0. 55二-0. 72875KN/m2 險（□ s2）=1X0- 525X1X0. 55二-0. 28875KN/m2 險（卩s3）=1X1.325X1X0. 55=0. 72875KN/m2W k（卩s4）=1X0. 525X1X0. 55=0. 28875KN/m:4. 3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算: Sk=口rSo体型系数口r取值1 （倾角15° ）资料中给出基本雪压So取值0. 3KPa 得雪荷载值：Sk二IX 0.3二0.3 KN/ m:荷载组合承载能力极限状态：1）Sl=l. 2 恒+1.4*风（+ ）+0. 7*1.4*雪2）S2=l. 2 恒+1.4*雪（+ ）+0. 6*1.4*风3）S3=l. 0 恒+1.4 风（-）4）S4=l. 35 恒正常使用极限状态5）Sl=1.0 恒+1.0 风（+ ） 1.0 （雪）6）S2=l. 0 恒+1.0 风（-）7）S3二 1.0 恒S二 1.2 S GK+1.4 wk+1.4X0. 7 Sk=1. 2X0. 118+1.4X0. 72875+1.4X0. 7X0. 3=1. 456 KN/m25.钢结构有限元分析Ps3区承载力极限状态下最不利荷载为:S1二1.2恒+1.4*雪（+ ）+0. 6*1.4*风二=1. 2X0. 118+1.4X0. 72875+1.4X0. 7X0. 3=1. 456 KN/m2梁均布线荷载 1. 456X1. 64/2=1. 19 KN/ mPs4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2二1. 2恒+1. 4*风（+ ）+0. 6*1. 4*雪二1. 2X0. 118+1.4X0. 3+1. 4X0. 7X0. 28875=0. 84 KN/m2梁均布线荷载0. 84 X 1. 64/2=0. 69 KN/ m5. 1有限元分析采用SAP2000非线性版运行分析一后处理数据5. 2次梁计算采用C钢41*41进行校核5. 2. 1 导轨截面:41*41*2*12100 mm5. 2. 2导轨受力分析图施加荷载5. 2. 3受力分析数据弯矩最大值：Mmax二0・313KN • m 应力计算°max=Mmax/W=O. 313X 1072. 95X 10“二106. lMPa<° =215 MPa满足应力强度条件。
屋顶光伏电站支架强度及其屋面载荷计算
屋顶光伏电站支架强度及屋面载荷计算1 工程概况项目名称：江苏省*****中心小学49KW光伏屋顶工程地址：江苏省***设计单位：上海能恩太阳能应用技术有限公司建设单位：******有限公司结构形式：屋面钢结构光伏支架支架高度：0.3m2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001《建筑结构荷载规范》GB50009—2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB50011—2010《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—20073设计条件：太阳能板规格：1650mm*990mm*50mm混凝土屋顶太阳能板安装数量：200块最大风速：27.5m/s 平坦开阔地域太阳能板重量：20kg安装条件：屋顶计算标准：日本TRC 0006-1997设计产品年限：20年4型材强度计算4.1 屋顶荷载的确定（1）设计取值：①假设为一般地方中最大的荷重，采用固定荷重G和暴风雨产生的风压荷重W 的短期复合荷重。
②根据气象资料，扬中最大风速为27.5m/s,本计算最大风速设定为：30m/s。
③对于混凝土屋面，采用最佳倾角安装的系统，需要考虑足够的配重，确保组件方阵的稳定可靠。
④屋面高度20m。
4.2 结构材料：C型钢重量：1.8kg/m截面面支架尺寸（mm）41*41*2安装角度25°材料镀锌截面面积（A）277形心主轴到腹板边缘的距离1.4516E+01 形心主轴到翼缘尖的距离2.6484E+01 惯性矩Ix 8.3731E+04惯性矩Iy 4.5694E+04回转半径ix 1.7386E+01回转半径iy 1.2844E+01截面抵抗矩Wx 4.0844E+03截面抵抗矩Wx 4.0844E+03截面抵抗矩Wy 3.1478E+03截面抵抗矩Wyy 1.7254E+034.3 假定荷重：①固定荷重G太阳能板质量：G1=20kg×20=400kg →3920N;所以C形轨道承载的固定荷载重量G=3920N;②风压荷重W根据《建筑结构荷载规范》中对风载荷的规定如下（按承重结构设计）：Wk =βgz μs μz W0Wk:风荷载标准值（KN/m2）；βgz：高度Z 处的风振系数；μs：风荷载体型系数；μz：风压高度变化系数（0.84）；W0：基本风压（KN/m2）按《建筑结构荷载规范》表7.5.1ξ为1.6所以βgz=1.6根据《建筑结构荷载规范》表F7.3.1，体型系数μs为1.475，所以，Wk=1.6*0.83*0.84*0.57=0.636KN/m2③雪压荷重根据《建筑结构荷载规范》中规定：Sk=μr*S0；Sk：雪荷载标准值（KN/m2）；Μr：屋面积雪分布系数；S0：基本雪压（KN/m2）根据《建筑结构荷载规范》表6.2.1Μr=0.2S0为0.35 KN/m2所以Sk=0.2*0.35=0.07 KN/m2④地震荷载根据《建筑抗震设计规范》，采用底部剪力法时，按下列公式确定：FEk= 1 *GeqFEk为结构总水平地震作用标准值；1为水平地震影响系数值，可取水平地震影响系数最大值max；Geq为结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值。
光伏支架计算书
光伏支架计算书支架结构系统计算书本计算书的计算及设计依据包括《建筑结构荷载规范》（GB -2001）和《钢结构设计规范》（GB-2003）。
材料力学性能方面，本文采用了Q235结构钢和HM-41、HM-52槽钢。
HM-41槽钢的物理特性包括壁厚、截面积、重量、屈服强度、抗拉/压/弯强度、弹性模量、剪切模量、Y轴距槽口、Y轴距槽背、惯性矩、截面模量和容许弯矩等参数。
同样，HM-52槽钢也有类似的物理特性参数。
设计参数方面，本文主要针对太阳能板支架的主次梁布置、次梁跨度、主梁跨度、柱高度、倾斜度等进行了计算。
支架结构的设计使用年限为25年。
在荷载方面，本文考虑了恒载和风荷载。
恒载的计算采用了电池板块的质量和倾角等参数。
风荷载的计算则按照公式进行，其中包括了风振系数、风荷载体型系数、风压高度变化系数等参数。
经过以上的计算和设计，本文得出了太阳能板支架结构系统的各项参数和荷载情况。
In C-class areas where the height is less than 30m。
the wind load is XXX(z=1,2) = 1 × (-1.325) × 1 × 0.55 = -0. KN/m。
Wk(s1,s2) = 1 × 0.525 × 1 × 0.55 = -0. KN/m。
Wk(s3) = 1 ×1.325 × 1 × 0.55 = 0. KN/m。
and Wk(s4) = 1 × 0.525 × 1 × 0.55 = 0. KN/m.For XXX。
the standard value is calculated using the formula Sk = rSo。
where r=1 (with a slope of 15°) and So=0.3 KPa。
光伏支架计算书
支架结构系统计算书1.计算及设计依据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003 ）2.材料力学性能2.1Q235结构钢2.2.1 HM-41槽钢截面图2.2.2HM-41槽钢物理特性壁厚 t[mm] 2 截面积 A[mm2] 288.6 重量 [kg/m] 2.51[N/mm2] 245 屈服强度 fyk抗拉/压/弯强度 [N/mm2] 215 弹性模量 [N/mm2] 200000 剪切模量 [N/mm2] 80000[mm] 22.61 Y轴距槽口 e1Y轴距槽背 e[mm] -18.692惯性矩 I[cm4] 6.66y[cm3] 2.95 截面模量 Wy1[Nm] 3.56 容许弯矩 My2.3.1 HM-52槽钢截面2.3.2 HM-52物理特性壁厚 t[mm] 2．5 截面积 A[mm2] 405.2 重量 [kg/m] 3.53 屈服强度 f[N/mm2] 245yk抗拉/压/弯强度 [N/mm2] 215弹性模量 [N/mm2] 200000剪切模量 [N/mm2] 80000[mm] 26.00 Y轴距槽口 e1Y轴距槽背 e[mm] -26.002[cm4] 13.97 惯性矩 Iy截面模量 W[cm3] 5.37y1[Nm] 5.37 容许弯矩 My3.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度2.1m,主梁跨度2.5m;柱高度0.675m，倾斜度15度：次梁及柱采用表面热镀锌型材，本计算书依据2×9（电池板）阵列进行计算，计算简图见图基本风压值：w=0.55KN/m2=0.3KN/m2基本雪压值：S电池板块（每块质量19.8kg，1640×990mm，）阵列 2 ×9倾角：15°结构设计使用年限：25年4.荷载4.1恒载= gk=19.8×10×cos15°/（1.640×0.99）=0.118KN/ m2SGK4.2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk=z×s×z×w式中：wk—风荷载标准值（KN/m2）；z—高度z处的风振系数；s—风荷载体型系数；z—风压高度变化系数；—基本风压（KN/m2）；w风振系数z=1体型系数α=15°s1=-1.325s2=-0.525s3=1.325s4=0.535离地高度小于30m的C类地区，z 取值1(s1)=1×-1.325×1×0.55=-0.72875KN/m2 WkW(s2) =1×0.525×1×0.55=-0.28875KN/m2 k(s3) =1×1.325×1×0.55=0.72875KN/m2Wk(s4) =1×0.525×1×0.55=0.28875KN/m2Wk4.3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：Sk=rSo体型系数r取值1（倾角15°）资料中给出基本雪压So 取值0.3KPa得雪荷载值：Sk=1×0.3=0.3 KN/ m2荷载组合承载能力极限状态：1）S1=1.2恒+1.4*风（+）+0.7*1.4*雪2）S2=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风3）S3=1.0恒+1.4风（-）4）S4=1.35恒正常使用极限状态5）S1=1.0恒+1.0风（+）1.0（雪）6）S2=1.0恒+1.0风（-）7）S3=1.0恒S=1.2 S+1.4 wk+1.4×0.7 SkGK=1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m25.钢结构有限元分析s3区承载力极限状态下最不利荷载为：S1=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风= =1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m2梁均布线荷载1.456×1.64/2=1.19 KN/ ms4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2=1.2恒+1.4*风（+）+0.6*1.4*雪=1.2×0.118+1.4×0.3+1.4×0.7×0.28875=0.84 KN/m2梁均布线荷载0.84×1.64/2=0.69 KN/ m5.1有限元分析采用SAP2000非线性版新建模型施加荷载运行分析—后处理数据5.2次梁计算采用 C钢41*41 进行校核5.2.1 导轨截面：41*41*2*12100 mm5.2.2导轨受力分析图5.2.3 受力分析数据弯矩最大值：Mmax=0.313KN·m应力计算max=Mmax/W=0.313×103/2.95×10-6=106.1MPa＜=215 MPa满足应力强度条件。
光伏支架及基础计算书
项目名称
项目地点
日 期
省/
市
无锡地区参照年限10年一遇参照年限50年一遇0.3
kN/m 210年一遇0.45
kN/m 2
50年一遇25年22长0.4m 宽0.5m 高长0.8m 宽0.4m 高
23.5kN/m 30.58kN/m 2
1.88kN
6.02kN
1.35kN
5.12kN
1.896m
18.58kN·
m 9.72kN·
m ※光伏支架基础计算书
黄色背景部分为按需填写项★注：本工具由Nemo Zheng 根据自己的经验，并参考相关标准及网络上的资料、文章编写，"组件机械数据库"数量很少，且铝合金支架的截面特性由截面详图决定，因此檩条计算书暂只支持Q235 厚度≤16mm 的钢结构，且数据库也较少。
另外，本工具中使用较多的名称，并非直接填入即能生效，因此添加后需要查看相关名称定义并修改方可，或替换原有数据，也可直接提供相关参数至nemojoy@ 要求添加需要的数据。
欢迎各位参与交流。
采用GB 50007-2011 P49 挡土墙的抗倾覆安全系数≥1.6
条选取1.3
抗倾覆力矩倾覆力矩
= 1.91 1.6>验算通过！风载荷标准值=ω0*βz *μz *μs =倾覆点距组件安装面中心法线距离=光伏组件、支架及配件自重=风荷载=抗倾覆力矩=前支墩重量G1k 后支墩重量G2k 验算结果为：0
设计年限项目地基本风压ω0项目地设计年限基本风压ω倾覆力矩=。
(公建屋面)光伏支架计算书
海南恒大海花岛影视基地光伏项目2#、3#楼(整体)计算书审核：校核：编写：2017年1月22日目录1 设计依据 (1)1.1作用荷载计算过程 (1)2 计算简图 (2)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (6)3.4 荷载组合 (7)4 内力位移计算结果 (7)4.1 内力 (7)4.1.1 内力包络及统计 (7)4.2 位移 (18)4.2.1 组合位移 (18)5 设计验算结果 (23)5.1 设计验算结果图及统计表 (24)附录 (27)6．连接螺栓计算 (28)6.1主梁与横向次梁的连接 (28)6.2横向次梁与纵向次梁的连接（纵向次梁端） (31)6.3横向次梁与纵向次梁的连接（横向次梁端） (32)6.4横向次梁与纵向次梁的连接（连接过渡用钢板） (34)6.5拉条与横向次梁的连接（横向次梁端） (35)1 设计依据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 （GB50018-2002） 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012） 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010） 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 《钢结构焊接规范》 （GB50661-2011） 《钢结构高强度螺栓连接技术规程》 （JGJ82-2011）1.1作用荷载计算过程一、与光伏板直接连接横梁所受荷载1、永久荷载标准值（对水平投影面）： 光伏板 22520.12630.99100k g kN m =≈⨯2、可变荷载标准值 (1) 活荷和雪荷载不考虑。
(2)风荷载根据招标文件要求，光伏板所受风荷载按围护结构计算，基本风压按50年一遇(0.80kN/m 2)考虑， 外部局部体型系数按1 2.0s μ=-外考虑。
根据《荷规》8.2.1，地面粗糙度类别为A 类，高度按26.6米考虑查表8.2.1 ()26.6201.67 1.52 1.52 1.6193020z μ-=⨯-+≈-8.3.4 光伏板横梁A=0.87x0.93=0.81m ²<1.0m ²，故1s μ外不折减 8.3.5 开放式，11 2.0s s μμ==-外 查表8.6.1 ()26.6201.53 1.55 1.55 1.5373020gz β-=⨯-+≈-8.1.1 10 1.537( 2.0) 1.6190.80 3.98k gz s z ωβμμω==⨯-⨯⨯≈ kN/m 22、汇总每根横梁所受荷载如下： 由上文可知，'0.1263k g ≈ kN/m边部迎风面最大角度14°，()'0,max 3.98 1.65sin 1420.794k ω=⨯⨯≈ kN/m2 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号3分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号4分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号5分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号6分布图（实粗线表示荷载作用的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用无温度作用。
光伏支架计算书汇总
支架结构系统计算书1.计算及设计依据《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB50017-2003 )2.材料力学性能2.1Q235结构钢2.2.1HM-41 槽钢截面图2.2.2HM-41 槽钢物理特性壁厚t[mm] 2截面积A[mm 2 288.6重量[kg/m] 2.51屈服强度 f yk[N/mm2] 245抗拉/ 压/ 弯强度[N/mm2]215弹性模量[N/mm 2] 200000 剪切模量[N/mm 2] 80000 Y 轴距槽口 e 1[mm] 22.61 Y 轴距槽背 e 2[mm] -18.69 惯性矩I y[cm4] 6.66 截面模量W y1[cm3] 2.95 容许弯矩M y[Nm] 3.56 2.3.1 HM-52 槽钢截面2.3.2 HM-52 物理特性壁厚t[mm] 2．5 截面积A[mm 2] 405.2 重量[kg/m] 3.53 屈服强度 f yk[N/mm2] 245抗拉/ 压/ 弯强度[N/mm2]215弹性模量[N/mm 2] 200000剪切模量[N/mm 2] 80000Y 轴距槽口 e 1[mm] 26.00Y 轴距槽背 e 2[mm] -26.00惯性矩I y[cm4] 13.97截面模量W y1[cm3] 5.37容许弯矩M y[Nm] 5.373.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度 2.1m, 主梁跨度2.5m;柱高度0.675m，倾斜度15 度：次梁及柱采用表面热镀锌型材，本计算书依据2×9（电池板）阵列进行计算，计算简图见图基本风压值：w0=0.55KN/m2基本雪压值：S0=0.3KN/m2电池板块（每块质量19.8kg ，1640×990mm，）阵列 2 ×9 倾角：15°结构设计使用年限：25 年4.荷载4.1恒载S GK= gk=19.8 ×10×cos15°/（1.640×0.99）=0.118KN/ m24.2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk= z× s × z × w0式中：wk—风荷载标准值（KN/m）；z—高度z 处的风振系数；s—风荷载体型系数；z—风压高度变化系数；w0—基本风压（KN/m2）；风振系数z=1 体型系数α =15°s1=-1.325s2=-0.525 s3=1.325s4=0.535离地高度小于30m的 C 类地区，z 取值 1W k(s1)=1 ×-1.325 ×1×0.55=-0.72875KN/m2W k(s2) =1 ×0.525 ×1×0.55=-0.28875KN/m2W k(s3) =1 ×1.325 ×1×0.55=0.72875KN/m2W k(s4) =1 ×0.525 ×1×0.55=0.28875KN/m24.3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：Sk= rSo体型系数r 取值1（倾角15°）资料中给出基本雪压So 取值0.3KPa 得雪荷载值：Sk=1×0.3=0.3 KN/ m 2荷载组合承载能力极限状态：1）S1=1.2 恒+1.4* 风（+）+0.7*1.4* 雪2）S2=1.2 恒+1.4* 雪（+）+0.6*1.4* 风3）S3=1.0 恒+1.4 风（- ）4）S4=1.35 恒正常使用极限状态5）S1=1.0 恒+1.0 风（+）1.0 （雪）6）S2=1.0 恒+1.0 风（- ）7）S3=1.0 恒S=1.2 S GK+1.4 wk+1.4 ×0.7 Sk=1.2 ×0.118+1.4 ×0.72875+1.4 ×0.7 ×0.3=1.456 KN/m25.钢结构有限元分析s3区承载力极限状态下最不利荷载为：S1=1.2 恒+1.4* 雪（+）+0.6*1.4* 风=2=1.2 ×0.118+1.4 ×0.72875+1.4 ×0.7×0.3=1.456 KN/m2梁均布线荷载 1.456 ×1.64/2 =1.19 KN/ ms4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2=1.2 恒+1.4* 风（+）+0.6*1.4* 雪=1.2 2×0.118+1.4 ×0.3+1.4 × 0.7 ×0.28875=0.84 KN/m2梁均布线荷载0.84 ×1.64/2= 0.69 KN/ m5.1 有限元分析采用SAP2000非线性版运行分析—后处理数据5.2 次梁计算采用 C 钢41*41 进行校核5.2.1 导轨截面：41*41*2*12100 mm5.2.2 导轨受力分析图5.2.3 受力分析数据弯矩最大值：Mmax=0.313K·N m 应力计算max=Mmax/W=0.31×3 103/2.95 ×10-6=106.1MPa< =215 MPa满足应力强度条件。
光伏支架受力计算书
光伏支架受力计算书光伏支架受力计算书受力计算书一、设计依据规范1. 建筑结构荷载规范GB50009-20XX2. 钢结构设计规范GB50017-20XX 3. 铝合金结构设计规范GB50429-20XX 4. 冷弯薄壁型钢结构技术规范 5. 建筑抗震设计规范材料力学性能钢材碳素结构钢 Q235-B 重力密度ρ= kN/m3 弹性模量E=×10^5N/mm2 线膨胀系数α=×10-5 泊松比ν= 抗拉/压/弯强度 fs=215 N/mm2 抗剪强度 fsv=125N/mm2 端面承压强度 fsce=325 N/mm2设计过程：1、荷载组合中风荷载确定过程。
(1) Wk=βz*Ms*Mz*W0Wk-风荷载标准值，βz-高度z处的风振系数，Ms-风荷载体型系数，Mz-风压高度变化系数，W0-基本风压(kN/m2)。
注：基本风压应按本规范附录中附表给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于/m2。
风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取、和0。
全国各站台重现期为10 年、50 年和100 年的雪压和风压值见附表风振系数取值为1。
风荷载体型系数如下表根据组件与地面所成角度，插入法计算风荷载体型系数a＝15正风压荷载体型系数μs＝(根据GB50009-20XX 表) 负风压荷载体型系数μs＝- (根据GB50009-20XX表) 风压高度变化系数：地面粗糙度类别 : B Mz=1 地貌描述 :A类, 指近海海面和海岛,海岸,湖岸及沙漠地区。
B类，指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 C类，指有密集建筑群的城市市区D 类，指有密集建筑群且房屋较高的城市市区基本风压:Wo=ρVo2/2Wo-基本风压，ρ-空气密度，Vo-平均50年一遇的基本风速m/s。
使用风杯式测风仪时，必须考虑空气密度受温度、气压影响的修正，可按下述公式确定空气密度:p31100000t-空气温度，P-气压，e-水气压(Pa)。
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[键入文档标题] [键入文档副标题]编制：审核：审批：[宜兴羿飞新能源科技有限公司]目录1．计算引用的规范、标准及资料 (2)1.1.建筑设计规范： (2)1.2.钢材规范： (2)1.3.五金件规范： (2)1.4.相关物理性能等级测试方法： (3)1.5.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)2．结构分析基本概况 (3)2.1.项目概述 (3)2.2.项目所在地区 (3)2.3.地面粗糙度分类等级 (3)3．结构承受荷载计算 (4)3.1.地面粗糙度分类等级 (4)3.2.组件及结构自重计算 (4)3.3.雪荷载标准值计算 (5)3.4.作用效应组合 (5)4．所采用的设计数据 (5)4.1.牌号Q235B 钢，符合GBJ 50017-2003 (5)4.2.牌号Q345B 钢，符合GBJ 50017-2003 (6)4.3.牌号6063-T5铝合金，参考GB 50429-2007 (6)4.4.牌号6063-T6铝合金，参考GB 50429-2007 (6)4.5.普通螺栓4.6C级，参考GBJ 50017-2003 (7)4.6.奥氏体等级为50，,参考GBJ/T 1220 (7)4.7.奥氏体等级为70，,参考GBJ/T 1220 (7)5．结构设计变现控制 (7)6．支架结构分析 (8)6.1.支架结构分析 (8)6.2.次梁（52*41*2.0mmTH U）的计算 (9)6.3.主梁（52*41*2.0mmTH U）的计算 (11)6.4.立柱（52*41*2.0mmTH U）的计算 (12)6.5.混凝土基础计算 (14)6.6.连接螺栓计算 (14)附录A. 支架结构分析(SAP2000结构分析软件） (15)1．计算引用的规范、标准及资料1.1.建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2004 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006 年版、局部修订《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000 年版) 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-20021.2.钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005 《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-20021.3.五金件规范：《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-19971.4.相关物理性能等级测试方法：《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-20011.5.《建筑结构静力计算手册》(第二版)2．结构分析基本概况2.1.项目概述本工程为□□□□□□光伏并网发电示范工程固定支架。
屋面光伏项目支架及基础计算书
屋面光伏项目支架及基础计算书1项目概述1.1项目信息1.2设计采用标准(1)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)(2)《光伏发电站设计规范》(GB50797-2012)(3)《光伏支架结构设计规范》(NB/T10115-2018)(4)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(5)《钢结构设计标准》(GB50017-2017)2支架及基础布置形式2.1支架及基础典型布置图图2.M 支架及基础典型布置图2.2支架及基础剖面图图2・2・1 支架及基础剖面图3主要材料及许用应力值3.1支架主要材料3.2构件截面尺寸3.3材料属性表3. 3-1 材料属性信息3.4许用应力设计值4荷载设计4.1荷载分类根据屋顶光伏支架承受的荷载，以下儿种荷载将被考虑。
（1）永久荷载（G）永久荷载包括光伏支架自重（2）活荷载（L）作用在光伏支架上的活荷载在此忽略（3）风荷载（W）风作用在光伏组件上产生的风荷载（4）雪荷载（S）雪作用在光伏支架上的产生的雪荷载4.2荷载组合光伏支架结构根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行荷载组合，并取各自最不利的组合进行设讣。
荷载组合按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）。
（1）荷载组合及分项系数基本组合：1.2D+1.4* WP+0.98*Sp1.0*D+1.4*Ws1.2D+0.84* WP+1.4*Sp标准组合：D+WP+0.7SpD+WsD+0.6WP+Sp注：D二永久荷载；WP二风压荷载；Ws二风吸荷载；Sp二雪荷载；（2）D永久荷载永久荷载包含光伏支架结构自重及光伏组件自&。
D=Dm+Gk注：Dm二单块光伏组件自重；Gk二支架自重；D m=23.5kg*9.8N/kg=230.3NGk二支架自重，由SAP2000有限元模型自动计算(3)W风荷载1)风荷载讣算参数选择依据图4.2-1 基本风压选择表8. 2 - 1风压咼度变化系数卩z图4.2-2 风压高度变化系数的选择2）风荷载参数结构类型：屋面支架地面粗糙度类别：B基本风压（50年重现期）：Wo=0.35Kpa 风压高度变化系数：pz=1.13 风荷载体型系数：4=1.3, ps2=-1.3风振系数：3）风荷载标准值讣算风吸风荷载标准值：= 1.0* （-1.3） *1.13*0.35=0.514Kpa 风圧风荷载标准值：= 1.0* （1.3） *1.13*0.35=0.514Kpa（4）S雪荷载1）雪荷载参数结构类型：屋面支架基本雪压（50年重现期）：So=O.5OKpa 积雪分布系数：卩21・°积雪荷载标准值（10。
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海南恒大海花岛影视基地光伏项目2#、3#楼(整体)计算书审核：校核：编写：2017年1月22日目录1 设计依据 (1)1.1作用荷载计算过程 (1)2 计算简图 (2)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (6)3.4 荷载组合 (7)4 内力位移计算结果 (7)4.1 内力 (7)4.1.1 内力包络及统计 (7)4.2 位移 (18)4.2.1 组合位移 (18)5 设计验算结果 (23)5.1 设计验算结果图及统计表 (24)附录 (27)6．连接螺栓计算 (28)6.1主梁与横向次梁的连接 (28)6.2横向次梁与纵向次梁的连接（纵向次梁端） (31)6.3横向次梁与纵向次梁的连接（横向次梁端） (32)6.4横向次梁与纵向次梁的连接（连接过渡用钢板） (34)6.5拉条与横向次梁的连接（横向次梁端） (35)1 设计依据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 （GB50018-2002） 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012） 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010） 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 《钢结构焊接规范》 （GB50661-2011） 《钢结构高强度螺栓连接技术规程》 （JGJ82-2011）1.1作用荷载计算过程一、与光伏板直接连接横梁所受荷载1、永久荷载标准值（对水平投影面）： 光伏板 22520.12630.99100k g kN m =≈⨯2、可变荷载标准值 (1) 活荷和雪荷载不考虑。
(2)风荷载根据招标文件要求，光伏板所受风荷载按围护结构计算，基本风压按50年一遇(0.80kN/m 2)考虑， 外部局部体型系数按1 2.0s μ=-外考虑。
根据《荷规》8.2.1，地面粗糙度类别为A 类，高度按26.6米考虑查表8.2.1 ()26.6201.67 1.52 1.52 1.6193020z μ-=⨯-+≈-8.3.4 光伏板横梁A=0.87x0.93=0.81m ²<1.0m ²，故1s μ外不折减 8.3.5 开放式，11 2.0s s μμ==-外 查表8.6.1 ()26.6201.53 1.55 1.55 1.5373020gz β-=⨯-+≈-8.1.1 10 1.537( 2.0) 1.6190.80 3.98k gz s z ωβμμω==⨯-⨯⨯≈ kN/m 22、汇总每根横梁所受荷载如下： 由上文可知，'0.1263k g ≈ kN/m边部迎风面最大角度14°，()'0,max 3.98 1.65sin 1420.794k ω=⨯⨯≈ kN/m2 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号3分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号4分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号5分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号6分布图（实粗线表示荷载作用的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用无温度作用。
3.4 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况1(2) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况1(3) 1.20 恒载 + 1.30 水平地震(4) 1.00 恒载 + 1.00 风载工况14 内力位移计算结果4.1 内力4.1.1 内力包络及统计按轴力 N 最大显示构件颜色 (kN)轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按轴力 N 最小显示构件颜色 (kN)轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)按剪力 Q2 最大显示构件颜色 (kN)按剪力 Q2 最小显示构件颜色 (kN)按剪力 Q3 最大显示构件颜色 (kN)按剪力 Q3 最小显示构件颜色 (kN)按扭矩 M 最大显示构件颜色 (kN.m)按扭矩 M 最小显示构件颜色 (kN.m)按弯矩 M2 最大显示构件颜色 (kN.m)按弯矩 M2 最小显示构件颜色 (kN.m)按弯矩 M3 最大显示构件颜色 (kN.m)按弯矩 M3 最小显示构件颜色 (kN.m)4.2 位移4.2.1 组合位移第 1 种组合Uxyz(mm)第 2 种组合Uxyz(mm)第 3 种组合第 1 种情况Uxyz(mm)第 3 种组合第 2 种情况Uxyz(mm)第 3 种组合第 3 种情况Uxyz(mm)第 3 种组合第 4 种情况Uxyz(mm)第 4 种组合Uxyz(mm)“Uy”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“Uz”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“Uxyz”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“Ux”最小的前 5 个节点位移表（单位：mm）“Uy”最小的前 5 个节点位移表（单位：mm）“Uz”最小的前 5 个节点位移表（单位：mm）5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q345：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：8300kg/m3。
5.1 设计验算结果图及统计表根据计算分析模型，进行规范检验，检验结果表明，结构能够满足承载力计算要求，应力比最大值为0.67。
下图为模型总体应力比分布图：杆件应力比分布图按“强度应力比”显示构件颜色“强度应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“强度应力比”统计结果表按“绕2轴应力比”显示构件颜色“绕2轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表按“绕3轴应力比”显示构件颜色“绕3轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕3轴整体稳定应力比”统计结果表附录冷弯卷边槽钢截面示意图轧制H型钢截面示意图焊接对称工字型截面截面示意图6．连接螺栓计算6.1主梁与横向次梁的连接1.已知条件：(1) 主梁采用H200x100x4.5x6(Q345B)，横向次梁采用C100x50x15x2.5(Q345B）,主梁强轴通过外伸连接钢板与横向次梁连接，连接采用单螺栓, 按纯铰接考虑。
(2) 连接螺栓采用不锈钢A4-80，M16计算。
(3) 外伸钢板采用钢板t=6mm(Q345B ），其与主梁或柱的连接采用对接焊缝(E50,二级),t min =4.5mm<16mm 。
(4) 根据《铝规》查表4.3.5-1，228080265302;2803207070b b v t f N mm f N mm =⨯==⨯= 根据《钢规》查表3.4.1-1\表3.4.1-3\表3.4.1-4，t=6mm<16mm222385;310;180b c v f N mm f N mm f N mm ===22310;180w ww ct vf f N mm f N mm ===。
(6) 根据上述计算结果可知，max min max 2.9();7.9(); 1.6N kN N kN V kN ==-=压拉 2.计算过程： (1) 荷载细算及其他根据计算模型读取相应荷载，max min max 2.9();7.9(); 1.6N kN N kN V kN ==-=压拉 (2) 螺栓计算由构件所受横向荷载由拉杆承受，故忽略螺栓所受的拉力，仅进行抗剪计算。
根据《钢规》中第7.2.1条21.015730247.414eb b vvv d N n f kN π==⨯⨯≈16 2.538515.4047.418.1;b b bc c v Nd t f kN N kN kN ==⨯⨯≈<=>≈∑ 故螺栓的抗剪强度满足设计要求。
(3) 外伸钢板计算根据《钢规》(送审)中第11.6.2条，21626162929eff b t mm b mm=+=⨯+=<=4429293933eff a mm b mm =>=⨯≈0122min 216,min 2616,292233d b t b mm⎛⎫⎛⎫=+-=⨯+-≈ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭孔净截面处的抗拉强度22130.73102NN mm f N mm tb σ==≈<=端部截面抗拉(劈开)强度22027.831022639233NN mm f N mm d t a σ==≈<=⎛⎫⨯⨯-- ⎪⎪⎝⎭⎝⎭ 抗剪强度48.8Z mm==≈2213.91802v NN mm f N mm tZ τ==≈<=连接焊缝强度根据《钢规》中第7.1.2条，()217.9100016.312026 4.5w N N mm l t σ-⨯==≈-⨯⨯()()()2227.910005045.24.5120266NeN mm W σ-⨯⨯==≈⨯-⨯221216.345.261.5310tw N mm f N mm σσ+=+=<=()221.61000 3.318012026 4.5w v w N N mm f N mm l t τ⨯==≈<=-⨯⨯2261.6 1.1 1.1310341w t N mm f N mm =≈<=⨯= 故外伸钢板的承载力满足设计要求。
6.2横向次梁与纵向次梁的连接（纵向次梁端）1.已知条件：(1) 纵向次梁采用C60x40x15x2.2，Q345B 。
(2) 连接螺栓采用不锈钢A4-80，M8计算。
(3) 根据《铝规》查表4.3.5-1，228080265302;2803207070b b v t f N mm f N mm =⨯==⨯= 根据《钢规》查表3.4.1-1，2385b c f N mm =。
(4) 计算假定：两端按纯铰接。
2.计算过程： (1) 荷载细算及其他由上文可知：0.127k g ≈ kN/m ；'0.80k ω≈ kN/m现假定沿光伏板坡度方向为X 向、垂直光伏板方向为Y 向，最大构件长度取1.75米，对上述荷载进行内力分解。