插入法计算污水量总变化系数
总变化系数kz名词解释
总变化系数 kz 名词解释本文介绍了总变化系数 kz 的定义、计算方法和应用场景，以及 kz 与其他变化系数的关系。
下面是本店铺为大家精心编写的5篇《总变化系数 kz 名词解释》，供大家借鉴与参考，希望对大家有所帮助。
《总变化系数 kz 名词解释》篇1一、定义总变化系数 kz 是指在一定时间范围内，污水流量或废水量的最大值与平均值之比。
它用于描述污水或废水系统的负荷变化情况，是城市排水工程设计中一个重要的参数。
二、计算方法总变化系数 kz 的计算方法通常分为两种：实测法和内插法。
实测法是通过对污水或废水的实时监测，得到不同时间点的流量数据，从而计算出 kz 的值。
这种方法需要投入大量的人力和物力，且受到数据采集设备和监测方法的限制，因此实用性有限。
内插法是通过对已有的数据进行插值，推算出未知数据点的方法。
在 kz 的计算中，通常使用线性插值法或二次插值法。
其中，线性插值法适用于数据点较少的情况，而二次插值法适用于数据点较多的情况。
三、应用场景总变化系数 kz 的应用场景主要包括以下几个方面：1. 城市排水工程设计：在设计城市排水系统时，需要考虑污水或废水的流量变化情况，以便确定管道的规模和设计参数。
此时，可以通过计算 kz 的值，来估算污水或废水的最大流量，从而保证排水系统的正常运行。
2. 污水处理厂设计：在设计污水处理厂时，需要考虑污水的变化情况，以便确定处理工艺和设备参数。
此时，可以通过计算 kz 的值，来估算污水的最大流量和负荷情况，从而保证污水处理厂的正常运行。
3. 工业废水处理：在处理工业废水时，需要考虑废水的变化情况，以便确定处理工艺和设备参数。
此时，可以通过计算 kz 的值，来估算废水的最大流量和负荷情况，从而保证废水处理的正常运行。
四、与其他变化系数的关系在实际应用中，总变化系数 kz 与日变化系数 k1、时变化系数k2 等其他变化系数之间存在一定的关系。
例如，在城市排水系统中，日变化系数 k1 表示一天内污水流量的最大值与平均值之比，时变化系数 k2 表示一小时内污水流量的最大值与平均值之比。
水处理计算公式【范本模板】
， ，
零级反应
， ，
米氏方程（表示酶促反应速度与底物浓度的关系）
v——酶反应速度，例如
vmax-—最大酶反应速度
ρs—-底物浓度
Km—-米氏常数
莫诺特方程（表示微生物比增长速度与底物浓度的关系）
μ——微生物比增长速度，
μmax——μ的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的μ值
S-—底物浓度
CS—-清水中饱和氧浓度（对应某一温度），kgO2/m3
C——清水中氧的实际浓度，kgO2/m3
OTR-—体积为V的液体中氧的转移速率，kgO2/h
V——曝气系统液体体积，m3
温度因素
T——设计的工艺温度，20为标准状态的温度，℃
KLa(T）—-温度为T℃时氧的总转移系数，1/h
KLa（20)-—温度为20℃时氧的总转移系数,1/h
Kd-—内源呼吸(或衰减）系数
ρX——反应器中微生物浓度
μ′-—反应器中微生物比净增长速度
θc——污泥龄，d
简化版
Yobs——实际工程中，产率系数Y常以实际测得的观测产率系数Yobs替代
活性污泥法
项目
公式
说明
处理率
S0——进水BOD5浓度，mg/L
Se——出水BOD5浓度，mg/L
Sr—-进出水BOD5浓度差,mg/L
Sr—-进出水BOD5浓度差,mg/L
ΔXv——每日排出挥发性活性污泥量（微生物）,g(MLVSS)/d
1。42（c）—-细胞的氧当量,(gO2/gMLVSS)，取1。42，符号为c
ΔOa——每kg污泥日需氧量，kgO2/kgMLVSS·d
ΔOb——去除每kgBOD5需氧量，kgO2/kgBOD5·d
污水处理计算公式
污水处理计算公式污水处理是一项重要的环境工程技术，它涉及到污水的收集、传输、处理和排放等方面。
在进行污水处理工程设计和运营管理时，需要使用一些计算公式来确定各项参数和指标，以确保污水处理过程的高效性和环保性。
下面将介绍几个常用的污水处理计算公式。
1. 污水流量计算公式污水处理工程的设计和运营需要准确估算污水的流量，以便确定处理设备的尺寸和处理能力。
常用的污水流量计算公式如下：Q = Qw + Qi + Qr其中，Q表示总污水流量，Qw表示生活污水流量，Qi表示工业污水流量，Qr 表示雨水流量。
2. 污水污染物负荷计算公式污水中含有各种有机物、无机物和微生物等污染物，评估和控制这些污染物的负荷是污水处理的关键。
常用的污水污染物负荷计算公式如下：L = C × Q其中，L表示污染物负荷，C表示污染物浓度，Q表示污水流量。
3. 污水处理效果计算公式评估污水处理的效果是判断处理工艺和设备性能的重要指标。
常用的污水处理效果计算公式如下：Removal = (Cin - Cout) / Cin × 100%其中，Removal表示污染物去除率，Cin表示进水污染物浓度，Cout表示出水污染物浓度。
4. 污泥产生量计算公式在污水处理过程中，会产生一定量的污泥，对污泥产生量进行合理估算可以帮助优化处理工艺和处理设备。
常用的污泥产生量计算公式如下：Sludge = Q × Y其中，Sludge表示污泥产生量，Q表示污水流量，Y表示污泥产生系数。
5. 氧化池曝气量计算公式氧化池是污水处理过程中常用的处理单元，曝气是氧化池中供氧的关键环节。
常用的氧化池曝气量计算公式如下：Qa = K × V × SOTE其中，Qa表示曝气量，K表示曝气系数，V表示氧化池体积，SOTE表示单位曝气量的耗氧量。
以上是几个常用的污水处理计算公式，通过合理应用这些公式，可以准确评估和控制污水处理过程中的各项参数和指标，确保污水处理的高效性和环保性。
污水厂流程-高程计算变化系数
城市污水处理工程施工图流程计算2截流干管的管径为d=2000mm4接管点管底标高=-1.59m5截流干管的旱季最大流量为Q旱max=541.666667m3/h=150.462963L/s管道充满度(查表）h/d=0.48接管点管道的水位高h=-0.63m6截流干管的雨季最大流量为Q旱max=833.333333m3/h=231.481481L/s管道充满度（查表）h/d=0.63接管点管道的水位高h=-0.33m7截流干管至污水厂分配井距离L=109m分配井井底标高=-1.64m8分配井至水厂粗格栅采用明渠L=140m管道管径DN=2000mm坡度=i=0.00059明渠流量计旱季损失=0.21m雨季损失=0.21m10粗格栅进水管底标高=-1.92m11粗格栅进水渠底标高取-2.12m粗格栅内旱季最高水位=-0.96m二、粗格栅计算1旱季栅前水位=-0.96m雨季栅前水位=-0.66m2旱季过栅损失（根据粗格栅计算书）=0.20m雨季过栅损失（根据粗格栅计算书）=0.15m3旱季栅后水位=-1.16m三. 污水厂工艺排出管设计计算（一）出水总管计算1根据初步设计说明书1.4.2节可知，辽河营口城区段受潮汐控制，每日涨潮落潮各两次，历年最高潮位为3.2m，历年平均潮位为1.46m，因此本工程排出口的底标高定= 1.46m排出口的水面标高= 3.20m2根据建设单位5月10日接口文件，水厂至排出口之间地面标高均较低而且营口市区地面标高也很低，所以厂区出水采用压力管道，以免涨潮时市区3根据建设单位及协作单位提供的截流干管设计条件，计算总出水管变化系数n0= 1.40水量20000一期雨季最大出水量Q1=20000.00m3/d=833.33m3/h=231.48L/s当出水压力管管径：DN=500.00mm时(查水力计算表)v= 1.18m/s1000i= 3.684根据建设单位5月10日传真总出水口至厂区出水管与溢流管交点的距离L=95.00m5厂区出水管与溢流管交点的水压标高（管顶标高）计算沿程水头损失=0.35m局部水头损失=0.43m总水头损失=0.78m 取0.4m水压标高计算= 3.60m（二）厂区溢流管道计算1溢流水量Q=70000.00m3/d=2916.67m3/h=810.19L/s2当出水压力管管径：DN=1000.00mm时(查水力计算表)v= 1.03m/s1000i= 1.174出水管与溢流管交点至溢流井的距离L=298.00m5厂区出水管与溢流管交点的水压标高（管顶标高）计算沿程水头损失=0.35m局部水头损失=0.12m总水头损失=0.46m 取0.6m溢流井最低水面标高应满足= 1.00m（三）厂区工艺出水管道计算1最高日出水水量Q=130000.00m3/d=5416.67m3/h=1504.63L/s2当出水压力管管径：DN=1400.00mm时(查水力计算表)v=0.98m/s1000i=0.684出水管与溢流管交点至二沉池配水井的距离L=156.50m5二沉池配水井出水水面标高计算沿程水头损失=0.11m局部水头损失=0.12m总水头损失=0.23m 取0.25m四.二次沉淀池至配水井水井室的水头损失（一）二沉池出水管至配水井水头计算（按最大日最大时计算）1最高日出水水量Q=32500.00m3/d=1354.17m3/h=376.16L/s2当出水管管径：DN=900.00mm时(查水力计算表)v=0.59m/s1000i=0.484二沉池出水管至二沉池配水井的距离L=15.00m5二沉池出水水面标高计算沿程水头损失=0.01m局部水头损失=0.03m总水头损失=0.03m 取0.05m辐流二沉池出水标高= 3.90m辐流二沉池水头损失=0.60m（一般取0.5--0.6m）辐流二沉池进水标高= 4.50m（老手册5P410）（二）二沉池进水管至配水井水头计算（按最大日最大时加回流量计算）1最大进水水量Q=53125.00m3/d=2213.54m3/h=614.87L/s2当进水管管径：DN=900.00mm时(查水力计算表)v=0.97m/s1000i= 1.184二沉池进水管至二沉池配水井的距离L=15.00m5二沉池配水井面标高计算沿程水头损失=0.02m局部水头损失=0.07m总水头损失=0.09m 取0.1m配水井堰后进水面标高= 4.60m堰上水头=0.02m跌水高度=0.13m配水井堰后进水面标高= 4.75m五、生化池出水渠至二次沉淀池配水井的水头损失（一）干管损失计算1最大进水水量Q=212500.00m3/d=8854.17m3/h=2459.49L/s2当进水管管径：DN=1600.00mm时(查水力计算表)v= 1.22m/s1000i=0.874干管的长度L=60.00m5干管水头损失计算沿程水头损失=0.05m局部水头损失=0.11m总水头损失=0.17取0.2m（二）次干管损失计算1最大进水水量Q=106250.00m3/d=4427.08m3/h=1229.75L/s2当进水管管径：DN=1200.00mm时(查水力计算表)v= 1.09m/s1000i= 1.034次干管的长度L=24.70m5干管水头损失计算沿程水头损失=0.03m1最大进水水量Q=53125.00m/d=2213.54m3/h=614.87L/s2当进水管管径DN=900.00mm时(查水力计算表)v=0.97m/s1000i= 1.174支管的长度L=12.60m5干管水头损失计算沿程水头损失=0.01m六、生化池水头损失计算1生化池出水面标高= 5.20m2池内损失=0.50m（一般取0.25--0.5m）七、溢流井至曝气池水头损失（一）干管损失计算1最大进水水量Q=130000.00m3/d=5416.67m3/h=1504.63L/s2当进水管管径：DN=1400.00mm时(查水力计算表)v=0.98m/s1000i=0.684干管的长度L=12.00m5干管水头损失计算沿程水头损失=0.01m局部水头损失=0.07m干管水头损失=0.08取0.15m（二）支管损失计算1最大进水水量Q=106250.00m3/d=4427.08m3/h=1229.75L/s2当进水管管径：DN=1200.00mm时(查水力计算表)v= 1.09m/s1000i= 1.034支管的长度L=31.50m5支管水头损失计算沿程水头损失=0.03m局部水头损失=0.09m干管水头损失=0.12取0.15m （三）溢流井堰前水面标高1溢流井堰前水面标高= 6.00m1最大进水水量Q=100000.00m3/d=4166.67m3/h=1157.41L/s2当进水管管径DN=1200.00mm时(查水力计算表)v= 1.02m/s1000i=0.914长度L=20.00m5干管水头损失计算沿程水头损失=0.02m局部水头损失=0.08m总水头损失=0.10取0.15m6.15m6雨水贮池出水面标高=1最大进水水量Q=100000.00m/d=4166.67m3/h=1157.41L/s2当进水管管径DN=1200.00mm时(查水力计算表)v= 1.02m/s4管道长度L=11.00m 5干管水头损失计算沿程水头损失=0.01m 局部水头损失=0.08m 总水头损失=0.09取0.15m6配水井堰上水头=0.17m 堰后跌水=0.13m 1最大进水水量Q=200000.00m 3/d =8333.33m 3/h =2314.81L/s 2当进水管管径DN=1600.00mm 时(查水力计算表)v= 1.15m/s1000i=0.784长度L=80.39m 5干管水头损失计算沿程水头损失=0.06m 局部水头损失=0.17m 总水头损失=0.23取0.45m1渠道阀门损失=0.10m 2细格栅栅后水位=7.95m 3细格栅损失=0.20m 1细格栅栅前水位=9.5m 2有效水深= 1.80m 3最低水位= 4.00m 4水泵净水头= 5.50m 5泵房损失= 1.90m 泵房计算书6富裕水头= 1.00m （一）二沉池配泥井1二沉池进水水位= 4.50m 2二沉池平均水位= 4.20m 3保证污泥重力排出h= 1.20m 5二沉池至配泥井距离=15.00m6回流污泥量=110000.00m 3/d 二沉池剩余泥量=1890.00m 3/d 4单管最大泥量Q=27972.50m 3/d =1165.52m 3/h =323.76L/s 当进水管管径DN=500.00mm 时(查水力计算表)v=1.65m/s十五、污泥处理流程计算十一、雨水贮池（初沉池）配水井至曝气沉砂池水头损失十二、曝气沉砂池水头损失计算十三、细格栅水头损失计算十四、提升泵房扬程计算长度L=15.00m5水头损失计算沿程水头损失=0.06m局部水头损失=0.21m总水头损失=0.27取0.2配泥井泥面标高= 2.80m（二）配泥井至回流剩余泵房吸水井1单管最大泥量Q=111890.00m3/d=4662.08m3/h=1295.02L/s当进水管管径DN=1000.00mm时(查水力计算表)v= 1.65m/s1000i= 2.91长度L=180.00m水头损失计算沿程水头损失=0.52m局部水头损失=0.31m总水头损失=0.83取0.8吸水井泥面标高= 2.00m（三）浓缩池配泥井标高= 5.90m1单管最大泥量Q=1890.00m3/d=78.75m3/h=21.88L/s当进水管管径DN=150.00mm时(查水力计算表)v= 1.24m/s1000i=16.50m/dm3/d l/S平均流量30000347.222222KZ=2.7/Q^0.11变化系数 1.4187208142561.6242有效断面，湿周，水力半径：与流束或总流的速度相垂直的断面称为有效断面。
水污染控制工程水处理计算公式大全
水污染控制工程水处理计算公式大全生物法处理基本公式一反应速度计算： 公式：P z X y S •+•→ ⎪⎭⎫⎝⎛-=dt dS y dt dX dSdXy =式中：S ——底物；X ——合成细胞； P ——最终产物；y ——又称产率系数，mg （生物量）/mg （降解的底物）； S ——底物浓度，同ρS ；X ——合成细胞浓度或微生物浓度，同ρX ； 反应级数：n kS dtdSv ==k S n v lg lg lg +=式中：k ——反应速度常数，随温度而异； n ——反应级数； 零级反应：k v =，k dtdS=，kt S S -=0 一级反应：kS v =，kS dtdS=， t kS S 3.2lg lg 0-=零级反应：2kS v =，2kS dtdS=， kt S S +=011 式中：v ——反应速度； t ——反应时间；k ——反应速度常数，随温度而异；米氏方程（表示酶促反应速度与底物浓度的关系）： 公式：SK Sv v m +=maxmaxmax 111v S v K v m +⋅= 式中：v ——酶反应速度，例如dtdXv X =； v max ——最大酶反应速度； ρs ——底物浓度； K m ——米氏常数；莫诺特方程（表示微生物比增长速度与底物浓度的关系）： 公式：SK Ss +=maxμμqv v dS dX y S X μ===式中：μ——微生物比增长速度，Xv X=μ； μmax ——μ的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的μ值； S ——底物浓度； K s ——饱和常数；生物处理基本公式二劳伦斯迈卡蒂公式（有机物比降解速度与底物浓度的关系）： 公式：q Y ⋅=μ max max q Y ⋅=μS K S q q s +=max又有dtX dSv q S ⋅-==X①ρs ≯K S 时，max q q = 1max K X q X dtdS⋅=⋅=- ②K S ≯ρs 时，SK S q q max= 2max K S X K Sq X dt dS S⋅⋅=⋅=- 式中：q ——底物比降解速度； K1——反应常数； K2——反应常数；劳伦斯迈卡蒂第一方程： 公式：由：SK Sq dt X dS q s +=⋅-=max 得到：SK S X q dt dS s +⋅=-max 劳伦斯迈卡蒂第二方程：公式：X K dt dS Y dt dX d ug⋅-⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛d ug K Xdt dS Y X dt dX -⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛ d K q Y -⋅='μ cg V X V dt dX θμ1=⋅⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛='故得到：d cK q Y -⋅=θ1式中：gdt dX ⎪⎭⎫ ⎝⎛——微生物净增长速度； uS dt d ⎪⎭⎫ ⎝⎛ρ——底物利用（或降解）速度； Y ——产率系数，同y ；K d ——内源呼吸（或衰减）系数； ρX ——反应器中微生物浓度；也可简化为： 公式：u obs g dt dS Y dt dX ⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛q Y obs ⋅='μ式中：Y obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代活性污泥法基本计算公式项目公式说明处理率()%100%10000⨯=⨯-=ere S S S S S η S 0——进水BOD 5浓度，mg/LS e ——出水BOD 5浓度，mg/LS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L 污泥负荷()V X S S Q V X S Q L e S ⋅-⋅=⋅⋅=00 ()VX S S Q V X S Q L V e V S ⋅-⋅=⋅⋅='00Q ——设计流量，m 3/dL S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d] L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]V ——曝气池容积，m 3X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L容积负荷()'⋅=-⋅=⋅=S V e V L X VS S Q V S Q L 00L V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ） 注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算 污泥容积指数()610%⨯=XSV SVIX ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L SV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28） 混合液污泥浓度r SVI X r ⋅=610r X RRX +=1 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右 r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥浓度()R SVI f r R X V +⋅⋅⋅⨯=1106()R SVI r R f X X V +⋅⋅⨯==1106X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L R ——污泥回流比 f ——X V /X ，（MLVSS/MLSS ）挥发性污泥浓度/污泥浓度r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 曝气池容积()se s L X S S Q L X S Q V ⋅-⋅=⋅⋅=00()'⋅-⋅='⋅⋅=sV e sV L X S S Q L X S Q V 00 ()Ve V L S S Q L S Q V -⋅=⋅=00 ()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=10()XX Q Q X Q V ew r w C ⋅-+⋅⋅=θθC ——污泥龄即污泥停留时间，dY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/L Q ——设计流量，m 3/dQ w ——每日排出污泥量，m 3/dX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L L S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d] L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] L V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ）水力停留时间QV =θ()QR Vs ⋅+=1θθ——水力停留时间（名义），d θS ——水力停留时间（实际），d污泥龄XVX c ∆⋅=θ d cK Yq -=θ1θC ——污泥龄即污泥停留时间，dΔX ——每日排出污泥量即污泥产量，g/d Y ——污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD 5) q ——有机物比降解速率，d -1，有些手册上q=L S ′（即kgBOD 5/kgMLVSS ·d ） 稳态条件下的完全混合式曝气池e S K q ⋅=2 K 2——动力学参数（参见上面公式，Se 单位为mg/L ）K d ——污泥内源呼吸率，d -1污泥产量CXV X θ⋅=∆V d r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆ΔX ——每日排出污泥量即污泥产量（MLSS ），gMLSS/dΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dY obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代f ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度Cd rr obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1Cd obs K YY θ⋅+=1f X X V∆=∆ rW X XQ ∆=()e w r w X Q Q X Q X ⋅-+⋅=∆'⋅=⋅=Sdd L K Y q K Y x d S K L Y y -'⋅=Q w ——每日排出污泥量，m 3/d ，即剩余污泥湿量 X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1θC ——污泥龄即污泥停留时间，d x ——去除每kgBOD 5产泥量，（kgVSS/kgBOD 5·d ） y ——每kg 活性污泥日产泥量，（kgVSS/kgVSS ·d ）负荷法①设定污泥负荷L s ，取值SVI 、R 、r 、f②设定曝气池数量n 、池深H ③设定曝气池宽度B④取值a ′、b ′，及根据总系数K Z ⑤取值α、β、ρ、C st 、C s20、C ⑥设定E A⑦设定二沉池表面负荷q 此表参见三废手册例题P527→求得污泥浓度X/X V （注意统一用MLSS 或者MLVSS ）→求得曝气池体积→求得单座曝气池体积，及表面积→求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比 →曝气时间→求得需氧量，及最大时需氧量 →求得标态需氧量 →求得标态空气量 →求得二沉池表面积 →得出二沉池直径需氧量计算公式除碳需氧量V r VX b QS a O '+'=⨯21000()V e X COD COD b Q O ∆--⋅⋅=⨯42.1100002 V r X S Q O ∆-⋅=⨯42.147.110002b L a O S a '+'⋅'=∆O 2——需氧量，kg/da ′——氧化每kgBOD 5所需氧量，取值：生活污水0.42~0.53，有机工业废水0.35~0.75b ′——污泥自身氧化需氧率，d -1，取值：生活污水0.09~0.11，有机工业废水0.06~0.341.47——碳的氧当量，当含碳物质以BOD 5计时，取1.47，符号为aS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L''+'=∆Sb L b a O ΔX v ——每日排出挥发性活性污泥量（微生物），g （MLVSS ）/d1.42（c ）——细胞的氧当量，（gO 2/gMLVSS ），取1.42，符号为cΔO a ——每kg 污泥日需氧量，kgO 2/kgMLVSS ·d ΔO b ——去除每kgBOD 5需氧量，kgO 2/kgBOD 5·d L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]除碳和硝化反硝化需氧量()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=()[]100012.086.2V oe ke t X N N N Q ∆---⋅- 4.57——氧化每g 氨氮所需氧量，（gO 2/gN ），取4.57，符号b2.86——反硝化系数N k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮（TKN ），mg/L N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/L 0.12ΔX v ——排出生物处理系统的微生物含氮量，g/d供氧量计算公式曝气池供氧量计算供氧量时单位折算成kg/h ，注意除24 O 2——计算需氧量，kgO 2/h O S ——标态需氧量，kgO 2/h基本原理()C C K dtdCS La -⋅= dC/dt ——单位体积清水中氧的转移速率，kgO 2/m 3•hK La ——清水中氧的总转移系数，1/h C S ——清水中饱和氧浓度（对应某一温度），kgO 2/m 3 C ——清水中氧的实际浓度，kgO 2/m 3()C C V K OTR S La -⋅⋅=OTR ——体积为V 的液体中氧的转移速率，kgO 2/h V ——曝气系统液体体积，m 3温度因素()()()2020-⋅=T La T La K K θT ——设计的工艺温度，20为标准状态的温度，℃ K La （T ）——温度为T ℃时氧的总转移系数，1/h K La （20）——温度为20℃时氧的总转移系数，1/h θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024污水因素La LaK K '=α α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围0.2~1.0 K La ——清水中氧的总转移系数，1/h K La ′——污水中氧的总转移系数，1/h其他组分对饱和溶解度的影SS C C '=β β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围0.8~1.0C S ——清水中氧的溶解度，kgO 2/m 3响C S ′——污水中氧的溶解度，kgO 2/m 3 压力的影响 SP P =ρ ρ——压力修正系数P S ——标准大气压，1.013×105Pa P ——当地大气压，Pa标态需氧量()()V C K R O S La S ⋅⋅==20200()()()()V C C K R O T S T La ⋅-⋅⋅==-βρθα20202()()()()FC C C O O T T S S S ⋅⋅-⋅⋅=-20202θβρα鼓风曝气和表面曝气不同，应按给排水手册计算O S /R 0——标态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/h O 2/R ——实际状态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/hF ——安全系数，不要求时取1 θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024C ——T ℃时工艺系统中污水的溶解氧浓度，mg/L ，多数情况为2C S （T ）——T ℃时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度，mg/L ，如未告知取值，则查三废P501C S （20）——20℃时清水中氧的溶解度，9.17mg/L 空气量ASA S S E O E O G ⨯=⨯⨯=28.033.121.0G S ——供气量，m 3/h ，注意单位换算 O S ——供气量，kg/h ，注意单位换算 0.21——氧在空气中的百分数 1.33——20℃时氧的密度，kg/m 3 E A ——曝气器的氧利用率二沉池计算公式表面负荷法vQ q Q A 6.32424maxmax ⨯=⨯=t q AtQ H ⋅=⋅=max Q K K Q K Q d h z ⋅⋅=⋅=maxA ——二沉池面积，m 2Q max ——废水最大时流量，m 3/d q ——水力表面负荷，m 3/（m 2·h ） H ——澄清区水深，/mt ——二沉池水力停留时间，一般为1.5~2.5h Q ——设计流量，m 3/d K z ——总变化系数 K h ——时变化系数 K d ——日变化系数固体通量法 tG XQ A ⨯⋅=1000maxX ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L G t ——固体表面负荷值，kg/m 2·d Q max ——废水最大时流量，m 3/d回流污泥浓度V r X fR RX R R X ⋅+=+=11 r SVIX r ⋅=-610()610%⨯=XSV SVI SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L f ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度X V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L SV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28） r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥斗容积计算()()()()RRQRXXXQRVrS2124142414+⨯⋅⋅+⨯=+⨯⋅⋅+⨯=此公式规定泥斗的储泥时间为2hX r——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LX——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LR——污泥回流比Q——设计流量，m3/d污泥回流量RQQr⋅=Q——设计流量，m3/dQ r——回流污泥流量，m3/dR——污泥回流比，此时按最大回流比100%算污泥产量及剩余污泥排放量曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面曝气池部分污泥由曝气池排放时CVWθ=当污泥从二沉池排放时()CRRVWθ⋅+⋅=1W——剩余污泥排放量，m3/dR——污泥回流比θC——污泥龄即污泥停留时间，dV——曝气池容积，m3SBR计算公式曝气时间内BOD负荷法nttF=XLSmtSR⋅⋅⋅=024XLVtStQXLVtStQVSRFVSRF⋅⋅⋅⋅⋅⋅=⋅'⋅⋅⋅⋅⋅=02424nXLVttSQVSR⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=024一个周期所需时间：bdSRttttt+++=——有疑问周期数：tN24=反应池容积另一公式：mnNQV⋅⋅⨯=24Q——设计的流量，m3/hV——SBR池总容积，m3S0——进水有机物浓度，mg/Ln——每个系列反应池个数L S——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)•d]X——污泥浓度(MLSS)，mg/Lm——充水比（一次进入反应槽内的污水量与充水结束时混合液容积的比值，同排出比）t——一个运行周期所需要的时间，ht F——一个周期的进水时间，ht R——一个周期的反应时间，ht S——一个周期的沉淀时间，ht d——一个周期的排水时间，ht b——一个周期的闲置时间，hN——周期数氧化沟活性污泥法计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ 泥龄算法一nCm μθ1=Cm C SF θθ⋅=μn ——硝化菌的生长率，d -1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO ——溶解氧的浓度，mg/L ，一般按2mg/L 计 K O2——氧的半速常数，mg/L ，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF ——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同） 泥龄算法二bd r V C f K S Y X ⋅=⋅=77.0θ存疑问 θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同） 好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101 ()'⋅-⋅=SV e L X S S Q V 01V 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1 S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] 注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） V DN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——氧化沟总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量 其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0 氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0 ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⨯=∆C d r V K YS Q X θ112.012.0 剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d Q ——流量，m 3/dS r ——去除BOD 5的量，mg/L N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算 ()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%Q Q R r =()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θW ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L污水脱氮除磷计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ 一、 好氧区计算泥龄算法一nCm μθ1= Cm C SF θθ⋅=μn ——硝化菌的生长率，d -1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO ——溶解氧的浓度，mg/L ，一般按2mg/L 计 K O2——氧的半速常数，mg/L ，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF ——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同） 泥龄算法二 VVC X X V X X V ∆⋅=∆⋅=θ 计算参见活性污泥法公式此处ΔX V =0.5~0.7×Q ×S r ，即1kgBOD 产生0.5~0.7kgVSS负荷法V S X V S Q L ⋅⋅='10XV S Q L S ⋅⋅=10S0适当的情况下可以用SrV 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水设计流量，m 3/dL S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ） L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ） X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L 好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101 ()()X L S S Q L X S S Q V S e SV e ⨯-⋅='⋅-⋅=001 V 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1 S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]VVC X X V ∆⋅=θ1注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X二缺氧区计算甲醇投加量计算01087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L 反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） VDN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 三 厌氧区计算厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量 其中：剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0 氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610 参见活性污泥法计算()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r=()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θr ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L 混合液回流计算10--='oekek N N N RN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%A/O 法脱氮计算公式-负荷法生化反应池总容积 XL S Q L X S Q V S SV ⨯⋅='⋅⋅=00 S0适当的情况下可以用SrV ——生化池总有效容积，m 3Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] 注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 生化反应池容积比 21V V V += 4~221=V V V 1——好氧区有效容积，m 3 V 2——好氧区有效容积，m 3 水力停留时间甲醇投加量计算01087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） VDN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 三 厌氧区计算厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量 其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算 ()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r=()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θr ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L 混合液回流计算10--='oekek N N N RN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%厌氧计算公式负荷法VS Q L V ⨯⋅=10000V S X V S Q L ⋅⋅='0XV S Q L S ⋅⋅=0XL S Q X L S Q L S Q V S VS V ⨯⋅=⨯'⋅=⨯⋅=001000 QV HRT ⨯==24θ H A V ⋅=24D A ⋅=πθθH A V A Q v =⋅=⨯=241V ——反应器有效容积，m 3 Q ——废水设计流量，m 3/dL V ——容积负荷，kgCOD/（m 3·d ）L S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ） L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ） X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L θ即HRT ——水力停留时间，h H ——反应器高度，m A ——反应器截面积，m 2 D ——反应器直径，mv 1——反应器内液体上升流速，m/h注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算 投配率法 100⨯=PVV nV n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d 动力学公式法适用于厌氧生物滤池t ——水力停留时间，d K ——反应动力学常数，d -1S 0——进水有机物浓度COD ，mg/L⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=e S S K t 0ln 1Q t V ⋅=S e ——进水有机物浓度COD ，mg/LQ ——废水设计流量，m 3/d污泥处理计算公式含水率12122121100100C C P P W W V V =--== P 1、V 1、W 1、C 1——含水率为P 1的污泥体积、重量、固体物浓度P 2、V 2、W 2、C 2——含水率为P 2的污泥体积、重量、固体物浓度适用于含水率大于65%的污泥 可消化程度 %10012112⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⋅-=S V S V d P P P P RR d ——可消化程度P S1、P S2——生污泥及消化污泥无机物含量，% P V1、P V2——生污泥及消化污泥有机物含量，% 湿、干污泥比重P P S S-+⋅=100100γγγVS P ⨯+=5.1100250γγ——湿污泥比重，g/L P ——湿污泥含水率，% γS ——干污泥比重，g/LP V ——干固体物质中，有机物所占百分比，%初沉污泥产量可根据人口数，或者悬浮固体去除率计算二沉污泥产量V d r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆Cd rr obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1见活性污泥法计算公式污泥重力浓缩计算MWM C Q A =⋅= ()1000100100⨯-⨯=⋅=P Q C Q Wn A A =1()21100100P P Q Q --⋅='24/Q HA t ⋅=A ——浓缩池总面积，m 2 Q ——污泥体积流量，m 3/dM ——浓缩池污泥固体通量，kg/m 2·d W ——污泥质量流量，kg/d C ——污泥固体浓度，g/L A 1——单个浓缩池总面积，m 2 n ——浓缩池数量，个Q ′——浓缩后污泥体积流量，m 3/d P 、P 1、P 2——均为含水率，% t ——停留时间，hH ——有效水深，常数可取4m ，m1000——P 含水率时的污泥密度，1000kg/m 3 气浮浓缩计算污泥厌氧消化计算100⨯=PVV n 投配率法'=⋅=SSC L W Q V θ泥龄及负荷法 ()100100bS f P Q W ⋅⋅-⨯=γ此处γ为干泥密度，kg/m3，fb 为VSS 所占比例，用前面VSS 比例和含水率求Ws V n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d V ——消化池有效容积，m 3W S ——挥发性干固体重量，kgVSS/d L S ′——挥发性固体负荷，kgVSS/m 3·d Q ——污泥体积流量，m 3/dθC ——污泥龄即污泥停留时间，d沼气产量 0.35m3（标准）/kgCOD城市污水中COD/有机物=1.6~1.8两级厌氧消化 '=S S L WV 总 321总V V ⨯= 312总V V ⨯=V1和V2为2:1的时候板框污泥脱水计算vQ P A ⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=2410011000 A ——板框压滤机过滤面积，m 2P ——压滤污泥含水率，% Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——过滤速度，kg/m 2·h 带机污泥脱水计算Tv Q P B 110011000⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=B ——带机滤带宽度，m P ——湿污泥含水率，% Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——污泥脱水负荷，kg/m ·h T ——每天工作时间，h/d气浮计算公式名称公式说明0.1Mpa 下所需释放的空气量()10001PS Q P f C A ⋅-⋅⋅⋅=γ （kg/d ）C S 单位为mg/L 时，不需要空气密度γ——空气密度，g/L ，20℃时为1.164 C S ——20℃时空气溶解度，18.7ml/Lf ——实际空气溶解度与理论空气溶解度之比，一般为0.5~0.8，多取0.5P ——溶气压力（绝对大气压，0.1Mpa ），如0.5Mpa 时P=0.5/0.1=5气浮的污泥干重a S Q S ⋅= （kg/d ）S a ——污泥浓度，kg/m 3 加压溶气水量Q R Q P ⋅= （m 3/d ）()11000-⋅⋅⋅⨯⎪⎭⎫⎝⎛⋅⋅=P f C S A S Q Q S a P γ （m 3/d ） Q ——气浮池设计水量，m3/d R ——溶气压力下的回流比，%SA——气固比，一般在0.01~0.04之间，常取0.03 标态空气供应量ηγ⋅'='A A （m 3/d ）A ——所需空气量，kg/dγ′——0℃时，0.1Mpa 下空气密度，kg/m3，取值1.252η——溶气效率，可采用0.5接触室平面面积 1186400v Q Q A P⨯+=（m 2）v 1——接触室水流平均上升速度，m/s气浮池容积()t Q Q V P ⋅+=分离室平面面积 2286400v Q Q A P⨯+= （m 2）v 2——分离室水流平均下降速度，m/s气浮浓缩池表面积MSF =（m 2） M ——气浮浓缩池固体负荷，kg/m 2·d。
污水厂水力计算
第一章工程设计基本资料1.1工程规模及进、出水水质1.1.1设计规模污水处理厂近期工程（2010年）旱季流量1.1万m3/d，污水总变化系数Kz=1.57。
远期（2020年）旱季流量2.2万m3/d，污水总变化系数Kz=1.45。
近期雨水截流倍数取3.0，考虑到污水管网的现状及部分新建地区已采用分流制（如温泉安置区），因此近期雨季时设计流量按4万m3/d考虑，远期将雨污合流管道逐步改造成雨污分流制。
本设计预处理系统按4万m3/d规模设计，生化处理系统和深度处理系统按1.1万m3/d规模设计。
1.1.2设计进水水质参考同类城市污水厂进水水质情况，并考虑随着城市建设的发展，排水系统将逐步完善，排水体制由合流制完善为完全分流制，进水浓度将进一步提高，推荐污水处理厂设计进水水质见下表。
污水处理厂设计进水水质1.1.3设计出水水质根据《总体规划》中的水环境功能分区和保护目标，排放口附近鸭洞河为III类水体，距离流溪河近，污水处理厂出水水质（进入人工湿地前）执行《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级A标准和广东省地方标准《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准两者较严的指标，主要污染物排放指标见下表。
污水处理厂设计出水水质1.2污水处理厂工程处理工艺污水处理工艺的选择直接关系到出水各项水质指标能否达到处理要求，关系到管理是否方便及运行成本的高低，慎重选择适当的工艺是污水处理工程的关键。
污水处理厂各工段处理采用工艺如下：1.污水处理工艺：采用改良型氧化沟工艺；2.污泥浓缩脱水工艺：采用带式浓缩脱水一体机；3.污泥最终处置：卫生填埋或送污泥处理厂处理；4.出水消毒工艺：采用紫外线消毒工艺；5.尾水深度处理工艺：采用纤维转盘滤池过滤+人工湿地处理工艺；6.除臭工艺：采用填充式生物滤池除臭；7.初雨处理工艺：雨季初雨经过细格栅和沉砂池处理后，进入初雨沉淀池，沉淀后外排。
5000m3城市污水处理设计计算
5000m3/d城镇污水处理厂设计计算该城镇污水厂设计进水水质各项指标如下：4设该城镇污水无毒物、各种重金属离子等。
可生化性：BOD/COD=0.4＞0.3。
可生化性好，易生化处理。
设计去除BOD=200-20=180mg/L根据生化处理BOD ：N ：P=100：5：1则去除180mg/LBOD 则需要消耗N4mg/L 、P0.8mg/L 。
因此，根据进出水质标准，还应该去除的TN ＝25－4－5＝16mg/L ，TP ＝5－0.8－0.5＝3.7mg/L 。
应继续去除的TN 与TP 之比接近5，因此需同步脱氮除磷。
去除率的计算：COD 去除率＝(500－60)/500＝88% BOD 去除率＝(200－20)/200＝90% TN 去除率＝(25－5)/25＝80% TP 去除率＝(5－0.5)/5＝90% SS 去除率＝(200－50)/200＝75%根据上述计算，各项污染物的去除率都在90%左右，而且该工艺还需要同步脱氮除磷，因此选定厌氧—缺氧—好氧生物同步脱氮除磷工艺（A 2/O)。
工艺流程简图如下：消化液回流 污泥、浮渣加药管污泥回流1、格栅计算：由于城镇污水中较大悬浮物和较小漂浮物较多，故采用栅条间隙宽度为0.016~0.025的细格栅，取b=0.02，栅条宽度S=0.01m 。
格栅倾角α=60o C 。
污水平均设计流量为Q=0.05m 3/s ，考虑到城镇早晚用水高峰，则取最大设计流量为Q max =0.1m 3/s 。
设计栅前水深h=0.4m ，过栅流速=0.9m/s ，栅条 栅条间隙数n=bhv sin Qmax α=9.04.002.060sin 1.0⨯⨯=13.65，取n=14栅槽宽度B=S(n －1)+bn=0.01(14－1)+0.02×14=0.41m设栅前渠道超高h 1=0.3m ，通过格栅水头损失h 2=0.1m ，则栅后渠道总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.3+0.1=0.8m ，设栅槽长度L=1m 。
（完整word版）给排水计算公式
（完整word版）给排水计算公式一、用水量计算按不同性质用地用水量指标法计算，参见GB50282-98《城市给水工程规划规范》 2.2.5部分。
未预见水量及管网漏失水量，一般按上述各项用水量之和的15％～25％计算。
因此，设计年限内城镇最高日设计用水量为: 1234(1.15~1.25)()d Q Q Q Q Q =+++(m 3/d) 二、给水管网部分计算1. 管网设计流量：满足高日高时用水量，K h 查表得。
2. 比流量q s ：Q —设计流量，取Q h ；∑q —集中流量总和；∑l —管网总计算长度；l —管段计算长度。
3. 沿线流量q l ：在假设全部干管均匀配水前提下，沿管线向外配出的流量。
q l = q s l （与计算长度有关，与水流方向无关）4. 节点流量：集中用水量一般直接作为节点流量分散用水量经过比流量、沿线流量计算后折算为节点流量，即节点流量等于与该点相连所有管段沿线流量总和的一半。
q i =0.5∑q l0.5——沿线流量折算成节点流量的折算系数5. 管段计算流量q ij ——确定管径的基础若规定流入节点的流量为负，流出节点为正，则上述平衡条件可表示为：0=∑+ij i q q （6-11）式中 q i ______ 节点i 的节点流量，L/s ；q ij ______ 连接在节点i 上的各管段流量，L/s 。
依据式(6-11)，用二级泵站送来的总流量沿各节点进行流量分配，所得出的各管段所通过的流量，就是各管段的计算流量。
)/(3h m T Q K Q d h h =)/(m s L l q Q q s ?-=∑∑6. 管径计算由“断面积×流速=流量” ，得7. 水力计算环状管网水力计算步骤：1) 按城镇管网布置图，绘制计算草图，对节点和管段顺序编号，并标明管段长度和节点地形标高。
2) 按最高日最高时用水量计算节点流量，并在节点旁引出箭头，注明节点流量。
大用户的集中流量也标注在相应节点上。
污水处理基本计算公式
板底均布净反力基本组合:
Q = 39.59-0.300×25.00×1.20= 30.59 kN/m2
板底均布净反力准永久组合:
Qe = 31.00-0.300×25.00
= 23.50 kN/m2
4、底板荷载计算(池内有水，池外无土):
水池底板以上全部竖向压力基本组合：
Qb=[4.500×8.000×1.50×1.27+945.00×1.20+(3.900×7.400×2.500)×10.00×1.27]/42.500
1500～2500M海拨高度时加3%的流量；
2500M以XX拨高度时加5%的流量。
比转速：ns
MBR计算公式
AAO进出水系统设计计算
一、曝气池的进水设计
初沉池的来水通过DN1000mm的管道送入厌氧—缺氧—好氧曝气池首端的进水渠道，管道内的水流速度为0.84m/s。在进水渠道中污水从曝气池进水口流入厌氧段，进水渠道宽1.0m，渠道内水深为1.0m，则渠道内最大水流速度
基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 279.50 kN
基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 45.50 kN
(4)活荷载作用Gh
顶板活荷载作用力Gh1= 54.00 kN
地面活荷载作用力Gh2= 65.00 kN
活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=119.00 kN
(5)基底压力Pk
基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=5.000×8.500 = 42.50 m2
基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A
控制性详细规划污水水力计算
知 其 然
干管的布置 形式
最小设计流速是保证管道内不致 发生沉淀淤积的流速。污水管道 在设计充满度下的最小设计流速
并
知
其
所 以
平行式？
然
正交式？
为0.6m/s。
最小设计坡度？？？
我国《室外排水设计规范》规 定：管径为200mm时，最小设
•
最大设计流速是保证管道不被冲刷损坏的流
速。该值与管道材料有关，通常金属管道的最大
设计流速为10m/s，非金属管道的最大设计流速为
5m/s。
3、最小设计坡度 我国《室外排水设计规范》规定：管径为
200mm时，最小设计坡度为0.004；管径为 300mm时，最小设计坡度为0.003。
4、最小管径 我国《室外排水设计规范》规定：污水管道
• 【例】 河北某中等城市一屠宰厂每天宰杀活 牲畜260t，废水量定额为10m3/t，工业废水 的总变化系数为1.8，三班制生产，每班8h。 最大班职工人数800cap，其中在污染严重车 间工作的职工占总人数的40%，使用淋浴人 数按该车间人数的85%计；其余60%的职工 在一般车间工作，使用淋浴人数按30%计。 工厂居住区面积为10ha,人口密度为 600cap/ha。各种污水由管道汇集输送到厂
2．自上游管段至下下游管段依次进行设计，下游 管段比上游管段的管径大1～2级（一级为50mm ）或相等；
3、对于各设计管段，已知5个参数q、 v、 I、 h/D、 D中的任意3个可求另外2个。5个参数q、 v、i、h/D、D相互制约，存在一个试算过程。
水力计算图表法
<例题1>： 已知n=O.014、Q=32L／s、 D=300mm，h／D=0.55，求v和I。
注册公用设备师给排水专业计算公式汇总
给排水专业各章节计算公式汇编给排水专业各章节计算公司汇编第一篇：给水工程第1章：给水总论Q i=Qb(1-n)Q i--工业企业生产用水量m3/dq---城市工业万元产值用水量，m3/万元B—城市工业总产值；n —工业用水重复利用率。
二、流量关系及调节构筑物容积——重点掌握 1.给水系统的设计流量 图1 ⏹ 水处理构筑物及以前的设施：高日平均时用水量地表水源地下水源 T ——一泵站每天工作时间，不一定为24h ⏹ 管网设计流量：满足高日高时用水量⏹ 二泵站：满足管网高日高时用水量 不分级供水——高日高时流量 分级供水——最高一级供水量 ⏹ 清水输水管：满足管网高日高时用水量 无水塔时与管网设计流量同有水塔时按二泵站最高一级供水量设计 2.调节构筑物容积计算清水池有效容积W=W1+W2+W3+W4(m3) W1——清水池调节容积W2——消防贮水量，2h 灭火用水量 W3——水厂用水量，水厂自用水量 W4——安全贮水量，一般为0.5m 深 ⏹ 清水池的作用之一是（调节一、二泵站供水的流量差）。
——清水池的调节作用水厂Q h 管网 最高日平均时流量 高日高时流量⏹ 调节容积 W1=阴影面积A 或者B (m3)无供水曲线时估取 W1=(10~20)%Qd0 t 1 t 2 24 时间(h)供水量 (m 3/h ))10.1~05.1)(/(3==ααh m T Q Q d h )1)(/('3==α即上式中的h m TQ Q d h )/(3h m T Q K Q d h h =⏹ 水塔的有效容积 W=W1+W2 W1——水塔调节容积水塔调节二泵站供水量与用户用水量的差额 依二泵站供水曲线和用户用水曲线计算 或按Qd 的百分数估取——教材P13 W2——消防贮水量，10min 室内消防水量 3、水泵扬程的确定A 、一级水泵扬程的确定Hp=H0+∑h ——扬程计算通式H0——从吸水池最低水位到出水池最高水位的高差 （取水构筑物吸水井最低水位——混合池最高水位） ∑h ——从吸水管起点到出水管终点的总水头损失 ∴ Hp=H 0+∑h= H 0+ ∑h s + ∑h d B 、二级泵站扬程计算• 无水塔管网的二泵站扬程起点：清水池或吸水井最低水位终点：管网控制点最小服务水头液面 • 设网前水塔管网的二泵站扬程起点：清水池或吸水井最低水位 终点：水塔最高水位• 设对置水塔管网的二泵站扬程 设计时：同无水塔管网最大转输校核时：终点：水塔最高水位 掌握扬程计算基本公式：Hp=H 0+∑h 4、 水塔高度的计算依据能量方程，根据管网控制点最小服务水头 Ht=Hc+h n -(Zt-Zc)H t ——水塔高度，水柜底高于地面的高度，m Hc —控制点C 要求的最小服务水头,mhn —按最高时用水量计算的从水塔到控制点的管网水头损失，m Zt —设置水塔处的地面标高，m Zc--控制点C 处的地面标高，m⏹ 与水塔在管网中的位置无关⏹ Zt 越高， Ht 越小：建在高处，水塔造价低第2章 输水和配水工程⏹ 用户的用水量包括集中用水量和分散用水量1、 (对分散用水量)比流量qs ：假设所有的分散用水量均匀分布在全部干管长度上，此时，单位管长向外配出的流量称比流量。
污水厂计算说明
污水厂设计进水水质：CODcr ≤320mg/L ；BOD5≤180mg/L ；SS ≤180mg/L ；TN ≤32mg/L ；NH3-N ≤24mg/Ll ；TP ≤3.6mg/L 。
设计出水水质满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002一级A 标准。
水处理工艺流程： （一）.格栅.设计中选择二组格栅，N=2组，每组格栅与沉砂池合建，每组格栅的设计流量为0.451725m ³/s 1.格栅的间隙数NbhvQ n αsin =式中 n —格栅栅条间隙数(个);Q —设计流量(m ³/s) α—格栅倾角(°);N —设计的格栅组数(组); b —格栅栅条问隙(m); h —格栅栅前水深(m); v —格栅过栅流速(m/s)。
设计中取h=0.8m ，v=0.9m/s,b=0.02m,α=60°（个）299.08.002.060sin 451725.0=⨯⨯⨯=n2.格栅宽度()bn n S B +-=1式中 B —格栅宽度（m ）；S —每根格栅条的宽度（m ）。
设计中取S=0.015m()m B 12902.0129015.0=⨯+-⨯=3.通过格栅的水头损失αsin 22341gvb S k h ⎪⎭⎫ ⎝⎛=β 式中 h 1—水头损失（m ）；β—格栅条的阻力系数，查表β=2.42 ；k —格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用k=3。
m g h 18.060sin 29.002.0015.042.232341=⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯=4.格栅部分总长度αtan 0.15.01H L ++=式中 L —格栅部分总长（m ）；H 1—格栅明渠的深度（水深+超高）m L 14.260tan 3.08.00.15.0=+++=5. 进水与出水渠道城市污水通过DN1350mm 的管道送入进水渠道，格栅的进水渠道与格栅槽相连，格栅与沉砂池合建一起，格栅出水直接进入沉砂池，进水渠道宽度B 1=B=1m ，渠道水深h 1=h=0.8m 。
2021年公用设备工程师专业案例(给排水)考试历年真题题库(含答案)
2021年公用设备工程师专业案例（给排水）考试历年真题题库（含答案）单选题1.A、B、C、D、答案：D解析：A、800mmB、1000mmC、1200mmD、1500mm 答案：C解析：3.A、B、C、D、答案：B 解析：A、14.0B、30.9C、36.4D、41.6 答案：C 解析：5.A、70.7%B、80.O%C、67.4%D、60.0% 答案：C解析：6.某热水供应系统采用容积式水加热器供应热水。
其设计参数如下：冷水温度1 0℃，热水温度60℃，制备热水所需热量600000W；热媒为压力0.07MPa的饱和蒸汽，冷凝回水温度为80℃，传热效率系数0.8，热损失系数1.1，传热系数6 50W/(㎡·℃)，要求加热器出水温度为70℃。
则水加热器的加热面积应为下列何项？()A、63.46㎡B、25.38㎡C、23.08㎡D、19.63㎡答案：B解析：7.A、B、C、D、答案：D解析：8.某5层办公楼每层设有一公共卫生间，排水由1根DN110塑料立管(伸顶通气)、埋地塑料管排出，排出管长度(立管管底距地下室外墙)10m。
排水设计秒流量为2.46L/s。
一层卫生间排水横支管与立管连接点标高为-0.40m，室外地坪标高为-0.55m，最大冻土深度为0.90m。
排出管穿出外墙后的最小埋设深度对应的标高(m)宜为下列何值？()A、-0.95B、-1.15C、-1.19D、-1.45答案：C解析：土壤冰冻线标高为-0.9-0.55=-1.45m.冰冻线以上0.5m标高为-1.45+0.5 =-0.95m。
该建筑为5层，最低排水横支管距离立管管底最小距离为0.75m，故排出管起点标高为-0.4-0.75=-1.15m，DN110塑料管最小排水坡度为0.004，坡降为0.004×10=0.04m，故排出管穿外墙后的最小埋设深度对应的标高为-1.15-0.04=-1.19m，满足冻土线要求。
污水处理计算
3.1格栅的计算1.已知条件设计平均流量:s d m m Q /006.0/5.135033max =⨯=,总变化系数K z =1.52.设计计算(见下图)⑴ 栅槽宽度 ①栅条的间隙数n,个bhvQ n αsin max =式中Q max ------最大设计流量，m 3/s ； α------格栅倾角，(o )，取α=75 0; b ------栅条间隙，m ，取b=0.01 m; n-------栅条间隙数，个； h-------栅前水深，m ，取h=0.1 m; v-------过栅流速，m/s,取v=0.6 m/s; 则：n=(0.006×sin60°1/2)/（0.01×0.1×0.3） =18.61 取 n=19(个) 则每组细格栅的间隙数为19个。
②栅槽宽度 B设栅条宽度 S=0.01m栅槽宽度一般比格栅宽0.2~0.3 m,取0.2 m;则栅槽宽度 B= S(n-1)+bn+0.2 =0.01×(19-1)+0.01×19 =0.37(m) 则栅槽宽度 B=0.37m ⑵ 通过格栅的水头损失 h 1h 1=h 0⨯k0h 342)(,2sin bS gv βεαε==式中 h 1---------设计水头损失，m; h 0 ---------计算水头损失，m; g ---------重力加速度，m/s 2k ---------系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3；ξ--------阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，β=2.42。
g kv b S k h h 2sin )(23401αβ===0.03 (m)⑶ 栅后槽总高度H ，m 设栅前渠道超高h 2=0.1mH=h+h 1+h 2=0.1+0.03+0.1=0.23(m)⑷ 栅槽总长度L ，m进水渠道渐宽部分的长度L 1。
设进水渠道宽B 1=0.2，其渐宽部分展开角度α1=60 0,进水渠道内的流速为0.52m/s 。
[注册公用设备工程师考试密押题库与答案解析]勘察设计注册公用设备工程师给水排水专业案例上午模拟题19
![[注册公用设备工程师考试密押题库与答案解析]勘察设计注册公用设备工程师给水排水专业案例上午模拟题19](https://img.taocdn.com/s3/m/22ec31c8af45b307e9719768.png)
按附录A判定危险等级，按5.0.1和5.0.3判定啧水强度。
问题:3. 活性污泥系统中，污泥龄θc与BOD比降解速率q呈以下哪种关系，为什么?______
A.正相关关系
B.负相关关系
C.双曲线关系
D.没有关系
答案:B[解析] 由秘五版排水中，公式(12-24a)，即：，知污泥龄θc与BOD比降解速率q呈负相关关系。
A.21s-1
B.22s-1
C.64s-1
D.67s-1
答案:C[解析]
(1)分清机械絮凝同水力絮凝G值公式的不同，各个参数的单位要清楚。水力絮凝计算时对应总水头损失Σh和总水力停留时间∑T；机械絮凝对应总输入功率∑P和总容积∑V。
(2)平均水流速度梯度不能按算术平均法计算。
问题:9. 某城市污水处理厂，污水自流进厂，设计规模30000m3/d，设计采用普通圆形辐流式二沉池，若表面水力负荷取0.8m3/(m2·h)，则辐流式二沉池的直径为下列何项?______
A.5.0、2.0和9.0
B.2.0、6.0和7.0
C.4.0、3.0和5.0
D.5.0、3.0和7.0
答案:A[考点] 1．《室外排水设计规范》5.3.4雨水泵站和合流泵站集水池的设计最高水位，应与进水管管顶相平。