北京地区建筑地基基础勘察设计规范
四层框架综合楼基础计算书
一、概述1,概况综合楼主体采用四层混凝土框架结构,基础除地下室以外均采用柱下独立基础,地下室底板按筏基设计,地基承载力标准值为500KPa。
该工程场区的抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.15g,设计地震分组为第一组,建筑场地类型为Ⅱ类场地。
本工程安全等级为二级,设计使用年限为50年。
本工程计算采用中国建筑科学研究院的PKPM(2006年新规范版)程序中的SATWE模块进行结构计算。
二、计算依据的标准规程规范1,《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068-2001)2,《建筑结构荷载规范》(GB50009-2006年版)3,《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)4,《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)5,《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)6,《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》(DBJ01-501-92)三、设计基本资料1,北京国电水利电力工程有限公司提供的《岩土工程勘察报告》2,北京合纵科技公司综合楼建筑图3,地面粗糙度B类,风荷载:0.45 k N/m²4,地震设防烈度7度,设计地震分组:第一组0.15g5,材料强度等级混凝土:现浇梁板柱:C30;基础:C30;基础垫层:C10钢筋:HRB400级钢筋四、计算本工程结构计算采用中国建筑科学研究院开发的PKPM软件——SATWE、JCCAD(2006版)结构计算软件计算。
独立基础在实际配筋时,在保证基础安全的前提下,对基础进行了归并。
五、计算成果可靠性验证经过对部分构件与同类工程进行对比,计算成果是可靠的。
附件1:独基计算文件+------------------------------------------------------------++ JCCAD 计算结果文件++ ++ 工程名称: 1 ++ 计算日期: 2009-10- 9 ++ 计算时间: 14:16:59.32 ++ 计算内容: ++------------------------------------------------------------+荷载代码Load 荷载组合公式368 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活369 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x370 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y371 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x372 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y377 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x378 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x379 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y380 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y381 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活382 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活383 SA TWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活384 SA TWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活441 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地442 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地443 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地444 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地445 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地446 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地447 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地448 SA TWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地481 SA TWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活482 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活483 SA TWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活484 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x485 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y486 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x487 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y492 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x493 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x494 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y495 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y496 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活497 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活498 SA TWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活499 SA TWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活556 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地557 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地558 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地559 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地560 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地x+0.50*竖地561 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地y+0.50*竖地562 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x-1.30*地x+0.50*竖地563 SA TWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y-1.30*地y+0.50*竖地计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载独基底板最小配筋率:0.150%北京地区建筑地基基础勘察设计规范DBJ01-501-92 --综合法符号说明:fak:地基承载力特征值fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE)q :用于地基承载力特征值修正的基础埋深Pt :平均覆土压强(包括基础自重)fy :计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度Load:荷载代码Mx':相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值My':相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值N':相对于基础底面形心的轴力标准组合值Pmax:该组合下最大基底反力Pmin:该组合下最小基底反力S:基础底面长B:基础底面宽M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值M2:底板y向配筋计算用弯矩设计值AGx:底板x向全截面配筋面积AGy:底板y向全截面配筋面积节点号= 1 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 -31.22 -60.74 111.31 89.48 0.17 600.00 2311 2311柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 557 X+ 97. 118.8 122.1 270.500. 482 X- 36. 46.0 75.2 200.500. 482 Y- 36. 46.4 75.2 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 2400 2400 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 70.040 686.264 563 66.790 654.422x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 4 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 446 87.63 18.96 170.38 117.25 0.02 600.00 2217 2217柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 557 X+ 109. 130.5 136.9 290.500. 556 X- 66. 83.3 87.8 220.500. 559 Y+ 101. 122.7 129.4 280.500. 558 Y- 82. 101.3 107.9 250.基础各阶尺寸:No: S B H1 2400 2400 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 78.705 771.169 563 74.896 733.845x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 5 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 172.91 2470.02 1241.70 117.73 0.08 600.00 7965 4465柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)4000. 557 X- 66. 303.3 308.3 480.4000. 558 Y+ 93. 995.2 1030.0 360.4000. 559 Y- 58. 648.5 681.5 260.基础各阶尺寸:No: S B H1 8000 4500 4002 4100 600 400柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 828.875 5847.439 561 965.667 6904.524x实配:Φ16@200(0.16%) y实配:Φ16@180(0.16%)节点号= 6 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 446 92.25 0.72 398.60 534.36 1.04 600.00 1278 1278柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 483 X+ 260. 81.7 87.8 220.500. 556 X- 300. 91.6 94.4 230.500. 482 Y+ 173. 57.0 75.2 200.500. 561 Y- 499. 124.8 136.9 290.600. 482 X+ 249. 71.5 86.7 200.600. 560 X- 302. 84.0 93.7 210.600. 482 Y+ 163. 46.9 86.7 200.600. 558 Y- 492. 118.0 123.3 250.基础各阶尺寸:No: S B H1 1400 1400 3002 600 600 2003 600 600 100柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 26.586 319.700 561 41.412 497.985x实配:Φ12@150(0.16%) y实配:Φ12@150(0.16%)节点号= 9 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 380 -69.20 1.19 527.36 479.28 141.37 400.00 1357 1357柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 483 X+ 345. 99.3 107.9 250.500. 560 X- 376. 104.6 114.9 260.500. 559 Y+ 625. 143.7 152.3 310.500. 558 Y- 271. 85.1 87.8 220.600. 483 X+ 345. 92.9 100.9 220.600. 560 X- 376. 97.5 108.2 230.600. 563 Y+ 635. 132.8 147.2 280.600. 482 Y- 222. 63.8 86.7 200.基础各阶尺寸:No: S B H1 1400 1400 3002 600 600 2003 600 600 100柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 33.329 400.777 563 52.900 636.123x实配:Φ12@150(0.16%) y实配:Φ12@150(0.16%)节点号= 17 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 -25.87 -98.66 201.90 125.35 0.02 600.00 2284 2284柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 557 X+ 111. 133.1 136.9 290.500. 556 X- 96. 116.5 122.1 270.500. 559 Y+ 96. 116.6 122.1 270.500. 561 Y- 107. 128.8 136.9 290.基础各阶尺寸:No: S B H1 2400 2400 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 81.763 801.124 561 78.474 768.896x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 19 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 446 96.14 -10.57 366.73 365.19 0.38 600.00 1519 1519柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 562 X+ 146. 167.7 176.6 340.500. 556 X- 127. 149.5 152.3 310.500. 563 Y+ 156. 177.0 185.0 350.500. 561 Y- 130. 151.5 160.3 320.基础各阶尺寸:No: S B H1 2400 2400 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 109.216 1070.120 563 115.207 1128.814x实配:Φ12@150(0.15%) y实配:Φ12@150(0.15%)节点号= 21 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 32.04 376.56 766.01 269.04 0.11 600.00 2631 2631柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 176. 356.7 362.6 530.500. 557 X- 214. 416.9 420.8 580.500. 558 Y+ 217. 420.6 432.9 590.500. 559 Y- 162. 332.1 340.4 510.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 414.366 4060.023 561 426.314 4177.095x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)节点号= 22 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 50.74 -341.38 527.40 156.87 0.27 600.00 3108 3108柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 176. 356.2 362.6 530.500. 562 X- 142. 298.0 308.3 480.500. 561 Y+ 133. 282.6 287.6 460.500. 563 Y- 175. 355.4 362.6 530.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 331.744 3250.483 563 328.279 3216.525x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)节点号= 24 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 28.30 373.15 1057.76 539.10 0.11 600.00 2075 2075柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 596. 348.0 351.5 520.500. 557 X- 638. 354.0 374.0 540.500. 558 Y+ 586. 342.2 351.5 520.500. 563 Y- 639. 354.5 374.0 540.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 288.748 2829.199 563 287.314 2815.152x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 26 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 445 -4.53 358.78 472.05 145.99 0.07 600.00 3102 3102柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 138. 291.9 297.9 470.500. 557 X- 176. 357.4 362.6 530.500. 561 Y+ 176. 356.5 362.6 530.500. 563 Y- 127. 271.0 277.5 450.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 329.945 3232.857 561 328.521 3218.904x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)节点号= 27 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 21.17 -210.62 729.76 532.43 0.22 600.00 1735 1735柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 404. 274.8 277.5 450.500. 557 X- 370. 256.6 267.6 440.500. 558 Y+ 330. 237.3 248.2 420.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 188.013 1842.181 563 199.480 1954.541x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 29 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 377 20.25 23.83 1507.19 430.75 365.35 400.00 2007 2007柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 560 X+ 719. 377.5 397.1 560.500. 557 X- 584. 341.3 351.5 520.500. 558 Y+ 570. 332.9 351.5 520.500. 563 Y- 725. 380.7 397.1 560.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 330.155 3234.907 563 332.199 3254.936x实配:Φ16@180(0.23%) y实配:Φ16@180(0.23%)节点号= 30 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 -29.12 -324.15 528.46 173.48 0.02 600.00 2902 2902柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 560 X+ 195. 385.6 397.1 560.500. 561 Y+ 201. 395.6 408.9 570.500. 563 Y- 137. 288.7 297.9 470.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 370.543 3630.636 561 381.341 3736.442x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)节点号= 35 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 380 64.19 3.02 1167.69 472.44 325.64 400.00 1764 1764柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 438. 286.3 297.9 470.500. 557 X- 459. 293.9 308.3 480.500. 561 Y+ 416. 277.3 287.6 460.500. 559 Y- 483. 302.8 318.8 490.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 215.025 2106.844 563 227.670 2230.743x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 37 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 -24.57 1.50 1841.72 412.72 384.06 400.00 2217 2217柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 235. 447.2 457.6 610.500. 557 X- 243. 458.0 470.2 620.500. 558 Y+ 244. 461.3 470.2 620.500. 559 Y- 244. 461.1 470.2 620.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 350柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 489.737 4391.866 563 496.590 4453.323x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 38 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 379 -34.43 0.68 932.81 452.49 345.16 400.00 1577 1577柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 403. 274.3 277.5 450.500. 557 X- 358. 252.6 257.8 430.500. 558 Y+ 418. 279.0 287.6 460.500. 563 Y- 371. 257.0 267.6 440.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 187.677 1838.891 561 197.236 1932.548x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 43 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 384 106.00 -39.28 1323.48 479.13 251.05 400.00 1969 1969柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 539. 322.5 340.4 510.500. 557 X- 650. 360.6 374.0 540.500. 558 Y+ 550. 328.9 340.4 510.500. 559 Y- 648. 359.7 374.0 540.基础各阶尺寸:No: S B H1 2100 2100 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 298.027 2920.115 563 301.955 2958.602x实配:Φ16@200(0.20%) y实配:Φ16@200(0.20%)节点号= 45 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 380 32.87 -59.04 2184.94 439.17 360.49 400.00 2411 2411柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 279. 508.8 522.0 660.500. 557 X- 321. 561.6 576.2 700.500. 558 Y+ 310. 548.7 562.4 690.500. 559 Y- 321. 561.6 576.2 700.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 400柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 636.845 5264.924 563 643.302 5318.307x实配:Φ14@130(0.22%) y实配:Φ14@130(0.22%)节点号= 46 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 448 324.42 -29.31 841.21 389.52 0.48 600.00 2217 2217柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 160. 329.6 340.4 510.500. 557 X- 209. 408.4 420.8 580.500. 561 Y+ 220. 426.0 432.9 590.500. 563 Y- 175. 353.9 362.6 530.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 405.601 3974.146 561 422.726 4141.939x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)节点号= 51 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 247.46 -2443.45 1522.39 144.14 0.12 600.00 7639 4139柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)4000. 556 X+ 83. 323.5 329.6 500.4000. 557 X- 130. 481.4 495.8 640.4000. 558 Y+ 73. 722.4 750.0 280.4000. 559 Y- 115. 1079.9 1101.5 380.基础各阶尺寸:No: S B H1 7700 4200 4002 4100 600 350柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 841.037 6357.042 563 978.274 7501.522x实配:Φ16@180(0.19%) y实配:Φ16@200(0.15%)节点号= 53 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 378 -31.65 40.26 1912.48 437.58 362.37 400.00 2255 2255柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 271. 498.6 508.8 650.500. 557 X- 299. 534.5 548.8 680.500. 558 Y+ 272. 499.6 508.8 650.500. 563 Y- 309. 545.5 562.4 690.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 400柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 597.122 4936.523 563 607.455 5021.952x实配:Φ16@180(0.21%) y实配:Φ16@180(0.21%)节点号= 55 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 167.20 -2331.04 1282.11 127.12 0.12 600.00 7701 4201柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)4000. 560 X+ 77. 320.2 329.6 500.4000. 557 X- 113. 447.4 457.6 610.4000. 561 Y+ 105. 1036.0 1065.7 370.4000. 559 Y- 64. 658.2 681.5 260.基础各阶尺寸:No: S B H1 7800 4300 4002 4100 600 400柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)562 777.571 5485.510 561 938.717 6711.835x实配:Φ16@200(0.16%) y实配:Φ16@180(0.16%)节点号= 58 C20.0 fak(kPa)= 400.0 q(m)= 1.20 Pt= 24.0 kPa fy=210 mPaLoad Mx'(kN-m) My'(kN-m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 447 97.42 -309.52 631.25 194.91 0.36 600.00 2927 2927柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)500. 556 X+ 218. 422.2 432.9 590.500. 557 X- 145. 303.2 308.3 480.500. 556 Y+ 168. 342.8 351.5 520.500. 559 Y- 218. 421.3 432.9 590.基础各阶尺寸:No: S B H1 3200 3200 3002 600 600 300柱下独立基础底板配筋计算:load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm)560 423.088 4145.483 563 425.127 4165.464x实配:Φ16@200(0.21%) y实配:Φ16@200(0.21%)* END *附件2:筏基计算结果采用JCCAD中的桩筏筏板有限元计算模块对地下室底板进行计算,计算结果见下图。
北京地区建筑地基基础勘察设计规范
北京地方标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》强制性条文3.0.5 验算地基变形及桩基变形时,传至基础底面或承台底面的荷载效应应采用正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合,相应限值应为地基变形允许值。
5.2.1 地下水位的量测应符合下列规定:1 遇地下水时应量测水位;2 稳定水位应在初见水位后经一定的稳定时间后量测;3 对工程有影响的多层含水层的水位量测,应采取止水措施,将被测含水层与其他含水层隔开。
6.4.3 勘察报告应根据任务要求、工程性质和地质条件等编写,并应包括下列内容:1 拟建场地位置及建筑物概况;2 勘察的目的、任务要求和依据的规范、标准;3 勘察方法和工作量;4 地形、地貌、地质构造;5 地层岩性及其分布特征;6 地下水埋藏情况、类型、水位及其变化;7 勘察场地所在区域的抗震设防烈度、设计基本地震加速度、设计地震分组,划分场地类别、岩土地震稳定性和地基土液化评价;8 场地稳定性及不良地质作用评价;9 岩土参数的统计、分析和选用;10 土、水对建筑材料的腐蚀性评价;11 建议的地基基础方案(包括论证分析)及设计、施工所需的计算参数;7.1.1 建议修改为:7.1.1 地基基础设计应保证建筑物在长期荷载作用下地基的稳定性,满足耐久性要求,同时使地基变形不超过地基变形允许值。
7.1.2 天然地基的勘察与评价应包括下列工作:1 根据地基与建筑条件,提出合理的地基承载力。
必要时进行地基变形和稳定性评价;2 当地基的不均匀性和荷载的差异较大时,应分析地基基础与上部结构刚度之间的适应程度,并提出适宜的地基基础方案与相关问题的建议;3 考虑基础设计、施工和使用期间可能发生的问题,提出处理措施的建议;4 评价场地和地基土的地震工程特性,包括场地地段划分、场地类别、土的液化、场地的地震稳定性;5 对地下室的防水和建筑物的抗浮进行评价。
7.2.2 高层建筑筏形和箱形基础的埋置深度应满足地基承载力、变形和稳定性要求。
GB 50007-2002《建筑地基基础设计规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)前言本规范是根据建设部建标[1997]108 号文的要求,由中国建筑科学研究院会同有关的设计、勘察、施工、研究和教学单位对《建筑地基基础设计规范》GBJ7—89 进行修订而成。
修订过程中,开展了专题研究,调查总结了近年来国内地基基础工程的工程实践经验,采纳了该领域新的科研成果,并以各种方式在全国范围内广泛征求了有关设计、勘察、施工、科研。
教学单位的意见,经反复讨论、修改和试设计,最后经审查定稿。
本次修订后共有10 章22 个附录。
主要修订内容是:明确了地基基础设计中承载力极限状态和正常使用极限状态的使用范围和计算方法;强调按变形控制设计的原则,满足建筑物使用功能的要求;细化岩石分类和地基土的冻胀分类;增加有限压缩层地基变形和回弹变形计算方法;增加岩石边坡支护设计方法;增加复合地基设计方法;增加高层建筑筏形基础设计方法;增加桩基础沉降计算方法;增加基坑工程设计方法;增加地基基础检测与监测内容。
取消了壳体基础设计的规定。
本规范将来可能需要进行局部修订,有关局部修订的信息和条文内容将刊登在《工程建设标准化》杂志上。
本规范以黑体字标志的条文为强制性条文,必须严格执行。
本规范的具体解释由中国建筑科学研究院地基基础研究所负责。
在执行过程中,请各单位结合工程实践,认真总结经验,并将意见和建议寄交北京市北三环东路30号中国建筑科学研究院国家标准《建筑地基基础设计规范》管理组(邮编:100013,E-mail:tyjcabr@)。
本规范的主编单位:中国建筑科学研究院参编单位:北京市勘察设计研究院,建设部综合勘察设计研究院,北京市建筑设计研究院,建设部建筑设计院,上海建筑设计研究院,广西建筑综合设计研究院,云南省设计院,辽宁省建筑设计研究院,中南建筑设计院,湖北省建筑科学研究院,福建省建筑科学研究院,陕西省建筑科学研究院,甘肃省建筑科学研究院,广州市建筑科学研究院,四川省建筑科学研究院,黑龙江省寒地建研院,天津大学,同济大学,浙江大学,重庆建筑大学,太原理工大学,广东省基础工程公司。
地基承载力特征值、标准值、基本值、设计值
地基承载力特征值、标准值、基本值、设计值1、地基极限承载力:使地基土发生剪切破坏而即将失去整体稳定性时相应的最小基础地面压力。
(《工程地质手册》(第四版)P384)2、地基容许承载力:要求作用在基底的压应力不超过地基的极限承载力,并且有足够的安全度,而且所引起的变形不能超过建筑物的容许变形,满足以上两项要求,地基单位面积上所能承受的荷载就定义为地基的容许承载力。
(《工程地质手册》(第四版)P384)2、地基容许承载力:在确保地基不产生剪切破坏而失稳,同时又保证建筑物的沉降量不超过容许值的条件下,地基单位面积上所能承受的最大压力。
(《公路工程地质勘察规范》JTGC20-2011)3、地基承载力基本容许值:基础短边宽度不大于2.0m,埋置深度不大于3.0m 时的地基容许承载力。
(《公路工程地质勘察规范》JTGC20-2011)4、地基承载力特征值(fak):由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值,其最大值为比例界限值。
可由载荷试验或其他原位测试、公式计算,并结合工程实践经验等方法综合确定。
(《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011)5、修正后的地基承载力特征值(fa):当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时,应对地基承载力特征值(fak)进行修正,见(《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011,P22 5.2.4)6、地基承载力基本值(f0):按有关规范规定的一定的基础宽度和埋置深度条件下的地基承载能力,按有关规范查表确定。
(《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89)7、地基承载力标准值(fk):按有关规范规定的标准方法试验并经统计处理后的承载力值。
(《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89)7、地基承载力标准值(fka):在测试、试验的基础上,对应荷载效应为标准组合并按照变形控制的地基设计原则所确定的地基承载力值。
(《北京地区建筑地基基础勘察设计规范DBJ11-501-2009)8、修正后的地基承载力标准值(fa):基础底面宽度大于3m,埋置深度大于1.5m时进行深宽修正后的地基承载力标准值。
场地复杂程度等级
场地复杂程度等级一、符合下列条件之一者为一级场地(复杂场地)1.对建筑抗震危险的地段;2.不良地质作用强烈发育;3.地质环境已经或可能受到强烈破坏;4.地形地貌复杂;5.有影响工程的多层地下水、岩溶裂隙水或其他水文地质复杂、需专门研究的场地。
二、符合下列条件之一者为二级场地(中等复杂场地)1.对建筑抗震不利的地段;2.不良地质作用一般发育;3.地质环境已经或可能受到一般破坏;4.地形地貌较复杂;5.基础位于地下水位以下的场地。
三、符合下列条件者为三级场地(简单场地)1.抗震设防烈度等于或小于6度,或对建筑抗震有利的地段;2.不良地质作用不发育;3.地质环境基本未受破坏;4.地形地貌简单;5.地下水对工程无影响。
注:1.从一级开始,向二级,三级推定,以最先满足的为准:2.对建筑抗震有利、不利和危险地段的划分,应按现行国家标准《建筑抗震没计规范》(GB 50011)的规定确定.地基复杂程度等级一、符合下列条件之一者为一级地基(复杂地基):1.岩土种类多,很不均匀,性质变化大,需特殊处理;2.严重湿陷、膨胀、盐渍、污染的特殊性岩土,以及其他情况复杂,需作专门处理的岩上。
二、符合下列条件之一者为二级地基(中等复杂地基):1.岩土种类较多,不均匀,性质变化较大;2.除本条第1款规定以外的特殊性岩土。
三、符合下列条件者为三级地基(简单地基):1.岩土种类单一,均匀,性质变化不大;2.无特殊性岩土。
注:从一级开始、向二级、三级推定,-最先满足的为准.勘察阶段的划分勘察阶段的划分,宜与设计阶段相适应,一般分为可行性研究勘察、初步设计勘察和详细勘察。
对一些面积不大,建筑物性质和总体位置已确定或单项岩土工程(如基础托换或加固、已有边坡的局部加固等),且已有工程的地质资料比较齐全,或对工程的地质条件较熟悉和有建设经验第1页处理时;5.施工中出现边坡有失稳的危险,需查原因并进行监测和提出处理建议时;6.对于复杂地基,需进一步确认设计依据的资料或变更部分设计时;7.施工处理要求进一。
建筑地基基础设计规范(原TJ7-74)修订内容简介——新地基规范(GBJ7-88)介绍之一
建筑地基基础设计规范(原TJ7-74)修订内容简介——新地基
规范(GBJ7-88)介绍之一
钟亮
【期刊名称】《建筑结构》
【年(卷),期】1989(0)4
【摘要】根据原国家建委(81)建发设字546号通知的精神,遵照国家计委和城乡建设部有关规范修订工作的通知:国标《工业与民用建筑地基基础设计规范》TJ7-74已由中国建筑科学研究院会同有关科研、设计、勘察单位和高等院校组成修订组,经过几年的辛勤工作,于1988年初上报计委,现已正式批准,1990年1月1日起开始施行。
【总页数】5页(P34-38)
【关键词】GBJ7-88;TJ7-74;地基规范;柱下条形基础;载荷试验;承载力标准值;国家计委;风化岩;基础宽度;勘察单位
【作者】钟亮
【作者单位】中国建筑科学研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TU3
【相关文献】
1.《建筑地基基础设计规范》修订内容 [J], 胡连文
2.北京《地区建筑地基基础勘察设计规范》修订工作全面展开 [J], 无
3.工业与民用建筑地基基础设计规范(TJ7-74)修订专题二审会议报道 [J], 卞昭庆
4.《工业与民用建筑地基基础设计规范》(TJ7-74)简介 [J], 国家建委建筑科学研究院
5.对《土(岩)的工程特性指标、承载力——〈建筑地基基础设计规范〉(GBJ7—88)介绍之二》一文的补充说明 [J], 熊兴邦
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〖gb50007-20XX〗建筑地基基础设计规范
竭诚为您提供优质文档/双击可除〖gb50007-20XX〗建筑地基基础设计规范篇一:建筑地基基础设计规(gb50007-20xx)条文说明中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范gb50007-20xx条文说明修订说明《建筑地基基础设计规范》(gb50007—20xx),经住房和城乡建设部20xx年07月16日以第1096号公告批准发布。
本标准是在《建筑地基基础设计规范》(gb50007—20xx)的基础上修订而成,上一版的主编单位是中国建筑科学研究院,参编单位是北京市勘察设计研究院、建设部综合勘察设计研究院、北京市建筑设计研究院、建设部建筑设计院、上海建筑设计研究院、广西建筑综合设计研究院、云南省设计院、辽宁省建筑设计研究院、中南建筑设计院、湖北省建筑科学研究院、福建省建筑科学研究院、陕西省建筑科学研究院、甘肃省建筑科学研究院、广州市建筑科学研究院、四川省建筑科学研究院、黑龙江省寒地建筑科学研究院、天津大学、同济大学、浙江大学、重庆建筑大学、太原理工大学、广东省基础工程公司,主要起草人员是黄熙龄、滕延京、王铁宏、王公山、王惠昌、白晓红、汪国烈、吴学敏、杨敏、周光孔、周经文、林立岩、罗宇生、陈如桂、钟亮、顾晓鲁、顾宝和、侯光瑜、袁炳麟、术内容是:1.增加地基基础设计等级中基坑工程的相关内容;2.地基基础设计使用年限不应小于建筑结构的设计使用年限;3.增加泥炭、泥炭质土的工程定义;4.增加回弹再压缩变形计算方法;5.增加建筑物抗浮稳定计算方法;6.增加当地基中下卧岩面为单向倾斜,岩面坡度大于10%,基底下的土层厚度大于1.5m的土岩组合地基设计原则;7.增加岩石地基设计内容;8.增加岩溶地区场地根据岩溶发育程度进行地基基础设计的原则;9.增加复合地基变形计算方法;10.增加扩展基础最小配筋率不应小于0.15%的设计要求;11.增加当扩展基础底面短边尺寸小于或等于柱宽加2倍基础有效高度的斜截面受剪承载力计算要求;12.对桩基沉降计算方法,经统计分析,调整了沉降经验系数;13.增加对高地下水位地区,当场地水文地质条件复杂,基坑周边环境保护要求高,设计等级为甲级的基坑工程,应进行地下水控制专项设计的要求;14.增加对地基处理工程的工程检验要求;15.增加单桩水平载荷试验要点,单桩竖向抗拔载荷试验要点。
基坑工程所依据的相关法律、法规、规范性文件、标准、规范
基坑工程所依据的相关法律、法规、规范性文件、标准、规范基坑支护施工过程中强制性条文还是比较多的,现简单罗列如下(不限于)供参考。
一、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号第五条施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案;对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。
超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围见附件二。
二、《建筑工程施工现场标志设置技术规程》JGJ348--20143.0.2 建筑工程施工现场的下列危险部位和场所应设置安全标志:2 基坑和基槽外围、管沟和水池边沿;3 高差超过1.5m的临边部位;三、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--20164.1.1 坠落高度基准面2m 及以上进行临边作业时,应在临空一侧设置防护栏杆并采用密目式安全立网或工具式栏板封闭。
四、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120--20123.1.2 基坑支护应满足下列功能要求: 1 保证基坑周边建(构)筑物、地下管线、道路的安全和正常使用; 2 保证主体地下结构的施工空间。
8.1.3 当基坑开挖面上方的锚杆、土钉、支撑未达到设计要求时,严禁向下超挖土方。
8.1.4 采用锚杆或支撑的支护结构,在未达到设计规定的拆除条件时,严禁拆除锚杆或支撑。
8.1.5 基坑周边施工材料、设施或车辆荷载严禁超过设计要求的地面荷载限值。
8.2.2 安全等级为一级、二级的支护结构,在基坑开挖过程与支护结构使用期内,必须进行支护结构的水平位移监测和基坑开挖影响范围内建(构)筑物、地面的沉降监测。
五、《建筑基坑工程监测技术规范》GB504973.0.1 开挖深度超过5m、或开挖深度未超过5m 但现场地质情况和周围环境较复杂的基坑工程均应实施基坑工程监测。
3.0.2 建筑基坑工程设计阶段应由设计方根据工程现场及基坑设计的具体情况,提出基坑工程监测的技术要求,主要包括监测项目、测点位置、监测频率和监测报警值等。
(完整版)DBJ11-501-2016 北京地区建筑地基基础勘察设计规范
1 总则1.0.1为了在地基勘察和地基基础设计中贯彻执行国家技术经济政策,做到技术先进、安全适用、经济合理、确保质量、保护环境、提高效益,制定本规范。
1.0.2本规范适用于北京地区建筑物(含构筑物)的地基勘察和地基基础设计。
1.0.3各项工程建设在设计和施工之前,必须按基本建设程序进行地基勘察。
工作中应广泛搜集、分析、利用已有资料和建筑经验,针对工程特点、任务要求和岩土工程条件,切实做到精心勘察,提出完整可靠、评价正确的勘察报告。
勘察工作应包括参与地基基础方案实施的过程。
1.0.4地基基础设计应坚持因地制宜、就地取材、保护环境、节约资源和提高效益的原则。
设计时应依据勘察成果,结合结构特点、使用要求,综合考虑施工条件、材料情况、场地环境和工程造价等因素,切实做到精心设计,以保证建筑物和构筑物的安全和正常使用。
1.0.5 本规范中未列入的内容,应符合国家现行的有关标准、规范的规定。
2 术语和符号2.1 术语2.1.1 地基subgrade,foundation soils支承基础的土体或岩体。
2.1.2 基础foundation,footing 将结构所承受的各种作用传递到地基上的结构组成部分。
2.1.3 地基勘察geotechnical investigation of foundation施工图设计阶段所需的岩土工程勘察(即详细勘察),其目的是解决地基基础方案有关实际问题。
2.1.4 地基承载力标准值standard value of subgrade bearing capacity在测试、试验的基础上,对应荷载效应为标准组合并按照变形控制的地基设计原则所确定的地基承载力值。
2.1.5抗浮设防水位groundwater level for prevention of up-floating抗浮评价计算所需要的、保证抗浮设防安全和经济合理的场地地下水设计水位。
2.1.6新近沉积土recently deposited soil第四纪全新世(Q4)中、晚期形成的土,一般呈欠压密状态、强度低、常含有人类文化活动产物(如砖瓦片、木炭渣、陶瓷片等物)和较多的有机质与螺壳、蚌壳等。
回填土地基上独立基础的CFG_桩复合地基设计
DOI: 10.3969/J.ISSN.2097-3764.2024.01.013Vol. 19 No.01 March, 2024第 19 卷 第1期 2024 年 3 月/回填土地基上独立基础的CFG 桩复合地基设计高美玲1,郑祺恺2,孙少游1,张红涛1,闫佐菲1(1.北京市市政工程设计研究总院有限公司,北京 100082;2.北京市生态地质研究所,北京 100120)摘 要:CFG 桩复合地基主要用于多层及高层建筑物,以往的研究和应用主要是针对基础埋深相对较深的情况。
对于回填土地基的独立基础,采用桩基础相对较多,采用CFG桩复合地基较少。
文章从受力机理、变形特性和工程造价等角度对桩基础和CFG桩复合地基进行对比分析,探讨了CFG桩复合地基的优势。
同时,依托具体工程实例,依据不同规范,对回填土地基上独立基础的CFG桩复合地基沉降计算进行对比分析。
结论如下:对于承载力要求不高的独立基础,相比桩基础,CFG 桩复合地基在满足承载力和变形控制的前提下,能够大幅度节约工程造价;位于回填土地基上的独立基础CFG桩复合地基设计以沉降控制为主,承载力计算和沉降计算均需考虑填土的不利影响,沉降计算需按照整体进行协同计算。
关键词:桩基础;回填土地基;独立基础;CFG 桩复合地基CFG pile design of independent foundation on backfill soil foundationGAO Meiling 1, ZHENG Qikai 2, SUN Shaoyou 1, ZHANG Hongtao 1, YAN Zuofei 1(1.Beijing General Municipal Engineering Design & Research Institute Co., Ltd., Beijing 100082, China ;2.Beijing Institute of Ecological Geology, Beijing 100120, China )Abstract: CFG pile composite foundation is mainly used for multi-storey and high-rise buildings. In the past, researches and appli-cations were mainly for the relatively deep foundation. For the independent foundation of backfill foundation, in general there is more pile foundation and less CFG pile composite foundations. This paper compares and analyzes the pile foundation and CFG pile composite foundation from the perspectives of stress mechanism, deformation characteristics and engineering cost. It also discusses the advantages of CFG pile composite foundation. Besides, relying on specific engineering examples, the settlement calculation of CFG pile composite foundation on the independent foundation of backfill foundation is compared and analyzed under different specification conditions. T he following conclusions are drawn: for the independent foundation with low bearing capacity, compared with the pile foundation, CFG pile composite foundation can greatly save the engineering cost under the premise of meeting the bearing capacity and deformation control. The design of CFG pile composite foundation on the independent foundation of backfill foundation is mainly based on settlement control. T he bearing capacity calculation and settlement calculation should consider the ad-verse effect of filling soil, and the settlement calculation should be calculated in accordance with the overall collaborative calculation.Keywords: pile foundation; backfill soil foundation; independent foundation; CFG pile 随着工程建设的迅速发展,复合地基以其特有的优势得到了越来越广泛的应用(韩煊等,2002;牛志荣等,2000;任贵生,2023)。
结构专业施工图审查常见问题
结构专业施工图审查常见问题北京市工业设计研究院审图所肖振忠一、基本理念问题施工图设计文件中,设计依据及结构计算要求应分别按《北京市建筑工程施工图设计文件技术审查要点(2011年版)》第3.2.2及第3。
2。
3条执行,并应特别注意,所有计算机计算结果,应经分析判断确认其合理有效后方可用于工程设计。
有些设计人不加分析判断就生搬套用计算结果,甚至直接采用计算机出图并疏于校对审核,笔者认为这是设计理念上的肤浅与盲从,是不负责任的,也是有很大风险的,设计中应予以杜绝。
二、结构的规则性问题规则性设计是结构设计中的最重要内容之一。
多层结构也应注意结构的规则性,有些设计者认为只有高层结构才应注意结构的规则性而忽略多层结构,这是不正确的。
《抗规》表3。
4.3—1及表3.4.3-2分别列举的三平三竖不规则类型,设计人员应认真熟悉.达到其中一至两项的应为不规则结构,应采取相应的加强措施。
达到三项(或两项且其中一项很严重)时应为特别不规则,此时若是高层结构即应列入超限审查范畴,如是多层,也不能忽略,应按《抗规》3。
4.4-3条规定专门研究并采取有效的加强措施。
另外,结构规则性应该从方案阶段就介入和关注,这阶段能够改善是事半功倍的.三、关于双向地震与偶然偏心偶然偏心,在《高规》中出现两次,一次是4。
3.3条:规定计算单向地震时应考虑偶然偏心的影响,言外之意就是双向地震与偶然偏心可以不同时考虑。
另一次是3.4。
5条,规定在考虑偶然偏心影响的规定水平地震作用下,楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移,不宜大于该楼层平均值的1.2倍,这意味着,高层位移和承载力计算时都应考虑偶然偏心。
双向地震,《抗规》5。
1。
1—3条规定:质量和刚度分布明显不对称的结构,应计入双向水平地震作用下的扭转影响.我们审查中在尺度把握上的标准是,在规定水平力偶偏下(多层可以不计偶偏),多数层位移比超过1。
3时,应计入双向地震影响,因为规范没有明确规定,这也只是一种参考尺度。
对结构设计影响较大的地质勘察报告参数浅析-0519 (1)
对结构设计影响较大的地质勘察报告参数浅析目前,房地产业已进入低利润时代,房地产企业普遍认识到成本控制的重要性,并开展了很多深入的研究。
例如,针对在建安成本中占很大比重的土建结构成本控制,各大房地产企业已经总结出很多行之有效的经验和措施。
但是,作为结构设计依据之一的地质勘察报告,却没有引起足够的重视。
地勘报告中的一些指标,对结构设计计算影响很大,这些指标的细微变化,就可能使结构内力、位移、配筋计算结果产生差异,从而对成本造成影响。
下面,本文就对这些指标进行介绍和分析。
一、地下水位及抗浮设计水位:工程设计中常用的水位有防水设计水位和抗浮设计水位。
1、防水设计水位:指地下水的最大水头,用于确定建筑外防水和地下室的抗渗等级。
《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》(DBJ-01-501-92)第4.1.5条规定:对防水要求严格的地下室或地下构筑物,其设防水位可按历史最高地下水位确定;对防水设计要求不严格的地下室或地下构筑物,其设防水位可按照3-5年的最高水位及勘察时的实测静止水位确定。
而在《地下工程防水技术规范》(GB50108)中规定:单建式的地下工程应采用全封闭、部分封闭防排水设计,附建式的全地下或半地下工程的防水设防高度,应高出室外地坪高程500mm以上。
也就是说,国标规范中规定不管地下水位高度多少,均按高出室外地坪500以上进行防水设防。
显然,这种做法偏于保守。
建议根据地下室的防水等级及重要性等级,在+0.500米和历史最高水位之间,采取防水砂浆、防水混凝土等防水措施;在历史最高水位以下,水压力经常作用的部位,采取防水卷材等较严格的防水措施。
2.抗浮设计水位众所周知,地下室抗浮是个非常严峻的问题,抗浮设计水位的选择对工程成本影响巨大。
《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72—2004,J366—2004)对抗浮设防水位给予了明确的定义:抗浮设防水位——地下室抗浮评价计算所需的,保证抗浮设防安全和经济合理的场地地下水位。
北京地区建筑设计技术细则
北京地区建筑设计技术细则一、背景和目的北京地区是我国的首都,具有复杂的地质条件和丰富的历史文化遗产,其建筑设计应该充分考虑到地域特点和环境需要。
为了保证北京地区建筑的结构安全性、稳定性和可持续发展,需要制定详细的建筑设计技术细则。
本文将从结构专业的角度出发,给出北京地区建筑设计技术的具体细则。
二、地质条件要求1.地质勘探:建筑设计前需要进行详细的地质勘探,包括土层划分、地下水情况、地震烈度等。
勘探结果应用于土壤基础设计和抗震设计。
2.地基处理:针对不同地质条件,进行相应的地基处理措施,包括灌注桩、钢筋混凝土地基、地基加固等。
3.地震设计:根据北京地区的地震烈度,进行地震设计。
建筑结构应具备一定的抗震能力,采用抗震材料和抗震措施。
三、建筑结构设计要求1.结构类型:根据建筑用途和高度,选择适当的结构类型,包括框架结构、剪力墙结构、框架—剪力墙结构等。
结构设计应满足建筑的功能要求和经济性。
2.材料选择:结构材料应具备一定的强度和稳定性。
钢筋混凝土和预应力混凝土是常用的结构材料,应根据具体情况选择合适的材料。
3.风荷载设计:根据北京地区的气象条件和建筑高度,进行风荷载设计,包括风压计算、风振计算等。
结构设计应满足风荷载的要求。
4.地震设计:结构设计应考虑到地震作用,采用抗震构造和抗震措施,满足抗震设计要求。
建筑结构应具备一定的韧性和抗震性。
5.建筑物的耐久性:结构设计应满足建筑物的耐久性要求,包括防腐、防水、防火等措施。
结构材料的选择和结构理论的应用应保证建筑物的使用寿命。
四、施工技术要求1.结构施工工艺:结构施工应遵循相关规范和标准,采用先进的施工工艺和设备。
施工过程中应注意质量控制,确保结构的精度和稳定性。
2.施工质量控制:施工过程中应进行质量检验和监测,确保结构的质量。
如钢筋的弯折、安装质量,混凝土的浇筑质量,各工序之间的协调等。
3.施工安全措施:施工过程中应注重安全措施,采取合理的工作步骤和安全设施,保证施工人员的安全和结构的安全。
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天然地基基槽检验方法解析
天然地基基槽检验方法解析年轻的勘察人员,初次验槽,到工地上总是有种无从下手的感觉。
我们不妨来个步骤分解,验槽时,思路清晰,按部就班,目的明确就不会手忙脚乱了。
现场验槽主要分为两部分工作:第一部分是室内查阅资料;第二部分是现场基槽检验。
室内工作是验槽中非常重要的环节,一定不能省略。
现场验槽应点面结合,既要全面把握,又要突出重点;既看到整体质量,又不放过细枝末节。
验槽时既不必妄自尊大,也不必妄自菲薄。
标签:天然地基;基槽检验;方法绪论:年轻的勘察人员,初次验槽,到工地上总是有种无从下手的感觉。
若大的基坑,密密麻麻的钎探点,一群等你发表意见的陌生人,再加上身上背负的工程安全质量责任,都让人感到压力巨大。
其实我们不妨来个步骤分解,验槽时,思路清晰,按部就班,目的明确就不会手忙脚乱了。
现场验槽主要分为两部分工作:第一部分是室内查阅资料;第二部分是现场基槽检验。
1、室内查阅资料(1)核对勘察报告,阅读设计图纸由于最终的设计方案很可能与勘察时掌握的设计条件不同,所以验槽时首先要做的就是拿出勘察报告,对照设计图纸,确定本次验槽的建筑位置、基坑轮廓、尺寸、基底标高、地基直接持力层承载力与勘察报告是否一致。
根据设计图纸上标明的基底标高,对照勘察剖面图确定本次检验的槽底土质、地下水情况、地基承载力和软弱下卧层情况。
(2)与各方代表保持良好的沟通验槽不是勘察人员一个人在战斗,设计、监理、施工都很乐意随时为勘察人员解答疑问。
a、当设计条件发生改变时,应该及时向设计人说明,重点在于地基直接持力层土质若改变,地基承载力不对应,要第一时间告知设计,请设计确定他用于基础计算的地基承载力标准值。
有些设计认为验槽主要是勘察的事情,自己没什么需要发言的,一忙起来,就不参加验槽了,这种想法是不对的。
我遇到这种情况一般都会明确告诉甲方,请设计单位尽量抽出时间来配合验槽,不然需要设计站出来答疑的时候,找不到人,各方人马都会处于很被动的状态。
实例说明目前北京地区抗浮设防水位选取的几个要点
实例说明目前北京地区抗浮设防水位选取的几个要点引言抗浮设防水位系指地下室抗浮评价计算所需的,保证设防安全同时又经济合理的地下水位。
抗浮设防水位的确定是一个既关系到建筑物的抗浮安全,同时影响到工程造价投资的大问题。
1.北京地区抗浮设防水确定的几个阶段北京地区抗浮设防水确定是随着城市的发展,由城区向远郊区县、由平原地区向山区丘陵地区发展的规律有着几个较为明显的变化趋势,这个变化随着各位专家、学者以及一线工作者在工程实中的不断探索,逐步趋向于真实。
笔者为说明这个变化趋势,同时也是为了更好的指导一线生产,人为将其划分为三个阶段,分述如下:第一个阶段:抗浮设防水确定主要依据勘察报告实测的地下水位、地下水的动态变化规律、变化幅度以及历年最高地下水位并结合自然因素(大气降水、地下水的补给、排泄与径流等)、人为因素(地下水开采、水库放水、灌溉等)等综合确定。
北京市勘察设计院由于掌握北京大部分地区的地下水长期动态观测资料,对确定抗浮设防水位做出较大的贡献。
第二阶段:随着工程实例的增多,一些专家学者以及一线工作者逐步发现抗浮设防水位的选取不仅与上述因素有关系,而且与基础的埋置深度位置、地下水的类型(上层滞水、潜水、承压水)与地层的透水性、隔水性有着很重要的关系,并且提出了相应的论点结论,例如李镜培、孙文杰发表于2007年4月份的《结构工程师》上的“地下结构的浮力计算与抗浮桩设计方法的研究”;肖林峻、杨治英发表于2009年11月份的《河北理工大学学报》的“地下水结构抗浮设防水位和浮力计算”,读者可以去认真阅读,笔者在此不再赘述。
同时2009年正式施行的《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》(DBJ 11-501-2009)中也部分地接受了上述观点,并在该规范8.8.1条中不是特别明确的提出了以下观点:8.8.1当基础埋置在分布稳定且连续的含水层土中时(图8.8.1a、b),基础底板受水浮力作用,其水头高度为h。
当基础埋置在隔水层土中,若隔水层土质在建筑使用期内可始终保持非饱和状态,且下层承压水不可能冲破隔水层,肥槽回填采用不透水材料时(图8.8.1 c),基础底板不受上层水的浮力作用;若隔水层为饱和土,基础应考虑浮力作用,但应考虑渗流作用的影响,对水浮力进行折减。
关于“地基承载力标准值与地基承载力特征值”情况说明
关于“地基承载力标准值与地基承载力特征值”的情况说明
1、“地基承载力标准值”是北京市地方标准《北京地区建筑地基基础
勘察设计规范》(DBJ 11-501-2009)中术语;
2、“地基承载力特征值”是行业标准《建筑基桩检测技术规范》(JGJ
106-2014)和《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012)中术语;
3、北京市地方标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》(DBJ
11-501-2009)中条文说明2.1.4条(规范第206页)如下:“……,以便与其他的规程、标准中的地基承载力概念相协调,地基承载力标准值的工程意义与地基承载力特征值等同,均为地基承载力容许值。
”
据上,“地基承载力标准值”和“地基承载力特征值”是不同规范使用的术语,其意义和数值等同。
本次检测的CFG桩承载力检测结果满足设计要求。
3抗浮稳定性验算与抗浮设计
机
Nw,k——浮力作用值(kN);
理
Kw——抗浮稳定安全系数,一般情况下可取1.05。
为 条文说明:
本 5.4.3 对于简单的浮力作用情况,基础浮力作用可采用阿基米德原理计算。
3、规范条文-安全系数
抗浮稳定性验算与抗浮设计
给水排水工程管道结构设计规范 GB 50332-2002 > 4 基本设计规定 > 4.2 承载能力极限状态
概
念 8.8.3 抗浮可采用以下几种措施:
为 先
1 增加结构自重,在基础底板上加压重材料,或增加基础底板挑边,利用挑板上 的土提供有效的压重;
2 采用抗拔构件(抗拔桩、抗拔锚杆等),提供有效的抗浮力;
机
3 采用有效、可靠的降低水位的措施。
理
为
本 笔者注:利用结构刚度,考虑应力扩散效应,减少甚至不布桩。
抗浮稳定性验算与抗浮设计
建筑地基基础设计规范 GB50007-2011>5 地基计算>5.4 稳定性计算
概
念 5.4.3 建筑物基础存在浮力作用时应进行抗浮稳定性验算,并应符合下列规定:
为
1 对于简单的浮力作用情况,基础抗浮稳定性应符合下式要求:
先
Gk/Nw,k≥Kw [5.4.3]
式中:Gk——建筑物自重及压重之和(kN);
概 11.6.1 结构设计应符合下列规定:
念
6 结构设计应按最不利情况进行抗浮稳定性验算。抗浮安全系数当不计地层侧摩
为 先
阻力时不应小于1.05;当计及地层侧摩阻力时,根据不同地区的地质和水文地质条 件,可采用1.10~1.15的抗浮安全系数;
机 城市轨道交通直线电机牵引系统设计规范 CJJ167-2012>11 地下结构>11.1 一般规定 理 11 . 1 . 9 地下结构应进行抗浮稳定计算,并应按最不利情况进行验算。当不计算侧 为 壁摩阻力时,其抗浮安全系数不得小于1.05,当计及侧壁摩阻力时,其抗浮安全系 本 数不得小于1.15。
老孙工程笔记之二:实践出真知——回顾结构与岩土相互支持与北京地基设计规范发展历程
建闻天下Building Structure老孙工程笔记之二:实践出真知——回顾结构与岩土相互支持与北京地基设计规范发展历程孙宏伟/北京市建筑设计研究院有限公司地基基础研究室北京市建筑设计研究院始建于 1949 年,办公地 点屡次变动。
自 1953 年迁至复兴门外南礼士路之后, 改组为北京市建筑设计院,此后常被称作“北京建 院”,至今已经整整六十年了。
北京勘测机构最初也 始建于北京建院。
北京地基设计规范凝结了几代工程 师们的智慧、几十年付诸工程实践的丰硕成果,结构 与岩土工程老前辈们精诚合作,使得这部规范不仅起 点高,能够达到国际领先水平,且技术特色鲜明。
笔 者学习并应用这部规范已经二十年了,笔记不少、收 获良多,再次翻阅相关技术资料并整理访谈笔记、工 作日志等汇集成文,藉本文记述老前辈们实践出真 知、学以致用、报效祖国的执着追求以及北京地基设 计规范的历史沿革和发展历程。
1 北京市勘测机构的创建 北京作为新中国的首都, 1949 年后城市建设迅速 入器为对开式, 锤重 63.5kg, 落距 76cm。
同年下半年, 袁炳麟先生毕业后参加了勘察工作。
张国霞、袁炳麟 先生均获得了“中国工程勘察大师”称号。
永茂建筑 公司设计部调研组扩大为勘测科,勘察人员至年底已 发展到 70 人。
1952 年完成的主要工程勘察有儿童医 院、同仁医院、南苑 211 厂、虎坊路旅馆、文津街北 京图书馆书库等。
全部工作都是在边摸索边学习中进 行,提交的勘察报告仅是一张简图和简要说明。
据张国霞先生回忆, 杨宽麟总工当年可谓艺高人 胆大,在设计北京和平宾馆时巧妙地采用了“以浮筏 基础原理设计的满堂基础”,将几千年来用于建筑地 基的灰土垫层的传统做法创造性地应用于近代高层 建筑的地基,并且“用他极其丰富的实践经验和深厚 的理论基础,以非常心平气和与使人信服的冷静态 度”耐心讲解,“上了一堂最生动、最实际、最深刻 和富有创造性的地基和基础的课”;“在杨先生的健 康已经出现问题、体力全面衰退,即将进入病危阶段 但尚能独立活动的最后一刻,有一天他带着他所心爱 的原版精装土力学经典著作 Terzaghi & Peck: Soil Mechanics in Engineering Practice(国内译为“工 程实用土力学”,原著共有三个版 本,图示墨绿色封面的是第一版于 1948 年出版,第二版于 1967 年出 版,1996 年出版了第三版),从他 家里一直骑自行车到我家,亲自将 书送给了我”。
北京地区建筑地基基础勘察设计规范2016版DBJ1502009
了对“矿藏”要求,并调整了表述方式(10.1.1)。
10.1.1 山区建筑地基的勘察、设计,应查明下列问题: 1 建筑场地及其附近有无断层、滑坡、危岩和崩塌、泥石流、 采空区、塌陷、岩溶等不良地质作用; 1A 既有挖、填方工程等导致的不均匀地基或不稳定边坡; 2 (此款删除) 3 受洪水威胁的可能性; 4 (此款删除) 5 地基土的类型及其不均匀性; 6 特殊性岩土的分布规律及性质。
主要修订内容
强制性条文
以斜体字标志的第 3.0.5 、7.4.2 、8.3.2 、8.6.7 、9.4.23 、
13.2.1条引自《建筑地基基础设计规范》GB 50007相关条款
8.6.7 平板式筏基的板厚应满足受冲切承载力的要求。 9.4.23 当承台的混凝土强度等级低于柱或桩的混凝土强度 等级时, 尚应验算柱下或桩上承台的局部受压承载力。 13.2.1 基槽(坑)开挖到底 后,应进行基槽(坑)检验。 当发现地质条件与勘察报告和设计文件不一致或遇到异常情 况时,应结合地质条件提出处理意见。
针对复合地基的沉降经验系数,进行了专题研究。
修改。
进行了补充和修改。 基础构件配筋、抗浮设计、单桩承载力验算的承台效应系数、
山区地基、现场检验与监测等。
主要修订内容
强制性条文
第7.1.1条、 第 7.1.2 条、第 10.1.1 条为本规范强制性条文
7.1.1 地基基础设计应保证建筑物在长期荷载作用下地基的 稳定性,满足耐久性要求,同时使地基变形计算值不得超过 地基变形允许值。 7.1.2 天然地基的勘察与评价应包括下列工作
桩端以下较硬土层厚度不宜小于 3d。
主要修订内容
9 桩基础
调整了单桩承载力估算的承台效应系数(9.4.6)
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北京地方标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》
强制性条文
3.0.5 验算地基变形及桩基变形时,传至基础底面或承台底面的荷载效应应采用正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合,相应限值应为地基变形允许值。
5.2.1 地下水位的量测应符合下列规定:
1 遇地下水时应量测水位;
2 稳定水位应在初见水位后经一定的稳定时间后量测;
3 对工程有影响的多层含水层的水位量测,应采取止水措施,将被测含水层与其他含水层隔开。
6.4.3 勘察报告应根据任务要求、工程性质和地质条件等编写,并应包括下列内容:
1 拟建场地位置及建筑物概况;
2 勘察的目的、任务要求和依据的规范、标准;
3 勘察方法和工作量;
4 地形、地貌、地质构造;
5 地层岩性及其分布特征;
6 地下水埋藏情况、类型、水位及其变化;
7 勘察场地所在区域的抗震设防烈度、设计基本地震加速度、设计地震分组,划分场地类别、岩土地震稳定性和地基土液化评价;
8 场地稳定性及不良地质作用评价;
9 岩土参数的统计、分析和选用;
10 土、水对建筑材料的腐蚀性评价;
11 建议的地基基础方案(包括论证分析)及设计、施工所需的计算参数;
7.1.1 建议修改为:
7.1.1 地基基础设计应保证建筑物在长期荷载作用下地基的稳定性,满足耐久
性要求,同时使地基变形不超过地基变形允许值。
7.1.2 天然地基的勘察与评价应包括下列工作:
1 根据地基与建筑条件,提出合理的地基承载力。
必要时进行地基变形和稳定性评价;
2 当地基的不均匀性和荷载的差异较大时,应分析地基基础与上部结构刚度之间的适应程度,并提出适宜的地基基础方案与相关问题的建议;
3 考虑基础设计、施工和使用期间可能发生的问题,提出处理措施的建议;
4 评价场地和地基土的地震工程特性,包括场地地段划分、场地类别、土的液化、场地的地震稳定性;
5 对地下室的防水和建筑物的抗浮进行评价。
7.2.2 高层建筑筏形和箱形基础的埋置深度应满足地基承载力、变形和稳定性要求。
7.4.2 建筑物的地基变形计算值不应大于地基变形允许值。
8.3.2 柱下钢筋混凝土独立基础应按以下原则计算:
1 基础底面积应根据基础传给地基的荷载及地基土的承载力按 7.3.1条确定。
2应根据不同情况,分别验算柱与基础交接处以及基础变阶处的基础受冲切承载力和受剪切承载力,由此确定基础不同部位的高度。
3 基础底板的配筋应按抗弯计算确定。
8.3.6 当基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时,应按《混凝土结构设计规范》(GB50010)有关内容验算柱下基础顶面的局部受压承载力。
8.5.3 柱下条形基础的计算,除应符合本规范8.3.8条第1、2款的要求外,尚应符合以下规定:
5 当基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时,应按《混凝土结构设计规范》(GB50010)有关内容验算柱下基础梁顶面的局部受压承载力。
8.6.6 梁板式筏形基础的基础梁除应验算其受剪和受弯承载力外,当基础梁的
混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时,尚应按《混凝土结构设计规范》(GB50010)的规定验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。
8.6.7 平板式筏形基础的筏板应进行柱下受冲切承载力验算。
9.3.2 桩基计算最终沉降量应满足正常使用极限状态的要求,且不得大于建筑物地基变形允许值。
9.4.3 桩基础设计,应根据具体情况进行下列计算:
1 应根据桩基础的受力特征验算单桩和群桩的竖向承载力,必要时验算单桩水平承载力。
2 桩基础设计时应考虑地震作用。
3 当桩端平面以下存在软弱下卧层时,应进行软弱下卧层承载力验算。
4 当由于桩身穿过较厚的未完成自重固结的人工填土或桩侧存在软弱土层以及地面大面积堆载、降低地下水等原因,桩侧土层产生的沉降超过桩的沉降时,应考虑负摩阻力对桩承载力及沉降的影响。
5 对于抗浮等有抗拔要求的桩基础,应验算单桩和群桩的抗拔承载力。
7 除嵌岩桩和支承于其他坚硬持力层的桩基础以外,第3.0.3条所规定的需要进行地基变形计算的建筑物及桩端以下存在软弱土层的地基基础设计等级为二级的建筑物应进行沉降验算。
8对受水平力作用的建筑物和构筑物的桩基础,应注意其水平位移的不利影响。
9 应对桩身承载力进行验算。
对于桩身露出地面,或桩身位于可液化土层或地基土不排水抗剪强度小于10kPa的软弱土层中长径比大于50的细长桩,尚应进行桩身压屈验算。
10 对使用上需限制裂缝宽度的桩应进行裂缝宽度验算;对使用条件要求混凝土不得出现裂缝的桩应进行抗裂度验算。
11 应进行桩承台的承载力验算。
9.4.23 对于柱下承台,当承台混凝土强度等级低于柱的强度等级时,应按《混
凝土结构设计规范》(GB50010)验算承台顶面的局部受压承载力。
10.1.1 建议修改为:
10.1.1 山区建筑地基的勘察、设计,应查明下列问题:
1 建筑场地及其附近有无断层、滑坡、危岩、崩塌、泥石流等不良地质作用和挖、填方等工程活动;
2 地下有无可开采的矿藏和浅层采空区存在;
3 受洪水威胁的可能性;
4 建筑场地有无岩溶、洞穴及岩面溶蚀现象;
5 建筑地基的类型及其不均匀性。
11.1.6 建议修改为:
11.1.6 地基处理后的地基承载力应通过现场试验确定。
11.1.9 对于本规范规定需要进行地基变形验算的建筑物或构筑物,地基处理设计时应进行变形验算,并在地基处理后进行沉降观测,直至沉降达到基本稳定为止;对于受较大水平荷载或位于斜坡上的建筑物或构筑物,应验算地基处理后的稳定性。
12.1.4 所有建筑应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223)确定其抗震设防类别,并根据其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁类。
12.3.1 选择建筑场地时,应根据工程需要,掌握地震活动情况、工程地质和地震地质的有关资料,对抗震有利、不利和危险地段做出综合评价。
对不利地段,应提出避开要求;当无法避开时应采取有效措施。
对危险地段,严禁建造甲、乙类的建筑,不应建造丙类的建筑。
12.3.3建筑的场地类别,应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表12.3.3划分为四类。
当有可靠的剪切波速和覆盖层厚度数据且其值处于下表所列场地类别的分界线附近时,应允许按插值方法确定地震作用计算所用的设计特征周期。
表12.3.3 各类建筑场地的覆盖层厚度(m)
12.3.6 当需要在条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘、非岩石的陡坡、河岸和边坡边缘等不利地段建造丙类及丙类以上建筑时,除保证其在地震作用下的稳定性外,尚应估计不利地段对设计地震动参数可能产生的放大作用,其地震影响系数最大值应乘以增大系数。
其值可根据不利地段的具体情况确定,在1.1~1.6范围内采用。
12.5.7 液化土中桩的配筋范围,应自桩顶至液化深度以下符合全部消除液化沉陷所要求的深度,其纵向钢筋应与桩顶部相同,箍筋应加密。
13.2.1 基坑与基槽(以下简称基坑)开挖后,应对开挖揭露的地基条件进行检验,当发现与勘察报告和设计文件不一致、或遇到异常情况时,应结合实际情况提出处理意见。
13.4.1 压实填土地基的施工过程中,应分层检验压实填土的施工质量,并在每层的压实系数符合设计要求后铺填上层土。
在前言中应按下列格式注明:本规程(标准、规范)以黑体字标志的条文为强制性条文,其中第XXX、XXX条(款)是引自国家标准GBXXXXX-XXXX和行业标准CJJ(JGJ)XXX-XXXX中相关条款的规定,必须严格执行。