45T门式起重机轨道梁计算书
深圳地铁11号线11303标45T龙门吊安拆方案
中铁五局深圳地铁11号线11303标45T龙门吊安装、拆卸方案工程名称:深圳地铁11号线11303标碧海站工程地址:深圳市宝安区西乡宝源路与共乐路交汇处机械名称:箱式龙门吊型号: MDG45使用单位:中铁五局深圳地铁11号线11303标项目部二O一三年五月十日目录第一章:MGD45门式起重机钢结构计算书一、计算说明 (2)二、起重机主要性能参数 (2)三、钢结构计算 (3)四、基础验算 (7)第二章:MGD45门式起重机安装、拆卸方案一、工程概况 (8)二、施工内容、依据及组织机构 (8)三、工艺流程 (9)四、施工准备 (9)五、安全措施 (10)六、施工进度形象图 (11)七、安装方案 (12)八、设备调试 (17)九、拆卸方案 (18)十、施工安全及文明施工 (19)十一、起重机械的维护、检修、保养及报废制度 (20)十二、安全应急预案 (25)第一章:M G D45门式起重机钢结构计算书一、计算说明:1、设计主要依据:《起重机设计规范》(GB 3811-83);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《钢结构施工及验收规范》(GB50205-95);2、机械设计手册3、钢结构安全等级为二级4、充分考虑风载荷二、起重机主要性能参数1、额定起重量: 45T2、起升高度: 21m+8m3、大车走行距: 32.1m4、整机运行速度: 0-40m/min5、电葫芦额定起重量: 45T6、电葫芦起升高度: 30m7、电葫芦运行速度: 20m/min8、电葫芦起升速度: 7m/min9、整机运行轨道和基础:单轨P4310、总体方案见图 MH1243-00-00-000三、钢结构计算3.1主横梁综合性能计算 3.1.1已知:额定起重量: Q=45t 龙门吊整机重量:G=53t 电葫芦重量: G1=5.0t 龙门吊跨度: L=12m3.1.2主横梁主要截面的选取:(见《起重机设计手册》P597、P598) 3.1.2.1已知条件:P=Q+G1=51t ,L=12m ,[f]=L/700 3.1.2.2根据刚度条件,主梁所需的截面惯性矩为:Ia ≥][482f E PL =E PL 487002=E PL 487002=69.4PL 2=644881cm 43.1.3主横梁截面选取:如图3.1.4截面性能参数主梁整体截面惯性矩: Ia=930975cm 4, 主梁整体截面抗弯模量:Wa=11887cm 3,3.1.5已知: Q=45t G 小=5t q=0.7 t/m L=32m 计算主横梁最大弯矩:M max =84)1.1(2qL L G Q ++小 =151t.m3.1.6主梁强度校核计算:σ= Mmax/Wa=151×104/11887=127MPa σ<[σ]=170Mpa验算结果:满足要求,通过检算 3.1.7主梁整体刚度验算: 主横梁跨中集中载荷下挠计算:f=EI PL 483=9309751.24810001.20233⨯⨯⨯⨯=2 cm=20102L =1005L <[f ]=700L主横梁跨中均布载荷下挠计算:f=EI qL 38454=9309751.238410001.205.054⨯⨯⨯⨯⨯=0.54cm 验算结果:主梁整体性能参数通过计算 3.2 支腿综合性能计算: 3.2.1支腿拉压杆强度计算:3.2.1.1支腿最大载荷分析:轴距B=5.5m ,支腿上开口距离:b=1.6m ,支腿高度h 支=8.14m P=Q+G 小+qL/2=28tP 斜=αsin 2P =5.76sin 228⨯=35.4t式中:α=arctg b B h -支2=arctg 6.15.514.82-⨯=76.5°(吊梁葫芦移至支腿极限位置时) 3.2.1.2初选支腿型材:材料Q235B3.2.1.3支腿截面性能参数计算:(有效截面计算) 3.2.1.4节间有效长度: Lx=Ly=8.14/sin α=837cm 截面惯性矩: Ix=79431 cm4压杆截面的惯性半径: rx=A I x=08.23879431=18.3cm 压杆的柔度(长细比):λx=x x r L =3.18837=46压杆的折减系数: φx =0.9查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122 3.2.1.5 支腿性能校核计算:⑴强度校核:σ=支斜AP =2380810284⨯=12 Mpaσ<[σ]=170Mpa 通过检算⑵刚度校核:λ=minγL=3.18837=46<[λ]=80 通过检算⑶稳定性校核:σx=支斜AP X φ=238089.010284⨯⨯=14MPaσx <[σ]=170 Mpa 材质:Q235B 通过检算 3.3龙门吊整机抗倾覆稳定性校核计算: 3.3.1龙门吊受力分析示意图: 3.3.2横向工况校核计算:3.3.2.1横向工况(大车走行方向,验算工况Ⅱ) ΣM=0.475(G1+G2)B-1.15F1h1 G1和G2:主梁和电动葫芦重力(N ) B :为主从动轮组间轴距(m )F1:横向作用于主梁及电动葫芦上的风力(N )h1:主梁与电动葫芦横向挡风面积自支腿铰接点量起的形心高度(m ) 3.3.2.1.1条件计算:G1=45×104N G2=5×104N B=5.5m F1=CKhqA=1.5×1.0×250×45=16875N 迎风面积A=1.5×26+2×3=45m2 HZ=30m3.3.2.1.2抗倾覆稳定性校核: ΣM=0.475(G1+G2)B-1.15F1h1 =0.475×130000×5.5-1.15×16875×9 =164968N.m >0验算结果:按风压工况Ⅱ校核龙门吊,抗倾覆稳定性通过验算。
45t龙门吊基础承载力计算书
45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型:条基计算形式:验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1.依据规范
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2.几何参数:
已知尺寸:
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3.荷载值:
①基础砼:g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨:g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压:g3=[85+(60+20)÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4.材料信息:
混凝土:C30 钢筋:HPB300
5.基础几何特性:
底面积:A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)下列公式验算:
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论:本地地表往下0.5~3米均为粉质黏土,承载力可达130KPa,满足承载力要求。
-龙门吊轨道设计计算书
龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊,拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。
预制场地以前为蚝田,后经人工填土而成,地基承载力较差,需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。
土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值(KPa)地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况,决定采用打入预制混凝土方桩处理地基,方桩截面尺寸为500×500mm,纵向间距为5.0m,长度为21.0m(伸缩缝桩长22.5m),穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。
地基梁采用1000×600mm矩形截面,底部直接放置在打入桩顶承台上。
基础布置形式如下所示:预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数,轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ,风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑,此处不涉及。
门式起重机轨道基础设计计算书
图4.2.3剪力图(端部加载时)
图4.2.4剪力图(中部加载时)
计算得到的剪力分布图如图4.2.3、4.2.4所示。可见,当门式起重机位于地基梁端部区域时,在地基梁内产生的最大剪力为146.701kN。而当门式起重机位于地基梁中部区域时,产生的最大剪力为146.661kN。
5地基梁配筋计算
5.1
为此,在桃花岛上设置预制场,采用门式起重机对拱肋进行吊运和存放。为确保门式起重机在桥梁施工工程中正常工作,预制场内设置门式起重机行走通道。对门式起重机基础进行专门设计。
3设计参数
3.1
苏家浩大桥移梁所采用的门式起重机结构见图3.1。其主要参数见表3.1。
图3.1门式起重机构造图
表3.1苏家浩大桥门式起重机基础设计参数
4.《公路工程水文地质勘测规范》(JTGC30-2002);
5.《公路桥涵施工技术规范》(JTGT F50-2011);
6.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010);
7.苏家浩大桥地质勘探资料;
8.门式起重机生产厂家提所供有关资料;
9.现场考察资料。
2工程概况
2.1
长江.汉普顿项目位于重庆市巴南区木洞镇桃花岛,桃花岛在三峡175m蓄水后形成天然孤岛。项目地处长江上游,紧接广阳、中坝岛,南靠巴南木洞镇,与江北区五宝镇隔江而望。项目基地距市中心26公里,位于重庆1小时经济圈内。深圳联合金融充分利用岛内的优质生态景观系统,构建城市近郊休闲度假旅游及长江国际黄金水上旅游新地标,打造丰富、常年吸引人气的旅游项目,建设可以使游客停留的项目与设施,比如巴渝小镇、金融汉普顿、滨水演绎区、国际Town和体育公园等休闲娱乐设施等。
图3.2门式起重机基础一般构造图
3.2.1
MG45t(16t)-24m-9m+24m地铁门机计算书
MG45t/16t-24m-9m+24m A6 箱型双梁门式起重机设计计算书编制:审核:批准:日期:南京登峰起重设备制造有限公司1、设计依据1.1《起重机设计规范》GB3811-20081.2《钢结构设计规范》(GBJ50017-2003)1.3《起重机设计手册》中国铁道部出版社1.4 《机械设计手册》化学工业出版社(第三版)2、主要技术参数2.1额定起吊能力:45t/10t2.2起升高度:轨上9m+轨下24m2.3跨度:24m(可由20m跨每100mm连续变跨到24m)2.4悬臂:单侧有效悬臂3.5m;2.5主钩起落速度:0~20m/min2.6副钩起落速度:0~20m/min2.7小车运行速度:重载0~25 m/min;轻载0~40 m/min(变频调速)2.8大车运行速度:重载0~25 m/min;空载0~40 m/min(变频调速)2.9最大作业坡度:±1%2.10适应工作环境温度:-15~+40℃2.11适应风力:工作状态6级,非作业状态11级2.12装机容量:232kW2.13整机质量:120t2.14整机工作级别:A62.15机构工作级别:M62.16整机利用级别:U42.17载荷状态:Q32.18起重小车自重:约35t(含吊具)2.19吊具重量:2.5t3、起重小车计算3.1钢丝绳已知:起重能力Q静=Q+W吊具=45+2.5=47.5t滑轮倍率m=12倍滚动轴承滑轮组,效率η=0.95。
见《起重机设计手册》表3-2-11,P223,则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q J静/(η*m)=47.5/(0.95*12)=4.2 t选择钢丝绳:6x29-20-1770-特-光-右交,GB1102-74,钢丝绳破断拉力总和F=28.6t 见《机械设计手册》第2卷P8-19,则钢丝绳安全系数n=F/S=28.6/4.2=6.8倍>6倍3.2主起升机构起升功率:N=(45+2.5)*15/6.12*1.1=128kw取电机功率为:N电=132kw起重量45t卷筒尺寸2套φ650×2500容绳量500m绳槽宽度P=22mm钢丝绳φ20平均绳速45m/min电机型号YZB355L1-8-132KW(720r/min)减速机型号ZQ1000-31.5制动器型号(双制动)YWZ-400/1253.3小车走行机构验算计算载荷P max=(K载Q额+ G小)/4 =211.25kN式中:K载=1.1;Q额=450kN;G小=350kN;P min=G小车/4=87.5kNP c=(2 P max + P min)/3=170kN车轮直径选择已知:轨面宽b=46mmD≥P c/(bk1 c1 c2)=170×103/(46×7.2×1.17×1.12)=392mm选轮径500mm,轮踏面宽100mm,材质65Mn运行电机选择运行静阻力(重载运行)《起重机设计收册》P110摩擦阻力F m= (K载×Q额+G小车)×w=(1.1×450+350)×0.015=12.675kN坡道阻力Fp= (K载×Q额+G小车)×I=(1.1×450+350)×0.001=0.845 kN风阻力Fω=CK h qAC—风力系数,取C=1.3K h—风力高度变化系数,按海拔9m计算,K h=1.0 q—计算风压,按工作状态下6级风计算,取q=150N/m2A—小车迎风面积,计算得,A=25m2风阻力Fω=CK h QA/2=1.3×1.0×150×25×10-4=0.487 t运行静阻力F j=F m+Fp+Fω=12.675+0.845+0.487=14.007kN静功率P J =F J ×V O /(1000×m ×η)=14.007×25/(60×0.9×2)=3.24kW 式中V O —运行速度25m/min m —电机个数2个粗选P=K*d*PJ=(1.1~1.3)*3.24=3.6~4.3Kw选择电机YZB160M 1-6-5.5kw/930rpm 《机械零件设计手册》下册冶金P830 减速机选择(按空载计算)n 轮=V/(π×D )=40/(3.14×0.5)=25.4rpm ,在额定转速(50Hz )条件下的减速比i 减= n 电/n 轮=36.6,变频调速的实际减速比i==i 减×77Hz/50Hz=36.6×(77/50)=56.36., 选取减速机减速比为59 选择减速机ZSC600-59。
石家庄地铁1号线11标45吨悬臂龙门吊轨道梁计算书
石家庄地铁1号线11标南村站45t龙门吊基础验算1、编制依据1.1、《基础工程》(清华大学出版社);1.2、地质勘探资料;1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料;1.4、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011);1.5、《砼结构设计规范》(GB50010-2010)。
1.6、《弹性地基梁的计算》龙驭球著。
2、编制说明勘探资料显示:场地内主要粉质粘土,其承载力为70KPa,在门吊基础施工前进行地基改良,预计承载力能达到130KPa。
根据南村站围护结构、主体结构尺寸,拟定门吊轨道左线布置在车站围护结构的混凝土冠梁之上,采用条形基础,仅布置防裂构造钢筋即可;右线龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础,为减少砼方量,基础采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨,基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用,忽略钢轨承载能力不计;基础按弹性地基梁进行分析设计。
重点进行右线轨道基础设计:图2-1 基础横截面配筋图(普通段) 图2-2 基础横截面配筋图(梁端)(单位:mm)通过计算及构造的要求,基础底面配置18φ18;箍筋选取φ10@250mm;基础顶面配置5φ18与箍筋共同构成顶面钢筋网片,以提高基础的承载能力及抗裂性;基础顶面预埋M24轨道螺栓用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩,根据台座布置情况,按45×4设置3道10mm 宽的伸缩缝(钢筋不断开),两侧支腿基础间距25.1m 。
3、参数选定 3.1、荷载根据龙门吊厂家提供资料显示,45t 龙门吊行走台车最大轮压:P=300KN 。
砼自重按25.0KN/m 3 计。
根据地基改良情况,拟定取地基承载力特征值: fa=130KPa 截面惯性矩:Ι=0.0144m 4 ,其计算过程如下: I=bh 3/12=0.8×0.63÷12=0.0144 3.2、材料性能(1)、C30砼轴心抗压强度:fc=14.3 轴心抗拉强度:ft=1.43 弹性模量:Ec=3.0*10^4 Mpa (2)、钢筋Ⅰ级钢筋:MPa f y 210=,MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋:MPa f y 300=,MPaf y 300'=(3)、地基拟定取地基承载力特征值: fa=130KPa 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工,故基础采用图4-1形式计算基础受力。
45T龙门吊基础及轨道梁设计
中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区45t龙门吊基础及轨道梁演算编制:审核:批准:中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区经理部二O一二年一月八日目录一、设计依据 (3)二、设计说明 (3)三、基坑外轨道梁地基承载力演算 (4)3.1 演算模型 (4)3.2 基本参数 (5)四、基坑外轨道梁承载力演算 (7)4.1、验算基坑外龙门吊轨道梁 (7)4.2 参数准备 (8)4.3计算 (8)五、车站顶板轨道梁、轨道立柱的布置形式及受力演算 (9)5.1龙门吊轨道在顶板的布置形式: (9)5.2立柱与结构顶板各项承载力验算 (10)5.3轨道梁的各项承载力验算 (15)六、预埋钢板及预留筋 (18)6.1设置预埋加强钢板: (18)6.2设置预留筋: (19)45t龙门吊基础轨道梁设计一、设计依据1.1地质勘探资料;1.2龙门吊生产厂家提供有关资料;1.3《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);1.4《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010);1.5《建筑结构荷载设计规范》(GB50009-2001)二、设计说明广播台站拟采用2台45t龙门吊进行出渣及吊装作业,2台龙门吊沿车站横断面并排布置;45t龙门吊跨径为12m,根据现场车站顶板标准段宽度(宽19.1m)情况,2台龙门吊沿车站方向布置4根轨道梁,其中中间2根轨道梁需要在顶板上设置临时立柱同时在临时立柱上架设轨道梁。
另外2根则铺设在基坑东西两侧地面上。
车站结构顶板上布置轨道梁立柱,柱子的截面尺寸为900mm×700mm(沿线路方向为900mm),沿线路方向中心间距为5000mm,与顶板纵梁中心间距1750mm。
立柱高度为2.55m。
采用在顶板上预留筋与顶板连接,布置在车站顶板上,如图2-1所示。
图2-1 轨道梁立柱平面布置图(单位:mm)轨道梁立柱上布置轨道梁,轨道梁全长40000mm,截面600mm,高800mm。
45T龙门吊轨道梁计算
目录1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)3、轨道梁设计 (1)3.1轨道梁布置 (1)3.2轨道梁计算模型 (2)4、轨道梁验算 (3)4.1截面弯矩计算 (3)4.2端头抗剪计算 (5)4.3挠度计算 (5)1、编制依据《长沙市轨道交能1号线一期工程施工图设计》GB50017-2003《钢结构设计规范》《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社本公司深圳地铁同类工程施工经验。
2、工程概况本标段包括两个盾构区间:铁道学院站~友谊路站区间,友谊路站~省政府站区间,左线全长2434.834m,右线全长2432.795m。
区间盾构由省政府站始发沿芙蓉南路由南向北掘进,在友谊路站过站后,掘进至铁道学院站吊出。
本标段拟在省政府站盾构施工场地内安装2台45t龙门吊,做为垂直运输所用,以配合盾构机施工。
其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁,标准段跨度21.7m。
由于盾构始发井为扩大端,在盾构始发井上方需要设两道轨道梁,以便龙门吊能够在盾构始发井上方工作。
3、轨道梁设计3.1轨道梁布置轨道梁拟布置在桩号YDK27+799.3~YDK27+827.7,净跨14.6m,两端受力基础利用车站围护结构连续墙冠梁。
如图1、图2所示。
图1 轨道梁平面布置图图2 轨道梁纵断面布置图3.2轨道梁截面设计计算前,先假定轨道梁截面由4根400×400H型钢焊接成箱型结构,其截面如图3所示。
图3 轨道梁截面设计图3.2轨道梁计算模型车站围护结构连续墙冠梁设计成轨道梁的受力支柱,跨度13m,根据最不利原则,计算模型见图4,龙门吊技术参数见表1。
图4 轨道梁计算模型表1 45T龙门吊技术参数4、轨道梁验算4.1截面弯矩计算轨道梁各截面弯矩由梁受外力(也就是龙门吊工作是所受外力)和轨道梁自重(内力)两个方面共同作用形成,因此,在进行轨道梁各截面弯矩计算时,也分这两个步骤进行。
计算出各受力情况对轨道梁的弯矩最后进行弯矩叠加,即可计算出整个轨道梁各截面弯矩情况,从而确定轨道梁截面尺寸。
45T钢结构行车梁设计及计算概述R2格式范本
图1-3 轨道布设图图1-4梁水平支撑图
2.贝雷桁架行车梁设计计算
2.1 贝雷桁架设计概述
45T龙门吊车自重为89.86T,吊物最大重量为45T,配重为24T,共设置4个支腿,跨度为9.42m,主梁轮间距为9.7m,如图2-1所示。轨道自上而下依次为50kg/m钢轨、20mm厚钢板、321加强型贝雷支架、横向10#槽钢、梁支座基础,布置方式如图2-3、图2-4所示。贝雷梁分两跨布置,跨度分别为9.35m、8.95m,如图2-2所示。
3.1.7梁吊装入槽
在梁架设前,已在架设位置提前完成梁基座的施工,并已复核其净空和水平度满足架设要求。组装完成的单条梁自重为22T,吊装跨度为16m,采用180T汽车吊能够满足现场的吊装要求。梁在离开地面0.3m后,保持吊车不动,静置1min时间,观察地面、吊车、吊具、吊物无异常后,将梁缓慢精准的吊入基座内,并将梁与基座固定。
3.2人员计划
表3-1 人员计划表
序号
工种
数量(名)
1
15T龙门吊司机
1
2
15T龙门吊指挥工
1
3
司锁工
1
4
组装工
4
5
现场技术
1
6
160T汽车吊司机
1
7
160T汽车吊指挥工
1
3.3机具计划
表3-2 机具计划表
序号
机具名称
规格
数量
1
龙门吊车
15T
1台
2
吊具
10T
1套
3
撬棍
1m
2根
4
扳手
32mm
2把
5
扳手
作者简介
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量(t)备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数:1、从安全角度出发,按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重: G4=108.4×1000×10=1084KN;3、45吨龙门吊载重: G5=(10+19.62+40)×1000×10=696.20KN;4、根据结构力学影响线原理:当起重机移至悬臂梁端头处,吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故,吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2,故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿,每个支腿下1个轮子,每个轮子的最大承重标准值:G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度:普通混凝土强度C30,C=14.3MPa6、钢板垫块面积:0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距:L:9.36m3、受力分析与强度验算:45吨龙门吊受力图如下:龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图,两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块,钢块镶嵌在混凝土上,故而进行混凝土强度验证:假设:(1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的)。
xx轨道梁计算书
xx轨道梁计算书x 轨道梁计算书一、工程概况xx 要安装1台45t 跨度24m 门式起重机,x 。
二、龙门吊检算1、设计依据① 龙门吊使用以及受力要求② 施工场地布置要求③ 地铁施工规范2、设计参数:① 从安全角度出发,按g=10N/kg 计算。
② 45吨龙门吊自重:118吨, G1=1180KN ;45吨龙门吊载重:45吨, G2=450KN ;45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重:G6=(1180000/2+450000)/4=260KN③ 混凝土强度:普通混凝土强度C30,C=2MPa④ 钢板垫块面积:0.20×0.25=0.05 m2⑤ 45吨龙门吊边轮间距:L=8.892m3、受力情况轨道梁采用现浇混凝土梁跨越端头井段,梁长13.5m ,梁端通过在冠梁上预埋插筋实现梁端的固结,轨道梁尺寸采用1000*800mm (高*宽),C30混凝土。
下设2根立柱,一条底梁,轨道梁计算按最大荷载考虑,即两组轮位于轨道梁跨中时,梁所受弯矩最大,此时,考虑小车吊运重物正压于此侧。
根据龙门吊、轨道梁的结构以及龙门吊的工作原理,可将轨道梁的受弯简化为简支梁受集中荷载作用下的受弯情况。
龙门吊自重118吨,其中小车重25吨,悬臂端重20吨,起吊重量45吨时,当小车运转至悬臂端一侧支腿时,达到最大轮压,此时荷载为最大值:T 1494525202118=+++龙门吊每支脚的作用力为:N F F k 5.372414904===Q=0.5ql2=125kn剪力设计值 V=372.50+125=497.50kN图1 计算简图轨道梁最大弯矩发生在两个轮组均在梁上时,且距离两梁距离相同。
M1=Fa=673.00kN.mM2=1/8ql2=390.6kN.m弯矩设计值 M=673.00+390.6=1063.00kN.m4、配筋验算梁截面设计: 沙岗站轨道梁验算====================================== =====================1 已知条件及计算要求:(1)已知条件:矩形梁 b=800mm,h=1000mm。
昆明T门式起重机轨道梁计算书
45T门式起重机轨道梁验算书1.概述依照龙门吊生产厂家提供的技术资料,考虑施工方便,龙门吊基础位冠梁上,冠梁尺寸为800*800mm的钢筋砼结构,异型段和扩大端亦采纳截面为800*800mm的钢筋砼结构暗梁与冠梁连接作为龙门吊轨道基础,基础采纳C30混凝土。
冠梁上预埋宽度为100mm、长312mm、厚度为10mm的Q235钢板,龙门吊轨道铺设在钢板中间,然后用Q235钢板将轨道固定。
依照龙门吊布置及轨道基础设计情形,本次验算只考虑龙门吊最不利荷载在最不利工况下的受力验算,即45t龙门吊在最大有效悬臂(北侧)侧吊45t重物行走在异型段和扩大端(以下称暗梁,本段长34m)上,详见图1,龙门吊单侧跨距,支腿组合轮距。
图1 单边轨道轮子布置2.暗梁段龙门吊轨道梁验算地基承载力验算①计算参数a龙门吊轮压:依照45T龙门吊技术参数表中数据,当龙门吊悬臂起吊最不利工况时,龙门吊最大轮压为378KN,单边轨道梁共有1组4个轮子接触轨道。
由单边轨道轮子布置图可得内轮距为8m,一边支腿轮距为。
轨道直接作用于基础钢筋砼结构上,本处验算忽略轨道扩散作用,作用面积长度为L=+8+=,宽度为米(查P43轨参数可知),面积为×=,即在条形基础底部 m2内共经受悬臂侧一个龙门吊轮子荷载378KN。
b轨道条形基础底面为C30钢筋砼,该层的最小承载力fak=30MPa;②轨道的基础承载力验算轮压:378×4=1512KN ,43钢轨:43kg/m,条形基础面积为轨道梁经受的荷载f:a 4310.4103784 3.7721275.3041279.076KP 1.18561000 1.1856⨯⨯⨯=+=+=⨯f 二者对照,fak=35MPa>f=,因此,轨道梁基础承载力足够。
关于轨道下面的钢筋砼基础(结构自重:钢筋砼C30自重,按25kN/m 3计),要紧受剪力和弯矩力,计算如下:受力模型简化:(1)忽略条形轨道扩散作用,依照的荷载作用长度计算,将的混凝土基础简化为一个整体,由混凝土及43轨产生的均布荷载:14310 1.2250.80.8 1.219.7161000⨯⨯=⨯⨯⨯+=F KN 龙门吊滚轮产生的集中荷载:23782756F KN =⨯=,所有荷载均通过梁作用在冠梁上,冠梁对暗梁产生均布的反作使劲为119.716756646.43/1.2+==q KN m 。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况广州市轨道交通二、八号线延长线盾构5标盾构始发井场地,根据盾构施工需要安装1台EGC45t-25.5m门式起重机和1台EGC16t-25.5m门式起重机,以供盾构施工时管片、渣土、油脂等器材的垂直运输。
45T和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数:①从安全角度出发,按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重:59吨, G1=59×1000×10=590KN;16吨龙门吊载重:16吨, G2=16×1000×10=160KN;16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重:G3=(590000/2+160000)/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重:133吨, G4=13.3×1000×10=1330KN;45吨龙门吊载重:45吨, G5=45×1000×10=450KN;45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重:G6=(1330000/2+450000)/4=278.75KN④混凝土强度:普通混凝土强度C30,C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积:0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距:L1:7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距:L2:8.892m3、受力分析与强度验算:只用45吨龙门吊进行受力分析,因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载,一旦其受力分析和强度验算能够满足,16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下:龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求,全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图,两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块,钢块镶嵌在混凝土上,故而进行混凝土强度验证:假设:(1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的)。
龙门吊轨道梁计算书.
CBeam2连续梁计算书――带悬臂50T大龙门吊有悬臂则梁计算1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果:单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.002 0.007挠度: -8.934 -4.488 0.000最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 875.421 0.000弯矩(-) : -27.648 -65.482 -698.733剪力: 373.228 -249.119 -584.727上部纵筋: 686 686 3459下部纵筋: 686 4502 686箍筋: 971 971 971上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 4D25+2D32(3572)下纵实配: 2D32+6D25(4554) 2D32+6D25(4554) 2D32+6D25(4554)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.202 0.280挠度: 0.000 7.073 0.000最大裂缝:0.280mm<0.400mm最大挠度:7.073mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 465.759 98.851弯矩(-) : -698.728 -176.476 -328.704剪力: 279.121 250.321 -758.124上部纵筋: 3459 799 1486下部纵筋: 686 2135 686箍筋: 1575 1575 1575上纵实配: 4D25+2D32(3572) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 5D25(2454) 5D25(2454) 5D25(2454)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.280 0.016 0.042挠度: 0.000 1.097 0.000最大裂缝:0.280mm<0.400mm最大挠度:1.097mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 98.850 101.638 0.000弯矩(-) : -328.699 -136.150 -30.000剪力: 78.583 49.783 -50.275上部纵筋: 1486 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.042 0.017 0.007挠度: 0.000 -0.912 0.000最大裂缝:0.042mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.002 0.000挠度: 0.000 0.611 1.273最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:1.273mm<4.20mm(2500/600)-----------------------------------------------------------------------4 所有简图:Cbeam4连续梁计算书――带悬臂50T大龙门吊无悬臂则梁计算1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果:单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.002 0.007挠度: -7.769 -3.906 0.000最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 759.421 0.000弯矩(-) : -27.648 -54.677 -608.602剪力: 326.828 -215.618 -509.925上部纵筋: 686 686 2848下部纵筋: 686 3649 686箍筋: 710 710 710上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 6D25(2945)下纵实配: 6D28(3695) 6D28(3695) 6D28(3695)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.231 0.287挠度: 0.000 6.188 0.000最大裂缝:0.287mm<0.400mm最大挠度:6.188mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 403.930 81.720弯矩(-) : -608.597 -150.781 -288.279剪力: 245.441 216.641 -659.928上部纵筋: 2848 686 1300下部纵筋: 686 1839 686箍筋: 1233 1233 1233上纵实配: 6D25(2945) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.287 0.021 0.037挠度: 0.000 1.002 0.000最大裂缝:0.287mm<0.400mm最大挠度:1.002mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 81.720 87.100 0.000弯矩(-) : -288.274 -115.938 -30.000剪力: 71.846 43.046 -47.420上部纵筋: 1300 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.037 0.014 0.007挠度: 0.000 -0.806 0.000最大裂缝:0.037mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.002 0.000挠度: 0.000 0.553 1.156最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:1.156mm<4.20mm(2500/600)Cbeam5连续梁计算书――无悬臂50T大龙门吊计算1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果:单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -2.700 -10.800剪力: -0.000 -7.200 -14.400上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: -4.053 -2.030 0.000最大裂缝:0.003mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<2.500mm(1500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 586.064 0.000弯矩(-) : -10.800 -31.577 -487.040剪力: 213.355 -220.826 -533.773上部纵筋: 686 686 2260下部纵筋: 686 2759 686箍筋: 805 805 805上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 5D25(2454)下纵实配: 6D25(2945) 6D25(2945) 6D25(2945)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.003 0.253 0.302挠度: 0.000 5.361 0.000最大裂缝:0.302mm<0.400mm最大挠度:5.361mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 327.218 0.000弯矩(-) : -487.035 -161.560 -27.652剪力: 178.165 149.365 -609.482上部纵筋: 2260 743 686下部纵筋: 686 1494 686箍筋: 1071 1071 1071上纵实配: 5D25(2454) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.302 0.002 0.008挠度: 0.000 0.584 0.000最大裂缝:0.302mm<0.400mm最大挠度:0.584mm<10.000mm(6000/600)梁号 4: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -27.648 -6.912 -0.000剪力: 23.040 11.520 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.008 0.002 0.000挠度: 0.000 -0.733 -1.419最大裂缝:0.008mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)4 所有简图:Cbeam6连续梁计算书――无悬臂50T大龙门吊计算1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果:单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.000 0.002 0.009挠度: -7.966 -4.008 0.000最大裂缝:0.009mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 676.565 0.000弯矩(-) : -27.648 -46.959 -544.223剪力: 293.685 -191.689 -456.495上部纵筋: 686 686 2522下部纵筋: 686 3202 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 4D25+1D32(2768)下纵实配: 7D25(3436) 7D25(3436) 7D25(3436)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.009 0.206 0.285挠度: 0.000 6.369 0.000最大裂缝:0.285mm<0.400mm最大挠度:6.369mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 359.767 69.484弯矩(-) : -544.218 -132.427 -259.404剪力: 221.384 192.585 -589.788上部纵筋: 2522 686 1169下部纵筋: 686 1631 686箍筋: 988 988 988上纵实配: 4D25+1D32(2768) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 5D22(1901) 5D22(1901) 5D22(1901)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.285 0.018 0.048挠度: 0.000 1.011 0.000最大裂缝:0.285mm<0.400mm最大挠度:1.011mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 69.484 77.235 0.000弯矩(-) : -259.400 -101.500 -30.000剪力: 67.033 38.233 -45.381上部纵筋: 1169 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.048 0.017 0.010挠度: 0.000 -0.800 0.000最大裂缝:0.048mm<0.400mm最大挠度:0.000mm130.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.010 0.003 0.000挠度: 0.000 0.569 1.196最大裂缝:0.010mm<0.400mm最大挠度:1.196mm<4.200mm(2500/600)4 所有简图:Cbeam7连续梁计算书――带悬臂12.5T小龙门吊计算1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果:单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -2.025 -8.100剪力: -0.000 -5.400 -10.800上部纵筋: 480 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: -3.701 -1.856 0.000最大裂缝:0.003mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<2.500mm(1500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 334.823 0.000弯矩(-) : -8.100 -57.877 -319.717剪力: 125.108 -182.836 -204.436上部纵筋: 515 515 2053下部纵筋: 515 2159 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 2D25+3D22(2122)下纵实配: 6D22(2281) 6D22(2281) 6D22(2281)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.003 0.185 0.294挠度: 0.000 4.504 0.000最大裂缝:0.294mm<0.400mm最大挠度:4.504mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 328.505 0.000弯矩(-) : -319.715 -64.195 -20.737剪力: 202.330 180.730 -127.214上部纵筋: 2053 515 515下部纵筋: 515 2115 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+3D22(2122) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 6D22(2281) 6D22(2281) 6D22(2281)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.294 0.177 0.008挠度: 0.000 4.240 0.000最大裂缝:0.294mm<0.400mm最大挠度:4.240mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -20.736 -5.184 -0.000剪力: 17.280 8.640 0.000上部纵筋: 515 515 480下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.008 0.002 0.000挠度: 0.000 -2.624 -5.169最大裂缝:0.008mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图:Cbeam8连续梁计算书――带悬臂12.5T小龙门吊计算1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果:单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -5.184 -20.736剪力: -0.000 -8.640 -17.280上部纵筋: 480 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.000 0.005 0.020挠度: -1.586 -0.874 0.000最大裂缝:0.020mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 41.546 1.423弯矩(-) : -20.736 0.000 -48.012剪力: 29.955 -3.637 -30.637上部纵筋: 515 480 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.020 0.033 0.013挠度: 0.000 2.747 0.000最大裂缝:0.033mm<0.400mm最大挠度:2.747mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 1.423 35.933 10.283弯矩(-) : -48.011 -42.392 -187.457剪力: 34.773 -25.184 -52.184上部纵筋: 515 515 1173下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D20(1257)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.013 0.020 0.149挠度: 0.000 -2.800 0.000最大裂缝:0.149mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<12.500mm(7500/600)-----------------------------------------------------------------------梁号 4: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 10.283 352.567 0.000弯矩(-) : -187.456 -42.043 -351.378剪力: 157.507 -158.479 -185.479上部纵筋: 1173 515 2277下部纵筋: 515 2286 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D20(1257) 4D14(616) 6D22(2281)下纵实配: 8D20(2513) 8D20(2513) 8D20(2513)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.149 0.179 0.289挠度: 0.000 8.844 0.000最大裂缝:0.289mm<0.400mm最大挠度:8.844mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 278.543 10.275弯矩(-) : -351.375 -39.441 -131.279剪力: 245.145 -69.961 -96.961上部纵筋: 2277 515 821下部纵筋: 515 1770 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 6D22(2281) 4D14(616) 4D16+1D20(1118)下纵实配: 8D20(2513) 8D20(2513) 8D20(2513)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.289 0.027 0.050挠度: 0.000 4.062 0.000最大裂缝:0.289mm<0.400mm最大挠度:4.062mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 6: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 10.276 34.119 0.000弯矩(-) : -131.278 -23.917 -53.194剪力: 42.130 15.130 -35.463上部纵筋: 821 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D16+1D20(1118) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.050 0.005 0.030挠度: 0.000 -0.997 0.000最大裂缝:0.050mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 7: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 42.091 0.000弯矩(-) : -53.194 0.000 -0.000剪力: 34.092 7.093 -24.626上部纵筋: 515 480 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.030 0.035 0.000挠度: 0.000 3.031 0.000最大裂缝:0.035mm<0.400mm最大挠度:3.031mm<12.500mm(7500/600)4 所有简图:龙门吊轨道梁综合选筋结果根据以上计算,综合计算后的选筋结果,选取最不利截面和最大受力位置进行配筋,配筋结果见下表:。
MG型45t20t双吊钩门式起重机计算书
MG型45/20t吊钩门式起重机设计(验算)书xxxxxxxxxxx公司1.项目简介1.1xx公司经过市场调研后发现,xx市附近一部分大型构件厂,需要一较大起重量的起重机,但原有厂房偏小,扩建成本过大,而现有空地面积不是很大。
根据市场这一需求,MG型吊钩门式起重机能满足要求:起重量为50t以下,跨度为15m以下,起升高度为12m以下。
xx公司决定设计生产此类起重机。
1.2样机型号规格型号:MG型吊钩门式起重机起重量Gn:主钩45t,付钩20t跨度S:12m起升高度H:9m工作级别:A6控制方式:司机室控制2设计制造安装标准GB/T3811-1983 起重机设计规范GB/T6067-1985 起重机械安全规程GB/T14405-1993 通用桥式起重机GB/T14406-1993 通用门式起重机GB/T14407-1993 通用桥式和门式起重机司机室技术条件GB10183-1988 桥式和门式起重机制造及轨道安装公差GB50278-1998 起重设备安装工程施工及验收规范3整机设计3.1构想:由于xx公司生产QD型50t及其以下吊钩桥式起重机,已有成熟图纸和经验,所用图纸是“北京起重运输机械研究所”的通用图纸,得到多年检验,产品性能可靠。
决定45t小车按QD50t小车生产,起重机主梁桥架采用中轨箱形桥架,支腿为变截面箱形结构,大车运行为台车型式。
3.2参数:起重量Gn:主钩45t,付钩20t跨度S:12m起升高度H:9m起升速度:按QD型吊钩桥式起重机相应速度:主钩约7.5m/min,付钩约12m/min小车运行速度:20---30m/min大车运行速度:30---40m/min4设计(验算)4.1小车4.1.1 主钩(45t)起升机构:全套采用QD50t-M6起升机构。
实际主要配套件吊钩滑轮倍率n=5起升速度V主=3.14x0.8225x579/(40.17x5)=7.45m/min 主起升电机功率验算:N=1.02GnV/(60000η)=58kw满足总体要求(主钩约7.5m/min)。
龙门吊行走梁计算书2
4.2.2 行走梁受力计算由于长江路站为盾构始发站,轨道基础考虑盾构施工45t龙门吊走,行龙门吊行走梁最不利荷载位置为端头井的钢筋混凝土梁,对此进行荷载计算,按45t 门吊行走计算。
4.2.2.1受力说明:长江路站北端头井端架设一根净跨14.4m(计算跨度按15.6m)的钢筋混凝土梁,截面尺寸为145 cm ×50cm,供跨度为19.72m的45t龙门吊行走,梁的两端与车站围护结构的冠梁连接,大梁的跨度为14.4m,力学模型简化为两端铰接的钢筋混凝土梁,按受弯构件考虑;45t龙门吊前后轮距为9.616m,轮径为0.7m,最大轮压为320KN,运行速度为0~40r/min。
4.2.2.2荷载计算1.大梁自重,均布荷载,线重为q=2.5×0.5×1.45=1.8125t/m,即18.125KN/m2.大梁承受的活载按最大轮压考虑,每边4个车轮,简化成2个集中力均为F=640KN。
龙门吊分解自重如表4.2-1 龙门吊分解自重:表4.2-1龙门吊分解自重图4.2-2 龙门吊行走轮间距图4、龙门吊设计参数恒载分项系数:2.1=Gγ;活载分项系数:40.1=Qγ;动力系数:05.1=μ;钢筋砼梁容重:3/25mkNc=γ;集中荷载(活载):1164042F G T kN=⋅+=;5、分两种情况对行走梁进行受力分析图4.2-3轨道梁平面图5、1吊车一轮在跨中,一轮在跨外(受力模型4.2-4)图4.2-4荷载组成及作用情况两端固结梁的跨中弯矩、支座剪力影响线,如图4.2-5、图4.2-6.图4.2-5几何尺寸图、弯矩包络图图4.2-6剪力包络图支座处剪力(最大)1=/2/218.12514.4/2640/2450.5Q p F ql F KN +=⨯+=跨中弯矩22=/8/4 1.218.12515.6/8 1.464015.6/44156.04G Q p M ql F l KN mγγ+=⨯⨯+⨯⨯=•中5、2吊车两轮均在跨内(受力模型如图4.2-7)图4.2-7 荷载组成及作用情况梁的跨中弯矩、支座剪力影响线,如图4.2-8、图4.2-9.图4.2-8弯矩影响线图4.2-9剪力影响线由剪力影响线和弯矩影响线可知: 支座剪力:2=/2//18.12515.6/2640(0.80815.6)/15.6640(0.19215.6)/15.6781.375Q p p F ql F b l F a lKN ++=⨯+⨯⨯+⨯⨯= 弯矩:222=/8/1.218.12515.6/8 1.46400.8080.19215.6/15.62830.06G Q p M ql F ab lKN mγγ+=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=•端2二、截面实际配筋如下图4.2-6图4.2-6截面实际配筋注:纵向筋均为Φ28的钢筋共20根,不设弯起筋。
门式起重机轨道基础设计计算书
序号
项目
代号
值
单位
依据
备注
1
型号:MQ80/22
2
台
2
起重机质量
66758
kg
3
跨距
22
m
4
起升高度
8/7.5
m
5
轮数
8
只
6
支腿纵距
5.5
m
7
轮距
0.6
m
8
使用方式:两台门机抬吊一片梁
3.2
门式起重机行走轨道基础采用钢筋砼条形基础,采用倒T形截面(图3.2),混凝土强度等级为C30。门式起重机行走轨道采用门式起重机厂家设计要求重型起重钢轨,基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用,忽略钢轨的承载能力。门式起重机跨度为22m。基础设计时,仅对一条基础进行计算。为保证基础可自由伸缩,根据台座布置情况,每50m设置一道20mm宽的伸缩缝。
每段拱箱均在岸边分3段预制,然后采用缆索和扣索吊装拼装成拱。架设时,先从靠近预制场地一侧桥跨开始往另一侧逐跨架设,先架设靠近大桥中心线(桥轴线)的4片拱箱,全桥贯通成拱后,然后与第一轮吊装相反的方向从大桥一侧向另一侧逐跨吊装靠近内侧的四片拱箱,按此顺序吊装完成所有拱箱。架设时应注意横桥向的对称施工。
异号弯矩影响系数α1=
1
预应力提高系数α2=
1
受压翼缘的影响系数α3=
1.1
混凝土强度等级fcu,k=
30
斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率P=
0.23809965374575
最大剪力Vd=
146.701
kN
γ0Vd=
146.701
0.5*0.001*α2*ftd*b*h0=
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中国中铁XX地铁XX线工程XX站~XX站区间45T门式起重机轨道梁计算书编制:复核:审核:中国中铁股份有限公司XX地铁XX线项目经理部2014年04月目录1.概述 (1)2.冠梁门吊轨道梁验算 (1)2.1 地基承载力验算 (1)2.2 XX站新轨道梁基础配筋 (3)3.车站顶纵梁门吊轨道验算 (6)3.1 设计资料 (6)3.2 主要材料指标 (6)3.3 模型简介 (6)3.4 荷载组合说明 (7)3.5 荷载组合说明 (8)3.6 验算结果表格 (8)3.7 梁的详细计算过程 (17)45T 门式起重机轨道梁计算书1.概述根据盾构掘进施工需要,本工程在XX 站施工场地需布置2台45T 门式起重机,用于XX 站施工场地。
根据龙门吊布置、荷载及场地地质情况,XX 站龙门吊轨道梁采用C35砼.东端头门吊基础位于冠梁上,为高0.56米,底部宽0.8米的基础;车站标准段基础位于车站顶纵梁上,龙门吊基础采用 40×100cm 混凝土基础。
详见下图,龙门吊单侧跨距8m 。
图1 单边轨道轮子布置2.冠梁门吊轨道梁验算2.1 地基承载力验算 ①计算参数 a 龙门吊轮压:根据45T 龙门吊技术参数表中数据,当龙门吊悬臂起吊最不利工况时,龙门吊最大轮压为342KN ,单边轨道梁共有1组4个轮子接触轨道。
由单边轨道轮子布置图可得内轮距为8m ,一边支腿轮距为2m 。
因基础直接作用于现有砼结构上,所以忽略条形基础扩散作用,作用面积长度为L=2.5+8+2.5=13m ,宽度为1.2米,面积为13m ×1.2m =15.6m 2,即在条形基础底部15.6 m 2内共承受悬臂侧一个龙门吊轮子荷载342KN 。
b 梁条形扩大基础底面为C35钢筋砼,该层的最小承载力fak=35MPa ; ②轨道梁的地基承载力验算 轮压:342×4=1368KN结构自重:钢筋砼C35自重,按25kN/m 3计。
50钢轨:50kg/m, 条形基础面积为10.4m 2地基承受的荷载f:a 250.560.8135013103424140.625131.54146.17KP 10.410.4100010.4f ⨯⨯⨯⨯⨯⨯=++=++=⨯两者对比,f ak =35MPa>f=146.17KPa ,因此,持力层地基承载力足够。
对于轨道下面的钢筋混凝土基础, 查规范所得正截面受弯承载力计算为 受力模型简化:(1)忽略条形基础扩散作用,按照2.5m 的荷载作用长度计算,如下图受力所示。
将6.5m 的混凝土基础简化为一个整体,由混凝土及50轨产生的均布荷载:15010 2.5250.560.8 2.529.251000F KN ⨯⨯=⨯⨯⨯+=龙门吊滚轮产生的集中荷载:KN F 68423422=⨯=,所有荷载均通过梁作用在地基上,地基对混凝土梁产生均布的反作用力为129.253422285.3/2.5q KN m +⨯==。
(2)中间8m 范围内由混凝土及50轨产生的均布荷载:350108250.560.8893.61000F KN ⨯⨯=⨯⨯⨯+=,荷载通过梁作用在冠梁上,冠梁对混凝土梁产生均布的反作用力为393.611.7/8q KN m ==。
将整块混凝土梁反过来,以施加集中力的4个轮子作为基座。
以地基反力作为均布荷载作用在体系上,通过力学求解器求解出基座A 、B 、C 、D 点的内力,见下图。
受力模型简化x123( 1 )( 2 )( 3 )-64.2529.35-64.25弯矩示意图x 123( 1 )( 2 )( 3 )91.3046.80-46.80142.70-91.30剪力示意图结构为静定,通过力学求解器求得梁下表面受拉时在产生的最大弯矩为:M=64.25KN.m 在B 、C 点产生的剪力最大为V=142.7KN2.2 XX 站新轨道梁基础配筋设置在XX 站基坑两侧地面的龙门吊轨道梁采用高0.56m ,底部宽0.8m 的基础,已知矩形梁截面尺寸b ×h=800×560mm ,混凝土强度等级为C35,钢筋采用HRB335级钢筋。
混凝土下表面受拉时,矩形梁受到的最大弯矩为M 1=64.25kN.m ,混凝土上表面受拉时,矩形梁受到的最大弯矩为M 2=44.5kN.m 。
钢筋为HRB335,钢筋的强度设计值f y =300N/mm 2,轨道梁混凝土为C35,混凝土轴心抗压强度设计值f c =16.7N/mm 2,当混凝土强度≤C50时,混凝土受压区等效矩形应力图系数a 1=1.0,当混凝土强度≤C50、钢筋级别为HRB335时,界限相对受压区高度ξb=0.55。
①当混凝土下表面受拉时:环境类别为二a 类时,混凝土梁最小保护层厚度为25mm 。
假定受拉钢筋布置一排,设a s =35mm,则 h 0=h-a s =560-35mm=525mm 。
截面抵抗矩系数6221064.25100.0171.016.7800525s c M f bh α⨯===∂⨯⨯⨯1121120.0170.0170.55s b ζαζ=-=-⨯=<=按照单筋矩形截面进行设计则0.5(112)0.99s S γα=⨯-=622064.2510412.13000.99525S y s MA mm mm f h γ⨯===⨯⨯积:为截面受力钢筋的面数:称为内力矩的力臂系s s A γ配筋率:1min 0412.1 1.570.10%45450.24%800525300s t y A f bh f ρρ===<==⨯=⨯ 不能满足最小配筋率。
所以取1min 0.24%ρρ==2min min 00.24%8005251008As bh mm ρ==⨯⨯=选取配筋为Φ18@200,As=1017mm 2 承载力验算因为00.0175258.925270s x h mm a mm ξ==⨯=<=()s y 0s A h a 1017300(52535)149.5064.25u M f KN m M KN m =-=⨯⨯-=•>=• 所以,选用配筋满足承载力需求。
②当混凝土上表面受拉时:环境类别为二a 类时,C35梁的混凝土最小保护层厚度为25mm ,假定受拉钢筋布置一排,设a s =35mm ,则056035525s h h a mm =-=-=。
6221044.5100.011.016.71000525s c M f bh α⨯===∂⨯⨯⨯ 为截面抵抗矩系数s α1121120.010.010.55s b ξαξ=-=-⨯=<=按照单筋矩形截面进行设计 则0.5(112)0.99s S γα=⨯-=6/22044.510285.393000.99525S y s MA mm mm f h γ⨯===⨯⨯积:为截面受力钢筋的面数:称为内力矩的力臂系/s s A γ选用410Φ,/2314S A mm =/2min 0314 1.570.07%45450.24%800525300s t y A f bh f ρρ===<==⨯=⨯不能满足最小配筋率。
所以取1min 0.24%ρρ==2min min 00.24%8005251008As bh mm ρ==⨯⨯=选取配筋为Φ18@200,As=1017mm 2 承载力验算因为00.0175258.925270s x h mm a mm ξ==⨯=<=()s y 0s A h a 1017300(52535)149.5064.25u M f KN m M KN m =-=⨯⨯-=•>=• 所以,选用配筋满足承载力需求。
查规范所得正截面受剪承载力计算为:矩形截面的一般受弯构件,当符合下列公式要求是0025.17.0h sAf bh f V sv yv t +=,因混凝土等级为C35,所以f t =1.57N/mm 2,b=1000mm,h 0=525mm. 0.7ftbh 0=0.7*1.57*800*525=461.58KN00142.70.7 1.25svt yvA KN f bh f h s<+ 承载力计算可不进行斜截面的受剪∴仅需构造配筋,实际配筋Φ10@300。
轨道基础实际配筋图见下图。
截面复核:矩形截面受弯构件,其正截面受弯承载力应符合下列规定: 因混凝土等级为C35,所以21 1.0,16.7/,c f N mm ∂==有轨道梁配筋图可知h=560mm,b=800mm,a ′s =35mm,As=As ′=1017mm 2,钢筋为HRB335,得f y =300N/mm 2。
025*******s h h a mm =-=-=因为///12y s y s s c f A f A x f b-=<∂∂所以/0()3001017(49035)138.864.25u y s s M f A h a KN m KN m =-=⨯⨯-=⋅>⋅ 满足要求。
3.车站顶纵梁门吊轨道验算3.1 设计资料使用程序 : MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 ) 截面设计内力 : 3 维 构件类型 : 普通混凝土桥梁 公路桥涵的设计安全等级 : 一级 构件制作方法 : 现浇 3.2 主要材料指标表1:混凝土技术指标强度等级线膨胀系数标准值 设计值弹性模量容重(MPa) (kN/m 3)fck ftk fcd ftd(MPa) (MPa) (MPa) (MPa)C3531500.0025.001.000e-00523.402.2016.101.523.3 模型简介单元数量 : 梁单元 10 个; 柱单元 0 个 节点数量 : 11 个 边界条件数量 : 11 个 施工阶段 : 2 个步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化 激活 钝化 激活 钝化 CS1结构-边界-自重-二期- - - - 永久荷载-3.4 荷载组合说明1.荷载工况说明静力荷载计算:MG45/16 吨门式起重机自重约 127.4t,最大起吊重量为 45t,最大轮压为34.2t;龙门吊轨道采用 50kg/m 钢轨,龙门吊基础采用40×100cm 混凝土基础;龙门吊基础作用在顶板梁上,顶板梁截面尺寸分别为100×200cm、100×170cm;其龙门吊截面图如下图3-1 所示。
2 210图3-1龙门吊工作简图单位:m在龙门吊基础计算时,分别计算两道顶板梁,其永久荷载分别如下所示:=0.5kN/m;钢轨荷载:Q1=26×0.4×1=10.4kN/m;龙门吊基础荷载:Q2=26×0.8×(10.5+11.2)/2=225.68kN/m;顶板荷载:Q3龙门吊基础按最大轮压进行计算,考虑荷载为移动荷载,其荷载简图如下图1.3-2 所示:342 342342 3422 82图 3-2 龙门吊移动荷载单位:m(kN)根据图 3-2 可知,其移动荷载为 F=0.5342kN。