满堂排架结构计算书

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满堂支架计算书(最终版)上课讲义

满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。

包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。

跨度最大结构形式为25+40+40+25。

现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。

3编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。

通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。

钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。

钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。

碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。

支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。

钢管落地满堂脚手架计算书

钢管落地满堂脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 4.4 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施 (kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书一、工程概况本次搭建满堂脚手架的工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米。

该建筑结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米，主要用于_____施工。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距为_____米，纵距为_____米，步距为_____米。

2、内立杆距建筑物距离为_____米。

3、脚手架搭设高度超过_____米时，在架体顶部及底部设置水平剪刀撑。

4、剪刀撑斜杆与地面的倾角为_____度。

四、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：根据规范取值，每米立杆承受的结构自重为_____kN/m。

（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等，根据实际选用的材料计算。

2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况，取值为_____kN/m²。

（2）风荷载标准值基本风压：按照当地_____年一遇的风压取值，为_____kN/m²。

风荷载体型系数：根据脚手架的封闭情况确定，取值为_____。

五、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：包括自重和脚手板自重，按均布荷载计算。

活载：施工均布活荷载，按均布荷载计算。

2、强度验算按简支梁计算最大弯矩，然后进行强度验算，弯曲应力应小于或等于钢材的抗弯强度设计值。

3、挠度验算计算最大挠度，应小于或等于容许挠度。

六、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载：由纵向水平杆传来的恒载和活载。

2、强度验算按悬臂梁计算最大弯矩，进行强度验算。

3、挠度验算计算最大挠度，应满足规范要求。

七、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。

八、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆段的轴向压力设计值，然后进行稳定性验算。

屋面满堂脚手架的计算书

屋面满堂脚手架的计算书为了便于安装网架考虑在屋面以上搭设钢管满堂脚手架，采用φ48×3.5㎜钢管，横间为1M，纵向为1.2M，施工层铺设竹挑板，网架自重、槽钢轨道的重量为20T，由四条轨道支承此部分的荷载，即中间的轨道承受的力最大q=4900N/m1、荷载的计算:恒载：NG1=4.9×1.2×1.05=6.174KN网架及槽钢：脚手架钢管自重:查表得:NG2=2.81KN脚手架自重：NG3=0.35×1×1.2=0.42KN活载：NQ=1×1×1.2=1.2KN2、整体稳定性η=1.2/10.838=0.11 γη=1.59×1+0.11/1+1.17×0.11=1.564N=(6.174+2.81+42)×1.2+1.4×1.2=12.96查表:μ=1.55 L0=1.55×1.8=2.79 λ=L0/i=2.79/15.8=17.66查表:φ =0.954 A=489㎜2∵0.9N/φA=0.9×12960/0.954×489=25N/㎜2＜f c/γη΄=205/1.564=131N/㎜2∴满足要求3、扣件抗滑移的计算已知扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN由上图计算的R B的支座反力最大为9.072KN,所以R B支座必须设置双扣件才能满足抗滑移要求。

4、小横杆的计算由管面得知:N=1.2×(0.42+6.174)+1.4×1.2=9.6KNfc=pa2b2/3ElL=9.6×(0.7)2×(0.3)2/3×2.06×12.19×106×1=5.62N/㎜2＜fc=205 N/㎜2∴强度满足要求5qL4/384EL=5×9.6×(1)3/384×206×12.19×106=5.0㎜＜L/150=1000/150=6.667㎜∴挠度满足要求5、大横杆的计算脚手板自重：G k=0.35×1.2/3=0.14KN/m施工荷载：Q k=1×1.2/3=0.4 KN/mq=1.2×0.14+1.4×0.4=0.728 KN/mM Gk=0.1×0.14×1.2×1.2=0.02 KN.mM Qk=0.1×0.4×1.2×1.2=0.057 KN.mM=1.2×0.02+1.4×0.057=0.104 KN.mM x/5.08×103=0.104/5.08×103=0.02 KN/㎜2＜fc=0.205 KN/㎜2∴抗弯强度满足要求0.99qL4/100EI=0.99×（1.2×0.14+1.4×0.4）×1.24/100×2.06×106×12.19=0.06㎜＜1200/150=8㎜∴挠度满足要求6、立杆计算荷载由管面计算得:N=13.0KNN/A w=13/489=26.6N/㎜2＜fc=205N/㎜2因为步距为1.8m，回转半径i=15.8 λ=1.8/15.8=114查表数:φ=0.489则：N/φA=13000/0.489×489=54.365N/㎜2＜fc=205N/㎜2∴满足要求。

满堂支架计算书(调整)

满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。

模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。

混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。

模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。

满堂支架方案(附计算书).doc

满堂支架方案(附计算书)目录第一节编制依据………………………………………………………………1第二节工程概况………………………………………………………………2第三节满堂脚手架搭设方案选用……………………………………………3第四节安装满堂脚手架的施工管理…………………………………………4第五节脚手架材料检测要求………………………………………………15第六节满堂脚手架安全性验算……………………………………………16第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-一次。

检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；2）钢管弯曲变形应符合规范规定；二、扣件扣件应符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的技术要求，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。

扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有厂家的生产许可证、法定检验单位的检测报告和产品质量合格证。

当对扣件质量有怀疑时，应按现行的国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定抽样检查；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝螺栓必须更换；3）新旧扣件使用前应进行防锈处理。

第六节满堂脚手架安全性验算脚手架参数选取计算荷载取值（按实际施工情况取值）如下：脚手片自重标准值gk=0.45kN/m2；钢管重量：3.84kg/m（按Φ48×3.5取值）；钢管验算参数选取：（按Φ48×3.2取值）；截面积A=4.504cm2；惯性距I=11.357cm4；截面模量W=4.732cm3；回转半径i=1.587cm；直角、旋转扣件抗承载力为8.0KN。

由于脚手架搭设高度较高，因此计算时立杆需考虑风荷载因素。

计算取值：操作平台立杆间距为1.5m，操作面水平横杆间距0.375m，水平杆步距1.8m。

脚手架安全性核算（一）验算操作层横向水平杆抗弯强度及变形：1、计算简图钢管计算简图2、强度验算（1）作用横向水平杆线荷载标准值钢管自重标准值：P=0.0384kN/m脚手片恒荷载标准值：gk=0.45kN/m2×0.375m=0.16875kN/m活荷载标准值：qk=2.1kN/m2×0.375m=0.79kN/m（2）作用横向水平杆线荷载计算值恒荷载计算值：q1=1.2×0.113+1.2×0.0384=0.182kN/m活荷载计算值：q2=1.4×0.79=1.11kN/m（3）考虑活荷载在横向水平杆上最不利位置时与恒荷载组合的弯矩，弯矩按连续三跨考虑。

满堂支架计算书

附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。

模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。

具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图支架搭设纵断面图主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。

纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。

（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。

满堂支架计算书

兴宁至汕尾高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程A匝道1号桥现浇箱梁满堂支架计算书编制:审核:审批:施工单位：中交第二公路工程局有限公司编制日期：二O—七年五月一日1. 支架验算1.1 布置说明：满堂支架采用外径© 48mm壁厚3.5mm碗扣件组成，布置为纵横向立杆间距底板和翼板按60cm X 60cm布置，纵横向立杆间距腹板底按60cmX 30cm布置，横梁2m范围内纵横向立杆间距底板按60cm X 30cm布置，纵横向立杆间距翼板底按60cm X 60cm布置；支架最高高度9.695m,步距1.2m，设置一排纵、横向联接横管，使所有立杆联成整体；为确保支架的整体稳定性，在每 4.5m纵向立杆和每4.5m横向立杆各设置一道剪刀撑。

支架搭设好后，测量每10m放出高程控制点，然后挂线，将可调顶托调整到计算高程位置，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。

然后铺设纵横向方木，纵向按60cm间距布置，横向按60cm和30cm 间距（腹板处及横梁2m范围内横向均为30cm）布置，完成后，再铺设底模，模板采用2cm竹胶板。

模板安装完成即可进行支架预压。

满堂支架布置示意图如下：附件A匝道i#桥满堂支架跨中横向布置断面图（单位：cm310*10cm 方木（间距30cm、间距60cm）支架底托15 X 10方木10cmC25砼垫层地基处理护栏1275脚踢板2cm竹胶板15*10cm 方木（间距60cm、90cm）90*60支架50*50cm 排水沟，C209360*2 30*4 60*5 60*5附件A 匝道1#桥满堂支架桥墩2m 范围横向布置断面图（单位：cm ）49260*2 1-15*10cm 方木（间距 60cm 、90cm ）90*60支架K— I *I—i f I30*32支架底托 15 X 10方木 10cmC25砼垫层地基处理护栏脚踢板10*10cm 方木（间距 30cm 、间距 60cm ） 50*50cm 排水沟，—C20■附件5A 匝道1#桥满堂支架纵向布置图（单位：cm ）附件A匝道1#桥满堂支架平面布置图（单位：cm）61.2设计参数：（依据《钢结构设计规范》取值）：钢材抗弯强度设计值fm=215MPa钢材抗剪强度设计值fv=125MPa弹性模量E=2.1 x 105MPa表1.2-1碗扣式钢管截面特性表1.2-2 立杆允许设计荷载2. 桥墩2m范围支架检算3号〜4号墩两侧各2m范围支架按60cm X 30cm间距布置，该断面面积为21.875卅（电子图计算），底板宽度为8.75m,该位置长度为2m对该位置进行支架检算：i、支架布置以60x30cm间距布置，钢筋砼重量以25KN/n3计每延米砼重量为：21.875 X 1 X 25=546.875 （KN则单位面积承重为q1=546.875/ （8.75 X 1）=62.5 （KN加）由于钢管布置为60cmx 30cm,贝U单根承载力为：q仁62.5KN/ m2X 0.6 X 0.3=11.25（KN/ 根）ii、底模及内模构造荷载取q2=5KN/ m2iii、扣件支架自重（按最高度9.695m计算）立杆自重（采用© 48X 3.5伽，碗扣式钢管单位重量为 5.602kg/m ）q31=0.05602X 9.695=0.543 （KN/根）可调托座q32=0.045KN/rriX 1 个=0.045 （KN/根）横杆自重q33=0.0247KN/r^ 8X 0.3=0.118 （KN/根）所以碗扣式钢管脚手支架自重：q3=q31+q32+q33=0.543+0.045+0.118=0.706 （KN/根）iv 、施工活载（参照规范4.2.2 表中结构支架施工均布荷载标准值，川计，基于安全考虑，取5KN/tf）q4=5KN/tfv、单根立杆设计轴向力荷载组合：施工恒载：NGK=q1+q X2 0.6 X 0.3+q3=11.25+5 X 0.6 X 0.3+0.706=12.856 （KN/根）活荷载：NQK=q X 0.6 X 0.3=5 X 0.6 X 0.3=0.9 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK＋1.4 NQK= 1.2 X 12.856＋1.4 X 0.9=16.69（KN/ 根）vi 、碗扣式支架稳定性检算查表5.1.7得：截面面积A=424mm 2 ; 回转半径i=1.59cm 则入=I0/i=120/1.59=75查表得巾=0.813N/（巾X A）=16690/ （0.813 X 424）=48.4Mpa<205Mpa（其中Q235钢管容许应力为205 Mpa）根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。

满堂脚手架计算书-终版

满堂脚⼿架计算书-终版满堂脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施⼯⾼处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼀、架体参数满堂脚⼿架长度L(m)xx 满堂脚⼿架宽度B(m)7.55脚⼿架搭设⾼度H(m)10.65纵横向⽔平杆步距h(m) 1.5⽴杆纵距la(m) 1.25⽴杆横距lb(m) 1.25横杆与⽴杆连接⽅式双扣件扣件抗滑移折减系数1⽴杆布置形式单⽴杆平台横向⽀撑钢管类型单钢管⽴柱间纵向钢管⽀撑根数n 0⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(m)0.3⽴杆计算长度系数µ 2.176纵向钢管验算⽅式简⽀梁横向钢管验算⽅式⼆、荷载参数脚⼿架钢管类型Φ48×2.7每⽶钢管⾃重g 1k (kN/m)0.02955脚⼿板类型⽊脚⼿板脚⼿板⾃重标准值g 2k (kN/m 2)0.35栏杆、挡脚板类型栏杆、⽊脚⼿板挡板挡脚板⾃重标准值g 3k (kN/m)0.17密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值g4k(kN/m)0.1每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q 1k (kN/m 2) 1.5施⼯均布荷载q 2k (kN/m 2)0.8平台上的集中⼒F 1(kN)0.5⽴杆轴⼼集中⼒F 2(kN)0.2省份北京地区北京基本风压ω0(kN/m 2)0.45风压⾼度变化系数µz 0.65风荷载体型系数µs1.3风荷载标准值ωk (kN/m 2)0.38三、设计简图搭设⽰意图：4A\B办公楼裙房1-2层⾬棚区域满堂脚⼿架剖⾯（⽅案⼆）简⽀梁4A\B办公楼⾬棚区域满堂脚⼿架平⾯布置（⽅案⼆）四、板底⽀撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48×2.7钢管截⾯抵抗矩 W(cm 3) 4.121钢管截⾯惯性矩I(cm 4)9.891钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算⽅式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.03kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.44kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)= 1.88kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1kN/m1、强度验算板底⽀撑钢管按均布荷载作⽤下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架计算书

满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂架的宽度B(m) 3.2 满堂架的长度L(m) 140满堂架的高度H(m) 19.6 脚手架钢管类型Ф48×2.8立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m) 1.8纵横向水平杆顶部步距hd(m) 1.8 立杆纵距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 1 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.1剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ1 1.656非顶部立杆计算长度系数μ2 1.656二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0.1 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 0.17 密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 0.1每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.167 材料堆放荷载q1k(kN/m2) 0施工均布荷载q2k(kN/m2) 2 平台上的集中力F1(kN) 0省份江苏地区常州市基本风压ω0(kN/m2) 0.25 风压高度变化系数μz 1风荷载体型系数μs 1.04 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.312三、立杆的稳定性验算N G1=g k×H+l a×n4×N c+l b×N z=0.167×19.6+1.5×2×0.033+1×0.033=3.405kN 立杆顶部荷载：N G1d=l a×n4×N c+l b×N z=1.5×2×0.033+1×0.033=0.132kNN G2=g2k×l a×l b=0.1×1.5×1=0.15kNl=max{l a,l b}=max{1.5,1}=1.5mN G3=g3k×l=0.17×1.5=0.255kNN G4=g4k×l=0.1×1.5=0.15kNN Q1=q1k×l a×l b=0×1.5×1=0kNN Q2=q2k×l a×l b=2×1.5×1=3kNN Q4=F1=0kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N顶=1.2(N G1d+N G2+N G3+N G4)+0.9×1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(0.132+0.15+0.255+0.15)+0.9×1.4×(0+3+0)=4.604kN立杆底部荷载：N底=1.2(N G1+N G2+N G3+N G4)+0.9×1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(3.405+0.15+0.255+0.15)+0.9×1 .4×(0+3+0)=8.532kN1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.656×(1800+2×100)=3312mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1800=2980.8mmλ=l0/i=3312/15.9=208.302≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.656×(1800+2×100)=4030.704mmλ1=l01/i=4030.704/15.9=253.503，查表得，φ1＝0.114ωk=μzμsωo=1×1.04×0.25=0.26kN/m2M w=0.9×1.4×ωk×l×h d2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·mσ=N顶/φA +M w/W=4.604×103/(0.114×424)+0.159×106/(4.49×103)=130.662N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！底部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.656×1800=3627.634mmλ2=l02/i=3627.634/15.9=228.153，查表得，φ2＝0.14ωk=μzμsωo=1×1.04×0.25=0.26kN/m2M w=0.9×1.4×W k×l×h2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·mσ=N底/φA +M w/W=8.532×103/(0.14×424)+0.159×106/(4.49×103)=179.145N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！四、立杆支承面承载力验算底g a c满足要求！。

满堂架计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距150mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

XX桥满堂支架计算书

连续箱梁满堂支架设计计算书编制：复核：审核：现浇箱梁满堂支架计算书设计依据设计采用规范1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；3.《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；4.《路桥施工计算手册》周水兴等主编（人民交通出版社）；5.《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；6.《木结构设计规范》（GB5005-2003）。

材料力学及截面特性现浇支架所需用到的材料力学特性见下表。

表2.2-1 材料力学特性现浇支架结所需截面特性见下表。

表2.2-2 材料截面特性3. 设计说明碗扣式支架由可调底座、立杆、横杆、可调托座、横桥向分配梁（I12工字钢）、顺桥向方木、厚竹胶板等组成，详见图。

箱梁支架构造图（单位：mm ）支架布置： 1、立杆布置：支架立杆水平间距在顺桥向梁端两侧3.5m 范围采用0.6m ，其余顺桥向纵向间距为0.9m ，横向梁底中央正下方宽度范围内采用0.6m ，翼板外侧施工平台脚手架搭设横向间距0.9m ，步距120cm 。

剪刀撑布置：顺桥向每7跨设置一排通高横桥向剪刀撑；横桥向剪刀撑分别在支架最外侧，两个边腹板、中腹板位置设置。

底、腹板为15mm竹胶板，模板下方为纵桥向放置的10cm方木，间距腹板位置0.2m，翼缘及底板位置0.3m，按实际情况加密。

方木下方为横桥向通长的I12工字钢，由支架顶托往下传力。

外腹板侧面模板的面板为15mm竹胶板，横肋采用10cm方木，竖肋为φ48×3.5mm钢管弯制。

由带顶托的φ48×3.5mm钢管作为竖肋支撑，结合立杆纵距布置，φ48×3.5mm钢管与不少于两根支架立杆之间用扣件固定，且靠近外侧边缘的一个扣件要尽量接近水平杆节点位置。

为增强结构的安全，立杆最上端步距设置为90cm。

4. 支架结构验算4.1 碗扣支架承载力计算由于现浇箱梁时，混凝土对底模及以下支架为竖向力荷载，对侧模为水平力荷载，故分别对竖向和水平力进行计算。

承重脚手架计算书(满堂脚手架)

***********工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：************工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)（三）主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (9)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《********工程》施工图纸2、《**********工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)7、《木结构设计规范》（GB50005-2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。

三、工程属性新浇混凝土楼板名称脱水机房楼板新浇混凝土楼板板厚(mm) 110 新浇混凝土楼板边长L(m) 30 新浇混凝土楼板边宽B(m) 14四、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.550.302 风压高度变化系数μz1.097风荷载体型系数μs0.5计算方法极限状态承载法五、体系设计模板支架高度(m) 5.19立柱纵向间距l a(mm) 1000立柱横向间距l b(mm) 1000水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 500立柱距混凝土板长边的距离(mm) 500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 200小梁两端各悬挑长度(mm) 200，200主梁两端各悬挑长度(mm) 200，200结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值35 面板弹性模量E(N/mm2) 10000[f](N/mm2)根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

满堂支架计算书【范本模板】

满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。

海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁(标准段为单箱双室)，箱梁高度1。

7m，箱梁顶宽15。

25m。

对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。

1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载,可分为永久荷载（恒荷载)和可变荷载（活荷载)两类。

⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载.①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重.②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。

③配件自重，根据工程实际情况定，包括:脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。

⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。

①施工人员及施工设备荷载。

②振捣混凝土时产生的荷载。

③风荷载、雪荷载。

1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）查附录D。

5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0。

20kN/m2。

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7。

1.1雪荷载计算公式如下式所示。

Sk=ur×so式中：Sk-—雪荷载标准值(kN/m2）;ur——顶面积雪分布系数；So—-基本雪压(kN/m2）。

根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012）7。

2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。

由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1。

0,其计算过程如下所示。

Sk=ur×so=0.20×1=0。

20kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。

本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。

2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。

本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。

2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。

3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。

立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。

横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

midas标准满堂支架计算书1

1编制依据⑴“XX桥”相关施工图纸；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）；⑶《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；⑷《木结构设计规范》（GB50005－2003）；⑸《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；⑹《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；⑺《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；⑻《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001.5）；⑼《Midas Civil 2012 有限元分析软件》；⑽《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）。

2工程概况项目工程概况现浇梁概况（文字+梁截面构造图）3支架布置形式支架正面、侧面、平面布置图。

翼板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距600mm；纵向设置150×150mm的方木，轴间距600mm；碗扣式支架横向间距600mm，纵向间距900mm，横杆水平步距1200mm。

底腹板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距400mm；纵向设置150×150mm的方木，腹板区间距600mm，顶底板区间距900mm；碗扣式支架纵向间距900mm，腹板区横向间距600mm，顶底板区横向间距900mm，横杆水平步距1200mm。

基础采用60cm厚C20素混凝土+30cm厚37灰土换填压实。

所有模板均为15mm厚优质竹胶板。

满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

4设计参数及材料强度4.1 设计参数表4.1-1 材料设计参数表4.2 材料设计强度表4.2-1 钢材设计强度值（N/mm2）5荷载取值及荷载组合5.1荷载类型①模板、背带自重②新浇筑混凝土自重（取26kN/m3）③施工人员、材料及机具等施工荷载（2.5kPa）④倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kPa）⑤振捣混凝土产生的荷载（2kPa）⑥新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值混凝土侧压力按下列两公式计算，并取其中的较小者：F = 0.22γc t0β1β2V(5.1-1)F = γc H (5.1-2)式中：F──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kPa)；h──为有效压头高度(m)；υ──混凝土的浇筑速度(m/h)，可按实测确定(暂定为2m/h)；t0──新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定(暂定为6小时),当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；T──混凝土的温度（℃）；γc──混凝土的容重(kN/m3)；β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的2.8外加剂时取1.2；β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。