管道支墩结构计算表格

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钢筋砼水管及镇墩计算

力臂（m）
力矩（KN.m）
B6 B5 （2/3）*B1 （1/2）*B1 （2/3）*B2+B1 （1/2）*B2+B1 （π /4）*D2*（B3+B4）
1380.53 716.53 79.41 104.29 529.62 2305.80 284.85 4831.32
L= B= B1= B2= B3= B4= B5= B6= H1= H2= H3= H4=
3.5 4.3 1.1 3.2 2.2 2.1 2.58 2.29 3.05 1.97 2.25 1.17
＜B/6(满足要求)
0.72
＞1.5(满足要求)
＜［σ ］(满足要求) ＞0(满足要求)
B1*H3*(1/2)*L*γ B1*H2*L*γ B2*H1*L*γ
2 砼砼
砼
602.85 277.72 108.28 189.61 163.80 854.00
砼
B2*H4*1/2*L*γ
砼
π /4*D *（B3+B4）*γ W1+W2+W3+W4-W5 Σ M/(Σ Y+W) X-(B)/2
84.39 1231.31 1509.03 3.20 1.05
C20砼轴心抗拉Rl(N/mm2) Kf
32 310 1.2 1.1 1.3
内径D(m) 管壁厚h(m)
1 0.10 6 28 32 26 35 30 3.6 0.6 1.5 22.5 25 10
上伸缩节头H3设 (水锤压力)设计水头起点H1(m)(镇墩H设) (水力)设计水头终点H2(m)(下伸缩节头H设)
水*V 水*VБайду номын сангаас
2 2
）/4g ）/4g

镇墩计算表格

ΣA'= ΣA'h= ΣA'v= ΣA"= ΣA"h= ΣA"v=
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
四、体积力五、镇墩体积
Σx= Σy= Gd= Vd=
Σx= Σy= Gd= Vd=
镇墩构造要求： 1、最小宽度B=0.8D0+(D0+2δ) 2、最小基础面积ω=(Σymax+Gdmax)/0.75/294 3、最小长度应裹住弯管和部分直管（≥D0）
四、体积力五、镇墩体积 2)温降 1）自上游指向镇墩水平分力垂直分力 2)自下游指向镇墩水平分力垂直分力 3)法向力 Q'的水平分力= Q'的垂直分力= Q"的水平分力= Q"的垂直分力=
0.00 0.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
Σx= Σy= Gd= Vd=
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
ΣA'= ΣA'h= ΣA'v= ΣA"= ΣA"h= ΣA"v=
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0.00 0.00 #DIV/0! 0.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
#DIV/0!
0.3 镇墩与地基f2= 下游管长L2= 下游β= 检修状况
0.45 1
A1'= qsLSinα A1'= 0.00 A3'= A3"= A5'= A5"= A600 0.00 0.00 0.00 0.00 #DIV/0! 0.00 0.00

压力水管支墩计算

钢管上弯时镇墩计算(蓝色为输入参数)
基本参数
镇墩进口参数
镇墩出口参数
镇墩流量编号 m3/s
直径D(m)
流速 V(m/s)
壁厚t(m)
单重q钢 (kn/m)
单重q水 (kn/m)
镇墩至上镇墩中与水平夹伸缩节心水头角1(度) L1(m) H1(m)
设计水头 H1'(m)
与水平夹角2(度)
校核抗滑 ks
1.61
镇墩编号
1.00
进口有无伸缩节
0.00
镇墩进口受力
受力分析
镇墩出口受力
内水压力 a11(kn)
离心力 a12(kn)
温升支座摩擦力 a13(kn)
伸缩节边缝水压力 a14(kn)
伸缩节填料摩擦力 a15(kn)
钢管分力内水压力 a16(kn) a21(kn)
离心力 a22(kn)
镇墩至下伸缩节 L2(m)
镇墩中心设计水
水头
头
H2(m) H2'(m)
1 12.4 1.9 4.38 0.014
6.56
27.77 24.44
123 75.887 25.02118 11.31
4.61 75.887 76.79
砼岩f1 0.35
其它参数
支墩f2 填料f3
0.3
0.3
抗滑ks 1.5
温升支座伸缩节边伸缩节填摩擦力缝水压力料摩擦力 a23(kn) a24(kn) a25(kn)
钢管分力
出口有无伸缩
a26(kn) 节
பைடு நூலகம்2150.52 55.31 1153.33
0.00
0.00 333.51 2150.52 55.31

支墩计算表

0.84
DD0+380 160
1.2 24.1152 25 1.34
0.84
DD0+680 160
1.2 24.1152 45 1.47
0.97
DD0+725 160
1.2 24.1152 25 1.47
0.97
DD0+740 160 110 1.2 11.3982
1.48
0.88
DD0+860 160 110 1.2 11.3982
1.89 1.67 1.99 1.78 2.44 1.77 1.51 1.52 1.61 1.68 1.96 1.89 1.81 1.46 1.56 1.83 1.74 1.54 1.59 1.79 1.98 1.78 1.76 1.52 1.52 1.4 1.4
0.69 0.67 0.79 1.08 1.74 1.07 0.81 0.82 0.91 0.98 1.36 1.19 1.21 0.86 0.96 1.23 1.14 0.94 0.99 1.19 0.98 1.18 1.06 0.92 0.92 0.8 0.8
P(MPa)
α
Mpa
Mpa (°)
FY0+115 160 FY0+235 160 FY0+275 160 FY0+300 160 110 FY0+425 160 FY0+435 160 FY0+561 160 110
1.2 24.1152 20 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 25 1.2 24.1152 25 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 45

管道支墩计算

4.542 3.785 17.188 3.848
4.50 17.33 1244 6.5 6.0 39.0 2120.0 0.587 11.1 42.250 83.81 24.91 7.5
4.697 3.915 18.388 3.255
5.15 16.77 1328 7.0 7.0 49.0 2568.4 0.517 13.5 57.167 75.64 29.19 8.0
编号
水平荷载 P(kN) 管底标高
GT-18 不加扶壁 GT-6
30 9.247 60 10.169
GT-8 100 19.218
GT-14 120 19.701
GT-2 150 2.398
加扶壁
编号
水平荷载 P(kN) 管底标高
GT-17 300 14.410
GT-16 310 18.990
GT-20 400 5.900
4.028 100
20.029 22.545 0.4 655 1 3.244 0.2 0.6 3.844 18.701 0.728 1.455 1.8
3.926 100
2.897 5.188 0.4 998 1.35 3.190 0.2 0.6 3.790 1.398 0.899 1.798 1.8
5.620 100
管底
单位基础底面积地基承
至
基础稳 W=KM/(19h0)
载力
基础管径管间距基础顶底板
基础埋深基础底面标管中至基档板墙定安全假定
特征值
管中心标高地面标高顶m D1 c 至地面厚 h h0(m) 高
础顶面H1 高度2H1 系数K A/2=1m,W=S*(A/2) (kPa)

管道支墩计算.xls

14.738 17.130 0.4 655 1 3.120 0.2 0.6 3.720 13.410 0.728 1.455 1.8
10.142 100
19.318 22.616 0.4 655 1 4.026 0.2 0.6 4.626 17.990 0.728 1.455 1.8
8.428 100
6.228 8.710 0.4 655 1 3.210 0.2 0.6 3.810 4.900 0.728 1.455 1.8
13.203 100
22.917 25.100 0.4 655 1 2.911 0.2 0.6 3.511 21.589 0.728 1.455 1.8
14.686 100
7.504 9.266 0.4 655 1 2.490 0.2 0.6 3.090 6.176 0.728 1.455 1.8
21.838 0
20.044 21.670 0.4 655 1 2.354 0.2 0.6 2.954 18.716 0.728 1.455 1.8
34.485 100
3.829 5.350 0.4 998 1.25 2.420 0.2 0.6 3.020 2.330 0.899 1.798 1.8
20.350 100
16.975 18.820 0.4 655 1 2.573 0.2 0.6 3.173 15.647 0.728 1.455 1.8
22.989 100
3.707 6.500 0.4 998 1.5 3.692 0.2 0.6 4.292 2.208 0.899 1.798 1.8
5.620 100
管底
单位基础底面积地基承
至
基础稳 W=KM/(19h0)

支墩计算书

污水管道支墩计算书设计原则及设计公式：1、管道截面计算外推力：考虑接口允许承受内水压后的管道截面计算外推力P：P＝0.00785D2（P0－k×P s）（公斤）＝0.00785×516.42（9.18×0.9×9.8）（K<1，K取0.9）＝753.6（公斤）2、截面计算外推力P对支墩产生的压力R：水平弯管：R＝2×P×sinα/2（公斤）＝2×753.6×sin45°＝1065.6（公斤）3、支墩计算原则及公式：水平弯管支墩截面外推力的合力R应小于后背被动土压力与支墩底面摩擦阻力之和：KR≤支墩总阻力T：T＝T1+T2（公斤）式中：K－安全系数，K≥1.1T1－被动土压力（公斤）T2－底面摩擦力（公斤）计算T1T1＝0.5tg2（45°+0.5φ）γ（h22－h12）＝0.5 tg2（45°+0.50×35°）1.8（6.6282－5.8622）＝15.9（公斤）计算T2T2＝G×f＝0.5（1+0.8）×1.22×2.4×103×0.4（f取0.4）＝1244.2（公斤）则：KR＝1.1×1065.6＝1172.2（公斤）（k取1.1）T＝T1+T2（公斤）＝1244.2+15.9＝1260（公斤）即：KR< T满足设计要求。

地质条件差需要另行基础处理，本图只是按造已经进行过基础处理的条件下设计的，如还有问题建议咨询岩土工程方面的设计人员该如何做基础处理，对于不同管径、不同管材大家可根据我的计算书，查相关参数另行设计。

谢谢大家的支持！！！！。

给水管道之支墩（二）

给⽔管道之⽀墩（⼆）在进⾏计算时，⽆⾮就是把前述的各种⽔平、垂直⽅向的⼒计算出来，最终去判断⽀墩尺⼨⼤⼩是否满⾜⽀墩抗推⼒稳定性、地基承载⼒、⽀墩垂直向稳定性（仅垂直下弯考虑）要求等。

《柔性给⽔管道⽀墩》（10S505）图集给出了有、⽆地下⽔的分类，在此基础上⼜进⾏了细分：不同设计内⽔压⼒、不同⼟壤等效内摩擦⾓、不同弯头⾓度、不同管顶覆⼟厚度下的各种数据表格。

其中：⽔平弯管⽀墩受⼒有90°、45°、22.5°、11.25°四种弯管⾓度；⽔平三通和⽔平管堵就不说了；垂直向上和垂直向下弯管⽀墩受⼒有45°、22.5°、11.25°三种⾓度。

1. ⽔平⽀墩⽔平弯管⽀墩、⽔平三通⽀墩、⽔平管堵⽀墩，三者做法差不多，这⾥以⽔平弯管⽀墩为例进⾏介绍。

其⽀墩断⾯像⼀个梯形棱台，见下图：1）⽀墩抗推⼒（⽔平⼒）稳定验算：被动⼟压⼒（Fpk）+摩擦⼒（Ffk）-主动⼟压⼒（Fap,k）≥抗⼒系数（1.5）×⽔压⽔平向推⼒（Fwp,k）2）地基承载⼒（垂直⼒）验算：⽀墩重⼒（G）+⽀墩上⽅覆⼟重⼒（W）≤⽀墩底⾯积（A）×地基承载⼒特征值（fa）3）其它：垂直⼒⽅向不考虑浮⼒影响，这样更为保守安全。

2. 垂直上弯⽀墩⽀墩断⾯为矩形断⾯，只不过随弯⾓拐弯上了个坡，见下图：1）⽀墩抗推⼒（⽔平⼒）稳定验算：被动⼟压⼒（Fpk）+摩擦⼒（Ffk）-主动⼟压⼒（Fap,k）≥抗⼒系数（1.5）×⽔压⽔平向推⼒（Fh）2）地基承载⼒（垂直⼒）验算：⽀墩重⼒（G）+⽀墩上⽅覆⼟重⼒（W）+⽔压垂直向分⼒（N）≤⽀墩底⾯积（A）×地基承载⼒特征值（fa）3）其它：垂直⼒⽅向不考虑浮⼒影响，这样更为保守安全。

3. 垂直下弯⽀墩⽀墩断⾯为矩形断⾯，⽅⽅正正的，见下图：1）⽀墩抗推⼒（⽔平⼒）稳定验算：摩擦⼒（Ffk）≥抗⼒系数（1.5）×⽔压⽔平向推⼒（Fh）2）地基承载⼒（垂直⼒）验算：⽀墩重⼒（G）+⽀墩上⽅覆⼟重⼒（W）≤⽀墩底⾯积（A）×地基承载⼒特征值（fa）3）垂直向（垂直⼒）稳定验算：⽀墩重⼒（G）+⽀墩上⽅覆⼟重⼒（W）≥抗⼒系数（1.1）×[浮⼒（Ffw,k）+⽔压垂直向上分⼒（N）]4）其它：⽀墩断⾯左右两侧的⼟压⼒相同，所以就抵消了，只能靠摩擦⼒来抵抗⽔压⽔平向推⼒了；不考虑浮⼒和⽔压垂直向上分⼒的影响，这样算出的承载⼒更为保守安全；虽说地基承载⼒不考虑垂直向上⼒的影响，但是垂直向稳定性需要考虑，这⾥有点像抗浮⼒影响，前⾯两种情况也有浮⼒，但是相对垂直下弯⽀墩⽽⾔，这⾥还有个⽔压上向分⼒，综合下来上向的⼒可能影响会有点⼤，所以这⾥需要考虑。

钢管结构支管承载力计算表格

钢管结构支管承载力计算一：X 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj54.83641kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =1.5N c pj =82.254608kN()=·-=f t N n pj c 2sin 81.0145.5y qb二：T 型和Y 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj62.69693kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj当β≤0.6时，N t pj =1.4N c pj =87.77571kN 当β>0.6时，N t pj =(2-β)N c pj =79.7961kN12=÷øöçèæ=f t t d N d n pj c 22.0sin 12.y yq三：K 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545支管间隙a=10(a<0时，取a=0）参数ψa=0.942091主管与受压支管夹角θc=45°主管与受压支管夹角θt=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj59.06624kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =(sin θc/sin θt)*N c pj =59.06624kN 注：①0.2≤β≤1.0，ds/ts ≤50,θ≥30°②当d/t>50时，取d/t=50=÷øöçèæ=f t t d N a d n pj c 22.0sin 12.12y y yq。

镇墩结构计算

压力管道管壁与支墩间的摩擦系数f ` ＝0.6～
0.75 0.7
W1
W2
0
0
W8
W9
0
0管材容Biblioteka （t/m3） 7.8轴向力总和在X轴上的分力的力臂 3.2866 轴向力总和在Y轴上的分力的力臂 3.5 镇墩内管道包裹长度（m） 5.4234
W3
W4
W5
0
0
5
W10 W11 W12 3.8987 2.0473 1.048
2）水管转弯引起水的离心力的轴向分力A9`` 0.530761
三、作用在压力管道管轴线上的法向力输出数据 10、 1）管重在垂直管轴线的分力 N管 6.290435 n管 0.712125 11、 1）管中水重在垂直管轴线的分力 N水 30.04219 n水 3.401003 四、作用在压力管道的径向力输出数据 12、 1）内水压力p水
一、输入数据管道变径前设计水头H设（m） 33.7892 设计水头在墩内弯管段的起点H设1 （m） 33.3486 设计水头在墩内弯管段的终点H设2 （m） 34.4723 压力管道内径变化前D （m） 0.9 压力管道壁厚d （m） 0.006 上管段中心线与水平面的夹角a` （度）
2.47621 7）轴向力总和在 X轴上的分力（t） 73.91449
8）轴向力总和在 Y轴上的分力（t）
38.73627
六、镇墩所需重量
和体积的计算
1）镇墩
的重量W （t）
146.05
2）镇墩抗滑稳定系数kc≥
1.5
1.500
七、求合力作用点

支墩表表

备注
JSFM-41至JSFM-118
JSFM-1至JSFM-19
已完工程阀门井统计汇总表（中阳水务段）序号名称子名称 C10垫层抹灰井壁C25砼井底C25砼预制盖板C25 预制井圈C25 井盖钢筋模板单位 M3 M2 m3 m3 m3 m3 个 KG m2 数量（个）单个方量 0.48 6.72 3.95 0.64 0.61 0.44 1 123 34.56 合计方量 4.32 60.48 35.55 5.76 5.49 3.96 9 1107 311.04 做法见适用图集备注
阀门井（1500X2100）
9
07MS101-2，页66
JSFM-1至JSFM-19、 JSFM-41至JSFM-48、 JSFM-87至JSFM-118
阀门井（1500X2100）土方增宽方量扣除原沟槽计算开挖部分 [（2*A+A1)*B+(2A1+A)*B1]*H/6-[（2*a+a1)*b+(2a1+a)*b1]*h/6 A为阀门井开挖上边长，A1为下边长，B上边宽，B1为下边宽，H为开挖深度 a为沟槽开挖上边长，a1为下边长，b上边宽，b1为下边宽，h为开挖深度 A=3.7m A1=3.1m， B=3.1m B1=2.5m H=2.5m a=3.7m a1=3.1m， b=2.28m b1=1.6m H=1.8m 单个阀门井增加开挖、回填方量 [（2*3.7+3.1）*3.1+（2*3.1+3.7）*2.5]*2.5/6-[（2*3.7+3.1）*2.28+（2*3.1+3.7）*1.6]*1.8/6=23.875-11.934=11.941m3 9个阀门井总共增加开挖、回填方量 11.941*9=107.45m3

Φ800的钢管桩支墩计算书

Φ800钢管桩支墩计算书支墩采用Φ800的钢管桩，壁厚10mm，一排5根，间距2.4m。

横梁采用45#工字钢，间距2.4m，纵梁采用贝雷片，间距0.9m，横梁采用10×10cm方木，间距25cm。

底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm。

钢箱梁以C匝道为例，如下图所示：一、荷载计算1、箱梁荷载：该箱梁截面积：S= 7.682m2，砼自重取2.6T/m31、单位面积的荷载为P1=26×7.682×1/(1.8×6.472)=17.145 KN/m22、施工荷载：取P2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取P3=2.0KN/m24、模板带木枋荷载：P4=0.5 KN/m2P=1.2×(P1+ P4)+1.4×(P2+ P3)=27.474KN/m2二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。

1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.23/12=3.6cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.22/6=6cm3（4）截面积：A=bh=25×1.2=30cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：q=P×b=27.474×0.25=6.869KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=6.869×0.252/8=0.054 KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.054×103/6×10-6=9MPa＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。

（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按四等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.632qL4/100EI=(0.632×6.869×0.254)/(100×0.1×108×3.6×10-8)=0.47mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。

管道支墩结构计算表格

2.05 0.2
1
24
1 0.251 0.9 0.0098 0.0154 20
6.65 0.6
18 240.7758 20
3.305 0.1 0.8 24 0.8 0.1 0.8 0.0098 0.0123 20
3.305 0.1 0.8 24 0.8 0.1 0.8 0.0098 0.0123 20
f
T
T-1.5R ≥0
0.3 244.63 19.3283
0.3 157.46 4.54912
0.3 11.733 -57.516
0.35 2609.7 301.817
0.3 26.381 26.2054
0.3 26.381 26.1675
0.3 115.83 9.85876
0
17
16
0.7
-0.2 72.34 72.09 0.00
0
17
16
2.7
0.3
0.00 52.16 0.70
0.117 17
16
1.67
0.87 45.16 43.84 1.07
0.142 17
16
1.67
0.87 45.16 43.84 1.07
0
28
16
3.2
2.7 45.16 43.84 1.00
5.8
0.4
2
24
1 -0.27 0.5 0.0098 0.0185 20
管重
支墩体积
支墩总重
土对砼支墩水底部摩平总阻擦系数力
判断条件
G1 V G
KN m3 KN
0.942 4.107 99.5 0.708 7.138 172 0.308 0.704 17.2 15.52 84.61 2046 0.246 0.355 8.76 0.246 0.355 8.76 0.369 0.859 21

钢筋混凝土管道结构计算

钢筋混凝土预制管道结构计算表刚性管道开槽施工，不考虑温度作用，不考虑管道运行时内水压力1)设计条件：管道内径D0(mm)=1300管道壁厚t(mm)=130覆土深度Hs(m)=10覆土重力密度rs=18kN/立方管内水重力密度rw=12kN/立方2)荷载计算：(A)永久作用:(1)管道自重，取钢筋混凝土重力密度rs=25kN/立方。

管道自重标准值G0k=14.60055161kN/m设计值G0=17.52066193kN/m(2)管内水重（按满流考虑)：标准值G wk=15.92787448kN/m设计值G w=20.22840059kN/m(3)管顶竖向土压力标准值F sv,k=336.96kN/m设计值F sv=427.9392kN/m(4)管两侧土压力（计算管中心处的土压力)标准值F ep,k=64.68kN/㎡p ep,k=100.9008kN/m设计值p ep=128.144016kN/m(5)管道上腔内土重标准值P0k= 4.70025504kN/m设计值P0= 5.969323901kN/m(A)可变作用:(1)地面车辆荷载(计算管顶竖向压力)(按城-A级计算)管顶压力标准值q vk=0.22kN/㎡设计值q vk D1=0.48048kN/m(2)地面堆积荷载(计算管顶竖向压力)标准值q mk=10kN/㎡q mk D1=15.6kN/m设计值q m D1=21.84kN/m车辆荷载和堆积荷载取大者进行计算:取q活=20.16kN/m3)圆管内力分析：初选支承角2α=180°混凝土基础，此时在荷载作用下管顶B截面上的弯曲力矩最大，轴力较永久作用侧向压力取标准值计算，不计侧向的可变作用，竖向荷载均取设计值。

查表得各种作用下的弯矩系数:管道自重系数K m B=0.044管内满水重系数K m B=0.044垂直均布荷载系数K m B=0.06管上腔土重系数K m B=0.049水平均布荷载系数K m B=-0.04B截面上的设计弯矩值为：M B=∑K mi p i r0=17.73441357kN.m/m4)核定预制圆管产品规格及型号：根据GB/T11835-1999预制圆管产品标准内径为1300mm Ⅱ级管裂缝荷载为81kN/m（相应裂缝宽度0.2mm）破坏荷载为120kN/m预制圆管产品的破坏荷载，系按照三边支承法测定，计算相应的管顶集中线荷载：p=M B/0.318r0=77.99803655kN/m <120产品合格弯曲力矩最大，轴力较小可以忽略。