桥梁挂篮强度验算计算书资料
主桥挂篮计算书
一、工程概况及计算依据1.1、工程概况南京机场高速公路包含主线、东、西集散车道，均跨越秦淮河新河相交，本次施工的桥梁为东、西集散车道跨秦淮河新河大桥。
东集散车道跨秦淮新河桥梁墩号、桩号范围：Pe13～Pe16，K4+026.57～K4+226.57；西集散车道跨秦淮新河桥梁墩号、桩号范围：Pw13～Pw16，K4+026.54～K4+226.54，桥梁结构采用单箱单室斜腹板预应力混凝土箱梁，桥梁全宽15.5m，中墩及边墩顶梁高为5.4m、2.7m，变高梁以腹板斜率不变，变底板宽度来实现。
主要施工工艺：箱梁采用对称悬臂浇筑法施工，边跨现浇段搭设支架浇筑，先边跨合拢再中跨合拢。
上部结构主梁为预应力混凝土变截面箱梁，跨径组合54+92+54m。
中支点梁高5.4m 高跨比1/17.04；跨中梁高2.7m，高跨比1/34.07。
箱梁高度按2次抛物线线形变化，边跨与中跨梁高对称。
桥梁截面为单箱单室斜腹板箱型截面，箱梁顶板宽15.2m，设置单向2%横坡；底板横向为平坡。
截面尺寸：顶板厚28cm；底板厚30～80cm；腹板厚45～85cm；悬臂板长度3.7m，挑臂根部厚55cm。
在墩顶及中跨跨中设置横梁。
箱梁节段长度0#块为12.0m，其它节段长度3×3.0m+4×3.5m+4×4.0m，共11节段。
合拢段长2.0m。
全桥共设1个主跨合拢段和2个边跨合拢段。
各节段梁体参数表1.2、计算依据1、机杨高速东西集散车道跨秦淮河新河大桥施工图纸（第二册）；2、我单位积累的成熟技术、科技成果、施工方法以及从事类似工程的施工经验；3、《公路桥涵施工技术规范》（G/TF50-2011）；4、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）；5、《路桥施工计算手册》 人民交通出版社；6、《公路钢木结构设计规范》(JTJ025-1986)。
1.3、计算荷载参数取值1、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：①计算模板及直接支撑模板的小棱时，取2.5KN/m 2；②计算直接支撑小棱的梁或拱架时取1.5KN/m 2；③计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时取1.0KN/m 2；2、振捣荷载2.0KN/m 2；3、模板、支架自重：0.750KN/m 2；4、钢筋混凝土容重取：3/26m KN g =；5、钢材弹性模量取：Mpa E 5101.2⨯=；6、A3钢力学性能：轴心应力[]Mpa 1400=σ；弯曲应力[]Mpa w 145=σ；剪应力[]Mpa 85=τ(其容许应力按临时结构组合Ⅰ提高1.3倍)；4、计算模型本项目采用三角桁架片组成的三角挂篮，挂篮按最重节段4#重量为1330.5KN 进行设计，其主要技术指标见。
最新挂篮计算书091101
挂篮计算书091101（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa； Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
桥梁挂篮强度验算计算书
合口澧水大桥挂篮强度验算计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第二册》1.2《挂蓝施工设计图》1.3《悬浇箱梁施工组织设计》1.4《公路桥涵施工技术规》（JTJ-041-2000）1.5《路桥施工计算手册》1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）1.7《钢结构设计规》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa。
[τ=85Mpa；2.2Q235钢弯曲容许应力][σ=145Mpa；剪切容许应力]Q420钢（贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和容3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和4.0m两种，取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。
3.2荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及模自重作用在挂篮模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算；主要计算容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。
4、荷载传递路径翼板荷载外模行走梁 已浇梁段翼板顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段二、 荷载计算单个挂蓝构件重量明细表主桁架最重梁段重量计算三、吊杆系统强度验算由于底模、外侧模、顶板模吊杆系统为独立支撑，因此各系统吊杆分别对应承受底腹板砼重量、翼板砼重量、顶板砼重量以及相对应系统自重之和。
大桥挂篮计算书
大桥挂篮计算单一．计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》（上、下册）交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》（第三版）杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）二．计算1．计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m，体积28.07m3，重量73.44t，梁高3.639～3.295m，顶板厚度0.2m，底板厚0.607～0.526m，腹板厚0.8m。
⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×（0.18+0.45）=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[（3.639+3.295）/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* （0.526+0.607）/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析：挂篮结构荷载计算安全系数：K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定：①1#、5#纵梁承担边腹板砼；②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁，其纵梁布置如图五所示：图二、底模纵梁布置图底模重：1.0t。
均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁，其纵梁受力简图及横截面如图六所示。
选用][32b。
图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重：0.56905T模型重：0.065t/㎡砼重：4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载：0.25t/㎡q=[（0.56905*1.2*1.05+19.5）/2]/3.5+（0.065+0.25）*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/（32/2）=1007.1cm3由图三可知：R后=3.09*3.5*（0.8+3.5/2）/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*（0.5+3.5/2）/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/（2*5.5）]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时， =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> （3）2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样，故检算即可。
大桥-挂篮设计计算书
溪洛度水电站坳田沟大桥连续刚构挂篮设计计算书计算：二○一一年十月一、设计依据1、《溪洛度水电站坳田沟大桥连续刚构梁部图纸》；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004)》4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》5、《公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)》6、《公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)》二、梁段情况连续梁截面形式为单箱单室、直腹板、变高度、变截面结构。
梁段分为3m、3.5m、4m、4.5，合拢段长度为2m。
梁段顶宽均为11.5m。
连续梁梁段最大重量分别为：174..76t。
梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用32mm精轧螺纹钢筋（PSB830）。
梁段主要参数及施工荷载：（1）梁宽：顶板宽11.5m；（2）最重梁段为1#段：174.76t吨；最长梁段4.5m；三、挂篮设计方案挂篮主要由主桁三角架、底模平台、前后吊系统安装、轨道及锚固系统、内模和外模六大部分组成。
四、荷载取值1、主梁容重按26kN/m3计算；2、计算时以1#段：174.76吨；梁段长度3m；3、浇注砼时的动力附加系数：1.2；4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。
五、荷载分析计算工况：1、荷载组合Ⅰ挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）2、荷载组合Ⅱ挂篮自重+砼自重+施工机具自重（计算刚度）3、荷载组合Ⅲ挂篮自重+挂篮走行时冲击荷载+风荷载（计算走行）六、钢材许用应力按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构容许应力系数提高1.3取值。
Q235：16δ< []180Mpa σ= []110Mpa τ=1640δ> []172Mpa σ= []110Mpa τ=Q345：16δ≤ []263.5M p a σ= []150Mpa τ= 1625δ> []245Mpa σ= []150M p a τ= 3650δ> []225.5Mpa σ= []130M p aτ= 45钢： []360M p a σ= []125M p a τ= 七、结构计算1.梁段受力分析：以1#梁段为例，梁段长3米，重量为176.74t 。
三角挂篮桥检算书
4.1 各杆件计算参数（见下表）
序 部位
杆件
规格型号 每延米重 断面积 弹性模 惯性矩 Wx
[б]
[бw]
-3-
（kg/m） （cm2） 量（MPa) （cm4） （cm3） （MPa） （MPa）
1
主弦杆 G1
2[40b
230
166 2.1×105 37280 1864.4
140
·挂篮总重量（含桁间联接桁架）： Q1 = 34649kg = 346.5kN；
·挂篮两片主桁桁架重量：
Q1-1 = 8447kg = 84.5kN；
·挂篮两片主桁间联接桁架重量： Q1-2 = 1400kg = 14kN；
·挂篮前上横梁重量：
Q1-3 = 2349kg = 23.5kN；
·挂篮前下横梁重量：
承压应力：
σ cl
=
NG3 dΣδ
1067.2×103 / 2 =
80 × 25
= 266.8MPa > [σ cl ] = 170MPa
不能满足受力要求，须进行加强！
式中：NG3 -- G3 杆轴向力 dl -- 销栓直径，取 80mm ∑δ-- 承压钢板总厚度中的较小值，取单根拉杆板厚 25mm。
（2）主桁斜拉带 G2 杆两端销栓检算
- 10 -
剪应力：
τ
=
NG2 A
=
NG2 n jπdl 2 / 4
=
997.5×103 / 2 2×π ×802 / 4
= 49.6MPa ≤ [τ l ] = 80MPa
满足受力要求！
式中：NG2 -- G2 杆轴向力 A -- 销栓受剪面积（mm2） dl -- 销栓直径，取 80mm nj -- 剪切面数量，取 2。
挂篮主要构件检算书_SAL
YDK161+617.80 资水特大桥（49.9+4*80+49.9）连续梁三角形挂篮主要构件检算书一、设计计算依据1 挂篮计算书计算依据1.1大桥施工图；1.2现有砼设备的搅拌、运输及灌注能力；1.3施工配合比设计资料；1.4挂篮设计时钢材容许应力按规定的1.25倍取值.单位:MPa应力种类钢号Q235 16Mn 45#钢轴向应力〔EMBED Equation.3〕172*1.25=215 200*1.25=250 210*1.25=262.5弯曲应力〔EMBED Equation.3 〕180*1.25=225 210*1.25=262.5 220*1.25=275剪应力〔τ〕100*1.25=125 120*1.25=150 125*1.25=156.25 弹性模量E 2.1*1051.5参考书目；1.5.1《路桥施工设计计算手册》周水兴编著1.5.2《钢结构设计手册》（上册）第三版1.5.3《桥梁悬臂施工与设计》雷俊卿编著1.5.4《钢结构设计规范》（GB50017-2003）1.5.5《结构设计原理》（下册）黄棠编著2 工程概况大桥主跨为（49.9+4*80+49.9）m预应力混凝土连续刚构结构，其箱梁顶板宽8.5m，箱宽4.3m，其中1#段顶板厚38cm，底板厚78cm，腹板厚60cm，梁高603.2～564.9cm。
3 桥重计算计算桥梁最重一段各块的重量：（1号段最重97T）SHAPE \* MERGEFORMAT图1--T构横截面1号段长3m，体积37.3m3，重量97t，梁高603.2～564.9cm，顶板厚度38cm，底板厚78cm，腹板厚60cm。
⑴箱梁各块体积计算：A1=2.19m3 A2=4.8m3 A3=9.99m3 A4=8.16 m3A=A1+A2+A3+A4=37.3m3⑵1#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=37.3×2.6=97t二、三角形挂篮概述2.1 根据大桥的特点，本桥悬臂施工采用三角形挂篮。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
xxx大桥挂篮验算书
庞纳子大桥挂篮计算书2019年12月目录一、工程概况 (1)1.1桥梁整体概况 (1)1.2 主梁设计概况 (1)二、挂篮结构形式 (4)三、挂篮设计验算 (6)3.1.挂篮设计参数 (6)3.2.工况一：1#块作用挂篮验算 (8)3.2.1 荷载分析 (8)3.2.2 荷载设计分配 (8)3.2.3 挂篮模型 (10)3.2.4 底篮系统 (10)3.2.5 导梁系统 (11)3.2.6 主构架系统 (12)3.2.7 悬吊系统 (13)3.3.8 三角架压杆计算 (14)3.2.9主构架变形 (15)3.2.10计算结果汇总 (15)3.3.工况二：15#块作用挂篮验算 (16)3.3.1 荷载分析 (16)3.3.2 荷载设计分配 (17)3.3.3 挂篮模型 (18)3.3.4 底篮系统 (19)3.3.5 导梁系统 (20)3.3.6 主构架系统 (21)3.3.7 悬吊系统 (22)3.3.8 三角架压杆计算 (22)3.3.9主构架变形 (23)3.3.10计算结果汇总 (23)3.4.行走工况下挂篮验算 (24)3.4.1 挂篮模型 (24)3.4.2 底篮系统 (25)3.4.3 导梁系统 (26)3.4.4主构架系统 (27)3.4.5悬吊系统 (28)3.4.6三角架压杆计算 (29)3.4.7反扣轮轴 (29)3.4.8主构架变形 (30)3.4.9计算结果汇总 (30)3.5.销轴验算 (31)3.5.1主构架销轴的校核 (31)3.5.2吊杆、吊带销轴的校核 (32)四、验算总结 (33)一、工程概况1.1桥梁整体概况庞纳子大桥是一座集超高墩、大悬臂、复杂环境于一体的连续刚构桥，位于喀拉喀什河河床，全长410m，起点桩号为K158+213，终点桩号为K158+623。
该桥跨径组合为5×40m先简支后结构连续T梁+2×100m压应力混凝土T型刚构桥（桥跨布置图见图1-1），桥宽9m，双向两车道，桥墩高161m，T构采用悬臂施工，最大悬臂长度为93m。
桥梁施工挂篮结构计算书
XX高速公路第X合同段施工挂篮结构计算书中铁XX局X公司XX高速公路第X合同段项目部施工挂篮结构计算书（附件11）一、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性,计算时挂篮的一侧为研究对象,1、挂蓝承重： 200T；(400T/2)2、挂蓝自重： 54.5T；(109/2)3、A3钢抗弯强度设计值：[σ]=215Mpa；4、A3钢抗剪强度设计值：[τ]=125Mpa；二、基本结构形式主构架采用双槽30b型钢组焊。
截面特性如下：A=91.18cm2；I x =12995.8cm4； Iy=21540cm4；W x =866.4cm3；ix=11.41cm； iy1=2.41cm；iy=15.37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图，其中轴力最大为123.25T。
由于杆件为格构式轴心压杆，应按稳定验算截面强度。
λx=5830/114.1=51.1；λy=5830/153.7=37.9；λ1=610/24.1=24.9；610为缀板间距 λoy=(37.92+24.92)0.5=45.3，取计算长细比为51.1，查表的稳定系数υ=0.867。
则σ=123.25×104/(0.867×9118) =155.9Mpa ＜[σ] 验算通过。
前支点挠度计算值f=24mm 四、前上横梁验算1、前上横梁组合截面特性： A=329.6cm 2；I x =106752.6cm 4；I y =111648.4cm 4； W x =4942.3cm 3；i x =23.8cm ；i y =24.3cm ； 2、前上横梁电算结果如下：M max =466.2KN.m ；M min =--299.0KN.m ；V max =362.5KN 则：正应力σ=36103.4942102.466⨯⨯=94.3Mpa ＜[σ] 验算通过由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求，故不必验算整体稳定。
挂篮检算书2.10
挂篮检算书一、菱形桁架式挂篮概述根据本工程主桥的特点，主桥悬臂施工采用菱形桁架式挂篮，该挂篮设计自重为64.8t （不含施工荷载）。
挂篮的主承重架采用三排菱形桁架，三片主桁之间通过前、中、后三道联接系联接。
底模及侧模采用整体钢模；内模采用木模。
该挂篮由菱形桁架梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及施工平台等组成。
前上横梁、后下横梁和前下横梁均由两根I40c工字钢组成，底模纵梁为15×15H型钢，后锚梁及菱形架压梁由2根14b槽钢组成。
材料均采用普通的A3钢，E=2.1×105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=145MPa，[τ]=0.6[σ]=85MPa。
前、后吊杆（包括箱梁翼缘板模板及箱梁内顶模吊杆）均采用Φ32精轧螺纹粗钢筋，屈服强度为785MPa，容许应力[σ]=0.75×785MPa=589MPa，容许剪应力[τ]=0.6[σ]=353MPa，螺栓为精轧螺纹钢配套产品。
挂篮后锚系统的后锚杆采用精轧螺纹钢筋（利用腹板竖向精轧钢筋），每片主桁的后锚杆均由3υ32精轧螺纹钢筋组成。
对挂篮主要构件需进行强度、刚度和稳定性的检算。
菱形桁架式挂篮承重主构架由三片菱形桁架梁组成，三者之间靠桁架横联连接，故取其中一片分析即可。
经查施工设计图，最大悬灌重量梁段为2＃块，重量为2.6t /m3×56.8 m3=147.7t，挂篮验算按1.3倍的最大悬灌节段重量均布分布，再加上试压时底模、端模重量以及二分之一的侧模重量等，则取1.4倍的系数，即G=1.4×124.657t=174.5t。
挂篮试压状态时受力最大，为最不利因素，为此将这一状态作为检算的依据。
二、挂篮试压状态（2＃块工况）31、挂篮检算简化计算模式根据桥梁几何图形，中间贝雷桁架梁受力取总重的35%计算。
为简化及安全起见，拟定试压荷载均布在底模AC范围内，而不考虑侧模分担翼板试压荷载的作用，则纵向均布荷载q=0.35G/L AC=0.35×174.5t÷3.9m=15.66t/m=156.6kN/m。
挂篮验算书shuang(L=72m)
新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标）易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合Ⅱ标项目经理部二〇一三年三月书目录1.计算依据 (1)2.计算主要技术参数 (1)3.底模系验算 (4)3.1纵梁验算 (4)3.1.1边纵梁 (4)3.1.2中纵梁 (7)3.2后托梁验算 (10)3.3底模验算 (13)3.3.1底模面板验算 (13)3.3.2横向分配梁（钢楞）验算 (14)4.滑梁验算 (16)4.1外滑梁验算 (16)4.2内滑梁验算 (18)4.3顶模板验算 (20)4.3.1顶模面板验算 (20)4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算 (21)5.前托梁与前（上）横梁验算 (22)6.三角形架验算 (27)7.抗倾覆安全系数及后锚梁验算 (30)7.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (30)7.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (30)7.3后锚梁验算 (32)8.吊杆验算 (34)9.垂直模板验算 (34)9.1侧模面板验算 (34)9.2内钢楞验算 (36)9.3外钢楞验算 (37)9.4钢筋拉杆验算 (38)书9.5拉杆背杆验算 (38)10 挂篮行走体系锚固验算 (40)11结论 (41)易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.2《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）；1.3《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.4《（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸》；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：《结构力学求解器》）。
2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。
甘棠江特大桥挂篮检算
图1-1 AB 杆(mm)三角挂篮验算书1 设计规范《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2 三角主桁架验算2.1 AB 、AD 杆截面见图1-1。
分肢采用2[30b ，缀板采用—10×200×330，隔板采用中空的—10×300×330，间距750mm 。
[30b 参数：2.1.1 稳定计算 ⒈整体稳定 ⑴绕实轴y-y⑵虚轴x-x⒉局部稳定 ⑴分肢稳定100320330350R 50300x xy y750200⑵缀板线刚度之和与分肢线刚度比值⑶隔板间距2.1.2 强度⑴杆件,按b类查表得，⑵缀板与分肢连接焊缝作用于杆的剪力作用于一个缀板系的剪力缀板与分肢连接处的内力剪力弯距构造要求图1-2 AC 杆(mm)实际焊角尺寸，满足要求。
2.2 AC 杆截面见图1-2。
分肢采用2[30b ，缀板采用—10×200×330，隔板采用中空的—10×300×330，间距1000mm 。
[30b 参数：2.2.1 稳定计算 ⒈整体稳定 ⑴绕实轴y-y⑵虚轴x-x⒉局部稳定 ⑴分肢稳定【增加4对缀板，调整间距为50cm 。
320330?100xxyy3501000200280图1-3 BC 杆(mm)以下为调整后的结果 】⑵缀板线刚度之和与分肢线刚度比值⑶隔板间距2.2.2 强度 ⑴杆件,按b 类查表得，⑵缀板与分肢连接焊缝 比照2.1.2，满足要求。
2.3 BC 、CD 杆截面见图1-3，分肢采用2[30b ，为拉杆。
[30b 参数：2.3.1 稳定计算 ⒈整体稳定 ⑴绕实轴y-y⑵虚轴x-x350300xxyy2.3.2 强度2.4 连接验算2.4.1 A节点⑴水平方向单栓抗剪承载力单栓承压承载力一侧所需螺栓数实际为15个，满足要求。
⑵竖直方向单栓抗剪承载力单栓承压承载力一侧所需螺栓数实际为15个，满足要求。
2.4.2 C节点⑴斜向单栓抗剪承载力单栓承压承载力一侧所需螺栓数实际为17个，满足要求。
XXX挂篮检算资料
XXX挂篮检算资料XXX黄河大桥挂篮检算资料XXXXXX挂篮检算资料一、设计说明：⒈XXXXXXXX设计文件。
⒉参考斜拉式、菱形式挂篮设计。
⒊考虑了斜拉挂篮的施工缺陷，现场加工能力和今后周转运输方便，设计为选用合理桁架结构；设计以施工变形大小控制。
二、设计资料：⒈人均平面荷载: P=200kg/m3P T1P T1PT2P T3PP T5T3P T4P T1=[(0.18＋0.62)/2]×4×4×2500=15360（㎏）P T 2= [（0.26×2＋0.396）1.4+4.4+0.26]×4×2500=24264（㎏）P T 3=0.4×4.091×3.5×2500=14319（㎏）P T 4=7.2×0.538×3.5×2500=33894（㎏）P T 5=[（0.2×0.2）/2]×3.5×2500=175（㎏）五、三角挂篮结构杆件检算：㈠底板纵梁⒈纵梁承担重量——P⑴底板模型重P1=2200（㎏）⑵纵梁9根自重P2=752×9=6768（㎏）⑶砼重量P3=P T3×2＋P T 4=14319×2＋33894=62532（㎏）M max=QCL (2-r) /8=256×350×520×(2-0.673)/8=7728448 (kg*cm)W=(W I306×2+W板)×9=（404.45×2+37×12×2/6+37×1×15.52×2/16）×9=17391.5(cm3)E=M max/W=7728448/17391.5=444.4(kg/cm2)<[δ]⑵挠度f max=[QCL/(384EI)]（8-4r2+r3）I=17391.5×16=278264f max =[(256×350×5202)/(384×2.1×106×278264)](8-4×0.6732+0.6733)=0.364（cm）⑶剪切应力剪切应力最大处最薄弱面A=(30/2) ×0.7×18=189(cm2)τ=P/A=89606/189=474.1(kg/cm2)< [τ]底板纵梁实际受力不够，腹板处受力最大，根据上述检算将腹板调整成两根纵梁，其余匀布不再检算。
主梁悬浇挂篮计算书
蔡家包大桥主梁悬浇挂篮计算书计算依据及取值：1：混凝土体积按设计图纸取值；比重取2.6t/m3。
2、超载系数取1.05。
3、新浇混凝土动力系数取1.2。
4、挂篮走行时的冲击系数取1.3。
5、人群及施工机具荷载取2.5Kpa。
6、抗倾覆稳定系数取1.5。
7、前后下横梁及外模刚度取L/400，内模取L/250。
8、风载取800Pa。
9、荷载组合：Ⅰ、砼重+ 挂篮+ 人群机具+ 动力附加荷载（强度、稳定）Ⅱ、砼重+ 挂篮+ 人群机具（刚度）Ⅲ、挂篮+ 砼重+ 风载（稳定）Ⅳ、挂篮+ 冲击附加荷载+ 风载（走行稳定）10、以1#块控制计算。
一：纵梁计算（1）现浇梁底板下的纵梁荷载：底模面板自重q1=73kg/m2纵梁自重q2=59.9 kg/m底板砼q3=0.667×1.2×2600=2112 kg/m2， 1.2为砼浇注的动力系数。
施工荷载q4=250 kg/m2纵梁的间距为1m。
q总= q1+ q2+ q3+ q4=（73+2112+250）×1.0+59.9=2494.9 kg/mM max=7.48t.m （见图1）R1=5.03t R2=3.71t纵梁为：W360×136×10×15.8最大弯距处的截面惯性距：I=15760cm4 W=875 cm3δ=M/W=748t.cm/875cm3=85.4Mpa<［δ］f=0.66cm<［f］= L/400=1.33cm现浇梁底板下的纵梁强度及刚度满足设计要求。
（2）现浇梁肋下的纵梁底板砼q3=6.5×1.2×2600=20280 kg/m2。
q总= q1+ q2+ q3+ q4=（73+20280+250）×0.65+59.9×3=13571kg/mM max=42.8t.mQ max=27.3tR1=27.3t R2=20.2t肋下纵梁为：3W360×136×10×15.8最大弯距处的截面惯性距：I=47280cm4 W=2625 cm3δ=M/W=4280t.cm/2625cm3=163Mpa <［δ］=140 Mpa×1.3=182 Mpa (1.3为临时结构容许应力提高系数，局部最大值加强)f=1.0cm<［f］= L/400=1.33cm （未考虑动力附加荷载）肋下的纵梁强度及刚度满足设计要求。
大桥挂蓝计算书1
大桥挂蓝计算书1一计算依据《专桥展锦乌下江大桥施工图》《公路桥涵施工技术规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》《结构力学》二荷载组合考虑挂篮自重、梁段重、施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：①乌下江大桥和固本溪大桥中，最重的是乌下江1#块，长4m，重800KN；最长的是7#块，长5m，重690KN。
每个块段两个截面积变化不超过1/10，故计算受力过程中可以近似看作等截面梁段，并根据结构受剪和受弯分别取最不利荷载进行验算。
②模板自重120KN，其中侧模重80KN，底模及内模重40KN；③挂篮贝雷梁及上横梁重200KN，其他主要悬挂构件重120KN，除计算主桁外，其他计算中不包含贝雷梁及上横梁自重；④施工荷载取40kN。
单根桁架前端点的荷载组合为：（砼+模板+挂篮+施工荷载）/41#段：200+30+30+10=270KN；7#段：172.5+30+30+10=242.5KN；根据侧模走行梁的位置，计算翼缘板、侧模和施工荷载后，每根走行梁一个悬吊点的拉力为50KN；则底前横梁的荷载组合为：（砼+模板+挂篮+施工荷载）/2－走行梁悬挂拉力×21#段：400+60+60+20－100=440KN；7#段：345+60+60+20－100=385KN；在计算中，主桁、吊带、上下横梁、后锚固端设计安全系数都必须大于2。
三结构检算1、主桁架①单根主桁架采用贝雷片拼装，为单层三排上下加强弦杆的组合结构，共用贝雷12片，加强弦杆24道。
布置为长12m，宽0.9m，高1.7m的主梁。
其各项力学指标如下：W=23097.4cm3I=1732303.2 cm4=4809.4KN·m [Q]=698.9KN②经对比，在悬臂浇注施工第1#梁段时，主桁架受力最不利，故以浇注1#块的工况对主桁架进行受力验算。
单根主桁架受力最大为270KN，自重一半为50KN，支垫点位于0#块距离边沿0.5m 处，每根主桁后锚固点均利用3根箱梁竖向 32精轧螺纹钢筋作为锚固钢筋，要求在紧固配套螺栓过程中，保持每根精扎螺纹钢筋受力相等。
连续梁悬臂浇筑挂篮验算书(结构力学求解器)..
鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥连续梁（70+120+70）m悬臂施工挂篮验算书施工单位：中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2015年5月整理上传目录1.计算依据 (1)2.主要技术参数 (1)3.挂篮设计 (2)4.施工荷载及荷载组合 (6)5.底模系验算 (8)5.1 纵梁验算 (8)5.1.1边纵梁 (8)5.1.2中纵梁 (12)5.2后托梁验算 (14)5.3底模验算 (18)5.3.1底模板验算 (18)5.3.2横向分配梁（钢肋）验算 (19)6.滑梁验算 (20)6.1外滑梁验算 (21)6.2内滑梁验算 (23)7.前托梁与前上横梁验算 (26)8.主桁架验算 (34)9.后锚梁验算 (39)10.吊杆验算 (42)11.挂篮整体刚度校核 (42)12.抗倾覆安全系数 (43)12.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (43)12.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (43)13.垂直模板验算 (45)13.1侧模面板验算 (45)13.2横肋验算 (48)13.3竖肋验算 (49)13.4钢筋拉杆验算 (50)鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥挂篮设计验算（70+120+70）m1.计算依据（1）鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥设计图纸；（2）对应的挂篮设计图纸；（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（6）电算软件：SM Solver（清华大学结构力学求解器）。
2.主要技术参数根据相应的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。
（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）混凝土考虑预压荷载系数取1.2；（4）混凝土超灌系数取1.05；（5）钢材弹性模量：2.1×105MPa；（6）钢材容许应力:拉应力[σ]=140×1.3=182Mpa (Q235)剪应力[τ]=85×1.3=110Mpa(Q235)注:1.3为临时性结构提高系数, 见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.10（7）焊接容许应力：同基本钢材。
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合口澧水大桥挂篮强度验算计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第二册》1.2《挂蓝施工设计图》1.3《悬浇箱梁施工组织设计》1.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-041-2000）1.5《路桥施工计算手册》1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.7《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa。
[τ=85Mpa；Q420钢2.2Q235钢弯曲容许应力][σ=145Mpa；剪切容许应力]（贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和4.0m两种，取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。
3.2荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算；主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。
4、荷载传递路径翼板荷载外模行走梁 已浇梁段翼板顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段二、 荷载计算单个挂蓝构件重量明细表主桁架最重梁段重量计算三、 吊杆系统强度验算由于底模、外侧模、顶板模吊杆系统为独立支撑，因此各系统吊杆分别对应承受底腹板砼重量、翼板砼重量、顶板砼重量以及相对应系统自重之和。
1. 底篮吊杆系统受力验算对于1#块 1）、吊杆受力简图：前后25025221.5P1=2×G3+G4=9.1吨P2=G13=62吨则前吊杆受力R前=32吨后吊杆受力R后=39吨由于前后吊杆系统均承受5根Φ32精轧螺纹钢，则每根前吊杆受力为6.4吨，取7吨；后吊杆受力为8吨，吊杆强度满足要求。
2）、同理对于5#块受力分析后：单根前吊杆受力为7吨，单根后吊杆受力为10吨，同理满足强度要求。
2.外侧模吊杆系统外侧模吊杆系统共设计吊杆Φ32精轧螺纹钢4根，前、后吊杆各2根1）、对于1#块受力图为：内外P1=G5=4.2吨P2=G12=11吨则R外=1.3吨R内=13.9吨单根吊杆R 外=1.3/2=0.65吨 R 内=13.9/2=7.0吨满足强度要求2)、对于5#块，同样分析之后，R 外=0.7吨，R 内 =7.5吨，满足强度要求 3.顶板模吊杆系统顶板吊杆系统共设计Φ32精轧螺纹钢4根，前、后各2根吊杆 1）、对于1#块受力图为：前后25025225P1=G6=3.3吨 P2=G11=16吨 则R 后=10.5吨 R 前=8.8吨单根吊杆受力：R 后’=10.5/2=5.3吨 R 前’=8.8/2=4.4吨 吊杆满足强度要求2）、对于5#块 同样分析之后，R 前’=R 后’=5.3吨，满足强度要求 通过以上对底蓝、外侧模、顶板模吊杆受力计算，吊杆受力最大为8t ，则最大拉应力为：б=N/A=8×104/π×1.6×1.6×10-4=99.5Mpa ＜[б]=390Mpa ，满足要求。
4.后锚杆受力验算本挂篮共设主桁架2组，单组主桁架设3根Φ25精轧螺纹钢作为后锚杆，取3根后锚杆距支点中心平均距离为350cm，由于前吊杆锚固于前横梁上，后吊杆锚固在已浇注的梁段上，所以后锚杆只承受所有底蓝、外侧模、顶板模前吊杆的受力，以及前横梁、主桁架、吊杆、其他材料的自重。
1)、对于1#块350250P1=（32+7*2+8.8+3+0.5）/2=29.2吨取30吨P2、P3为主桁架自重，长分别为7m，5mP2=7×100kg/m×4=2.8吨P3=5×100kg/m×4=2.0吨则P4=(30×4.5+2.8×3.5-2×2.5)/3.5=40吨单根Φ25精轧螺纹钢受力为40/3=13.3吨，则拉应力为：б=N/A=13.3×104/π×1.25×1.25×10-4=271Mpa＜[б]=390Mpa，满足要求。
四、主桁架受力验算单个挂篮共设主桁架2组，每组由4片贝雷片组成，其梁段自重及模板自重等荷载通过吊杆传递上横梁，最后传递给主桁架，但由于吊杆系统设前后吊杆，前吊杆锚固在前上横梁上，后吊杆锚固在已浇箱梁砼上，故梁板自重与模板自重等荷载只有一半由主桁架承受，另外一半由已浇梁段承受。
4排单层主桁架容许弯矩为[M]=90*4=360t.m1)、1#块受力图如下：350250支座处为最大弯矩截面P1=30吨P2=2.8吨则M=30*4.5+2.8*3.5=144.8t.m主桁架的安全系数为：360/144.8=2.48 满足要求同理分析可得5#块主桁架所收最大弯矩为:M=28*4.5+2.8*3.5=135.8t.m满足要求五、底蓝系统强度验算一）、底蓝纵梁计算书底蓝纵梁均由I36工字钢组成，分为A、B两种，A纵梁主要承受腹板组合荷载为双I36工字钢，B纵梁主要承受底板砼，为单I36工字钢，受力图如下：1、纵梁A计算：1.1、按1#梁段验算（1）荷载计算单侧腹板砼重G腹=G11=21t 则q腹=21*0.6*6/(0.6*3.5)=60KN/m底板自重G底=2.2t 则q底=2.2*10*0.6/(6*3.5)=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 则G施=2.5*0.6=1.5 KN/m则q=q腹+ q底+ q施=60+0.6+1.5=62.1 KN/ma=250cm b= 300cm c=350cm d =250cm L=a+b=500cm （2）受力计算支点反力R前=q*c*a/(a+b)=62.1*35*2/5=87KN当X=(d+c*b)/(a+b)=(0.25+3.5*3)/5=2.35m时,弯矩最大Mmax=q*c*b*(2*5*d+c*b)/2*5^2=62.1*3.5*3(2*5*0.25+3.5*3)/2*25=170KN.mσmax=Mmax/w=170*10^3/(2*877.6*10^-6)=97Mpa<[]σ=145Mpa 满足要求最大剪力Q=R后=130KNτmax=Q*S/(I*δ)=130*10^3*508.8/(15796*10*10^-3)=42Mpa<[]τ=85Mpa 满足要求同理,当X=2.3m时,纵梁A的挠度最大,则,f max=q*c*b/(24E*I)*[(4*L-4*b^2/L-c^2/L)*x-4*X^3/L+(x-d)^4/b*c]=6.3mm<L/460=5*10^3/400=12.5mm满足要求1.2按5#梁段验算与分析单则腹板的重量：G腹=G15=13.3t 则q腹=13.3*10*0.6/(0.5*4)=37.6KN/m 底板自重G底=22.2 t 则q底=0.6 KN/m施工荷载G施=2.5 KN/m2 则q施=1.5 KN/m则q=376+0.6+1.5=39.7 KN/m其中a=225cm b= 275cm c=400cm d =25cm L=a+b=500cm①支座反力R后=q*c*B/L=39.7*4*2.75/5=87KNR前=q*c*a/L=39.7*4*2.25/5=71KN②当X=(d+c*b)/L=0.25+4*2.75=2.45时,弯矩最大Mmax=q*c*b*(2*L*d+c*b)/2L^2=39.7*4*2.75*(2*5*0.25+4*2.75)/2*5^2=118KN.mσmax=Mmax/w=118*10^3/(2*877.6*10^-6)=67Mpa<[]σ=145Mpa ③最大剪力Qmax=87KNτmax=Q max*S/(I*δ)=87*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3)=28Mpa<[]τ=85Mpa④当X=2.45m时,挠度最大,则c=q*c*b/(24E*I*2)*[(4*L-4*b^2/L-c^2/L)*x-4*X^3/L+(x-d)^4/b*c] =4.8mm<5*10^3/400=12.5mm满足要求2、纵梁B计算2.1按1#梁段验算和受力分析（1）荷载计算底板砼G底=2.3t 则q底=2.3*10*1.0/(4.8*3.5)=13.7KN/m 底腹板砼G底=2.2t 则q底=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 q底=2.5KN/m纵梁自重q梁=0.6KN/m受力图“1.1”,其中a=250cm b= 300cm c=350cm d =250cm （2）纵梁分布荷载q=13.7+0.6+2.5+0.6=17.4KN/m（3）受力计算：由“1.1”计算可知支点反力R前=24.4KN R后=36.4KN当X=2.35时,弯矩最大,Mmax=47.6KN.mσmax=Mmax/w=47.6*10^3/(877.6*10^-6)=54Mpa<[]σ=145Mpa 挠度最大值f max=3.6mm <L/400=5*10^3/400=12.5mm最大剪力Qmax=36.4KNτmax=Q max*S/(I*δ)=36.4*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3) =11.7Mpa<[]τ=85Mpa故纵梁B强度、刚度等满足要求。
2.3按5#梁段验算和受力分析⑴受力简图同“1.2”且a、b、c、d值也相同⑵荷载计算底板砼G底=2.6t 则q底=26*16*1.0/(4.8*4)=13.5KN/m底模自重G底=2.2t 则q底模=0.6KN/m施工荷载G施= 2.5 KN/m2 q施=2.5*1.0=2.5KN/m纵梁自重G梁=0.6KN/m q梁=0.6KN/m⑶纵梁分布荷载 q=13.5+0.6+2.5+0.6=17.2KN/m⑷受力计算由“1.2”计算可知支点反力R后=37.7KN R前=31KN当X=(d+c+b)/L=2.45时,弯矩及挠度最大最大,Mmax=51KN.mσmax=Mmax/w=51*10^3/(877.6*10^-6)=58Mpa<[]σ=145Mpa 最大剪力Qmax=37.7KNτmax=Q max*S/(I*δ)=37.7*10^3*508.8/(15796*10^-2*10*10^-3) =12Mpa<[]τ=85Mpa挠度最大值f max=4.1mm <L/400=5*10^3/400=12.5mm二）、底篮前后横梁计算1、前横梁计算1.1、按1#梁段验算和受力分析（1）荷载计算底篮前横梁主要承受底模纵梁A、B传下来的荷载，根据“<一>”的计算结果可知，PA前=87KN，PB前=24.4KN，其中A纵梁为8板，B纵梁为4板，受力图如下：PA PAPAPBPAPBPBPB(2)前横梁强度、刚度计算简化计算，取PA=PB=87/2=43.5KN，各支点间距为等距188cm，则B点弯矩最大：Mmax=0.286×P×L=0.286×43.5×1.88=23.4KN.mB点左剪力最大：Q max=1.286×P=55.9KNσmax=23.4×103/（2×877.6×10-6）=13.3mpa＜[]σ=145mpaτmax=Qmax×S /I*S=55.9×508.8×103/（15796×10×10-2×10-3）=18mpaf max=1.764×PL3/100E2=43.5＜[]τ=85mpa=1.764×43.5×103×1.883/（100×2.1×105×106×2×15796×10-8）=0.076mm ＜L/400=4.7mm，故强度及刚度满足要求。