主蒸汽抽气系统
热力发电厂试题库(含参考答案)
热力发电厂试题库（含参考答案）一、单选题（共30题，每题1分，共30分）1、止回阀的作用是（）。
A、防止管道中的流体倒流B、调节管道中的流量C、调节管道中的流量及压力D、可作为截止门起保护设备安全的作用正确答案：A2、凡是使高压抽汽量增加，低压抽汽量减少的因素，会使机组的热经济性（）。
A、不能确定B、降低C、升高D、不变正确答案：B3、下列热交换器中，属于混合式加热器的是（）。
A、除氧器B、低压加热器C、高压加热器D、省煤器正确答案：A4、阀门第一单元型号Y表示为（）。
A、减压阀B、闸阀C、球阀D、截止阀正确答案：A5、疏放水阀门泄漏率是指内漏和外漏的阀门数量占全部疏放水阀门数量的百分数。
对各疏放水阀门至少（）检查一次，疏放水阀门泄漏率不大于（）%。
A、每天，3B、每月，3C、每月，2D、每天，2正确答案：B6、疏水冷却器是为了减少（）自流进入（）级加热器中所产生的排挤现象。
A、疏水上一级B、凝结水上一级C、凝结水下一级D、疏水下一级正确答案：D7、在机组启动过程中排出暖管、暖机的凝结水称为（）。
A、经常疏水B、放水C、自由疏水D、启动疏水正确答案：D8、在泵的启动过程中，下列泵中（）应该进行暖泵。
A、凝结水泵B、水泵C、给水泵D、循环水泵正确答案：C9、加热器按工作原理可分为（）。
A、加热器、除氧器B、表面式加热器、混合式加热器C、螺旋管式加热器、卧式加热器D、高压加热器、低压加热器正确答案：B10、汽轮机高压旁路系统是指新蒸汽绕过高压缸，经减温减压后进入（）。
A、再热冷段B、凝汽器C、高压加热器D、除氧器正确答案：A11、除氧器滑压运行时，当机组负荷突然降低，将引起除氧给水的含氧A、波动B、不变C、减小D、增大正确答案：C12、改善负荷骤升时除氧效果恶化的措施是（）。
A、在除氧水箱中设置再沸腾管B、提高除氧器的安装高度C、给水泵前设置前置泵D、增加下水管的压降正确答案：A13、给水泵停运检修，进行安全布置，在关闭入口阀时，要特别注意入口压力的变化，防止出口阀不严（）。
600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计-开题报告
能源与环境学院本科毕业设计开题报告
注：学生根据导师的学题要求，在导师的指导下进行初步调研，并撰写开题报告，要求尽量做到思路清晰，各阶段目标明确，各部分任务之间的时间安排松紧得当，具有可操作性。
对于已提前接触和课题相关工作的学生，论文学期前所做的相关工作均可作为论文工作的一部分，并在论文工作计划中注明。
指导教师组织审查开题报告，凡思路不清，目标不明确和不具备可操作性的开题报告必须重写。
文献检索一：用自已的话完整地写下一种或以上有效的检索方法
文献检索二：简要记下文献检索工作的原始过程
文献综述：合理化设想
但人们一定要限制其发展方向为有利于人类生存，而不能背道而驰。
文献综述：简述主要文献要点及综合分析
文献综述：简述主要文献要点及综合分析（续）
人的基础上展开进一步工作的思路，寻找该文献的创造性关键（如进行新工作的生长点等），同时理出各个主要文献间学术发展的关系。
在对一组主要文献进行综合分析的前提下，可以重点分析一、两篇，关键要做到言之有物，并能真实受益，以便能够逐步养成在前人工作的基础上寻找新机会的习惯。
能源与环境学院
本科毕业设计开题报告
题目：600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计
系别：能源与环境学院
专业：热能与动力工程
学制：四年
姓名：活雷锋
学号：
导师：龚志军
2013年4月8日。
抽气系统的作用及组成
谢谢！
B.抽气系统的组成
低压加热器 低压加热器：是利用在汽轮机内做过部分功的蒸 气，抽至加热器内加热给水，提高水的温度，减 少了汽轮机排往凝汽器中的蒸汽量，降低了能源 损失，提高了循环效率。结构是较多的采用直立 管板式加热器。受热面一般是用黄铜管或无缝钢 管构成的直管束或U形管束组成的。被加热的水 从上部进水管进入分隔开的水室一侧，再流入U 形管束中，U形管在加热器的蒸气空间，吸收加 热蒸气的热量，由管壁传递给管内流动的水，被 加热的水经过加热器出口水室流出。
B.抽气系统的组成
除氧器
凝结水进入除氧器，与其他各路疏水在除氧器内混 合，经喷头或多孔管喷出，构成伞状水膜，与由下 而上的加热蒸汽进行混合式传热和传质，给水灵敏 抵达工作压力下的饱和温度。水中的大部份溶氧及 其他气体基本上被解分出来，抵达除氧的目的。从 水中分出的溶氧及其他气体则不断地从除氧器顶部 的排汽管随余汽排出器外。进入除氧器的高加疏水 也将有一部分水闪蒸汽化作为加热汽源，一切的加 热蒸汽在放出热量后被冷凝为凝聚水，与除氧水混 合后一起向下经出水口流出。统的作用
B.抽气系统的组成
A.抽气系统的作用
抽气系统指与汽轮机抽汽有关的管道及设备 在蒸汽热力循环中通常是从汽轮机数个中间级 抽出一部分蒸汽送到给水加热器中用于锅炉给 水的加热(即抽汽回热系统)及各种厂用汽等。采 用回热循环的主要目的是提高工质在锅炉内吸 热过程的平均温度以提高级组的热经济性。
B.抽气系统的组成
抽气逆止门
在各段抽气管道（除七段、八段抽气外），均布置 有抽气逆止门，四段抽气由于链接用户较多，所以 四抽上抽气逆止门也不止一个。逆止门是防止汽轮 机突然甩负荷后的超速保护，兼防止汽轮机进水事 故。
疏水排气 疏水正常运行时，采用逐级自流的形式，事故情况 下各疏水排至凝汽器疏水扩容器及锅炉定排
主蒸汽、抽气系统
汽机主蒸汽、抽气系统主蒸汽管道零件明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量生产厂家1 电动闸阀Z962Y-P W54100V PN10 DN2252 组合件1258（kg)北京阀门总厂2 截止阀J41Y-100I PN10 DN20 2 组合件18.2（kg)上海阀门厂4 12Cr1MoV 126.72（kg)3 钢管模压大小头GD0302-40 P=5.39MPa T=495℃DN225×1754 流量测量喷嘴LCP1-9.81-04 P=5.39MPa T=495℃4 12Cr1MoV （361.2kg)DN×1755 电动闸阀Z962Y-P W54100V PN10 DN175 T=495℃6 组合件3000（kg)北京阀门总厂6 电动闸阀Z962Y-P W54100V PN10 DN250 T=495℃ 1 组合件1013（kg)北京阀门总厂7 截止阀J61Y-641 PN10 DN50 4 组合件256（kg)上海阀门厂8 截止阀J61Y-641 PN10 DN20 20 组合件100（kg)上海阀门厂9 截止阀J61Y-641 PN10 DN25 37 组合件222（kg)上海阀门厂4 12Cr1MoV 11.52（kg)10 接管座GD0413-07 P=5.39MPa T=495℃DN5013 12Cr1MoV 6.63（kg)11 接管座GD0413-02 P=5.39MPa T=495℃DN2012 接管座GD0413-03 P=5.39MPa T=495℃15 12Cr1MoV 10.8（kg)DN2513 凸面法兰盖D-GD86-0511 PN6.4 DN250 1 12Cr1MoV 62.88（kg)14 热压三通GD0422-17 P=5.39MPa T=495℃ 4 12Cr1MoV 388.28（kg)DN250×17515 电动闸阀Z941Y-641 PN6.4DN250T=495℃ 1 组合件595（kg)北京阀门总厂1 12Cr1MoV 18.77（kg)16 焊接堵头GD0612-15 P=5.39MPa T=495℃DN2501 12Cr1MoV 71.04（kg)17 热压三通GD0422-17 P=5.39MPa T=495℃DN250×15018 多级节流孔板D-GD87-901-2/69 PN<10 DN25 6 12Cr1MoV 1.788（kg)19 漏斗D-GD87-911-1/8 DN25 11 1.771（kg)20 组合件 1.771（kg)20 蠕胀测点D-GD87-0908-1/7～2/721 电动闸阀Z941Y-614 PN6.4DN150T=495℃ 1 组合件301（kg)北京阀门总厂22 凸面法兰盖D-GD86-0511 PN6.4 DN150 1 12Cr1MoV 26.32（kg)φ194 1 12Cr1MoV 5.159（kg)23 三向位移指示器D-GD87-0905-1/18～18/1824 三向位移指示器D-GD87-0905-1/18～φ273 1 12Cr1MoV 5.159（kg)18/1825 对焊凸法兰GD0502 PN6.4 DN150 1 12Cr1MoV 26.11（kg)26 对焊凸法兰GD0502 PN6.4 DN250 1 12Cr1MoV 54.61（kg)4 12Cr1MoV 380.2（kg)27 90o热压弯头P=5.39MPa T=495℃DN25022 12Cr1MoV 778.58（kg)28 90o热压弯头P=5.39MPa T=495℃DN1502 12Cr1MoV 41.02（kg)29 45o热压弯头P=5.39MPa T=495℃DN1504 12Cr1MoV 12.4（kg)30 90o热压弯头P=5.39MPa T=495℃DN5031 无缝钢管GB5310-85 φ273×204,48m 12Cr1MoV 559.02（kg)32 无缝钢管GB5310-85 φ273×1168.8m 12Cr1MoV 4292.3（kg)33 无缝钢管GB5310-85 φ194×8164.5m 12Cr1MoV 6037.2（kg)34 无缝钢管GB5310-85 φ76×610m 12Cr1MoV 103.6（kg)35 无缝钢管GB5310-85 φ38×3.0200m 12Cr1MoV 518（kg)36 无缝钢管GB5310-85 φ28×2.580m 12Cr1MoV 125.6（kg)GB3092-82 Φ42.3×3.2580m Q215A 250.4（kg)37 低压流体输送钢管56套2950（kg)38 主蒸汽管道支吊架一段抽气管道明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量生产厂家1 电动闸阀Z962Y-P W54100V PN16 DN4502 组合件1258（kg)北京阀门总厂2 90o热压弯头GB387-82 PN16 DN450 6 20 600（kg)3 手动闸阀 Z41H-25C PN16 DN450 1 200（kg)4 法兰JB/T81-1994PN16 DN4506Q235A120（kg)5 无缝钢管GB5310-85Φ473×20 30m203726（kg)8套604（kg)6 一段抽气管道支吊架二段抽气管道明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量1 截止阀J41H-25 PN2.5 DN100 1 34.5（kg)2 平焊钢法兰JB/T81-1994 PN2.5 DN1003 Q235A 18（kg)3 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ89×4×10000 1 20 419（kg)4 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ108×4×20000 1 20 305（kg)5 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ133×4×10000 1 20 127.5（kg)6 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ159×4×5000 1 20 88.5（kg)7 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ273×4×5000 1 20 261.5（kg)8 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ18×3×8000 1 20 8.88（kg)9 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ22×2×6000 1 20 5.9（kg)10 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ45×3.5×30000 1 20 107.4（kg)11 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ57×3.5×20000 1 20 68.8（kg)12 截止阀J41H-160 PN16 DN25 1 10.7（kg)13 平焊钢法兰JB/T82.2-1994 PN16 DN25A型 1 20-1 3.16（kg)14 平焊钢法兰JB/T82.2-1994 PN16 DN25B型 1 20-1 2.97（kg)15 截止阀J41H-100 PN10 DN25 1 14（kg)16 平焊钢法兰JB/T82.2-1994 PN16 DN25A型 1 20-1 2.86（kg)17 平焊钢法兰JB/T82.2-1994 PN16 DN25B型 1 20-1 2.67（kg)18 截止阀J41-40 PN4.0 DN25 1 8.7（kg)19 平焊钢法兰JB/T82.2-1994 PN4 DN25A型 2 20-1 2.62（kg)20 滤汽器SQ01.63.05-1 1 9（kg)21 无缝钢管GB/T8163-1999 Φ32×3.5×15000 1 20 37（kg)41套1476.7（kg) 22 汽机本体轴封管道支吊架三段抽气管道零件明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量生产厂家1 气动止回阀H644-25C PN2.5 DN250 1 294（kg)2 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN250 2 20 47.36（kg)3 真空隔离闸板阀NKZ64H-16C PN1.6 DN250 1 326（kg)4 焊接堵头GD0614-15 PN4 DN250 1 20 9.33（kg)5 90o热压弯头GB387-82 PN4.0 DN250 7 20 215.53（kg)6 无缝钢管GB3087-82 Φ219×6 3.26m 20 102.76（kg)7 无缝钢管GB3087-82 Φ273×78.177m 20 375.49（kg)8 真空隔离截止阀NKJ61H-16C PN1.6 DN20 6 42（kg)9 疏水器GD0616-15 PN1.6 DN200 2 Q235A 8.46（kg)11 漏斗D-GD87-907-1/8 Φ32 3 Q215A 0.948（kg)12 无缝钢管GB3087-82 Φ32×2.510m 20 18.2（kg)13 无缝钢管GB3087-82 Φ25×220m 20 22.6（kg)14 低压流体输送钢GB3092-82 Φ33.5×3.2510m Q215A 24.2（kg)管15 10套199（kg)低压蒸汽及工业供汽管道零件明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量生产厂家1 电动闸阀 Z941H-25C PN2.5 DN4002 2054（kg)北京阀门总厂2 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN400 6 20 397.38（kg)3 闸阀 Z41H-25C PN2.5 DN250 1 207（kg)4 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN2506 20 47.360（kg)5 电动闸阀 Z941H-25C PN2.5 DN125 4 616（kg)北京阀门总厂6 闸阀 Z41H-25C PN2.5 DN125 2 232（kg)7 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN125 12 20 115.56（kg)8 气动止回阀H644H-25C PN2.5 DN100 2 529（kg)9 闸阀 Z41H-25C PN2.5 DN100 9 621（kg)10 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN100 24 20 168.48（kg)11 电动调节阀PN4.0 2 700（kg)12 减压阀Y45H-25C PN2.5 DN100/DN80 2 432（kg)13 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN80 6 Q235A 30.18（kg)14 闸阀 Z41H-25C PN2.5 DN80 2 100（kg)15 闸阀 Z41H-25C PN2.5 DN50 2 68（kg)16 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN50 4 20 11.64（kg)17 闸阀 Z41H-25C PN2.5 DN400 1 900（kg)18 钢板焊制大小头 GD0309-48 PN2.5 DN400×300 2 20 39.04（kg)19 钢板焊制大小头 GD0309-47 PN2.5 DN400×250 1 20 27.2（kg)20 钢板焊制大小头 GD0309-23 PN2.5 DN200×125 2 20 8.44（kg)21 钢板焊制大小头 GD0309-22 PN2.5 DN200×100 4 20 19.56（kg)22 钢板焊制大小头 GD0309-15 PN2.5 DN125×100 1 20 0.69（kg)23 钢板焊制大小头 GD0309-08 PN2.5 DN80×50 2 20 1.02（kg)GD0742-13 PN2.5 DN400 2 712（kg)24 流量测量孔板对焊法兰组件25 电动截止阀 J91H-16C PN1.6 DN50 2 120（kg)26 90o热压弯头GB0219-73 PN4 DN400 7 20 807（kg)27 60o热压弯头GB0219-53 PN4 DN400 2 20 153.88（kg)28 30o热压弯头GB0219-13 PN4 DN400 2 20 76.94（kg)29 90o热压弯头GB0219-71 PN4 DN300 6 20 297.54（kg)30 90o热压弯头GB0219-70 PN4 DN250 2 20 71.58（kg)31 90o热压弯头GB0219-65 PN4 DN125 25 20 94.75（kg)32 30o热压弯头GD0219-05 PN4 DN125 2 20 2.52（kg)33 90o热压弯头GB0219-64 PN4 DN100 43 20 104.06（kg)34 60o热压弯头GD0219-44 PN4 DN100 2 20 3.22（kg)35 45o热压弯头GD0219-24 PN4 DN100 7 20 8.47（kg)36 30o热压弯头GD0219-04 PN4 DN100 2 20 1.62（kg)37 90o热压弯头GB0219-64 PN4 DN80 10 20 15.8（kg)38 90o热压弯头GB0219-61 PN4 DN400 4 20 1.88（kg)39 无缝钢管GB3087-82 Φ425×1180.53m 20 6754（kg)40 无缝钢管GB3087-82 Φ325×8 2.72m 20 733.59（kg)41 无缝钢管GB3087-82 Φ273×711.73m 20 124.9（kg)42 无缝钢管GB3087-82 Φ133×460m 20 1025.15（kg)43 无缝钢管GB3087-82 Φ108×4153.49m 20 1574（kg)44 无缝钢管GB3087-82 Φ89×427m 20 226.26（kg)45 无缝钢管GB3087-82 Φ57×36m 20 24（kg)46 圆钢Φ175m Q235A 8.9（kg)47 圆钢Φ612m Q235A 2.664（kg)48 截止阀J42H-25C PN2.5 DN20 29 203（kg)上海阀门厂49 截止阀J42H-25C PN2.5 DN25 12 88.8（kg)上海阀门厂50 截止阀J42H-25C PN2.5 DN32 14 196（kg)上海阀门厂51 疏水器PN2.5 DN25 4 14.8（kg)52 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN32 28 20 53.76（kg)53 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN25 24 20 27.36（kg)54 对焊平法兰GD0505 PN2.5 DN20 58 20 58（kg)55 漏斗D-GD87-907-2/8-4/8 Φ4810 Q215A 5.25（kg)56 漏斗D-GD87-907-2/8-4/8 Φ33.529 Q215A 15.225（kg)57 无缝钢管GB3087-82 Φ32×2.590m 20 101.7（kg)58 无缝钢管GB3087-82 Φ38×2.515m 20 27.3（kg)59 无缝钢管GB3087-82 Φ25×240m 20 87.6（kg)GB3092-82 Φ33.5×450m Q215A 145.5（kg) 60 低压流体输送焊接钢管61 低压流体输送焊GB3092-82 Φ48×2.520m Q215A 76.8（kg)接钢管62 道支吊架90套4407（kg)工业抽汽安全阀排气管道零件明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量1 无缝钢管GB3087-82 Φ25×210m 20 11.3（kg)2 无缝钢管GB3087-82 Φ32×2.52m 20 3.64（kg)3 无缝钢管GB3087-82 Φ325×81m 20 62.54（kg)4 无缝钢管GB3087-82 Φ426×1119m 20 2138.8（kg)5 90o热压弯头GB0219-71 PN4.0 DN300 2 20 99.81（kg)6 90o热压弯头GB0219-73 PN4.0 DN400 5 20 577（kg)7 截止阀 J41H-16C PN1.6 DN32 2 组件23.2（kg)8 对焊平法兰GD0505 PN1.6 DN32 4 20 7.52（kg)9 无缝钢管GB3087-82 Φ38×2.520m 20 43.8（kg)GB3092-82 Φ48×42520m Q215A 91.6（kg) 10 低压流体输送钢管11 漏斗D-GD87-907-1/8 Φ25 2 Q215A 0.64（kg)12 支吊架6套417（kg)除氧器汽平衡及连排二次蒸汽管道零件明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量1 闸阀 Z41T-16C PN1.6 DN100 3 189（kg)2 平焊法兰GD0507 PN1.6 DN100 6 Q235A 25.38（kg)3 闸阀 Z41T-16C PN1.6 DN504 116（kg)4 平焊法兰GD0507 PN1.6 DN50 8 Q235A 20（kg)5 钢板焊制大小头GB0309-17 PN1.6 DN150X100 1 Q235A-F 1.72（kg)6 平焊法兰GD0507 PN1.6 DN150 6 Q235A 42.48（kg)7 泵入口滤网PN1.6 DN100 3 20 135（kg)8 钢板焊制大小头GB0309-17 PN1.6 DN200 2 Q235A 5.16（kg)9 90o热压弯头GB0219-61 PN4.0 DN50 30 20 14.1（kg)10 90o热压弯头GB0219-64 PN4.0 DN100 9 20 21.78（kg)11 无缝钢管GB3087-82 Φ57×350m 20 200（kg)12 无缝钢管GB3087-82 Φ108×456m 20 574.56（kg)13 90o热压弯头GB0219-64 PN4.0 DN100 16 20 38.72（kg)14 45o热压弯头GB0219-26 PN4.0 DN150 1 20 3.04（kg)15 90o热压弯头GB0219-66 PN4.0 DN150 13 20 78.65（kg)16 90o热压弯头GB0219-68 PN4.0 DN200 8 20 118.8（kg)17 截止阀 J41H-16C PN1.6 DN20 6 43.8（kg)18 平焊法兰GD0507 PN1.6 DN20 8 Q235A 6.88（kg)19 无缝钢管GB3087-82 Φ25×230m 20 33.9（kg)GB3092-82 Φ33.5×3.2510m Q215A 24.2（kg) 20 低压流体输送钢管21 漏斗D-GD87-907-1/8 Φ33.5 5 Q215A 1.58（kg)22 管道支吊架13套247（kg)除氧器安全阀排气及除氧器排气管道明细表序号名称规格型号技术参数数量材料重量1 截止阀 J41H-16C PN1.6 DN502 组件38（kg)2 对焊平法兰GD0505 PN1.6 DN50 4 20 11.56（kg)3 无缝钢管GB3087-82 Φ57×360m 20 240（kg)4 90o热压弯头GB0219-61 PN4.0 DN50 12 20 5.64（kg)5 对焊平法兰GD0505 PN1.6 DN20 12 20 11.76（kg)6 无缝钢管GB3087-82 Φ25×250m 20 56.5（kg)7 低压流体输送钢GB3092-82 Φ33.5×450m Q215A 145.5（kg)管8 漏斗D-GD87-907-1/8 Φ25 6 Q215A 1.92（kg)9 45o热压弯头GD0219-25 PN4.0 DN125 1 20 1.99（kg)10 90o热压弯头GB0219-65 PN4.0 DN125 16 20 63.84（kg)11 无缝钢管GB0119-01 PN2.5Φ65×3.5150m 20 939（kg)12 无缝钢管GB0119-01 PN2.5Φ133×480-m 20 1018.4（kg)13 支吊架1套378.5（kg)。
汽轮机原理-抽气器
后，最后扩压至略高于大气压力的时候排出。
射水抽气器不消耗新蒸汽，运行费用较射汽抽
气器低。系统简单、运行可靠、维护方便。 但需
要另外安装射水泵。现代大型汽轮机都采用射水
抽气器。国产200MW汽轮机就是采用射水抽气器
作为主抽汽器。中小型汽轮机多采用射汽抽气器
作为主抽汽器。
6
第四节 抽气器 射水抽汽器
混合室 高压工作水 （循环水）
射水泵
工作水室
与凝汽器 抽气口相连 喷嘴 喉部 扩压管
高压水在喷嘴 中降压增速，形成高 速射流，卷吸混合室 的气体并带出混合室 ，混合室内形成高度 真空。射流与空气混 合物流出混合室，进 入扩压管流出。
抽气器垂直布 置，可以利用水柱自 重流动，减小水泵耗 功。
7
第四节 抽气器
四. 水环式真空泵
国产300MW和600MW汽轮机组的抽气装置都是采用水环式真空泵。其主 要部件有叶轮和壳体。壳体内形成一个圆柱体空间，叶轮偏心地安装在壳体内。 在壳体上开有吸气口和出气口，实行轴向吸气和排气。叶轮带有前弯叶片，偏 心地安装在充有适量工作水（密封水）的椭圆形泵体内。 当叶轮旋转时，由 于离心力作用，水向周围运动， 形成一个运动着的圆环（密封水环）。由于 偏心地安装的，水环的内表面也就与叶轮偏心，叶轮轮毂与水环间形成一个月 形空间。叶轮每转一周，每两个 相邻叶片与水环间所形成的空间由小到大， 又由大到小地周期性变化。当空间处于由小 到大变化时，该空间产生真空，由进气口吸 入气体。当空间处于由大到小变化时，该空 间产生压力，吸入的气体被压缩并经排气口 排出。这样，当叶轮连续运转时，就不断地 重复上述过程，起到一个连续抽气的作用。
启动抽气器功率大建立真空快，但工质和工质的热量不能回收，有经济损失。故它
核电厂二回路热力系统
8.3.3 疏水系统
加热蒸汽在加热器或管道内的凝结水称为疏水。这里讲的 疏水指加热器壳侧的凝结水。疏水方式有采用逐级自流的连接 系统、采用疏水泵的连接系统和疏水冷却器系统。 1、逐级自流疏水系统
表面式加热器的疏水利用相邻 加热器之间的压力差，将抽汽压 力较高的加热器内的疏水逐级自 流至相邻压力较低的一级加热器 中，这样的疏水系统称为逐级自 流疏水系统。 对一个全部采用逐级自流的疏 水系统，高压加热器逐级自流疏 水至除氧器；对于除氧器前面几 级低加加热器，疏水最终导入凝 汽器。
这种自流疏水系统，不增添任何设备，系统简单，但经济 性差。这是由于从较高压力的加热器的疏水流到较低压力的加 热器时，部分闪蒸蒸汽就排挤了一部分低压加热蒸汽，即减少
了汽轮机的较低压力抽汽量。若保持汽轮机功率不变，势必增
加凝汽循环发电量，最后增加了在凝汽器中的热损失。同时，
疏水经过最后一级加热器排入凝汽器，热量被循环水带走，从
8.3.2 抽气系统
各级低压加热器的蒸汽来自低压缸抽汽。在从低压缸通 往加热器的抽汽管道上装有逆止阀和隔离阀，逆止阀的位置 尽量靠近抽汽口，以减少中间容积，防止汽轮机甩负荷时蒸 汽或水倒流入汽轮机；隔离阀位置靠近加热器端，防止加热 器传热管破裂或疏水受堵造或壳侧满水时倒流入抽汽管道。 大亚湾核电厂二回路一、二级低压加热器直接布置在凝 汽器喉部，这样大大缩短了抽汽管道长度，减小了湿汽容积， 降低了汽轮机超速的危险性，所以这种情况下抽汽管道上不 装逆止阀和安全阀。 用于高压加热器的抽汽来自高压缸，抽汽管线上设有逆 止阀和隔离阀，设置原则与上述低压加热器的相同。
新蒸汽
汽水分离再热器A 高压缸 汽水分离再热器B
No.1 No.2 No.3
除氧器
7B
主蒸汽及疏水系统图
M
上下缸 法兰疏水
V段抽气 III段抽气 一 抽 管 道 疏 水 一 抽 阀 体 疏 水 二 抽 管 道 疏 水 二 抽 阀 体 疏 水 调 节 级 前 疏 水 调 节 级 后 疏 水 三 抽 阀 体 疏 水 四 抽 管 道 疏 水 四 抽 阀 体 疏 水 五 抽 管 道 疏 水
汽 封 供 汽ຫໍສະໝຸດ 本 体 疏 水新晨电厂汽机主蒸汽及疏水系统图
电动主汽门
M
主蒸汽
去轴加 左侧自动主汽门 电 动 门 前 疏 水
汽轮机
导管疏水
调节汽门 门杆漏气
右侧自动主汽门 I段抽气 Ⅰ Ⅱ
M
减 温 减 压 器
Ⅲ II段抽气 Ⅳ Ⅴ 自动主汽门 门杆漏气
III段抽气
凝结水
至 排 汽 装 置
IV段抽气
排 地 沟
疏水至排气装置
III段抽气
前 汽 封 疏 水
后 汽 封 疏 水
均压箱
高压疏水膨胀箱
低压疏水膨胀箱
汽机试题
一：填空题1.汽轮机轴封的作用是（既防止高压侧蒸汽漏出，又防止真空区漏入空气）。
2.同样蒸汽参数条件下，顺序阀切换为单阀，则调节级后金属温度（升高）。
3.当汽轮机工况变化时，推力轴承的受力瓦块是（工作瓦块和非工作瓦块都可能）。
4.凝泵的电流（47.8A），扬程（204M），功率（400KW）。
5.给泵的电流（437A），功率（4000KW），再循环门（280T）联关，（ 132T）联开。
6.凝结水的过冷却度一般（ <2 ）℃7.汽轮机正胀差的含义是（转子膨胀大于汽缸膨胀的差值）8.根据《电力工业技术管理法规》，要求新机组投入运行（8000）h 应进行大修。
9.汽轮机中压调速汽门在（35%）以下负荷才参与调节。
10.对于额定转速为3000r/min的汽轮机，其超速试验应连续做两次，两次的转速差不超（18）r/min。
11.汽轮机主蒸汽温度10min内下降（50）℃时应打闸停机。
12.机组启动时，上缸调节级处金属温度在（150～300）℃之间称为温态启动。
13.汽轮机冷态启动时，一般控制升速率为（100）r/min。
14.热态启动时先送汽封，后抽真空主要是（防止汽封段轴颈骤冷）。
15.采用双层缸的汽轮机内缸上、下缸温差超过（35）℃时，严禁启动汽轮机。
16.热态启动前应连续盘车（4）小时以上。
17.采用双层缸的汽轮机外缸上、下缸温差超过（50℃）时，禁止汽轮机启动。
18.保护系统要求自动主汽门关闭时间小于（0.5）s。
19.一般调节系统的迟缓率应小于（0.5）％。
20.正常运行时，润滑油温一般控制在（35～45℃之间）。
21.发电机逆功率保护的主要作用是（防止汽轮机无蒸汽运行，末级叶片过热损坏）。
EH油再生系统是由（硅藻土滤器和波纹纤维过滤器）组成。
22.汽轮机转速在1300r/min以下时，轴承振动超过（0.03mm）时应打闸停机。
23.汽轮机热态启动时油温不得低于（40℃）。
24.额定转速为3000r/min的汽轮机在正常运行中，轴承振幅不应超过（0.05mm）25.我厂辅汽的汽源有（三段抽气），（启动锅炉），（再热冷段）。
核电厂二回路热力系统
不增加电耗，运行可靠，但增 却段，使进入加热器的凝结水或给水先被疏
设一台水一水热交换器，使投 资增加，多用于对经济性要求
水加热，疏水的温度降低后再排出加热器。 大亚湾核电厂二回路第四级低压加热器
就在管束最底部设有疏水冷却区，传热面积
高的大型机组中。
占总传热面积的5.7%。
大亚湾核电厂二回路有两级高压
8.3.2 抽气系统
各级低压加热器的蒸汽来自低压缸抽汽。在从低压缸通 往加热器的抽汽管道上装有逆止阀和隔离阀，逆止阀的位置 尽量靠近抽汽口，以减少中间容积，防止汽轮机甩负荷时蒸 汽或水倒流入汽轮机；隔离阀位置靠近加热器端，防止加热 器传热管破裂或疏水受堵造或壳侧满水时倒流入抽汽管道。
大亚湾核电厂二回路一、二级低压加热器直接布置在凝 汽器喉部，这样大大缩短了抽汽管道长度，减小了湿汽容积， 降低了汽轮机超速的危险性，所以这种情况下抽汽管道上不 装逆止阀和安全阀。
d＝5517.72×103kg/h／983.8×103 kWh＝5.61 kg/
kWh
现代大型常规火电厂的汽耗率一般为3.0 kg/ kWh左 右。
（3）热耗率
【热耗率】是指汽轮发电机组每发出1 KWh电能所需 要的热量。它反映电站所产热量的能级大小。
蒸汽发生器产生的新蒸汽单位质量所含的能量为 2773.1 kJ/kg，进入蒸汽发生器的给水所含能量为 967.62 kJ/kg，则其热耗率为：
2、疏水泵系统
疏水泵系统是将回热加热器
壳侧的疏水由疏水泵升压后送入
凝结水或给水管路中。
为了保证热经济性，疏水在与
主凝结水混合时必须最接近于可
逆过程，即使两者之间的温差尽
可能小。所以用疏水泵将疏水送
入加热器之后（按主凝结水流动
汽轮机抽气系统
汽机抽汽回热系统1、概述：回热抽气系统指与汽轮机回热抽汽有关的管道及设备，在蒸汽热力循环中，通常是从汽轮机数个中间级抽出一部分蒸汽，送到给水加热器中用于锅炉给水的加热(即抽汽回热系统)及各种厂用汽等。
采用回热循环的主要目的是：提高工质在锅炉内吸热过程的平均温度，以提高级组的热经济性。
2、抽汽回热系统作用：抽汽回热系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用蒸汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向空气放热，即避免了蒸汽的热量被空气带走，使蒸汽热量得到充分利用，热好率下降，同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热工程中不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。
综合以上原因说明抽汽回热系提高了机组循环热效率。
因此，抽汽回热系的正常投运对提高机组的热经济性具有决定性的影响。
3、影响抽汽回热系统经济型地主要参数：影响给水回热加热经济性的主要参数为回热加热分配、相应的最佳给水温度和回热级数，三者紧密联系，互有影响。
在求解最佳回热分配的计算分析中，以Z级理想回热循环的循环效率最大值求其最佳回热分配，(所谓理想回热循环，即假定为混合式加热器，端差为零，不计新蒸汽，抽汽压损和泵功、忽略散热损失)求得理想回热循环的最佳回热分配通式后，根据忽略一些次要因素，进一步简化，即可获得其它近似的最佳回热分配通式。
如“焓降分配法”，这种分配方法是将每一级加热器的焓升取作等于前一级至本级的蒸汽在汽轮机中的焓降;又如“平均分配法”，这种回热分配方法的原则是每一级加热器的焓升相等;其他还有“等焓降分配法”等。
可见给水回热总加热量在各级中的分配是在一定的给水温度和一定级数的条件下，使循环热效率最高为原则，由此对应的各级抽汽回热参数，即为最有利分配的参数。
4、提高系统循环热效率的措施：将给水加热到多少温度，才能使循环热效率达到最高值?以单级抽汽回热为例，回热时给水温度从汽轮机排汽压力下的饱和温度开始逐渐增加，热效率也逐渐增加，热效率达最大值时的给水温度称为最佳给水温度，再提高给水加热温度时，热效率反会减小，热经济性就降低。
蒸汽喷射泵工作原理及抽气系统特性
蒸汽喷射泵工作原理及抽气系统特性喷射泵是一种流体动力泵。
流体动力泵没有机械传动和机械工作构件，它借助另一种工作流体的能量做动力源来输送低能量液体，用来抽吸易燃易爆的物料时具有良好安全性。
现在小编就来介绍下蒸汽喷射泵工作原理及抽气系统特性。
一、蒸汽喷射泵工作原理蒸汽喷射泵是利用高压工作蒸汽经过喷嘴加速后，获得超音速气流，进入混合室，在混合室内造成低压，将被抽气体(或蒸汽)吸入，并与之进行动量和能量交换，进入扩压器。
在扩压器收缩段，混合气体的压力上升，速度下降，达到扩压器喉部时，混合气流的速度降至音速附近，在扩压器扩张段，速度进一步降低，至出口处速度接近于零，此时，混合气体的压力高于泵的出口背压而被排除，从而达到抽气的目的。
工作蒸汽经喷嘴膨胀后，若在其出口处的压力远远高于被抽气体压力，则工作蒸汽因过膨胀而使射流分散，此时不具抽气作用。
若在其出口处的压力比被抽气体压力低很多，那么工作蒸汽被压缩，在喷嘴内形成柱状射流而封不住气流通道，造成排气腔与抽气腔“短路”，此时亦不具抽气作用。
二、抽气系统特性多级喷射泵中各级泵都有各自的抽气特性曲线，各级泵工作时沿着各自的吸入压力，排气压力和抽气量的特性曲线变动，为了保证各级泵的稳定工作，要求在系统工作过程中，泵的蒸汽系统参数和冷凝水系统的参数尽量保持不变，当工作介质状态参数在允许范围内波动时，各级泵的吸气压力和排气压力会在适当的范围内变动，不会影响喷射泵系统的正常工作，但工作介质状态参数变动过大会造成喷射泵工作的不稳定。
为保证多级泵系统的稳定工作，系统中各级泵之间应很好的匹配，使各级泵处于各自的工作点上，避免其中的某一级泵在过载状态下运行。
当气体负荷增加时，喷射泵吸入压力会显着上升(约1.6倍)，而排气压力上升较缓(约2%)。
若气体负荷降低时，则喷射泵的吸入压力下降，出口压力也下降。
当泵的吸入压力不变时，如果工作蒸汽压力增高，则排气压力增加，抽气量增加。
冷却水温一般将随季节的不同而变化，泵设计时一般以夏季水温为准。
抽汽冷凝式汽轮机(中压抽凝式汽机)-空透
KDON-12000/8000型空分设备抽汽冷凝式汽轮机(中压抽凝式汽机）技术操作部分1、技术规范型号：C6.4-3.43/0.8型式：调整抽汽冷凝式额定功率：6450kw汽机额定转速：8426r/min汽机一阶临界转速：4493r/min压缩机额定转速：8426r/min转向：汽机流方向看汽轮机为顺时针进气压力：3.53(+0.37/-0.37)MPa(a)进汽温度：435(+15/-15)℃调整抽气压力：0.8MPa(a)调整抽气量：45t/h凝气压力：0.009MPa(a)循环冷却水温：正常32℃1振动：正常运转量，最大允许振动值（外壳上）0.03mm 调节系统：调速范围：577～28847r/min压力电调输入信号：4～20mA保安系统：危急遮断器动作转速：9732r/min油路系统：调节油压：（二层平台上测点）≥0.85MPa(a) 润滑油压:(润滑油总管）0.25MPa(g)汽水系统：冷凝器冷却面积：630m2冷却水量：1925t/h凝结水泵：型号：100NB-45流量：31m3/h扬程：42m电机型号：YB132S2-2电压及功率：380V AC,7.5KW两级射汽抽汽器：工作蒸汽压力：0.784～0.98MPa2抽气器：20kg/h耗气量：～200kg/h2、机组结构及布置说明（参见我公司的该机型总布置及有关套图）本汽轮机以调整抽汽为界高、低压两部分。
高压部分具有一个复速级，并设有调整抽汽口及蒸汽回流口；低压部分由一个调节级和六个压力级叶轮组成。
高、低压部分的调节汽阀，通过505E 调节器分别控制汽阀开度，实现热功负荷自治调节。
汽轮机前汽缸选用耐热铬钼合金铸钢材料，后汽缸则采用20号钢板焊接。
前后汽缸用垂直中分面法兰螺栓连接，上下半汽缸，由水平中分面螺栓联接，前汽缸用半圆法兰与前轴承座连接，前轴承座可在前座加上滑动，作为机组向前膨胀的导向。
后汽缸支承在后座架上。
后轴承座与后轴承支架连接。
热力发电厂习题
热力发电厂一、填空题1. 有水蒸气特性决定能改变热经济性的三个主要参数中（排汽压力）对动力设备的热经济性影响较大些。
2. 提高蒸汽初压力主要受（汽轮机末级叶片容许的最大温度）的限制。
3. 发电厂运行中完成锅炉给水任务的是（给水泵）。
4. 火力发电厂广泛采用的再热方法是（烟气再热）。
5. 发电厂实现机械能转换为电能的设备是（发电机）。
6. 发电厂使用前置给水泵的目的是为了防止主给水泵（汽蚀）。
7. 其他条件不变，提高过热蒸汽压力，汽轮机的相对内效率（提高）。
？8. 蒸汽的出温度越高，则最有利的蒸汽初压力（越高）。
9. 火力发电厂实现燃料化学能转变为热能的设备是（锅炉）。
10. 以水蒸气为工质的电厂，实现热能转化为机械能的设备是（汽轮机）。
11. 换热过程传热温差越大（火用）损失越大。
12. 其他条件不变时，汽水接触面积越大，热力除氧的效果越（好）。
13. 除氧器安装在较高的位置，是为了防止（给水泵）汽蚀。
14. 降低主蒸汽和再热蒸汽压损，可能提高机组的（热经济性）。
15. 年热负荷持续时间曲线下的（面积）是全年供热量。
16. 给水泵出口设置再循环管道和自动控制阀门，是为了防止给水泵（汽蚀）。
？17. 热电厂中新蒸汽经过减温减压后对外供热属于热电（蒸汽对外）供热方式。
18. 给水回热加热过程的主要参数，有给水加热温度，回热级数，（多级回热给水总焓升在各加热器间的加热分配）。
19. 采用给水回热有利于减少换热温差，从而减少换热过程的（火用损）。
20. 采用中间再热和给水回热加热过程（有利于）提高蒸汽初压力。
21. 热电联合生产气流没有（冷渊损失）。
22. 在蒸汽初压合终参数不变的情况下，提高过热蒸汽温度，汽轮机的排气温度（不变）。
23. 热负荷按其一年内的规律可归为两类：第一类是季节性热负荷，第二类是（常年性热负荷）。
24. 同14题。
25. 属于季节性热负荷的有采暖热负荷，通风热负荷和（空气调节热负荷）。
主再热蒸汽及旁路系统介绍
主再热蒸汽及旁路系统介绍本机组的主蒸汽系统采用双管一单管-双管布置. 主蒸汽由锅炉过热器出口集箱经两根支管接出，汇流成一根单管通往汽轮机房，在进汽轮机前用一个45°斜三通分为两根管道，分别接至汽轮机高压缸进口的左右侧主汽门。
汽轮机高压缸两侧分别设一个主汽门。
主汽门直接与汽轮机调速汽门蒸汽室相连接．主汽门的主要作用是在汽轮机故障或甩负荷时迅速切断进入汽轮机的主蒸汽。
汽轮机正常停机时，主汽门也用于切断主蒸汽，防止水或主蒸汽管道中其它杂物进入主汽门区域。
一个主汽门对应两个调速汽门。
调速汽门用于调节进入汽轮机的蒸汽流量，以适应机组负荷变化的需要。
汽轮机进口处的自动主汽门具有可靠的严密性，因此主蒸汽管道上不装设电动隔离门。
这样，既减少了主蒸汽管道上的压损，又提高了可靠性，减少了运行维护费用。
在锅炉过热器的出口左右主蒸汽管上各设有一只弹簧安全阀，为过热器提供超压保护.该安全阀的整定值低于屏式过热器入口安全阀，以便超压时过热器出口安全阀的开启先于屏式过热器入口安全阀，保证安全阀动作时有足够的蒸汽通过过热器，防止过热器管束超温。
所有安全阀装有消音器。
在过热器出口主汽管上还装有两只电磁泄压阀，作为过热器超压保护的附加措施．设置电磁泄压阀的目的是为了避免弹簧安全阀过于频繁动作，所以电磁泄压阀的整定值低于弹簧安全阀的动作压力。
运行人员还可以在控制室内对其进行操作。
电磁泄压阀前装设一只隔离阀,以供泄压阀隔离检修。
主蒸汽管道上设有畅通的疏水系统，它有两个作用。
其一是在停机后一段时间内，及时排除管道内的凝结水。
另一个更重要的作用是在机组启动期间使蒸汽迅速流经主蒸汽管道，加快暖管升温，提高启动速度.疏水管的管径应作合适选择,以满足设计的机组启动时间要求。
管径如果太小,会减慢主蒸汽管道的加热速度,延长启动时间,而如果太大，则有可能超过汽轮机的背包式疏水扩容器的承受能力。
本机组的冷再热蒸汽系统也采用双管一单管—双管布置。
汽轮机抽气回热系统
在实际应用中，给水温度并非加热到最佳给水温度，这是因为还必须要全盘考虑技术经济性，一方面，给水温度的提高，使排烟温度升高，锅炉效率降低，或需增大锅炉尾部受热面，使锅炉投资增加;另一方面，由于回热使得锅炉的蒸发量和汽轮机高压端的通流量都要增加，而汽轮机的低压端的通流量和蒸汽流量相应减少，因而不同程度地影响锅炉、汽轮机以及各相关辅助系统的投资、拆旧费和厂用电。通过技术经济比较确定的最佳给水温度，称为经济最佳给水温度。
在四级抽汽管道接除氧器的管道上还装设一只电动门和一只逆止门。除氧器还接有从辅助蒸汽系统来的起动加热用汽和低负荷切换用汽。
在抽汽系统的各级抽汽管道的电动隔离阀前后和逆止门后，以及管道的最低点，分别设置疏水点，以防在机组起动，停机和加热器发生故障时，在系统中有水的积聚。各疏水管道通过疏水集管接至本体疏水扩容器后导至凝汽器。
汽机抽汽回热系统
1、概述：回热抽气系统指与汽轮机回热抽汽有关的管道及设备，在蒸汽热力循环中，通常是从汽轮机数个中间级抽出一部分蒸汽，送到给水加热器中用于锅炉给水的加热(即抽汽回热系统)及各种厂用汽等。采用回热循环的主要目的是：提高工质在锅炉内吸热过程的平均温度，以提高级组的热经济性。
2、抽汽回热系统作用：抽汽回热系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用蒸汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向空气放热，即避免了蒸汽的热量被空气带走，使蒸汽热量得到充分利用，热好率下降，同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热工程中不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。综合以上原因说明抽汽回热系提高了机组循环热效率。因此，抽汽回热系的正常投运对提高机组的热经济性具有决定性的影响。
RH真空系统真空度异常的判断与处理
为３ ０ ０ ０ ｋ ｇ ／ ｈ 。在生产过程 中， 发生 过多次因真空度抽不下来而 影 响钢水 处理的事件 ，严重制约 了其生产能 力。 １ 真 空 泵 系统 组 成 和 工 作 原 理 １ ． １ 喷射器工作原理 喷 射 器 是 水 蒸 汽 喷 射 真 空 泵 系 统 中必 不 可 少 的 核 心 抽 气 元 件。因此 ，在叙述 真空泵系统丁作原理前 ，先简要介绍一下喷 射器 的工作原理 。 喷射器是一种利 用工作介质 （ 比如水蒸 汽 ）的喷射作用实 现引射被 抽介质的真空泵 。 图 １为喷射泵 的基本结构 。 喷口 且 （ Ａ） 、 吸人 室 （ Ｂ） 和扩压器 （ Ｃ ＋ Ｄ） 是该 泵功能转换的关键部件 。工 作 介质 （ ｓ） 依次流过喷咀和扩压器 （ Ｃ ＋ Ｄ） 两部分 ，这两部分 的横截面会 随着工作介质流经 的路程 而发生变化 ，使得工作介 质随其流经 的路程 而发生压力和速度方 面的变化 。工作介质在 喷咀 （ Ａ）中降压增速 ，在扩压器 （ Ｃ ＋ Ｄ）中升压减 速 ，使得 出 口 Ａ— Ａ处 压力提升为 Ｐ ｃ ，速度则降至几乎滞止的状态 。当在 喷咀 （ Ａ）与扩压器 （ Ｃ ＋ Ｄ）之间形 成静 压 力最低 区域时 ，被 抽介质会经吸人 口 ０— ０被吸入混合室 （ Ｃ） 与工作介质相混合 。 两者在运 动过 程中 ，通过扩压器等 压均匀混合一起 。被抽介 质 在工作介质 引射作用下 ，从 吸入压力 尸 ｚ提 升到出 口压 力 Ｐ ｃ ， 压 力 增 量 ＡＰ （ＡＰ＝Ｐ ｃ— Ｐ ｚ ）即为 喷 射 器 的 杨 程 （ 或压差 ） ， Ｐ ｃ ， Ｐ ｚ即为喷射 器的压缩 比。 综 ｔ所述 ，工 作介 质在喷射器喷咀 中将滞止态静压能转化
一
图 ２ 真空泵 系统 及其 蒸 汽 系统 和 冷却 水系 统 的工作 流程
汽轮机真空系统抽气装置的选择
汽轮机真空系统抽气装置的选择在汽轮机的运行中，真空系统起着至关重要的作用，而抽气装置则是维持真空系统正常运行的关键设备之一。
正确选择合适的抽气装置对于提高汽轮机的效率、保证机组的安全稳定运行具有重要意义。
首先，我们需要了解汽轮机真空系统的工作原理。
简单来说，汽轮机在运行时，蒸汽在汽缸内膨胀做功，排汽压力越低，蒸汽能够膨胀的程度越大，做功能力也就越强。
而真空系统的作用就是及时抽出汽缸内的不凝结气体和蒸汽中的水分，从而维持汽缸内的低压力，提高机组的热效率。
常见的汽轮机真空系统抽气装置主要有射水抽气器、射汽抽气器和水环真空泵三种。
射水抽气器是利用高速水流通过喷嘴形成负压，从而将气体吸入并排出。
它的优点是结构简单、运行可靠、维护方便，而且成本相对较低。
但是，射水抽气器的耗水量较大，在水资源紧张的地区使用可能会受到一定限制。
射汽抽气器则是利用高压蒸汽通过喷嘴膨胀形成高速气流，产生负压来抽吸气体。
这种抽气器的抽气效率较高，适用于大容量的汽轮机。
然而，它的运行成本较高，因为需要消耗一定量的高品质蒸汽。
水环真空泵是通过叶轮旋转形成水环，利用水环与叶轮之间的容积变化来实现抽气。
水环真空泵具有抽气量大、适应性强、运行平稳等优点，但其缺点是能耗较高，并且对工作水温有一定要求。
在选择抽气装置时，需要考虑多个因素。
首先是汽轮机的容量和运行工况。
对于小容量的汽轮机，射水抽气器通常能够满足要求；而对于大容量、高参数的汽轮机，则可能需要选择抽气效率更高的射汽抽气器或水环真空泵。
其次，要考虑运行成本。
如前所述，射汽抽气器需要消耗高品质蒸汽，成本较高；射水抽气器耗水量大，水的成本和处理费用也需要考虑；水环真空泵的能耗相对较高。
因此，在选择时需要综合评估各种装置的长期运行成本。
另外，现场的资源条件也是一个重要因素。
如果水资源丰富，射水抽气器可能是一个较好的选择；如果有充足的高品质蒸汽供应，射汽抽气器可能更合适；而如果对抽气要求较高，且能够承受较高的能耗成本，水环真空泵可能是首选。
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高加及1、2段抽汽系统联锁保护
▪ 高加水位正常值时，联锁关高加危急疏水阀； ▪ 水位高I值（≥900mm）时报警； ▪ 高加水位高II值（≥950mm）时，联锁开高加危急
疏水阀； ▪ 高加水位高III值（≥1050mm）时，保护动作，高
加四通阀驱动电磁阀打开，联成阀关闭，1、2段 抽汽逆止门和1、2高加进汽电动门关闭； ▪ 汽机跳闸、发电机跳闸、高加保护动作、汽机超 速103%（opc），任一条件满足联锁关1、2段抽 汽逆止门； ▪ 汽机跳闸、发电机跳闸、高加保护动作，任一条 件满足联锁关1、2号高加进汽电动门
防进水范围内的疏水阀均可接受单操。 当满足负荷≤10％高压组疏水门自动联开，负荷
≥10％高压组疏水门自动联关。 当满足负荷≤20％中、低压组疏水门自动联开，
负荷≥20％中、低压组疏水门自动联关。
单Hale Waihona Puke 不受任何条件限制抽气疏水系统联锁及保护
高加水位高三值（1050mm）时，联锁开1、2 抽汽上的4个疏水阀。 除氧器水位高三值（2775mm），联锁开3段 抽汽上的2个疏水阀。 #4低加水位高三值（1100mm），联锁开4段 抽汽上的2个疏水阀。 #5低加水位高三值（1100mm），联锁开5段 抽汽上的2个疏水阀。
再过 热热 器器
主蒸汽抽汽系统
M T
夹层加热
M
M
M
主 汽 阀
中 压 调 阀
中
主
B
阀
B
高缸1 中缸 ﹢8级 10级
A A
供热 蝶阀
AB
低缸 低缸 6级 6级
减温
辅汽母管
M
三
#1 高加
#2 M 高加
快 关 阀
抽
M
M
至轴封
M 三抽
#7
M
M
M
M
#4
#5
#6
快关阀
主再热蒸汽
▪ 主蒸汽：锅炉过热器出口过热蒸汽超高压 13.24MPa蒸汽温度535℃经过主汽门、调 速汽门进入汽轮机高压缸做功，做完功的 蒸汽（称为再热冷段蒸汽）再进入锅炉再 热器再次加热到中压2.325MPa 温度535℃ 的再热蒸汽（称为再热热段蒸汽）进入汽 轮机中压缸做功，做完功的蒸汽再进入汽 轮机低压缸做功，做完功的乏汽11.8 KPa 排入凝汽器,这热力循环称中间再热循环
▪ 在水达到饱和温度后，如定压加热，则饱 和水蒸汽汽化，在水没有完全汽化之前， 含有饱和水的蒸汽叫做湿饱和蒸汽。湿饱 和蒸汽继续在定压条件下加热，水完全汽 化成蒸汽的状态叫做干饱和蒸汽。干饱和 蒸汽继续定压加热，蒸汽温度上升而超过 饱和温度时，就变成过热蒸汽。
热应力、热冲击
▪ 物体内部温度变化时，只要物体不能自由 伸缩，或其内部彼此约束，则在物体内部 就产生应力，这种应力成为热应力。
思考题
▪ 125MW机组技术规范？ ▪ 介质冷、热冲击对金属部件有何危害？ ▪ 采用蒸汽中间再热的目的是什么？ 思考题 ▪ 什么是湿饱和蒸汽、干饱和蒸汽、过热蒸汽
高低压加热器的水位及保护联动值有何规定 ▪ 为什么高低压加热器必须保持一定水位运行 ▪ 起停机时，为什么要对汽机本体及主、再热蒸汽
管道疏水管道充分疏水 ▪ 在高温高压设备工作时应注意那些安全要求
▪ 优点：缩短了机炉启动时间；减少了锅炉排汽， 节省了蒸汽和热量损失；各金属部件加热均匀， 可减少启动过程中的热应力及热变形。
采用蒸汽中间再热的目的
▪ 为了提高发电厂的热经济性和适应大功率的机组 发展的需要，蒸汽初参数不断地得到提高。但是， 随着初压力的提高，蒸汽在汽轮机中膨胀蒸汽的 湿度增大了，为了使排汽湿度不超过允许数值， 而采用蒸汽中间再热。采用中间再热以后，不仅 减少了汽轮机的排汽湿度，改善了汽轮机末几级 叶片的工作条件，提高了汽轮机的相对内效率， 同时由于蒸汽再热，使每千克工质的焓降增大了。 如电功率不变，可减少汽轮机总耗量。此外，蒸 汽中间再热的应用，能够采用更高的蒸汽初压力， 增大了单机容量，这些会使发电厂的热经济性得 到提高
#5低加及五段抽汽系统联锁保护
▪ #5低加水位高I值（850mm）报警； ▪ #5低加水位高II值（1000mm），联锁开#5低加
疏水至凝汽器电动闸阀（H2824）； ▪ #5低加水位高III值（1100mm）、汽机跳闸、发
电机跳闸任一信号满足，联锁关五段抽汽气动逆 止阀（H2705）和#5低加进汽电动闸阀 （H2715）； ▪ 汽机跳闸、发电机跳闸任一信号满足，联锁关基 础用汽气动止回阀（H2725）、基础用汽气动快 关阀（H2735）和基础用汽电动阀（H2745）； ▪ OPC动作，联动关五抽逆止阀。
#6低加水位高三值（1100mm），联锁 开6段 抽 汽 上 的 1个 疏水阀
温度变化率
▪ 蒸汽温度、压力变化率： ▪ 汽轮机启动时，主蒸汽温升率为1～1.5℃/min，再热蒸汽温
升率为2～2.5℃/min；冷态滑参数启动时，主蒸汽压力增长 速率为0.02～0.05MPa/min； ▪ 滑参数停机时,主蒸汽温降率为0.5～1.0℃/min；再热蒸汽温 降率为1.0～1.5℃/min；主蒸汽压力下降速率为0.02～ 0.05MPa/min。 ▪ 金属温度变化率： ▪ 启动、停机和其他工况下，金属温度变化率应控制在下列数 值以下： ▪ a）汽缸内、外壁温度变化率为2.5℃/min； ▪ b）高中压主汽阀、调节汽阀阀壁温度变化率为5℃/min； ▪ c）主、再热蒸汽管道管壁温度变化率为6℃/min。 ▪ 滑参数停机过程中，蒸汽应保持50℃以上的过热度，调节级 处蒸汽温度不低于高压内缸内壁金属温度35℃
▪ 2、在启动工况或汽机跳闸时，保证过热器和再 热器有适当的蒸汽流量，使它们得到足够的冷却， 从而使其得到保护。
▪ 3、在正常运行期间，负荷变化较大时，起主蒸 汽压力调节和超压保护作用。
▪ 4、在机组甩负荷时，允许锅炉在30%左右的最 低负荷下稳定运行，实现停机不停炉
湿饱和蒸汽、干饱和蒸汽、过热蒸 汽
采用给水回热循环意义
▪ 采用给水回热加热以后，一方面从汽轮机 中间部分抽出一部分蒸汽，加热了给水提 高了锅炉给水温度。这样可使抽汽不在凝 汽器中冷凝放热，减少了冷源损失。另一 方面，提高了给水温度，减少了给水在锅 炉中的吸热量。因此，在蒸汽初、终参数 相同的情况下，采用给水回热循环的热交 换比朗肯循环热效率高。
#6低加及六段抽汽系统联锁保护
▪ #6低加水位高I值（850mm）报警； ▪ #6低加水位高II值（1000mm），联锁开#6
低加疏水至凝汽器电动闸阀（H2825）； ▪ #6低加水位高III值（1100mm）、汽机跳闸、
发电机跳闸任一信号满足，联锁关#6低加 进汽电动闸阀（H2716） ▪ 注意 #6低加没有抽汽逆止阀
汽轮机起停机时，要对汽机本体 及主、再热蒸汽管道疏水
▪ 暖机初起阶段，蒸汽对汽缸进行凝结放热，有大量的疏水 进入到汽缸和抽汽管道内，直到汽缸和蒸汽管道壁温达到 该压力下的饱和温度时，凝结放热过程结束，凝结水量才 大大减少。
▪ 在停机过程中，蒸汽参数有高逐渐降低，特别是滑参数停 机后，蒸汽在前几级做功后，蒸汽内含有湿蒸汽，在离心 力的作用下甩向汽缸四周，负荷越低。蒸汽含水分越多。 另外汽机脱扣后，汽缸及蒸汽管道内仍有较多的余气凝结 成水。疏水必须放掉，而且尽量在凝汽器真空破坏前放掉， 否则将造成汽机叶片水蚀，机组震动，上下缸产生温差及 腐蚀汽缸内部。应此汽轮机启动和停机时，应加强汽机本 体及蒸汽管道的疏水
电机跳闸任一信号满足时，联锁关除氧器进汽电 动门和抽汽逆止阀； ▪ OPC动作联关三抽逆止阀
#4低加及四段抽汽系统联锁保护
▪ #4低加水位高I值（850mm）报警； ▪ #4低加水位高II值（1000mm），联锁开#4低加
疏水至凝汽器电动闸阀（H2823）； ▪ #4低加水位高III值（1100mm）、汽机跳闸、发
工业抽汽管道系统联锁保护
▪ 汽机跳闸、发电机跳闸任一信号满足，联 锁关工业抽汽气动止回阀（H2718）、工 业抽汽气动快关阀（H2728）、工业抽汽 电动阀（H2738）
汽机本体疏水系统联锁及保护
汽机或发电机跳闸，自动打开高压，中低压组全 部疏水阀。
防进水范围内的疏水阀可按不同情况接受保护联 锁。
▪ 金属材料收到急剧的加热和冷却时，其 内部将产生很大的温差，从而产生很大的 冲击热应力，这种现象称为热冲击。一次 大的热冲击，产生的热应力若超过材料的 屈服极限，就会导致金属部件的损坏
暖机的目的
▪ 暖机的目的是使汽轮机各部金属得到充分 的预热，减少汽缸法兰内外壁、法兰与螺 栓、转子表面和中心的温差，从而减少金 属内部应力，使汽缸、法兰及转子均匀膨 胀，差胀在安全范围内变化，保证汽轮机 内部的动静间隙不致消失而发生摩擦，同 时带负荷的速度相应加快，缩短带至满负 荷的时间
高低压加热器必须保持一定水位运行
▪ 高、压加热器结构上均分为蒸汽冷却段、凝结段， 加热器采用逆传热来提高各段的传热系数。疏水 冷却段的设置是为提高本级抽汽能量的利用，减 少疏水汽化倾向，尽可能减少疏水对下一级抽汽 的排斥，便于进行疏水调节，提高回热系统经济 性
▪ 为了避免疏水携带蒸汽流过疏水冷却段因此设有 疏水调节阀阻止蒸汽流出否则经济性降低蒸汽带 水冲刷疏水管道，引起疏水管道及下一级加热器 管板震动、管口松弛或水管磨损破裂，造成高低 加漏水
采用回热循环为什么会提高热效 率
▪ 采用回热循环把汽轮机中间抽出的一部分 做功的蒸汽送入加热器，加热器加热凝结 器来的凝结水，提高了凝结水（或给水） 温度，送入锅炉后可吸收燃料燃烧的热量， 节约了燃料。另外，由于抽气部分的蒸汽 不在凝结器中凝结，减少了冷却水带走的 热量损失。所以采用回热循环可以提高热 效率
电机跳闸任一信号满足，联锁关四段抽汽气动逆 止阀（H2704）和#4低加进汽电动闸阀 （H2714）； ▪ 汽机跳闸、发电机跳闸任一信号满足，联锁关尖 峰用汽气动止回阀（H2724）、尖峰用汽气动快 关阀（H2734）和尖峰用汽电动阀（H2744）； ▪ OPC动作联关尖峰用汽气动止回阀（H2724）