台阶式溢洪道滑掠水流水面线计算公式初探

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溢洪道泄槽水面线计算

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1.下挖式消力池水跃形式2.综合式消力池水跃形式3.消力坎式消力池水跃形式假设坎高C1 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8试算:H10 3.3553 3.2553 3.1553 3.0553 2.9553 2.8553判断:hs/H100.65570.64510.63390.62190.60910.5954查表得:σs0.9550.9610.9640.7680.9720.98假设流量系数m0.420.420.420.420.420.42计算:H10 3.1642 3.151 3.1445 3.659 3.1272 3.1102计算坎高C2 1.4911 1.5043 1.51080.9963 1.5281 1.5451 C2-C10.19110.10430.0108-0.6037-0.1719-0.2549取出合适的值 1.4 1.5流量(m3/s)Q 33.6下游水位732.03重力加速度g 9.81下游底高程730.1跃前水深(m)h c 0.165062池宽(m)b 8水跃淹没系数σj 1.05收缩断面流速(m/s)v 125.44498收缩断面弗劳德数F r119.99605池出口下游水深(m)h t 1.93跃后水深(m)h c 4.585934水面跌差(m)ΔZ 0.228671消力池深度(m)S 2.66自由水跃长度(m)Lj 30.50402消力池长度(m)L k流量(m3/s)Q 33.6下游水位732.03重力加速度g 9.81下游底高程730.1跃前水深(m)h c 0.165062池宽(m)b 8坎后下游水深(m)h t 1.93水跃淹没系数σj 1.05单宽流量q 4.2流量系数m 0.42坎后收缩断面水深h c10.706708坎顶总水头(m)H 10 1.720945坎高(m)c 0.980438坎后自由水跃长度L j28.440713坎后消力池长度(m)L 2 6.76坎前收缩断面流速v 125.44498跃后水深(m)h c 4.585934收缩断面1弗劳德数F r 19.99605坎段流速v 20.872232坎段水深H 1 1.682169坎前消力池深度(m)S 2.152624坎后自由水跃长度L j130.50402坎后消力池长度(m)L 124.41流量(m3/s)Q 80下游水位23.5重力加速度g 9.81下游底高程20跃前水深(m)h c0.95消力池出口段流速系数φ0.95消力池出口段流速系数0.95φ一、基本参数0.95注:本公式池计算出的池深和池高是池内及坎后发生临界水跃的池深和池高,实际采用的池深比计算略大,实际采用的坎高比计算略小。

台阶式溢洪道滑掠水流水面线计算公式初探

台阶式溢洪道滑掠水流水面线计算公式初探

【水利水电工程 】台阶式溢洪道滑掠水流水面线计算公式初探付 奎 ,刘韩生 ,杨顺玉(西北农林科技大学 水利与建筑工程学院 ,陕西 杨凌 712100)摘 要 :将台阶看作渠道壁面粗糙 ,根据蔡克士大等的明槽试验研究结果 ,推导了台阶坝面滑掠水流水深计算公式 。

在 给定台阶高度和单宽流量的情况下 ,根据该公式 ,可以得出台阶式溢洪道的沿程水深 。

关 键 词 : 台阶式溢洪道 ; 滑掠水流 ; 水面线计算 中图分类号 : T V651. 1文献标识码 : Ado i : 10. 3969 / j . issn . 100021379. 2009. 06. 050台阶式溢洪道是一种公认的新型高效消能工 ,目前的研究 主要集中在其消能特性 、掺气特性及压强特性等方面 。

张志昌 等 [ 1 ]利用计算光滑溢洪道沿程水深的边界层理论方法 ,将台阶 底部视为大粗糙度来计算台阶式溢洪道水深的沿程变化 ,通过 对计算值和实测值进行比较 ,来找出台阶坝面溢洪道水深的计 算方法 。

台阶式溢洪道的水流流态分为跌落水流 、过渡水流和滑掠 水流 。

滑掠水流形态 (见图 1 ) 特征是水流在溢洪道上产生明 显的分区 ,即分为台阶内的水流旋滚区和台阶虚拟底板以上的 主流区 。

一部分水流受台阶和主流区水流的共同作用 ,形成一 个较大的回流旋流区 , 旋滚方向由外向内 ,旋滚区外缘与台阶 凸角连线形成虚拟底板 ,顶托着主流在这个底板上滑行 。

1. 1 非均匀流段水深计算公式设一微小流段 d L (见图 2 ) 为均匀流 , 则沿程水头损失为αv 2d h f = d h + d+ i d L ( 1)2 g图 2 计算流段由达西 - 威斯巴赫 (D a r cy - W e i sbach)公式可知 :v 2 ΔL = λ4R 2g( 2)h f 式中 :λ为沿程阻力系数 ;ΔL 为计算流段长度 ; v 为明渠均匀流 流速 ; R 为水力半径 , 台阶坝面多为大单宽流量 , 可认为 R ≈ h 。

溢洪道水利计算书

溢洪道水利计算书

1 溢洪道水力计算溢洪道水力计算共分以下几段:入口段、陡坡段、消能防冲段、海漫段水面线推求和消力池段消能防冲计算等。

按照调洪演算结果,溢洪道20年一遇洪水流量Q=s ,50年一遇设计洪水流量Q =s ,500年一遇校核洪水流量Q =s 。

溢洪道底流消能洪水设计标准按20年一遇。

1.1 计算依据(1)《溢洪道设计规范》SL253—2000。

1.2 溢洪道水面线推求1.2.1 计算方式及计算公式采用明渠恒定非均匀渐变流水面曲线的计算方式,计算公式为:Ji E E s susd --=∆式中:△s ——上、下断面间长度(m );i ——渠底比降;J ——上、下断面间平均水力坡度; E sd 、E su ——上、下游断面的断面比能。

1.2.2 水面线推求溢洪道水面线推求采用新疆水利厅编制的《D-7 明渠恒定非均匀渐变流水面曲线计算程序》进行计算。

本程序计算时需输入起算已知断面水位及各流段的大体数据。

由明渠水流分析知,溢洪道明渠段结尾即陡坡段始端将发生临界水深,把该断面作为控制断面来推求上下游水面曲线。

1.2.2.1 程序计算原理采用人工渠槽断面单位能量沿程转变的微分方程进行推求,公式如下:Jf i ds dEs-= 其差分格式为:Jf i s Es-=∆∆即:()s Jf i E E ∆⋅-+=12式中:RC vJf gv h E g v h E ⋅=+=+=222111222222αα()()()121212212121R R R C C C v v v +=+=+=其中:h 1为已知,h 2为欲求之水深 为此,将差分方程改成下列函数表达式()()()s Jf i E E h E ∆⋅-+-=212为求h 2设试算水深h 下限与h 上限,用二分法求解()下限上限h h h +=212()()()()()()h F F 2~1212~11G s J i h E E D s J i h E E h f f =∆⋅-+-==∆⋅-+-=上限上限上限若D 、G 同号,令h 上限= h 2;D=G若D 、G 异号,令h 上限= h 下限;h 上限= h 2;D=G 继续二分,直到∣h 1-h 2∣≤允许误差为止1.2.2.2 临界水深计算临界水深计算公式如下:kk B A g Q 32=α 式中:Q ——计算流量(m 3/s );A k ——临界水深时的过水断面面积(m 2);B k ——临界水深时的水面宽度(m);G ——重力加速度,g=s 2。

台阶式溢洪道非掺气水流水面线的计算

台阶式溢洪道非掺气水流水面线的计算

台阶式溢洪道非掺气水流水面线的计算张志昌;徐啸【摘要】台阶式溢洪道水面线是确定边墙高度的重要参数,目前尚无系统的研究成果.根据明渠非均匀渐变流理论,分析了台阶段水面线的计算方法;模型试验表明,用非均匀渐变流理论计算台阶式溢洪道非掺气水流水面线时,必须考虑局部水头损失的影响.经对比分析,台阶上的局部阻力系数ζ=0.5时计算水深和实测水深吻合良好.溢流反弧段水面线可以用动量方程给出的公式计算.同时,对于坡度为30°,51.3°和60°的WES曲线段,也通过模型试验给出了水面线的计算式.对比分析认为,本文给出的台阶式溢洪道非掺气水流全程水面线的计算方法简单,精度高.%Although the flow profile is one of the most important parameters to determine the sidewall height of stepped spillway, there is no systematical research result about it. The calculation method of flow profile along steps is proposed, which is based on the theory of non-uniform flow in open channel. The model experiments show that the impact of local head loss should be considered when non-uniform flow theory is applied to calculate the non-aerated flow. The calculated data is consistent with the measured data when the value of local resistance coefficient is 0. 5. The flow profile of the flip bucket can be calculated according to the equation which is derived from momentum equation. Also, the equations for computing the flow profile of WES curve segment wi thin the range of 30° and 60° are obtained by model experiments. The results demonstrate that the calculation method for the flow profile of non-aerated flow along the stepped spillway is simple and accurate.【期刊名称】《水利水运工程学报》【年(卷),期】2012(000)001【总页数】6页(P30-35)【关键词】台阶式溢洪道;非掺气水流;水面线【作者】张志昌;徐啸【作者单位】西安理工大学,陕西西安710048;西安理工大学,陕西西安710048【正文语种】中文【中图分类】TV651.1台阶式溢洪道水面线的计算是确定溢洪道高度的重要问题.由于台阶的特殊构造,使得台阶上水面线的计算比光滑溢洪道更加复杂.目前,尚无系统、成熟的台阶式溢洪道水面线的研究成果.文献[1]曾采用紊流边界层理论计算台阶式溢洪道水面线,但计算结果与实测相差甚远.文献[2]通过试验研究了坡度为51.3°和60°台阶式溢洪道上的水面线分布规律,得出台阶式溢洪道上水深的计算公式,但该方法没有将非掺气水深和掺气水深区别开来.S.L.Hunt等[3]对3种不同角度(15°,30°和52°)的台阶式溢洪道进行了模型试验,模型台阶高度为1.4 cm,最大单宽流量为0.347 m2/s,试验得出当不考虑掺气影响、溢洪道坡度为15°时,最大水深正好等于临界水深hk,而当坡度为30°和52°时,最大水深分别为1.75hk和3.0hk.文献[4]提出了1个台阶式溢洪道上水深计算的复杂公式,该公式仍然未将非掺气水深和掺气水深分开计算,计算误差有的在10%以内,有的超过10% ~15%.文献[5]根据文献[6-7]的试验,认为坡度一定的台阶式溢洪道上的滑行水流,在经过几级台阶后,即变为正常水深的均匀流,探讨了形成均匀流的条件.事实上,只有在单宽流量较小时,才会在几级台阶之后形成均匀流,而当单宽流量较大时,在台阶式溢洪道上形成均匀流尚需一定的距离.文献[8]研究了台阶式溢洪道上准均匀流(即均匀掺气水流段)的条件,得出准均匀流段正常水深的计算公式.但未涉及准均匀流段以前的水深计算.文献[9]根据明渠非均匀渐变流理论,推导了台阶坝面滑行水流水深的计算公式为式中:动能修正系数取α1=1.7~2.0;λ为沿程阻力系数,可根据蔡克士大明槽沿程阻力系数的公式计算;h1为已知断面水深;h2为计算断面水深;q为单宽流量;Δl为计算流段长度;i为溢洪道坡度;g为重力加速度.在计算λ时,首先按照ksu*/ν(u*为摩阻流速,ν为黏滞系数)判断水流流态所属区域,即光滑区、过渡区还是粗糙区,选择不同公式求出λ,再代回式(1)求得水深h2.该式没有给出动能修正系数α1等于1.7~2.0的依据,也没有考虑坡度θ对水深的影响,这对于坡度较大的台阶式溢洪道水面线的计算将会引起较大的误差.台阶式溢洪道由于底部的特殊构造,在台阶的虚拟底板以上形成滑行水流,在虚拟底板以下的台阶内形成水流旋滚,水流流态十分复杂.水流在流动过程中不仅有沿程水头损失,而且台阶内的水流旋滚造成了台阶上的局部水头损失.所以,在台阶式溢洪道水深的计算中,必须考虑局部水头损失的影响.但目前尚无台阶上局部阻力系数的研究成果.本文根据明渠非均匀渐变流理论,通过分析和试验对比,确定台阶式溢洪道上的局部阻力系数;根据动量方程,推导反弧段水面线的计算公式;通过试验,给出台阶式溢洪道上游WES曲线段水面线的计算方法.1 试验模型台阶式溢洪道由WES曲线段、光滑直线段、台阶段和反弧段组成.台阶的高度为 5 cm,试验的坡度分别为30°,51.3°和60°,坡度为30°时,模型高度为186.63 cm,台阶数为30 级,坡度为51.3°和60°时模型高度均为203 cm,台阶数为33级和32级.堰上定型设计水头 Hd=20 cm,模型单宽流量的范围为0.058 5 ~0.350 2 m2/s,堰上流能比0.681,H为堰上水头,q为单宽流量.模型布置见图1.图1 试验模型Fig.1 Sketch of experiment model2 台阶式溢洪道水面曲线的计算2.1 堰面曲线段堰面曲线段的水面线计算一般是查水工设计手册第六分册表27-2-3.但该表格查算的范围有限,往往不能满足设计要求.本文根据模型试验测得溢洪道坡度为30°,51.3°和60°的堰面曲线段水深,其中坡度为60°的相对水深与相对距离的关系如图2所示,图中x切为切点距堰顶的水平距离,x为测点距堰顶的水平距离,h为垂直于堰面的水深,Hd为堰上设计水头.对于坡度为30°和51.3°,亦有与图2相同的规律.由图可得水深的计算公式为式中:a和b为系数,其与堰上流能比的关系如图3所示,可见在坡度为30°~60°时,系数a几乎为一条曲线,可用下式计算该式的适应条件为,溢洪道坡度为30°~60°,不同坡度时的 b值可根据堰上流能比由图3查算,对于坡度为30°~60°范围内的其他坡度,可以由图3插值计算.图2 h/Hd与x/x切的关系(坡度为60°)Fig.2 Relationship between h/Hdandx/x切(slope is 60°)图3 a和b与的关系Fig.3 Relationship between a and b with q/2.2 光滑直线段光滑直线段水面线常采用文献[10]的计算公式,即式中:hp为势流水深;h为水深;δ为边界层厚度;Li为计算长度;ks为溢洪道的绝对粗糙度,在原型中一般取为0.427 ~0.610 mm.2.3 台阶段台阶式溢洪道上的水面线仍可用棱柱体明渠水面曲线的一般公式计算,即式中:K0为流量模数;α为动能修正系数;ζ为局部阻力系数;Ed为流段下游的比能;Eu 为流段上游的比能;J为流段的平均水力坡降;v,C,R分别为计算流段上下游断面的平均流速、平均谢才系数和平均水力半径;n为糙率;i=sinθ,θ为溢洪道坡度.目前对台阶式溢洪道糙率还没有研究成果,本文采用曼宁-斯处克勒公式计算糙率,计算公式为式中:对于台阶式溢洪道绝对粗糙高度ks=a0cosθ;a0为台阶高度(m).动能修正系数α一般取为1.05~1.10,这里取为1.10.局部阻力系数ζ目前尚无研究成果,这里分别取为1.0,0.5和0进行计算,并根据计算和试验结果加以调整.2.4 反弧曲线段对于反弧段水深的计算,文献[11]曾做过研究,但其公式不完善,本文根据动量方程重新推导反弧段水深的计算公式.反弧曲线段如图4所示,断面1-1和2-2的动量方程为式中:v1和v2分别为断面1-1和2-2的平均流速;P1和P2分别为断面1-1和2-2的压力;P3x为反弧面上动水反力的水平分力.反弧面上的动水压力分弧面的离心力和反弧段水流的静水压力,两者方向均为向心方向.图4 反弧段水力计算示意图Fig.4 Schematic diagram of hydraulic computation along flip bucket假设反弧表面任一点的动水压强为,离心力压强静水压强P3b=γh1cosθi,则作用在反弧段ds上微小动水压力的水平分力为dP3x=(P3a+P3b)sinθids.于是可得反弧段动水总压力的水平分力为式中:β0为反弧内离心力压强的校正系数.断面1-1和2-2的动水压力为将以上各式代入式(7),并注意式中的,整理得式中:β 一般为1.02 ~1.05.为方便计算,β和β0均取为1.0,式(9)可进一步简化为式(10)即为反弧段末端水深的迭代公式.对于反弧末端接小挑坎的情况,P3x取负值,亦可根据动量方程求出挑坎末端水深的计算公式为如果仍取β和β0为1.0,上式可进一步简化为式中:h3为挑坎末端的水深;h2为反弧底部的水深;α0为反弧底部到反弧末端的夹角.在以上推导反弧段水深时,离心力压强项中的水深应该取弧面平均水深,考虑到反弧段水深变化较小,为了推导方便,取水深为断面1-1的水深.计算和实测结果表明,误差不大(见算例4).3 验证算例1:某台阶式溢洪道采用WES曲线堰,堰上设计定型水头Hd=20 cm,台阶高度a0=5 cm,溢洪道坡度为51.3°,模型高度为203 cm,台阶数为33级.当堰上水头为30 cm,单宽流量为0.350 2 m2/s时,实测台阶起始断面水深为11.9 cm,试计算台阶段的水面曲线.水面曲线用式(5)计算,糙率用式(6)计算,计算时取ζ分别为1.0,0和0.5,计算结果如图5所示.由图可见,与实测值相比,当ζ=1.0时,计算值偏大;当ζ=0时,计算值明显偏小;当ζ=0.5时,计算值与实测值吻合较好,所以可取ζ=0.5.图5 堰上水头30 cm时不同ζ值计算水面线结果比较Fig.5 Comparison of flow profiles calculated by different ζ when weir head is 30 cm为便于比较,图中还列出了用文献[9]和用边界层理论的计算结果.可见,文献[9]的计算结果与实测值相差较大;边界层理论计算的结果与实测值相差更大.说明在大坡度的台阶式溢洪道情况下,必须考虑坡度和局部阻力对水深的影响;而用边界层理论计算台阶式溢洪道上的水深显然不合适.图中实测值从某一点开始水面线升高,即为掺气发生点,掺气发生点以后为掺气水流的水深.掺气发生点位置的确定见文献[12],掺气水流水深的计算将另文撰写,本文仅讨论不掺气水流水面线的计算方法.算例2:同算例1,台阶式溢洪道堰上水头为25 cm,单宽流量为0.260 2 m2/s,实测台阶起始断面水深为9.3 cm,取α=1.1,ζ=0.5,水面曲线仍用式(5)计算.计算与实测结果见图6,图中L'为从起始台阶向下游的距离.可以看出计算所得的水面曲线与实测值吻合良好,而用文献[9]的公式和边界层理论计算结果仍与实测值相差较大.图6 堰上水头25 cm时水面线计算结果比较(式(9)改为式(10))Fig.6 Comparisonbetween the calculated results of flow profiles when weir head is 25 cm算例3:高塘拱坝的台阶式溢洪道[13].坝高110 m,台阶高度为0.9 m,溢洪道坡度为63.44°,溢洪道宽度为12.5 m,单宽流量为29.274 m2/s,实测第1级台阶起点水深为2.0 m,第30级台阶水深为1.5 m.用式(6)求得糙率n=0.035 83,由式(5)计算水深时,求得第30级台阶上的水深为1.41 m,比实测值小0.09 m,相差6%,而文献[13]的测量结果表明,台阶式溢洪道的掺气起始台阶在第27~30级台阶,所以水面略高于计算水深是正常的.对于反弧段,由于实测台阶式溢洪道的水深在反弧段已为掺气水流的水深,无法获得清水水深,现按照文献[11]的光滑溢洪道测量值进行验算.算例4:某光滑溢洪道反弧半径为30 m,反弧转角为47.87°,反弧起始水深分别为1.39 m和3.05 m,单宽流量分别为62.2和146.4 m2/s.由式(10)求得反弧末端水深分别为1.34和2.95 m,实测水深为1.35和3.00 m.可见,用式(10)计算反弧段的水深是可行的.4 台阶式溢洪道全程水面曲线计算根据以上公式,可以计算台阶式溢洪道全程水面线.图7是坡度为30°,51.3°和60°时水面曲线实测值与计算值的比较,图中实测值为掺气发生点以前的数值,掺气发生点以后,由于水面已为水气两相流,水面抬高较大,所以在图中隐去了掺气发生点以后的实测水深.由图可见,未掺气水流的水深计算值和实测值是比较吻合的.图7 台阶式溢洪道计算值与实测值比较Fig.7 Comparison between the calculated and measured results of the stepped spillway5 结语通过对台阶式溢洪道水面线的分析和试验,认为计算台阶式溢洪道上的水深时,必须考虑局部阻力的影响,计算中采用局部阻力系数ζ分别为0,1.0和0.5,与试验结果对比,当ζ=0.5时计算值与实测值吻合良好,所以在台阶式溢洪道上水面线的计算中,可以采用ζ=0.5.通过试验给出了坡度为30°~60°WES曲线段水面线的计算公式.通过动量方程得出的反弧段水面线的计算方法,与实测结果相符.本文给出的台阶式溢洪道全程水面线的计算方法,除曲线段为经验公式外,在光滑直线段和台阶段,水面曲线的计算为工程中常用的理论公式,而没用采用经验公式,使公式具有通用性而避免了经验公式的局限性.这些通用公式对于模型和原型都是一样的.当然,在实际工程设计中,还需加上安全超高.参考文献:[1]骈迎春.台阶式溢洪道强迫掺气水流水力特性的试验研究[D].西安:西安理工大学,2007.(PIAN Ying-chun.Model study on hydraulics of air-entraimented flow on stepped spillways[D].Xi'an:Xi'an University of Technology,2007.(in Chinese))[2]曾东洋.台阶式溢洪道水力特性的试验研究[D].西安:西安理工大学,2002.(ZENG Dong-yang.Experimental investigation on the hydraulics of stepped spillways[D].Xi'an:Xi'an University of Technology,2002.(in Chinese))[3]HUNT S L,KADAVY K C,ABT S R,et al.Impact of converging chute walls for roller compacted concrete stepped spillways[J].Journal of Hydraulic Engineering,2008,134(7):1000-1003.[4]A.M.什瓦英什高.台阶式溢流坝及其消能[J].水利水电快报,2000,21(6):1-6.(ШВАЙНШТЕЙН A M.Energy dissipation on stepped spillway [J].Express Water Resources and Hydropower Information,2000,21(6):1-6.(in Chinese))[5]韩彩燕.阶梯形溢流面上水流的初步分析[J].华北水利水电学院学报,1995,16(4):51-56.(HAN Cai-yan.Preliminary analysis of flow in stepped spillway [J].Journal of North China Institute of Water Conservancy and Hydroelectric Power,1995,16(4):51-56.(in Chinese))[6]RAJARATNAM N.Skimming flow in stepped spillways[J].Journal of Hydraulic Engineering,1990,116(4):587-591.[7]STEPHENSON D.Energy dissipation down stepped spillway[J].International Water Power& Dam Construction,1991,43(9):27-30. [8]罗启北.台阶式溢洪道上的水流分析[J].贵州工学院学报,1996,25(3):64-69.(LUO Qi-bei.Analysis of the water flow in the stepped spillway [J].Journal of Guizhou Institute of Technology,1996,25(3):64-69.[9]付奎,刘韩生,杨顺玉.台阶式溢洪道滑掠水流水面线计算公式初探[J].人民黄河,2009,31(6):117-118.(FU Kui,LIU Han-sheng,YANG Shun-yu.Water surface profile calculation of skimming flow on stepped spillway [J].Yellow River,2009,31(6):117-118.(in Chinese))[10]华东水利学院.水工设计手册6:泄水与过坝建筑物[M].北京:水利电力出版社,1987.(East China Technical University of Water Resources.Handbook of hydraulic structure design(6):Barrages,spillways and control works [M].Beijing:Hydraulic and Electric Power Press,1987.(in Chinese)) [11]黄智敏.溢流坝水面线计算分析和观测[J].水动力学研究与进展:A辑,1998,13(3):31-36.(HUANG Zhi-min.Calculation analysis and observationon spillway dam hydraulic grade line[J].Journal of Hydrodynamics(SerA),1998,13(3):31-36.(in Chinese))[12]徐啸.分流齿墩掺气设施与台阶式溢洪道联合应用水力特性的研究[D].西安:西安理工大学,2011.(XU Xiao.Research on hydraulic characteristics ofstepped spillway combined with splitting dental-pier aerator[D].Xi'an:Xi'an University of Technology,2011.(in Chinese))[13]才君眉,薛慧涛,冯金鸣.碾压混凝土坝采用台阶式溢洪道消能初探[J].水利水电技术,1994(4):19-21.(CAI Junmei,XUE Hui-tao,FENG Jin-ming.A preliminary study on stepped spillway on RCC dam for dissipation [J].Water Resources and Hydropower Engineering,1994(4):19-21.(in Chinese))。

台阶式溢洪道水力特性计算方法分析

台阶式溢洪道水力特性计算方法分析

张志 昌( 94 )男 , 1 5 - , 陕西西安人 , 教授级高工 , 研究 方向为水工水力学。Ema : agc ate u c 。 — i z n z@xu.d .n lh
西安理工 大学学报 ( 0 1 第 2 2 1 ) 7卷第 2期
流与台阶边缘之间会被水流充满, 并形成稳定 的循 环旋涡 , 这些旋涡的大小依赖于 台阶式溢洪道 的坡
度和 台 阶尺寸 ( 如 图 1 C ) 见 ( ) 。过 渡 水 流介 于滑 行
水流和跌落水流之间 , 特点是在一些 台阶上水流 其
可 能产 生旋 涡 , 而在 另 一 些 台 阶上 可 能 发 生 水流 跌 落 。由于过 渡水 流不稳 定 在设计 中应 予 以避免 。
() a 完全水跃
( ) 。对 于完 全水 跃 的 台 阶式 溢 洪 道 可 以按 跌 水 b) 方法 计算 , 于不完 全水 跃则 由于流态 复杂 , 对 尚未 看
到相 关研究 成 果 。滑 行 水 流 发 生在 坡 度 较 陡 、 宽 单
流量较大的台阶式溢洪道上 , 其特点是在 台阶凸角
的连 线上形 成 虚拟 底 板 , 虚 拟 底板 以上 水 流 就 像 在 在光 滑溢 洪道 上一 样 流 过 台 阶 , 虚拟 底 板 以下 主 在
C asnY sd 、os 田嘉 宁所给 的公 式变 化规律 h o 、auaB e 和 n

致 , Be 公式的相对坎高偏小。Y sd 在 20 但 os a a u 01
图 3 跌落水流上 限相对 / 口水深与坡度 0的关系
F g 3 T erlt n h pb t e k a a d 0o a p o i . h e a i s i ewe n h / n fn p e f w o l

溢洪道水面线计算

溢洪道水面线计算

0.00
3.8 计算成果:
陡槽末端水深(hc)= 2.80 m
陡槽末端流速(V)= 5.13 m/s
<
4、 计算掺气后的水深(ha): 计算公式: α—
ha=h(1+αV/100) 系数,α=1.0~1.3
[V]
不须考虑掺气对水深的影响
10

总5页~第4页
《139495954.xls》
棱柱体水面线计算1比8 (2)
水流从缓流过渡到急流必须要经过临界水深hk,该临界水深即为控 制水深。
3.3.2 分段并确定各段的计算水深 全长水位差(⊿h)
棱柱体水面线计算1比8 (2)
总5页~第2页
《139495954.xls》
计算式
hk
⊿h=hk-hc
2.80
分段计算,定各断面计算水深(h)
hc
⊿h
0.90 1.90
h1
h2
1~1
2.80
9.26
5.12
1.34 4.14
8.91 1.04 62.90
0.00
0.006389 0.118611 0.00
2~2
2.80
9.24
5.13
1.34 4.14
8.90 1.04 62.89
0.00
0.00
0.006403 0.118597 0.00
3~3
2.80
9.24
5.13
1.34 4.14
5、 计算边墙高度(H): 计算公式: ha— ⊿—
断面 1~1 2~2 3~3 4~4 5~5
陡槽距离(L) 0
0.00 0.00 0.00 0.00
H=ha+⊿

溢洪道水面线水力计算

溢洪道水面线水力计算

临界水深hk
0.198
<
0.518
为急流
2.4.2 水面线的类型
i
ik
0.27525461
>
0.01200789
为陡坡,水面线为SⅡ降水曲线
3、水面线计算
3.1 计算方 法:
分段求和法
3.2 基本公式: l12 h2 cos 2v22 / 2g h1 cos 1v11 / 2g / i J
0.00200594
0.00589843 0.52209881
7.11703288 0.47085614
-0.0152783
0.00013262
0.0062731 0.50682052
7.08316061 0.45876156
边墙高 hb
1.218 1.28151691 1.34503382 1.40855073 1.48346764 1.54812455
修正系数 ζ
1 1.1
掺气后水深 hq
0.518 0.58151691 0.64503382 0.70855073 0.78346764 0.84812455
边墙加高 △h 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
段面积A 水力半径R 计算流量Q 正常水深h0 0.198 0.14183381 1.41261022 0.198
平均坡降 i
0.24686026 0.72561394
2.036 0.25442043
2.00970631
0.08085843
2.58744266 2.73532024
1.32 0.12121212
0.34724975
0.37336958
2.94393476 3.08257

台阶式溢洪道与光面溢洪道水流形态及消能率

台阶式溢洪道与光面溢洪道水流形态及消能率

≤1 O
≤2
≤O 0 .5
>O 1
>2
>O 0 .5
[ ] 陈守煜, 2 郭 [ ] 陈守煜 , 3 郭
瑜. 水质综合评价的模糊 可变集合方法 [ ] 水 J. 瑜. 模糊可 变集合及其在 防洪工程 体 系综合风
资 源保 护 ,0 5 2 ( ) 1-2 2 0 ,1 6 :92 .
只在 4 %左右 , 0 故下游防冲消能设施体形做的很大 , 既不经济 , 消 2 实 际工程 消能方 案 比较
能效率也不很理想 。因此 消能 率高 的台阶式 溢洪 道其 消能效 果 山西 阳坡水库溢洪道 闸室段控制堰 型采用无坎 宽顶堰 , 根据 较好而越来越被关注 , 别是在 过堰水 头较 高 , 特 流速较大 的溢 洪 水文资料 和水力调算确定其堰顶 高程 10 9 0 水库设 计洪水 1 .0m,
关 键 词 : 面 溢洪 道 , 光 台阶 式 溢 洪道 , 能 原 理 , 能 率 消 消 中 图 分 类 号 :V 3 . T 15 2 文 献标 识码 : A 国 上 静 水 坝 是 世 界 最 早 建 成 的 台 阶 溢 洪 道 工 程 之 一 ;0 1 湖南 20 年 省 隆 回县 和 浙 江 省 玉 环 县 建 成 了 我 国 首 批 台 阶 式 溢 洪 道 。据 不
总硬 度 铵 氮 亚 硝 酸 氮

≤lO 5 ≤O O .2 ≤0 o 】 .0
≤O 0 .5
≤3o 0 ≤0 O .2 ≤0 0 .l
≤00 .5
≤4 0 5 ≤O 2 . ≤O O .2
≤O 1 .
≤5 0 5 ≤0 5 ≤O 1 .
≤l
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
>5 0 5 >O 5 . >O 1 .

河道水面线推求及参数选取方法

河道水面线推求及参数选取方法

设计洪水水面线推算根据沿程比降、流量、建筑物及支流汇入情况,水面线分段进行推算。

(1)水面线推算的基本公式水面线计算按明渠恒定非均匀渐变流能量方程,在相邻断面之间建立方程,采用逐段试算法从下游往上游进行推算。

具体如下:2g2g 21w 2221V h V Z Z αα-++= 式中: 1Z 、1V ——上游断面的水位和平均流速;2Z 、2V ——下游断面的水位和平均流速;j f w h h h +=——上、下游断面之间的能量损失;l RC Vh f 22=——上、下游断面之间的沿程水头损失; )22(2221gV g V h j -=ζ——上、下游断面之间的局部水头损失; ζ——局部水头损失系数,根据《水力计算手册》,由于断面逐渐扩大的ζ取值0.333,桥渡处ζ取值0.05~0. 1。

C ——谢才系数;R ——水力半径;α——动能修正系数。

(2)河道糙率河道的粗糙系数受到河床组成床面特性、平面形态及水流流态、植物、岸壁特性等影响,情况复杂,不易估计,本工程河道基本顺直,床面平整,经过整治的河床粗糙系数可以采用《水工设计手册》第一卷P1-404介绍的当量粗糙系数x Nxnn ∑=1当 ;设总湿周x 的各组成部分1x ,2x ,……N x 及所对应的粗糙系数分别为n 1,n 2……n N 。

1糙率的选取河道糙率影响因素有河槽方面也有水流方面。

河槽边壁及河床粗糙程度,滩地植被,河槽纵横形态的变化是主要因素。

大洪水糙率小于小洪水糙率,若附近有大洪水资料时可采用河段附近现状河道纵横断面资料反推综合糙率;若河道纵横断面于大洪水有较大变化时应在河道原貌的基础上反推糙率;反推糙率实际上小于实际糙率。

无资料时可根据经验参照水力计算手册确定,偏重于安全考虑,在河道整治工作中糙率适当选小些,在防洪规划中适当大一些。

2起推断面与起推水位的确定水流为缓流时起推断面一般选在推算河段下游,急流时选在上游,附近下游有水文站时以水文站为起推断面,依据实测水位资料分析不同标准洪水位,当缺乏高标准的水位流量关系时可适当将水位流量关系外延。

溢洪道水面线水力计算

溢洪道水面线水力计算

0.00776148 0.26749313
2.29006764 0.28166584 40.4817272
0.03144124
0.00601047 0.26924414
2.41710146 0.29314067 40.7520396
0.03788887
0.00477654 0.27047807
2.54413528 0.30346957 40.9879184
泄槽水面线计算(分段求和法)
1、基本资料
1.1 洪水资料
(洪水资料 根据调洪演
溢洪道下泄的最大流量(Q):
堰上走水深(h): 0.8
1.14 (m3/s) (m)
1.2 溢洪道资料:
泄槽宽度(B):
1 (m)
泄槽长度(L):
40 (m)
泄槽底坡(i): 0.27525461
泄槽糙率(n):
0.02
泄槽边坡系数(m1):
0.04245278
0.00387775 0.27137686
0.04245278
0.00387775 0.27137686
2.6711691 0.31281604 41.195664
渠道水面线的计算
度,推求水深,适用于棱柱形和非棱柱形渠道)
行进水头 断面比能 比能损失
h
ES
△ES
湿周 χ
水利半径 R
(假设水深,推求分段长度,适用于棱柱形渠道)
比能损失
湿周
水利半径 曼宁系数 平均坡降
△ES
χ
R
C
i
i-j
2.036 0.25442043 39.8011239
0.00772244
0.01034875 0.26490586

台阶式泄槽溢洪道的设计

台阶式泄槽溢洪道的设计

台阶式泄槽溢洪道的水力特性和设计应用艾克明(湖南省水利水电勘测设计研究院 长沙 410007)提 要台阶式泄槽溢洪道的显著特点是沿溢流面的消能率大大提高,从而可免除或极大地缩短溢洪道末尾所需消能工的尺寸。

台阶水道还可用于水处理工厂,促进空气中的气-水交换和有机质的挥发。

参阅国内外资料的基础上,本文对台阶溢洪道的发展现状、流态和水力特性,以及台阶溢洪道的设计应用做了介绍。

关键词 台阶式泄槽溢洪道 溢流水舌 分离流 掺气 消能本文于1998年7月21日收到。

一、台阶式泄槽溢洪道的发展状况台阶式泄槽溢洪道在塘坝和跌水上已有2500多年的应用历史。

60年代末,有的国家开始应用台阶溢洪道于中、小型水利工程。

台阶有混凝土的,浆砌石的,也有石笼的。

80年代,随着碾压混凝土(RCC)的推广应用,由于台阶能结合坝体升程,施工方便,因此RCC 台阶溢洪道得到了迅速发展。

美国的上静水坝(U pper Still -w ater Dam )是世界上第一个采用RCC 台阶溢洪道的工程[1]。

南非已建成投产的22座RCC 坝中,有20座采用了RCC 台阶溢洪道,其中包括2座世界上最先修建的RCC 重力拱坝[2]。

台阶溢洪道不但广泛应用于重力坝上,同时在低的过水土坝上也有应用。

俄罗斯工程师于70年代中期最先修建了用预制混凝土块砌筑的台阶式泄槽土坝溢洪道[3]。

用RCC 台阶作为堤坝漫水时下游坡的保护措施,已成美国最广泛可以接受和应用的方法。

现在美国有19个州的44座土坝用RCC 保护,以增加坝体的调洪能力[4]。

巴西的辛戈堆石面板坝,为了在施工期漫水时保护坝体不受损坏,在下游坡的50m 高度范围内修筑了RCC 台阶[5]。

台阶溢洪道显著特点是沿坝坡逐级掺气、减速、消能。

许多试验研究表明,台阶溢洪道的消能率比常规光滑混凝土泄槽要高出40%~80%,因而使下游要求的消力池长度大大减短。

除了泄洪消能以外,在国外的水处理工厂也用台阶式水道来增加水体的氧气含量,促进水体中有机质的挥发,改善水质。

溢洪道设计计算说明

溢洪道设计计算说明

岸边溢洪道设计6.3.1溢洪道说明溢洪道其主要任务是泄洪,土石坝不允许水过坝顶,需要专门修建泄洪建筑物。

根据本工程的地形条件,上游坝址左岸沿河流方向有一道呈现弧形的纵向凹槽,所以选择溢洪道设置在大坝左岸,为带胸墙孔口式岸边溢洪道。

溢洪道由引渠段、堰闸段、泄槽段、挑流鼻坎段组成。

6.3.2 溢洪道引水渠为了使水流平缓,减小或不发生漩涡和翻滚现象,进口采用喇叭口,进口宽度B=50m.设计流速4m/s,横断面在岩基上接近矩形,边坡根据稳定要求确定这里选择边坡坡度为1:0.5;采用梯形断面,进水渠的纵断面做成平底。

在靠近溢流堰前断区,由于流速较大,为了防止冲刷和减少水头损失,可采用混泥土护面厚度为0.5m。

6.3.3 控制段控制段包括溢流堰及两侧连接建筑物,溢流堰通常可以选择宽顶堰、实用堰、驼峰堰。

溢流堰的体形应尽量满足增大流量系数,溢流堰作用是控制泄流能力,本次设计采用实用堰,优点是流量大,在相同的泄流条件下需要的堰流前缘长,工程量小。

采用弧形闸门。

初步拟定堰顶高程H=设计洪水位—堰顶最大泄水位H0堰顶高程H=1838=1858.22—H 0,则H 0=20.22m 胸墙式孔口溢流堰形式的下泄流量Q 公式为:320=Q ε溢式中:ε ——闸墩侧收缩系数,0.9; m ——流量系数,0.48:; g ——重力加速度,9.81 2m/s ; B ——堰宽,12m;水位为设计洪水位1858.22m 时,堰顶高程1838m ,设计Q 溢=4645m3/s.则由上面公式计算得出的B=26.69m,取B=14m.表6.3-1溢洪道宽顶堰堰宽计算(忽略流速)计算取b=28m,孔口数2孔,弧形工作闸门取值14x19m(宽x 高)。

中墩厚3m,边墩宽1m,闸室宽度=14x2+3+2x1=33m.堰面曲线的确定开敞式堰面曲线,幂曲线按式(7-2)计算:1n n d x KH y -= (7-2)式中 Hd ——堰面曲线定型设计水头,对于上游堰高P1≥1.33Hd 的高堰,取Hd=(0.75~0.95)Hmax ,对于P1<1.33Hd 的低堰,取Hd=(0.65~0.85)Hmax ,Hmax 为校核流量下的堰上水头.x 、y ——原点下游堰面曲线横、纵坐标; n ——与上游堰坡有关的指数,见表A.1.1;k ——当p1/Hd>1.0 时,k 值见表A.1.1,当P1/Hd ≤1.0 时,取k=2.0~2.2。

台阶式溢洪道滑行水流水面线和消能效果的试验研究[1]

台阶式溢洪道滑行水流水面线和消能效果的试验研究[1]

率超过光滑溢洪道约2)4,下游消力池长度可以节 省约)(4。然 而 目 前 对 台 阶 式 溢 洪 道 的 研 究 大 多 限于某一具体工程,尚少看到有关台阶式溢洪道滑
行水流消能效果的系列研究,因此,本文通过模型试
世界各国泄洪建筑物上的一种通用的泄流方式["]。 验研究了单宽流量!9((:("01!(:*"0);*/<:;、
文献标识码: 6
果表明,溢洪道采用台阶后可以减小"(4!*(4的 消力池长度,节省)4!"(4的工程投资["];美国垦 务局对上静水坝的研究[*]表明台阶式溢洪道的消能
台阶式溢洪道是一种古老的泄流方式,至今已
有!)((多年的历史。但直到!(世纪3(年代,随着 碾压混凝土筑坝技术(简称 788)的开发和应用,台 阶式溢洪道才真正得到迅速发展。目前,它已成为
在用式())!(*)计算水深时,切点处的!# 用
第-期
张志昌,等:台阶式溢洪道滑行水流水面线和消能效果的试验研究
..
文献[!]的方法进行确定,首先求出溢洪道切点处 的势流水深!",即
!"
"
#
!#$(%$ %&’ &!"’()!)
(*)
式中%$ 为上游水头;&’ 为切点距堰顶的距离。溢流
堰起点到切点的边界层厚度用下式计算
实测 沿 程 水 深 与 计 算 水 深 比 值 ! !,
!
-%.%,)45! (
关系如图6所示。由图中可以看出,相
对水深! 随-%.%,)45增大而增大,拟合公式为
!,
(
溢洪道坡度为!-+.7,当# "$+-/*1./)81 时

溢洪道水面线+消力池计算

溢洪道水面线+消力池计算

水面宽Bk 段面积Ak 湿周χk 水力半径Rk 临界坡降ik
8.3
10.9512517 10.9388558 1.001133193 0.004212627
流 SⅡ降水曲线
]( ))1/2g /i J
J = n2v2 / R 4 3
控制断面的选
பைடு நூலகம்
择和上游堰型
深hk,该临界水深即为控制水深。
比能损失
湿周
断面 1
水深 h
段面积 A
流速 v
行进水头 h
渠道水面线计算 (假设水深,推求分段长度,适用 断面比能
ES
1.31942791 10.9512517 3.51101419 0.65971364 1.81658672
2
1.12904943 9.37111028 4.1030357 0.90095041 1.89089982
2.1 正常水深的计算(h0)
计算公式:
Q = AR
0.0185 0 0
2 3i1 2 / n
宽度b 边坡系数m1 边坡系数m2 坡底i
糙率n
湿周χ
8.3
0
0
0.351
0.0185 8.9460302
2.2 临界水深的计算(hk)
计算公式:
Q = (gAk3 αBk )1 2
宽度b 边坡系数m1 边坡系数m2 坡底i
边墙加高 △h 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
段面积A 水力半径R 计算流量Q 正常水深h0 2.68102534 0.29968883 38.4500097 0.323015101
水面宽Bk 段面积Ak 计算流量Q 临界水深hk
8.3
10.9512517 38.4500091 1.319427911

溢洪道水力计算书

溢洪道水力计算书

1.基本资料1.1 水文规划资料根据调洪计算成果,后胡水库溢洪道消能防冲按30年一遇洪水标准设计,其相应下泄流量为204m3/s,50年设计洪水其相应下泄流量为234.5m3/s。

1000年洪水校核,其相应下泄流量为651.7m3/s。

1.2 溢洪道现状溢洪道位于大坝左岸,为开敞式,进口高程153.50m,下游河底高程136.00m,总落差17.50m,溢洪道总长457.4m,最大泄量651.7m3/s。

现状溢洪道一级明渠段右岸边坡进行了护砌,左岸边坡未防护,一级陡坡以下工程均未修建。

2. 设计标准本次设计溢洪道轴线结合工程现状布置进行布置,溢洪道总长度为396.581m,底宽28.0m。

溢洪道工程共分9个部分,具体设计如下。

1、进水渠段位于溢洪道桩号0+000~0+038.8之间,总长38.8m,底宽28.0m,底坡为-1/1000,底部不护砌。

进水渠段右岸边坡维持现状护坡不变,左岸采用M7.5浆砌石护坡,厚30cm,坡度为1:1。

2、控制段位于溢洪道桩号0+038.8~0+058.8之间,总长20m,底宽28.0m,底坡为平坡,采用M7.5浆砌石护底,厚30cm。

控制段右岸边坡维持现状护坡不变,左岸采用M7.5浆砌石护坡,厚30cm,坡度为1:1。

3、一级明渠段位于溢洪道桩号0+058.8~0+148之间,总长89.2m,底宽28.0m,底坡1/1000,底部在桩号0+138.8~0+148之间采用M7.5浆砌石护底,厚30cm,其余不护砌。

明渠段右岸边坡桩号0+058.8~0+076之间维持现状护坡不变;右岸桩号0+076~0+148采用M7.5浆砌石护坡,厚30cm,坡度为1:1。

明渠段左岸桩号0+058.8~0+148之间采用M7.5浆砌石护坡,厚30cm,坡度为1:1。

4、一级陡坡段位于溢洪道桩号0+148~0+198之间,长50m,底宽28m,为梯形断面,底坡1/5,落差7.85m。

溢洪道泄槽底坡i的定义及其对水面线推算的影响

溢洪道泄槽底坡i的定义及其对水面线推算的影响

溢洪道泄槽底坡i的定义及其对水面线推算的影响王治朋【摘要】溢洪道泄槽水面线的推算是工程设计的重要内容,其关系到溢洪道边墙的顶高程,对溢洪道安全运行及投资有重大影响.而泄槽底坡i直接关系到泄槽水力计算及水面线的推算,故底坡i的定义对水库溢洪道工程关系重大.根据多种参考资料,对底坡i不同的定义,计算出泄槽水面线,将各种结果进行对比,从而验证明确了泄槽底坡的精确定义.【期刊名称】《人民珠江》【年(卷),期】2017(038)007【总页数】4页(P45-48)【关键词】溢洪道;泄槽底坡;水面线【作者】王治朋【作者单位】浙江正源水利水电勘测设计研究院有限公司,浙江杭州310051【正文语种】中文【中图分类】TV651.1水面线推算的理论依据为能量方程,表达式为ΔES=ES2-ES1=Δs(i-J)。

其中,Es 为断面比能,Es=hcosθ+,ΔS为流段长度,i、J分别为底坡与水力坡降,θ为底坡线与水平线的夹角。

由公式可看出,断面比能的增量等于势能水头的降低值减去水头损失。

溢洪道泄槽底坡i是水面线推算的重要参数,但规范定义的i与水力学教材中定义不同。

笔者翻阅过多种参考文献资料,相互对比佐证,并且根据这些不同的定义计算水面线,计算成果经过对比后,纠正对底坡及断面距离含糊不清的描述,确定较为正确的定义,为以后溢洪道泄槽段水面线的推算提供依据。

《水力学》[1]对明渠底坡i的定义,文献描述为“底坡以符号i表示,i等于渠底线与水平线夹角θ的正弦,即i=sinθ”,且进一步说明,“并用渠段的水平投影长度L代替渠段的实际长度L′,当底坡i≤0.1(θ≤6°左右)时,这样做对水深和长度引起的误差均小于1%。

但当渠道坡度很大时,将引起显著的误差。

” 该定义示意见图1。

《水力学》[2]对明渠底坡i的定义,文献描述为“渠底高程沿水流方向单位距离的降落值称为底坡,以i表示。

按定义,底坡i表示为i=-dz0/ds=sinθ,式中θ为渠底线与水平线之间的夹角。

溢洪道水力计算

溢洪道水力计算

一、设计依据:二、基本资料:第一段泄槽的角度 2.2906°糙率:0.015闸孔数3闸孔宽10.00闸墩厚1.50堰顶高程929.00m Q=196(m 3/s)校核洪水位931.35m Q=102(m 3/s)设计水位930.52m Q=87.3(m 3/s)30年一遇水位930.37m2.35m 1.52m下游水位:设计902.65m 校核904.04m 30年一遇水位902.4m 30年一遇水位到堰顶高差 1.37m 三、计算内容:1、溢洪道泄流能力计算:溢流堰采用驼峰堰面曲线:H max —校核水位下的堰上水头 2.35m H d —堰面曲线定型设计水头(取0.75H max )H d =1.76m流量系数的计算为:m=0.385+0.224(P 1/H 0)0.934m=0.448下泄流量的计算按《规范》A.2.3公式进行计算:3、水文资料2、《溢洪道设计规范》1、《水力学》30年一遇水位下的流量:设计水位到堰顶高差:P1/H0=0.255<0.34校核水位下的流量:设计水位下的流量:校核水位到堰顶高差:泄流量的计算:2/302Hg B m Q e =式中:Q—B—30mb—10.00mn—3H 0—计入行近流速水头的堰上总水头,(m)2.35mg—重力加速度,(m/s 2); g=9.81m—堰流量系数;m=0.448ε—ε=0.975ζ0—ζ0=0.45ζK —ζK =0.7Q=208.858m 3/s2、泄槽段临界水深及临界底坡计算:临界水深及临界底坡的计算公式为:式中:校核设计α—α= 1.05 1.05q—q= 6.533 3.400x k —x k =36.31935.147R—R= 1.508 1.008C k —C k =71.38866.755b k —b k =3333校核设计闸孔数目;闸墩侧收缩系数,由下式计算得:流量,m 3/s溢流堰总净宽,(m),定义:B=nb 单孔宽度,(m)中墩形状系数,由《规范》表A.2.1-3查得:边墩形状系数,由《规范》图A.2.1-2查得:临界谢才系数临界水深对应水面宽(m )流速不均匀系数泄槽单宽流量(m 3/sm )临界湿周(m )水力半径(m )根据以上参数计算得:由上计算得:2/302Hg B m Q e =nbH k n 0])1([2.010z z e -+-=32gq k h a =kK kbC gx k i 2a =h k = 1.659h k =1.074i k =0.0020176i k =0.0022330式中:校核设计30年一遇q—q=5.939 3.091 2.645H 0—H 0=2.952.121.97θ—θ= 2.2906oφ—φ=0.95校核设计30年一遇h 1=1.0150.5950.523泄槽起始断面水深:h 1=1.0150.5950.5234、泄槽段水面线的推算:3、泄槽段起始水深h 1计算:水面曲线的推算见附表一:起始计算断面渠底以上总水头,(m );假定一个初始值h 1(m)起始计算断面定在堰下收缩断面处:断面水深计算公式为:泄槽水面线根据能量方程,采用分段求和法进行计算,计算公式如下:计算结果如下:起始计算断面流速系数;泄槽底坡坡角;起始计算断面单宽流量,m 3/(s.m);)cos (2110q fh H g qh -=Ji h h gv gv l -+-+-=D )cos ()cos (212211122222a a q q 3/422R v n J =21i i v v v +-=21ii R R R +-=5、泄槽由缓变陡时抛物线的推求:泄槽在(泄0+037.156)段由缓变陡,采用抛物线连接,方程为:式中:x 、y—以缓坡泄槽段末端为原点的抛物线横、纵坐标,m ;θ—缓坡泄槽底坡坡角,θ= 2.2961004°H 0—抛物线起始断面比能,m ;h—抛物线起始断面水深,m ;v—抛物线起始断面流速,m/s ;α—流速分布不均匀系数,取α=1.0K—系数,K=1.3以设计水位来推求抛物线:h=0.446m v=14.591m/s所以:H 0=11.308m1/K(4H 0cos 2θ)=0.03864598y=0.04x+0.03865x2求切点得:后接陡坡坡度为K=0.4所以y=0.4x+b 求切点得:由(1)、(2)式得:x= 4.657y=1.025挑流水舌外缘挑距按下式计算:6、挑流消能计算:])cos (2sin cos cos sin [212211211h h g v v v L +++=q q q q q )cos 4(202q q H K x xtg y +=gvh H 202a +=)2(4.0®=¢y )1(0773.004.0®+=¢x y冲刷坑最大水垫深度计算公式为:式中:L—挑流鼻坎末端至挑流水舌外缘的距离(m );θ—θ=20h 1—设计校核30年一遇h 1=0.3660.6130.327h 2—h 2=2.3mv 1—鼻坎坎顶水面流速,(m/s ),可按鼻坎处平均流速v 的1.1倍设计校核30年一遇v 1=20.42223.4519.599T—自下游水面至坑底最大水垫深度,(m );q—鼻坎末端断面单宽流量,m 3/(s.m);设计校核30年一遇q= 6.813.0675.820设计校核30年一遇Z—Z=27.8727.3127.97k—k=1.4由上可得:设计校核30年一遇L=33.29042.70030.987T=8.38811.5697.767根据《规范》A.3.2的计算公式:7、泄槽段水流掺气水深可按下式计算:综合冲刷系数,由《规范》表A.4.2可得挑流水舌水面出射角,近似可取用鼻坎挑胸:上、下游水位差,(m );鼻坎坎顶至下游河床高程差挑流鼻坎末端法向水深(m );])cos (2sin cos cos sin [212211211h h g v v v L g+++=q q q q q 4/12/1Z kq T =hh vb )1(100z +=式中:h 、h b —v —ζ—ζ=1.4s/m由上计算可知,h b 最大值为1.308m,所以考虑泄槽边墙的超高,所以泄槽的边墙高度取2.5m 。

台阶式溢洪道各流况的消能特性

台阶式溢洪道各流况的消能特性

台阶式溢洪道各流况的消能特性摘要:在斜坡角度θ=19°的台阶式溢洪道上,变化其来流量、台阶高度及相对坝高等条件,对跌落水流、过渡水流及滑行水流,下游消力池形成临界水跃的跃前、跃后消能率进行了对比试验研究。

试验结果表明,在试验条件范围内,以上三种流态的消能率差别甚小,总消能率最大可达95%左右,其中跃前的消能率占85%以上。

关键词:台阶式溢洪道滑行水流过渡水流跌落水流水跃消能自古以来水利工程中为了消除过堰或过坝所形成的水流能量,一般都是利用光面溢洪道或溢流坝进行挑流消能或在下游修建消力池进行水跃消能。

并对溢洪道和溢流坝的局部不平整度做了严格的规定,以防产生空蚀破坏。

特别是垂直水流方向的局部不平整度,则要求更加严格。

尽管如此,溢洪道和溢流坝遭到破坏的事例仍然不少[1]。

但近20多年来,随着RCC施工新技术的出现和应用,对溢洪道和溢流坝的体型设计产生了很大的影响。

台阶式体型的溢洪道、溢流坝以其优于光面溢洪道、溢流坝的消能率而受到世界各国水利界人员的强烈关注,并进行了大量的试验研究[2]。

目前,世界上已经有几十座中小型水库采用了台阶式消能设施,其最大坝高已超过91m。

有数座正在设计和施工的最大坝高已达100m以上,中国的大朝山及百色工程都在100m以上。

关于台阶式溢洪道滑行水流和跌落水流的消能率,目前仍存在着各种不同的说法和结论,因此,有必要进一步进行探讨。

已往的试验研究,坡角从2.86°~75°的很大范围,本文以滑行水流时阻力最大的斜坡(θ=19°)为对象[3],使其在下游形成临界水跃,对跌落水流,过渡水流及滑行水流时的消能率进行了试验,并对各流况的能量损失做了比较。

1 试验条件试验用水槽宽B=0.4m,水槽长L=7.4m~11.5m,坝高Hdam=0.8m~2.4m,溢洪道的斜坡角度θ=19°,台阶高h=0.05m~0.2m,Hdam/yc=6.18~83.8,0.156≤yc/h≤2.0,跃后水深测量采用测针读取,读取精度为0.1mm,跃前断面底部压力用小型皮托管(静压管)量测。

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【水利水电工程 】台阶式溢洪道滑掠水流水面线计算公式初探付 奎 ,刘韩生 ,杨顺玉(西北农林科技大学 水利与建筑工程学院 ,陕西 杨凌 712100)摘 要 :将台阶看作渠道壁面粗糙 ,根据蔡克士大等的明槽试验研究结果 ,推导了台阶坝面滑掠水流水深计算公式 。

在 给定台阶高度和单宽流量的情况下 ,根据该公式 ,可以得出台阶式溢洪道的沿程水深 。

关 键 词 : 台阶式溢洪道 ; 滑掠水流 ; 水面线计算 中图分类号 : T V651. 1文献标识码 : Ado i : 10. 3969 / j . issn . 100021379. 2009. 06. 050台阶式溢洪道是一种公认的新型高效消能工 ,目前的研究 主要集中在其消能特性 、掺气特性及压强特性等方面 。

张志昌 等 [ 1 ]利用计算光滑溢洪道沿程水深的边界层理论方法 ,将台阶 底部视为大粗糙度来计算台阶式溢洪道水深的沿程变化 ,通过 对计算值和实测值进行比较 ,来找出台阶坝面溢洪道水深的计 算方法 。

台阶式溢洪道的水流流态分为跌落水流 、过渡水流和滑掠 水流 。

滑掠水流形态 (见图 1 ) 特征是水流在溢洪道上产生明 显的分区 ,即分为台阶内的水流旋滚区和台阶虚拟底板以上的 主流区 。

一部分水流受台阶和主流区水流的共同作用 ,形成一 个较大的回流旋流区 , 旋滚方向由外向内 ,旋滚区外缘与台阶 凸角连线形成虚拟底板 ,顶托着主流在这个底板上滑行 。

1. 1 非均匀流段水深计算公式设一微小流段 d L (见图 2 ) 为均匀流 , 则沿程水头损失为αv 2d h f = d h + d+ i d L ( 1)2 g图 2 计算流段由达西 - 威斯巴赫 (D a r cy - W e i sbach)公式可知 :v 2 ΔL = λ4R 2g( 2)h f 式中 :λ为沿程阻力系数 ;ΔL 为计算流段长度 ; v 为明渠均匀流 流速 ; R 为水力半径 , 台阶坝面多为大单宽流量 , 可认为 R ≈ h 。

积分式 ( 1 ) 得1 2 2h f = ( h 1 - h 2 ) +2 g(α1 v 1 - α2 v 2 ) + Δi L ( 3)1取 R =2 ( h 1 + h 2 ) ,α1 =α2= ( 1. 7 ~ 2. 0) , 并根据连续图 1 滑掠水流形态h 1 2q = h 2 v 2 , 则 v =h + h , 将式 ( 2)性 方程可知 v 2 =v 1 , q = h 1 v 1 h1 公式的推导2 1 2代入式 ( 1 ) 得由文献 [ 2 ]可知 , 当 26 °<α < 55°(α为台阶坝面虚拟坡底 与水平方向的夹角 ) 时 , 滑掠水流开始出现的界限为2λq 2ΔLα1 q 22+2 ( h 2 - h 1 ) + Δi L( 4)h 2 = h 1 -32 g ( h 1 + h 2 )2g h 1 h 2h c= 0. 91 - 0. 14 tan α 因 h 1 、q 、i 、ΔL 等参数一般是已知的 , 故只需要求出沿程阻 力系数 λ就可以求出水深 h 2 。

d式中 : h c 为堰顶水深 ; d 为台阶高度 。

影响台阶坝面溢洪道水流流态的因素十分复杂 ,目前尚无 有关台阶坝面溢洪道沿程水深计算的有效方法 ,笔者借助蔡克 士大等的试验结果 [ 3 ] ,对台阶坝面溢洪道沿程水深的计算方法 进行了研究 。

收稿日期 : 2008 06 20作者简介 :付奎 ( 1983 —) ,男 ,四川隆昌人 ,硕士研究生 ,研究方向为水工建筑 物高速水流 。

E 2m a i l: xnfk@ 163. com·118·人 民 黄 河2009年均匀混合流的水深 h w 可表示为2台阶高度为 d, 则其凸出高度 k s 1 - i d, 对于台阶坝=h wk s v 3= 0. 50 F r 0. 1 tan α+0. 5, F r = q / ( gd 3 sin α) 1 / 2 面明槽溢流 , 根据文献 [ 3 ] 可知 : ①光滑区 (< 0. 8)33 dν11取 h =2 ( h w + h p) , 即= 4 lg ( R e λ) + 2. 0λ 1- 1 / 30. 1 tan α+0. 5h =[ h c 0. 215 ( sinα) + 0. 50 d F r 3]k s v 32②过渡 A 区 ( 0. 8 < < 1. 2)ν1= 4 lg R2 计算实例+ 5. 75k s λk s v 3岗曲河一级水电站位于云南省迪庆藏族自治州境内的金 沙江上游左岸一级支流岗曲河上 ,第四期采用台阶坝面溢洪道 消能 ,坝面溢洪道首部采用平底宽顶堰 ,堰顶高程为 2 580. 20m ,溢流净宽为 20 m ,采用 2孔布置 。

左右边墩墩头为 1 /4椭圆曲面 ,中墩前后墩头为尖圆形 。

陡槽段坡比 1 ∶1. 6,泄槽净宽21. 5 m 。

溢洪道采用台阶消能形式 ,台阶高 60 c m ,宽 96 cm 。

通过水工模型试验 ,测得校核水位为 2 583. 99 m ,下泄流量为 227 m 3/ s,则单宽流量为 10. 56 m 3/ ( s ·m ) 。

试验测得的 台阶坝面溢洪道沿程水深值与计算所得的水深值对比见表 1 , 可见实测值与计算值吻合较好 。

③过渡 B 区 ( 1. 2 << 1. 65 )νk s v 3 + 9. 65 - 4 lg ( ) 0. 81= 4 lg R ν k s k s v 3④粗糙区 (> 1. 65)ν1= 4 lg R+ 4. 25k s λτ0=ρ; R e 为雷诺 式中 :ν为动力黏滞系数 ; v 3 为摩阻流速 , v 3 数 , R e = 4R v /ν。

表 1 台阶坝面溢洪道沿程水深mτ0h fv在微小流段内 τ0= γR J , J =ΔL , v 3 =2λ, = 0 + 007. 965 0 + 019. 485 0 + 038. 685 0 + 0 + 0 +ρ 4桩号056. 925 076. 125 092. 445 q2λ。

滑掠水流一般处于粗糙区 , 通过计取 v = v 1 , 则 v 3= 4 h实测值计算值1. 252 0. 851 0. 792 0. 767 0. 748 0. 738 1 k s v 31. 2500. 8380. 7740. 7450. 7450. 745算 ν , 判定该流段处于哪个区 , 从而根据相应的公式求出沿程阻力系数 λ, 代入式 ( 4 ) 可以计算得出水深 h 2 , 依次计算则可 以得到一定单宽流量下的沿程水深 , 所取流段越小 , 则精度越 高 。

由于式 ( 4 ) 为隐函数 , 因此采用编程计算更加方便快捷 。

1. 2 均匀流段水深计算公式泄槽要达到均匀流所需要的标准的垂直距离几乎与 α角 成线性关系增加 ,它可以近似用下面的幂指数公式表示[ 4 ]:参考文献 :[ 1 ] 张志昌 ,曾东洋 ,刘亚菲 . 台阶式溢洪道滑行水流水面线和消能效果的试验研究 [ J ]. 应用力学学报 , 2005 , 22 ( 1) : 30 - 35. 艾克明 . 台阶式 泄 槽 溢洪 道 的水 力 特 性和 设 计应 用 [ J ]. 水 力发 电 学 报 ,1998 ( 4 ) : 86 - 95.夏震寰 . 现代水力学 [M ]. 北京 :高等教育出版社 , 1992.R 博依斯 . 碾压 混 凝 土坝 台 阶式 溢 洪 道的 水 力设 计 [ J ]. 国 际水 力 发 电 , 2002 ( 5 ) : 22 - 27.【责任编辑 张华岩 】[ 2 ][ 3 ] [ 4 ]H u ≈ 24 ( sinα) 2 / 3h c均匀流的当量清水深度 h p 可表示为h p= 0. 215 ( sin α) - 1 / 3 h c(上接第 19页 )水资源运行调度的信息化水平 ,加强数字流域 建设 ,以水利信息化推动水利现代化 。

要根据不同流域 、不同 地区的实际情况 ,因地制宜地确定水利现代化建设的目标和任务 ,积极稳妥地推进水利现代化工作 。

( 7 )水资源统一管理 。

按照《中华人民共和 国水法 》的规定 ,进一步深化水资源管理体制改革 ,建立权威高效的流域和 区域相结合的水资源统一管理体制 ;大力推行城乡水务一体化 管理 ,实现地表水与地下水 、城市水与农村水 、水量与水质的统 一管理 ;按照政府宏观调控和市场配置相结合的原则 ,探索和 建立我国水权分配机制 ,逐步建立国家初始水权制度 ,建立和 完善水资源宏观分配控制指标和微观定额控制指标 ,形成以经 济手段为主的节水机制 ,不断提高水资源的利用效率和效益 , 实现水资源优化配置 ; 要系统地分析不同流域 、不同地区水资源和水环境的承载能力 ,加强对水资源的供需管理 , 遏制对水 资源的无序开发和利用 ,大力推进节水型社会建设 。

参考文献 :阎增山 . 确立人与自然和谐相处的理念 [ J ]. 理论前沿 , 2006 ( 15 ) : 8 - 9.陆新元 ,熊跃 辉 . 以人 与 自 然和 谐 推进 和 谐 社 会 构 建 [ N ]. 中 国 环 境 报 ,2005 - 04 - 12 ( 3 ) .徐建新 ,丁占 稳 , 温 随群 , 等 . 黄 河 干 流梯 级 水 库对 河 流 生 态 系 统 的 影 响 [ J ]. 人民黄河 , 2007, 29 ( 10 ) : 7 - 8.侯怀仁 . 黄河下游土壤盐碱化评价及变化特征研究 [ J ]. 人民黄河 , 2008 , 30( 6) : 3 - 4.【责任编辑 赵宏伟 】[ 1 ] [ 2 ] [ 3 ][ 4 ]© 1994-2013 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 。

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