锚垫板 折角计算
技术规格书
一、钢材技术规格书（一）技术要求1.钢筋混凝土用热轧光圆钢筋执行GB 1499.1-2008国家标准及其引用标准。
其中：牌号：HPB300；表面形状：光圆；级别：I；公称直径6～22mm。
（1）包装、标志和质量证明书执行GB 1499.1-2008国家标准，还应符合GB/T2101-2008有关规定。
其中：按I类包装类别，盘卷状态1000Kg≤每盘≤2000Kg；直条状态2000Kg≤每捆≤2500Kg，定尺长度9米或者12米。
（2）尺寸、外形、重量及允许偏差执行GB/T14981-2009国家标准。
公称直径6-12mm 允许偏差正负0.3mm，14-22mm允许偏差正负0.4mm；外形不圆度：≤0.4mm。
（3）交货时数量验收方式：成盘卷状态包装的盘条按实际重量过磅交货（检斤）；直条状态捆扎包装的圆钢按国家标准规定的理论方法计算重量（检尺）。
（4）检查及验收执行GB1499.1-2008标准，钢筋的复验与判定应符合GB/T2101-2008的规定。
（5）盘条在交货地点过磅（检斤）计重交货，买卖双方对验收时的过磅数量有异议，可找双方都认可的第三方进行复磅，具体事宜买卖双方协商解决。
2.钢筋混凝土用热轧带肋钢筋执行GB1499.2-2007国家标准及其引用标准。
其中：牌号：HRB400；表面形状：月牙肋；公称直径：6～50mm。
(1)包装、标志和质量证明书执行GB1499.2-2007标准，带肋钢筋表面轧上牌号标志、厂名和直径数字，直径不大于10mm的钢筋，可不轧制标志，可采用挂标牌方法；还应符合GB/T2101-2008有关规定。
其中：按I类包装类别，盘卷状态1000Kg≤每盘≤2000Kg；直条状态2000Kg≤每捆≤2500Kg，定尺长度9米或者12米。
(2)尺寸、外形、重量及允许偏差执行GB 1499.2-2007/XG1-2009国家标准。
(3)交货时数量验收方式：成盘卷状态包装的盘螺按实际重量交货（检斤）；直条状态捆扎包装的螺纹钢按国家标准规定的理论方法计算重量（检尺）。
夹片式锚具锚垫板系列的尺寸估算——预应力锚固区安全探讨之四
者及结构设计者都严 格遵从 。锚垫板及 螺旋筋的产 品设计 ，不 可能完全脱离计算 ，至少估算 是需 要的 。有 限元分析法 能探讨锚垫板 的应力分布状况 ， 有助于拟订锚垫板的设计 。该文依据发布在 《 预应力技术 》２ ０ １ ２ 年第３ 期上 的 “ 预应力锚 固区安全探讨 之三” ，拟订了圆形夹 片式锚具 下配用 的锚垫板及螺旋筋系列尺寸 ， 可供产品生产者设计产品之用 ，也可供工程设计 、 施工单位参考 。该文 的估算办法参考 了美 国Ｐ Ｔ Ｉ 标准用于 普通钢板加工 型锚 垫板的计算准则 ，只用了简单的结构力学 和经验参 数。该文仅拟订 了 １ ５ 钢绞线 １ ３ ７ 孔 锚具的锚下配件 。实践经验对预应力技术很 重要 ，该文列 出了法 国Ｆ ｒ ｅ ｙ ｓ ｓ ｉ ｎ ｅ ｔ 体 系、瑞 士 ｖ ｓ Ｌ体系 、中国 Ｑ Ｍ、 ０ Ｖ Ｍ、 Ｑ Ｖ Ｍ体系的锚垫板 、螺旋筋 、波纹管尺寸 ，可供对照参考 。该文考虑 了我 国铁道部 门的 相关要求 。 关键词 ： 夹 片式锚具 ．
锚 垫板 尺寸 估算
１系列范围
都 常用 的夹 片式锚 具包 括 ｌ ３ 和１ ５ 两个 系 列 ，
格 ，给锚具生产造成浪费 ，生产厂产品规格过
多 、施工 也不 方便 。须 知 ，不 必太 多 的规 格就 能
是 圆形 ，即Ｙ Ｊ Ｍ型。系列范围如下 ：
Ｙ Ｊ Ｍ１ ３ 系歹 ０ 为１ —５ ５ 孑 Ｌ ，且 ｐ Ｙ Ｊ Ｍ１ ３ — １ ～５ ５
１ ２ 、１ ９ 、２ ２ 、２ ７ 、３ １ 、３ ７ 孔 ，共 １ １ 个 规格 ，除４ 、 ５ 孔小 规 格外 ，其他 都 是按 三 角 形孔 位 排列 的 ，
些不同，从一开始就将全部孔数的锚具列入了产
锚下局部应力验算
锚下局部应力验算本设计锚具采用OVMl5-19型锚，锚垫板尺寸320mm×310mm×240mm，锚板φE=217，F=90，螺旋筋φG=400，φH=20，I=60mm，N=8，孔距280mm。
1：抗压强度公式：N j≤N u=0.6(βR a+2μtβ2he R g)*A c从《桥梁施工及组织管理》P47上可查到：混凝土锚块的最小外廓尺寸：a=400十50=450(mm)取锚块的尺寸为550cm×470cm(中间由直径100mm的预应力孔道)，故A d=470×550－1002×π/4=250650(mm2)锚垫板面积：A c=3202－1002×π/4=94550(mm2)β=(Ad/Ac) 1/2 =1.6282螺旋筋：a j=20×20×π/4=314(mm2)d he=400mm,S=60mm, R g=240MPa,R a=28.5MPaμt=4(a j/d he)*s=0.0523A he=(4002－1002)×π/4= (mm2)> A c=117750(mm2)故N u=βhe=(A he/A c)1/2=1.1162μtβ2he R g =31.3 βR a =46.4因为2μtβ2he R g >0.5βR a故0.6(βR a+2μtβ2he R g)*A c 应变为0.9βR a A c0.9βR a A c =3948(kN) (kN)锚固处力(锚下力以张拉预应力钢束16#时为最大)：N j = 1230*2260=2780(KN)＜N u=3948(kN)故满足局部承压要求。
2．抗裂性验算由《结构设计原理》P201可查到，公式:N j≤N f=0.09α(AR l+45A g)α=V/(1-λ) ≤10对于局部承压构件需要进行抗裂性验算。
而本设计中垫板为矩形，故：V= 2,b=320mm，h=60×8=480mm。
预埋件计算——精选推荐
Ｖ
Ｎ
Ｍ
Ａs≥ ───── ＋──── ＋──────
α rα vｆy 0.8α bｆy 1.3α rα bｆyｚ
Ｎ
Ｍ
Ａs≥ ──── ＋──────
0.8α bｆy 0.4α rα bｆy
当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时， 应按下列两公式计
算并取其中的较大值。
Ｖ－0.3 Ｎ Ｍ－0.4Ｎｚ
级钢 筋)。
4. 充分利用锚筋的受拉强度时，锚固长度应符合表 5.7.16 的要求， 锚筋最小锚固长度在任何情况下不应小于 250mm。 锚筋按构造
配置、 未充分利用其受拉强度时，锚固长度可适当减少，但不应小于
180mm 。 光圆钢筋端部应作弯钩。
5. 锚板的厚度应大于锚筋直径的 0.6 倍。受拉和受弯预埋件的锚板 的厚度尚应大于 b/8，（b 为锚筋的间距图 5.7.10）。锚筋中心
及 45mm。 锚固钢筋的锚固长度ｌ━━━━━━━━━━━━━━━┓
┃
┃
混凝土强度等级
┃
┃ 钢筋类型 ┣━━━━━━━━━━┳━━━━━━━━━━━┫
┃
┃
C25
┃
≥C30
┃
┣━━━━━╋━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━┫
┃Ⅰ
┃
30d
Ａs≥ ───── ＋ ──────
α bｆy
1.3α rα bｆy
Ｍ－0.4Ｎｚ Ａs≥ ────────
0.4α rα bｆyｚ 当Ｍ〈 0.4Ｎｚ时, 取 Ｍ－0.4Ｎｚ＝0。 上述公式中的系数， 应按下列公式计算：
ｆc ａv＝(4.0－0.08ｄ)SQR（ ── ）
ｆy 当ａv 大于 0.7 时, 取ａv=0.7。
锚碇计算书
锚碇计算书依据<<建筑施工计算手册>>（13.3 锚碇计算）。
水平(卧式)锚碇计算:一.在垂直分力作用下锚碇的稳定性，可按下式验算:αμαc o ss in T G KT +≤式中: K──安全系数,取 K= 1.1；T──缆风绳所受张力，取 T= 52 (kN)；α──缆风绳与地面的夹角，取 α= 34 (度)；G──地的重力，按以下估算: γϕHl Htg b b G 2)(++= 其中 b──横木宽度,取 b= 0.35 mφ──地的内摩擦角,取 φ= 28 度；H──横木的埋置深度,取 H= 3.2 m ；l──横木长度,取 l= 5 m ；λ──土的重度,取 λ= 26 kN/m 3；μ──摩擦系数,取 μ= 0.5 。
经计算得:土的重力: G=[0.35+(0.35+3.2tg0.49)]×3.2×5×26/2= 499.51 kN 。
计算安全系数: K=(499.51+0.5×52×cos0.59)/(52sin0.59)= 17.92 。
由于计算所得安全系数为 17.92 不小于要求安全系数 1.1 ，所以满足要求!二.在水平分力作用下土的压力强度验算，无板栅碇可按下式: []hl T K ασcos ≥ 式中: [σ]──深度为H 处土的容许压力,取 [σ]= 0.33 N/mm 2；K──地挤压不均容许应力降低系数，取 K= 1.3 。
经计算得: σ= 52 ×cos 0.59 /(0.37×5)= 23.30 kN/m 2= 0.02 N/mm 2。
土的容许压力为 0.33 N/mm 2，应力降低系数取 1.3 ,则[σ]K=0.33×1.3= 0.43 N/mm 2> 0.02 N/mm 2，所以满足要求!三.锚碇横木截面应力验算:一根钢丝绳系在横木上，横木为圆形截面，其最大弯矩和应力计算公式: 8Tl M =m n f W M ≤=σ式中: Wn──横木的截面抵抗矩： 3321d Wn π=其中: d──横木的截面直径,取 d= 190 mm 。
预应力混凝土后张梁张拉施工质量问题及优化措施
2021.17科学技术创新预应力混凝土后张梁张拉施工质量问题及优化措施姜云朴王殿虎张亮奎(中交隧道工程局有限公司,北京100024)以现阶段推广的预应力砼施工技术角度分析,结合其施工理念情况,可以将该方法分为两类,即先张法以及后张法。
两者差异就是预应力筋实际张拉顺序,开展施工活动时,两者均具有广泛的应用范围,并具有良好应用效果。
对于后张法,通常在梁体砼强度满足一定要求之后开展预应力张力作业,保证砼的预应力[1]。
1后张法预应力概述对于后张施工技术而言,施工方式主要先开展水泥砼浇筑作业,保证强度满足设计要求,之后开展预应力钢绞线的张拉施工,以制作预应力砼构件。
该施工方法的原理主要是先开展构件制作,结合预应力筋部位,在构件中进行孔道位置预留,在保证构件砼标准满足设计要求之后,在预留孔道中穿过预应力筋,并开展张拉施工。
另外,借助锚具将扎拉预应力筋锚固在构件端部,并通过端部锚具将张拉力传递给砼。
满足设计张拉标准之后,均匀搅拌压浆料并向孔道内灌入,构件一个整体,由砼构件和预应力筋构成。
后张拉预应力形式主要为无粘结与有粘结两种类型的预应力砼[2]。
后张梁制作工艺流程图见图1。
图1后张梁制作工艺流程图2预应力砼后张梁的施工质量问题2.1材料问题主要体现在以下方面:在同批进场的钢绞线中,弹性模量差值超出规定范围;钢绞线没有对批接口的“三对应”原则进行严格执行,特别在钢绞线直径方面,和限位挡板取法良好匹配性;没有进行同心橡胶护套的设计制作,导致锚垫板的喇叭口出现进浆问题,使得预应力管道出现偏心问题,最终导致锚具和钢绞线中心不一致,和锚板之间形成折角,促使锚口摩擦增加;夹片选择钢丝圈套联形式,钢丝经常挑出沟槽,使得夹片无法跟进锚固;个别牙槽存在吃力问题,极易对钢绞线造成损伤或是夹片倒牙;锚垫板问题:第一,喇叭口长度较短,小口直径不满足要求,例如90型胶管为φ105m m ,超出95m m ,同时无法保证高钢绞线的4度角;第二,承压边面积不符合要求,导致梁端位置压应力较大,还会出现塌陷问题,同时造成侧面锚下位置出现纵向裂缝。
后张预应力宽幅空心板梁锚下局部承压的有限元分析
随着我国高等级公路建设的发展 ,预制预应力混凝土桥梁 日益显示广阔的应用前景 。在公路桥梁建设中长期大量使用的 常规先张法预应力空心板日益显露出不足 ,其混凝土等材料用 量偏大 ,没有充分发挥高强预应力钢材的力学性能等 ,造成了资 金浪费 。针对这个问题 ,有人提出了一种新型桥梁结构 ———后张 预应力混凝土宽幅空心板 。后张预应力混凝土宽幅空心板梁比 普通空心板梁更具有优势 ,其优点有 :梁高低 ,有利于提高桥下净 空 ,降低路堤高度 ;采用等截面形式 ,内腔成型脱模方便 ,施工便 捷 ;结构挖空率大 ,对下部结构受力有利 ;在桥宽一定时 ,预制梁 的数量减小 ,有利于加快工期降低造价 。因而 ,推广宽幅空心板 梁意义重大 。
Feb. 2006
西 部 探 矿 工 程
196
No . 2
内确定为 16cm 底板配筋为 4 束 3 15. 2mm 。梁体端部锚下加 强钢筋采用 8 @8 的钢筋网片 。计算后得结果应力图如图 5 、6 所 示。
图 1 有限元模型 图 2 锚垫板有限元模型
在合理设计与施工保证工程质量情况下 ,工程竣工通车后 , 对伸缩缝的加强管理及养护是保证伸缩缝使用寿命的关键 。严 禁车辆超载上路通过 ,及时清理散落在伸缩缝内的杂物 ,定期检 查伸缩缝的工作情况 。 5 结束语
锚板厚度计算
锚板厚度计算
【最新版】
目录
1.锚板厚度计算的背景和重要性
2.锚板厚度计算的基本原理
3.锚板厚度计算的实际应用
4.锚板厚度计算的注意事项
正文
【1.锚板厚度计算的背景和重要性】
锚板是建筑结构中的一种重要构件，其主要作用是将结构荷载传递到地基或基础结构中，以确保建筑物的稳定性和安全性。
因此，锚板的设计和计算是建筑结构设计中的重要环节。
其中，锚板厚度的计算是锚板设计中的关键部分，它直接影响到锚板的承载能力和使用寿命。
【2.锚板厚度计算的基本原理】
锚板厚度的计算主要基于材料力学的原理，其计算公式为：t=（F*Z）/（S*γ），其中，t 为锚板厚度，F 为锚板所承受的荷载，Z 为锚板长度，S 为锚板截面积，γ为锚板材料的允许应力。
【3.锚板厚度计算的实际应用】
在实际的工程设计中，锚板厚度的计算需要考虑多种因素，如锚板的材料、截面积、长度、所承受的荷载等。
同时，还需要考虑到建筑物的使用环境，如温度、湿度等，这些因素都会影响到锚板的厚度计算。
【4.锚板厚度计算的注意事项】
在进行锚板厚度计算时，需要注意以下几点：首先，要正确选取锚板材料，选择具有良好力学性能和耐腐蚀性的材料；其次，要准确计算锚板
所承受的荷载，避免计算误差；最后，要注意锚板厚度的允许应力，确保锚板在使用过程中的安全性。
01预埋件的计算
一、计算简图
图一 二、参数输入 混凝土强度等级 锚筋类型 锚板及钢角码钢材材质 受拉锚筋的锚固长度 锚板厚度 锚板宽度 锚板长度 锚筋直径 锚筋层数 锚筋的外形系数 最外层锚筋中心线之间的距离 剪力至锚板外表面之间的距离 锚板的简支计算跨度 锚板的简支计算宽度 钢角码厚度 轴心拉力 剪力 弯矩 锚筋层数影响系数 锚筋与锚板角焊缝的焊脚尺寸 钢角码与锚板直角角焊缝的焊脚尺寸 钢角码与锚板喇叭角焊缝的焊脚尺寸 钢角码与锚板角焊缝的计算长度 正面角焊缝强度设计值增大系数 混凝土轴心抗压强度设计值 混凝土轴心抗拉强度设计值 混凝土局部受压时的强度提高系数 锚筋抗拉强度设计值 锚板及钢角码抗拉抗压强度设计值 锚板及钢角码抗剪强度设计值 角焊缝强度设计值
计算简图 C25 HRB335 Q235B 250 8 200 200 12 2 0.14 100 110 69 120 6 10.00 10.00 1.10 1.00 6 5 6 110 1.22 11.90 1.27 1.00 300 215 125 160
la= t= B= H= d= n= α= z= e= a= a1= δ= N= V= M=Ve= ar= hf1= hf2= hf3= lw2= βf = fc= ft= βl = fy= f= fv= ffw=
＜ n
四、锚板厚度的验算 mm
0.58 N/mm2 -1.08 N/mm2 69.70 mm 76.77 mm 35.60 kN R=T-N= 25.60 kN 取R= 25.60 kN σ1=R/0.5BL0= 3.67 N/mm2 σ2=(σmax+σmin)/2= -0.25 N/mm2 取σ= 3.67 N/mm2 混凝土局部受压承载力满足要求。 M1=σa2/8= 2.19E-03 kN.m t1=(6M1/f)0.5= 7.81 mm 锚板厚度满足要求。 t2=0.6d= 7.20 mm 锚板厚度满足要求。 取角焊缝hf1= 6 mm
铸造型预应力筋锚垫板的受力和尺寸探讨——预应力锚固区安全探讨之三
） ］ ，
） ］ ，
口，也可做成凸出３ ｍ的平 台。 ｍ ３ 个安装孔位于加劲肋前方平台上 ，钻孔孔
径 比固定 螺栓 直径 应大 １ ｍ ～ ｍ ａ ｒ ２ ｍ。
常用规格的锚垫板 ， 其灌浆嘴接 口螺纹规格 全国统一定为Ｇ ／ ３ 管螺纹 （ ４ 早期曾定为Ｍ ７ ２ ２ Ｘ 普
板下 面 的根部 ，此 处宜设 置较 大铸 造 内圆角 ，能
强度标准值
．
厂 混凝土圆柱体试块龄期２天 的抗压强度 ８
， 。 张拉施工时１ ｒ ５ａ ０ ｍ￣方体试块的抗压强度
， 。 张拉施工时圆柱体试块的抗压强度
预应 力 筋 的特 征极 限抗 拉 力 ，同 ｋ
ｋ
预应 力 筋标 准极 限抗 拉力
钢 材 的弹性 模量 ，Ｅ ＝０ ００Ｎｍ ｓ２０ ０ ／ｍ２
．
ｋ
边长为１０ ｍ ５ｍ 的混凝土立方体试块抗压
作用 ，强度验算截面拟选定在 ， 处。
预应力束 的外 围钢绞线在 附加翼板处有 约 ４ 。的弯折 ，因之产生环 向张力 ，附加翼板不但 承受因轴 向混凝土压力而产生的弯 曲应力 ，也像 环箍一样承担环向拉应力 。拉应力叠加位置在翼
的。我 国各锚 具生产 厂 可按 中国 当前情 况选 择一
但仍能使其周 围的混凝土产生很高的压拉应力 ， 配置的螺旋筋能使其圈内混凝土得到加强 ，但这
一
个系列供应市场 ，这一系列可按１ ７ ８ ０ Ｐ × 丝１６ Ｍ ａ 级钢 绞线及Ｃ ０（ ４ 立方体强度 ）混凝土确定尺 寸。遇非常规需求时可以另议 。 在拟订锚垫板外形时必须尽量发挥混凝土的 抗压能力 ，拉应力区是不可避免的，应有足量 的
预制箱梁张拉作业指导书
预制箱梁张拉作业指导书1编制依据和范围1.1目的明确预应力设计要点、张拉操作要求、相关的质量标准、规范并指导张拉施工。
1.2编制依据《工艺细则》1.3编制范围本作业指导书适用于中铁二十局集团第三工程有限公司醴陵制梁场，预制箱梁的预应力材料下料、张拉等作业。
2 预应力张拉前准备2.1预应力钢绞线2.1.1 钢绞线品种及规格梁体预应力筋采用湖南恒星钢缆有限公司生产的钢绞线，规格型号为1×7-15.20-1860，预应力筋的各项技术指标除满足设计要求外，还须符合现行规范GB/T5224-2003《预应力混凝土用钢绞线》的有关规定。
其外形尺寸及允许偏差、每米参考质量见表2.1-1，其主要性能指标见表2.1-2。
表2.1-1 钢绞线外形尺寸表2.1-2 钢绞线主要性能指标2.1.2 钢绞线内不得有折断、横裂和相互交叉的钢丝。
表面不得有油污、润滑脂等物质；允许有轻微的浮锈，但不得有目视可见的锈蚀麻坑；钢绞线表面允许存在回火颜色。
2.1.3批量划分每批预应力钢绞线由同厂家、同品种、同规格、同批号的预应力钢绞线组成。
预应力钢绞线力学性能的抽样检验以不大于30t为一批。
2.1.4取样钢绞线检验项目及取样数量及部位见表2.1-3。
表2.1-3 钢绞线检验项目及取样数量2.1.5预应力钢绞线的检验项目及方法对任何新选厂家的钢绞线应作全面检验，对每批进场的同厂家、同规格、同牌号的钢绞线每批不大于30t对其进行进场检验，具体的检验项目及指标要求见表2-9-2。
每批进场钢绞线的松弛率由厂家提供。
钢绞线的检验按照GB/T5224-2003有关规定进行，检验结果有一项不符合表2.1-2的规定时，则该盘钢绞线判为不合格；并从同一批未检验过的钢绞线盘中取两倍数量的试样进行该不合格项目的复验；复验结果即使有一个试样不合格，则整批钢绞线不得交货，或进行逐盘检验合格后交货。
2.1.6 每批钢绞线的实际强度不能高于其抗拉强度级别2060MPa。
铁路工程预应力筋用夹片式锚具夹具和连接器试题与答案
2021年铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器试题与答案一、单项选择题1. 普通锚具、夹具和连接器的代号与标记应符合（）的规定。
A. GB/T14370B. GB/T16924C. JB/T3999D. JG/T5011.8答案：A2. 生产厂应有设计文件、（），该类文件应具有可追溯性。
A. 产品说明文件B 产品合格文件C 产品设计书D 产品合格证答案：B3. 锚具的基本性能是：（）A 预应力筋-锚具组装件的静载锚固性能应同时满足三项要求。
B 在荷载达到预应力筋标准强度的85%之后释放荷载。
C 预应力筋因锚具夹持作用发生疲劳破断的截面面积不应大于试件总截面面的7%。
D 低回缩夹片式锚具的回缩量应小于或等于1.0mm。
答案：D4. 夹具夹片应进行化学热处理，表面硬度不应小于（）HRA。
A 70B 71C 80D 81答案：D5. 锚垫板长度应保证钢绞线在锚具底口处的最大折角不应大于（）。
A 3.0°B 4.0°C 5.0°D 6.0°答案：B6. 锚垫板下应设置（）。
A 连接器B 预应力筋C 螺旋筋D 肋板答案：C7. （）孔及以下锚垫板应设置一道加强肋，（）孔以上锚垫板应设置两道加强肋。
A 8 8B 8 9C 9 8D 9 9答案：A8. 锚垫板端面应设置压浆孔，螺纹孔径为（）。
A G3/4B G2/4C G1/4D G3/5答案：A9. 锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不宜大于（）。
A 5%B 6%C 7%D 8%答案：B10. 锚具张拉锚固后的预应力筋回缩量应小于或等于（）。
A 8.0mmB 8.0cmC 6.0cmD 6.0mm答案：D11. 检验用的预应力筋锚具、夹具或连接器组装件由产品零件和（）组装而成。
A 锚具张拉锚B 连接器C 螺旋筋D 预应力筋答案：D12. 锚板和夹片外形尺寸采用（）检测。
A 卷尺B 直尺C 游标卡尺D 以上都不对答案：C13.支撑垫板及辅助支撑装置应具有足够的（）。
预制箱梁预应力张拉作业指导书
预制箱梁预应⼒张拉作业指导书预制箱梁预应⼒张拉作业指导书⼀⽬的明确中铁⼗局集团第三建设有限公司镇江制梁场箱梁的预应⼒张拉程序、操作流程、⼯艺要点以及控制标准；更好的指导现场施⼯⽣产，使现场作业⼈员能够规范施⼯。
⼆编制依据1、《企业标准》2、《⼯艺细则》三适⽤范围本作业指导书适⽤于中铁⼗局集团第三建设有限公司镇江制梁场预制箱梁预应⼒张拉施⼯。
四预应⼒材料1、预应⼒钢绞线a、预应⼒钢绞线符合1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003的要求。
供应商提供每批钢绞线的实际弹性模量值。
b、对于新选⼚家，应对钢绞线的破断负荷、屈服负荷、弹性模量、极限伸长率、松弛率等项⽬进⾏全⾯检验。
⽣产中按每批不⼤于30t同⼚家、同品种、同规格、同批号钢绞线为⼀验收批，不⾜30t按照⼀批计算，分别进⾏破断负荷、屈服负荷、弹性模量、极限伸长率进⾏检验，其质量符合GB/T5224-2003要求后，⽅可投⼊使⽤。
c、每批钢绞线应附有出⼚合格证，由同⼀批号，同⼀强度等级的钢绞线组成。
进场后，外观检查合格后，再按GB/T228-2002的要求作钢绞线应⼒松弛性能试验和最⼤应⼒试验，合格后⽅可使⽤。
ｄ、钢绞线应存放在⼲燥处，避免潮湿锈蚀，⼯地存放时，要⾼出地⾯200mm，并及时⽤帆布进⾏覆盖。
ｅ、钢绞线的⼒学性能①见钢绞线尺⼨及⼒学性能指标表。
表4－1 钢绞线尺⼨及⼒学性能指标表②每⼀交货批钢绞线的实际强度不能⾼于其抗拉强度级别200MPa。
③钢绞线弹性模量为（195±10）GPa，但不作为交货条件。
④采⽤推算法确定1000h松弛率。
f、表⾯质量：钢绞线表⾯不得有油、润滑脂等物质；允许有轻微的浮锈，但不得有⽬视可见的锈蚀⿇坑；表⾯允许存在回⽕的颜⾊。
g、松弛钢绞线的伸直性：取弦长为1m的钢绞线，其弦与弧的最⼤⾃然⽮⾼不⼤于25mm。
h、复验与判定规则当下表中规定的某⼀项检验结果不符合标准规定时，则该盘卷不得交货。
先张法
先张法是为了提高钢筋混凝土构件的抗裂性能以及避免钢筋混凝土构件过早出现裂缝，而在混凝土构件预制过程中对其预先施加应力以提高构件性能的一种方法。
通常在浇灌混凝土之前张拉钢筋的制作方法也称为先张法，它在工程建设中起着重要作用。
先张法是在浇筑混凝土前张拉预应力筋，并将张拉的预应力筋临时锚固在台座或钢模上，然后浇筑混凝土，待混凝土强度达到不低于混凝土设计强度值的75%，保证预应力筋与混凝土有足够的粘结时，放松预应力筋，借助于混凝土与预应力筋的粘结，对混凝土施加预应力的施工工艺，如图5.1所示。
先张法一般仅适用于生产中小型构件，在固定的预制厂生产。
先张法生产构件可采用长线台座法，一般台座长度在50～150m之间，或在钢模中机组流水法生产构件。
先张法生产构件，涉及到台座、张拉机具和夹具及先张法张拉工艺，下面将分别叙述。
施工简图台座在先张法构件生产中是主要的承力构件，它必须具有足够的承载能力、刚度和稳定性，以免因台座的变形、倾覆和滑移而引起预应力的损失，以确保先张法生产构件的质量。
台座的形式繁多，因地制宜，但一般可分为墩式台座和槽式台座两种。
墩式台座墩式台座由承力台墩、台面与横梁三部分组成，其长度宜为50～150m。
台座的承载力应根据构件张拉力的大小，可按台座每米宽的承载力为200～500kN设计台座。
承力台墩承浇钢筋力台墩一般埋置在地下，由现混凝土做成。
台座应具有足够的承载力、刚度和稳定性。
台墩的稳定性验算包括抗倾覆验算和抗滑移验算。
台墩的坑倾覆验算，其计算简图如图5.2所示，按下式进行计算：K1=M1/M=Gl/(Pj*e1)式中K1－抗倾覆完全系数，应不小于1.50；M－倾覆力矩（N·m），由预应力筋的张拉力产生；Pj－预应力筋的张拉力（N）；e1－预应力筋的张拉力合作用点至倾覆点的力臂（m）；M1－抗倾覆力矩（N·m），由台墩自重和主动土压力等产生；G－台墩的自重（N）；L－台墩重心至倾覆点的力臂；Ep－台墩左侧面主动土压力的合力（N），当台墩埋置深度很浅时，可忽略不计；e2－主动土压力合力重心至倾覆点的力臂（m）。
锚板重量计算公式
锚板重量计算公式钢板重量计算公式公式：7.85×长度(m)×宽度(m)×厚度(mm)例：钢板6m(长)×1.51m(宽)×9.75mm(厚)计算：7.85×6×1.51×9.75=693.43kg钢管重量计算公式公式：（外径-壁厚）×壁厚mm×0.02466×长度m 例：钢管114mm(外径)×4mm(壁厚)×6m(长度)计算：（114-4）×4×0.02466×6=65.102kg圆钢重量计算公式公式：直径mm×直径mm×0.00617×长度m例：圆钢Φ20mm(直径)×6m(长度)计算：20×20×0.00617×6=14.808kg方钢重量计算公式公式：边宽(mm)×边宽(mm)×长度(m)×0.00785 例：方钢 50mm(边宽)×6m(长度)计算：50×50×6×0.00785=117.75(kg)扁钢重量计算公式公式：边宽(mm)×厚度(mm)×长度(m)×0.00785 例：扁钢 50mm(边宽)×5.0mm(厚)×6m(长度)计算：50×5×6×0.00785=11.7.75(kg)六角钢重量计算公式公式：对边直径×对边直径×长度(m)×0.00068 例：六角钢 50mm(直径)×6m(长度)计算：50×50×6×0.0068=102(kg)螺纹钢重量计算公式公式：直径mm×直径mm×0.00617×长度m例：螺纹钢Φ20mm(直径)×12m(长度)计算：20×20×0.00617×12=29.616kg方通重量计算公式公式：边宽mm×4×厚×0.00785×长m例：方通 50mm×5mm厚×6m(长)计算：50×4×5×0.00785×6=47.1kg等边角钢重量计算公式公式：边宽mm×厚×0.015×长m(粗算)例：角钢 50mm×50mm×5厚×6m(长)计算：50×5×0.015×6=22.5kg(表为22.62)不等边角钢重量计算公式公式：(边宽+边宽)×厚×0.0076×长m(粗算)例：角钢 100mm×80mm×8厚×6m(长)计算：(100+80)×8×0.0076×6=65.67kg(表65.676)。
预埋锚筋计算程序
预埋锚筋计算书
一、计算依据： GB50010--2002.10.9 二、受力情况 弯距M 559.00 压力N 0.00 剪力V 187.00 锚筋排数 4 锚筋每排根数 2 三、锚筋总截面面积计算 fc：砼抗压强度设计值,砼为C35,fc= 16.7 fy：锚筋抗拉强度设计值,锚筋为HRB335,fy= 300 t：锚板厚度,t＝ 22 d：锚筋直径,d＝ 25 z：外层锚筋中心间距,z＝ 450 α r：锚筋层数影响系数,两层1.0，三层0.9，四层0.85，α r＝ 0.85 α b：锚板的弯曲变形折减系数,α b＝0.6+0.25t/d＝ 0.820 α v：锚筋受剪承载力系数,α v＝（4-0.08d）s'q'r't（fc/ft）＝ 0.472 6123.9 As1=(V-0.3N)/(α r*α v*fy)+(M-0.4N*z)/(1.3α r*α b*fy*z)= As2=(M-0.4*N*z)/(0.4*α r*α b*fy*z)= 所需锚筋总截面面积As＝max（As1，As2）＝ 现配锚筋总截面面积As0＝n*3.14*d2/4＝ 四、锚固长度计算 锚固长度la≥15*d＝
KN.M KN KN
Mpa Mpa mm mm mm
mm2
14852.0பைடு நூலகம்mm2 14852.01 3925 <As不满足 375 mm
锚板技术要求
70
268
DWM15-20L
980
70
288
DWM15-21L
980
70
288
DWM15-22L
980
70
288
DWM15-23L
1056
70
318
DWM15-24L
1056
70
318
DWM15-25L
1056
70
318
DWM15-26L
1056
70
318
DWM15-27L
1056
70
318
锚具技术要求
1、材料要求
1）锚垫板
所用材料不低于HT200；
2）锚板、连接器
1—22孔工作锚板、连接器所用材料不低于40Cr，22孔以上锚板、连接器所用材料不低于45#；热处理的工作锚板表面硬度20~28HRC，连接器硬度20~40HRC圆形锚板、连接器均应镀锌处理；
3）夹片
夹片采用20CrMnTi(或更优)，并经过热处理，表面硬度为80.3~83.9HRA；
4）螺旋筋
不低于Q235；
2、尺寸及重量要求
1）工作夹片大头的外圆半径不小于R14，长度不小于40.7mm，重量不低于0.07KG；
2)锚具、锚垫板和螺旋筋尺寸不小于下表：
图1锚具结构形式示意图
锚具、锚下垫板、螺旋筋外形尺寸:
型号
钢绞线根数
锚板
锚下垫板
螺旋筋
A
B
C
D
E
F
G
H
DWM15-1
1
48
48
—
300
16
60
DWM85
275
钢绞线锚板的参数试验
钢绞线锚板的参数试验1 钢铰线锚具的工作机理在以钢绞线为起重绳的起升设备中，锚具用来锚定钢绞线并直接承受吊重。
锚具包括锚片和锚板。
锚片外表面为光滑锥面，内表面为圆柱面，其上开有螺牙。
锚板则为开有圆锥通孔的柱体，有单孔锚板和多孔锚板两类。
钢绞线的锚固是通过锚片楔紧穿过锚板锥孔的钢绞线而实现的(见图1)。
图1 锚具在使用液压油缸进行逐级提升时，油缸每完成一次行程，就需要上下两组锚具交换一次紧锚和松锚，实现载荷转换，从而保证下一个行程的实施。
现场使用发现，当钢绞线负载较大时，在锚片与锚板的接触面之间有时会发生咬合，使得脱锚转换难以完成。
现场对此的处理办法通常只能将该钢绞线割断，但这样将降低吊装的安全系数并影响工程进度。
改善锚具脱锚性的途径之一是改进锚板锥孔的设计参数，这些参数包括锥孔锥度、硬度、粗糙度及孔径等(见图2)。
确定锚板最佳设计参数需要掌握这些参数对锚具脱锚性能的影响程度。
2 锚板咬合分析图2 锚板参数图3 锚片受力图2.1 锚板锥角α的约束条件锚具紧锚时锚片的受力见图3。
以锚片为隔离体建立静力平衡，可得到钢绞线的法向力F N与垂直载荷F L的关系。
（1）式中：α——锥角；ρ——锚板与锚片间的静摩擦角。
由于吊重时要求锚片夹紧钢绞线的最大静摩擦力大于钢绞线垂直载荷F L，即：F N.f j≥F L式中：f j——锚片与钢绞线接触表面的最大静摩擦系数。
代入式(1)可以得到锚具的自锁条件为：（2）这也是锚板锥度的约束条件。
可见，锚板锥角α较小将有利于钢绞线锚固，虽然这里锚片的f j变化范围很大。
同样，还可得到锚板锥面反力R与垂直载荷F L的关系式：（3）该式又表明，锚板锥角α增大将有利于减少锥面支反力，从而提高脱锚性。
上述分析中假设了锚片与锚板的锥度是完全一致的。
这在一般情况下是正确的，因为锚片与锚板锥度上的少量差别，在钢绞线承载时将随着锚片螺牙咬入钢绞线而自动消除，使锚片锥度自动调整为锚板锥度。
但是，若锚板锥度过大或过小，这种锥度差则难以消除，这将造成锚片与锚板之间的线接触，从而使两者发生咬合的可能性大大增加。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
锚垫板与钢绞线在锚具底口处的最大折角≤4°要求 按TB/T 3193《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》中的第4.5.1要求，锚垫板长度应保证钢绞线在锚具底口处的最大折角≤4º。
根据铁路产品认证管理委员会2008-03-24发布的《CRCC 产品认证实施规则—预应力筋用锚具（夹片式）》的表5（锚具检验项目和检验方法）中序号19条公式：
式中：Φ1—— 试验用锚具最外侧锥孔小口外边间距离
Φ2——锚垫板缩口靠近锚具处直径 h —— Φ2处至锚垫板承压锚具处的高度
图15 钢绞线在锚具底口处的最大折角示意图
()[]h
tg 2/5arg 2
1
+-=φφθ
表13 钢绞线在锚具底口处的最大折角计算表。