sbr反应器设计计算
经典SBR设计计算(全)
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
SBR反应池的设计计算解析
第3章设计计算3.1 原始设计参数原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。
3.2 格栅3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。
格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。
根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。
由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。
栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。
而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。
3.2.2 设计参数（1）变化系数：K T=1.72；（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；（4）设过栅流速：v=0.9m/s；（5）栅前水深：h=0.4m；（6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算（1）格栅间隙数：13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/sӨ——格栅安装倾角， 取60°h ——栅前水深 mb ——栅条间隙宽度，取21mmv ——过栅流速 m/s（2）栅渠尺寸：B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m （3—2）s ——栅条宽度 取0.01mB 2——格栅宽度 mmax 10.10.321m 0.780.4Q B v'h ===⨯（3—3）B 1——进水渠宽 mv’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s栅前扩大段：2110.4030.3210.12m 2tan 2tan 20B B L α--===⨯︒（3—4）α——渐宽部分的展开角，一般采用20栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m（3—5）通过格栅的水头损失h 1：4231423)sin 20.010.92.42()sin 6030.097m 0.02119.6S v h =β(k αb g=⨯⨯⨯︒⨯=（3—6）栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3mH =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m （3—7）栅槽总长度L ：L =L 1+L 2+1.0+0.5+=0.12+0.06+1.0+0.5+=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72⨯⨯==>⨯ （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。
序列间歇式(序批式)活性污泥(SBR)反应器的设计
序列间歇式(序批式)活性污泥（SBR）反应器的设计SBR是序列间歇式活性污泥法的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。
与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。
它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。
一、SBR工艺的优点1、理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。
2、运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。
3、耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。
4、工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。
5、处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。
6、反应池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。
7、SBR法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。
8、脱氮除磷，适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。
9、工艺流程简单、造价低。
主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。
二、SBR系统的适用范围由于上述技术特点，SBR系统进一步拓宽了活性污泥法的使用范围。
就近期的技术条件，SBR系统更适合以下情况：1、中小城镇生活污水和厂矿企业的工业废水，尤其是间歇排放和流量变化较大的地方。
2、需要较高出水水质的地方，如风景游览区、湖泊和港湾等，不但要去除有机物，还要求出水中除磷脱氮，防止河湖富营养化。
3、水资源紧缺的地方。
SBR系统可在生物处理后进行物化处理，不需要增加设施，便于水的回收利用。
4、用地紧张的地方。
5、对已建连续流污水处理厂的改造等。
SBR反应器的设计计算
SBR 反应器的设计计算（1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。
（2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。
（3）反应池运行周期各工序的计算①.曝气时间（T A ）02250.490/B S COD mg L C ==⨯=024249020.143000A s S T h L mX ⨯===⨯⨯②.沉淀时间（T S ）初期沉淀速度4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h --=⨯⨯=⨯⨯=则： max 113.50.5420.75S H m T h v ε⎛⎫+⨯+ ⎪⎝⎭===③.排出时间（T 0） 排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。
④.进水时间（T F ） 设进水时间为T=1.0h 。
一个周期时间为T=8.0h 。
（4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10设f=0.85：SVI=150故污泥沉降体积为 841.085.0150101353506=⨯⨯⨯⨯-3m 采用周期为8h ，池个数为2个每个池子的有效容积为47⨯ 图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图排水结束时水位h 2111414.0 2.7m h Hm --=⨯=⨯⨯=污泥界面 h 1=h 2-0.5=2.2m （5）需氧量计算①.需氧量 需氧量O a 为有机物(BOD)氧化需氧量O 1、微生物自身氧化需氧量O 2、保持好氧池一定的溶解氧O 3所需氧量之和。
即O a =O 1+O 2+O 3 有机物氧化需氧量O 1()10e O aQ S S =-式中：a-----去除每1.0kgBOD 的需氧量，kgO 2/kgBOD,取a=1.0； S 0,S e -----进水BOD 与出水BOD ，kg/m 3； Q-----进水量，m 3/d 。
SBR反应池
2.2.8 SBR 反应池经生物接触氧化处理后的废水，要达到排放标准，必须经过进一步处理，即采用序批示活性污泥法（SBR ）法。
SBR 法对有机物的去处机理为：在反应期内预先培养驯化一定量的活性微生物（活性污泥），当废水进入反应器与活性污泥混合接触并有氧存在时，微生物利用废水中的有机物进行新陈代谢，将有机污染物转化为2CO 、O H 2等无机物；同时微生物细胞增殖，最后，将微生物细胞物质(活性污泥)与水沉淀分离，废水得到处理 （1）设计参数：①最大日污水量：4000d m /3②进水BOD:97.92mg/l③水温：10～20℃ ④污泥负荷率：s N 取0.07)/(5d kgMLSS kgBOD ⋅ ⑤污泥浓度和SVI:污泥浓度采用3000mgMLSS/L, SVI 取100 ⑥反应周期：T 为12h ⑦污泥界面上最小水深:0.5m ⑧排泥比：1/4 ⑨反应池数：N 为2 （2）周期内时间分配本设计SBR 周期采用T=12h,则反应器一天内周期数：n =1224=2 ①进水时间：h N T T F 6212===②反应时间：mXN S T s A 024=0S ——进水平均BOD,mg/Ls N ——污泥负荷率，取0.07)/(5d kgMLSS kgBOD ⋅1/m ——排水比，取1/4X ——反应期内混合液平均污泥浓度，mg/l3000407.092.9724⨯⨯⨯=A T =2.8h 取3h③静沉时间：max)/1(V m H T s ε+⨯=H ——反应器的水深，取5mε——活性污泥界面上的最小水深去0.5m m ax V ——活性污泥界面上的初始沉降速度，m/hm ax V =4.626.10410-⨯⨯X =4.626.14300010-⨯⨯=1.9m/hh T s 99.09.15.0)4/1(5.5=+⨯=取1h④排水时间：=d T 2h （3）设计计算①周期进水量：周期/10002241240002430m N QT Q =⨯⨯==②反应池有效容积：Acv T T L C nQ V ⋅=n ——一天内的周期数，周期/天 0Q ——周期进水量，周期/3mC ——平均进水水质，kgBOD/3m v L ——BOD 容积负荷，去0.11kg /3m dc T ——一个处理周期的时间，h A T ——一个处理周期内反应的有效时间，h3124.01092.97100023⨯⨯⨯⨯=-V =19583m③反应池内最小水量：158719581030001001066min =⨯⋅=⨯⋅=V MLSS SVI V 3m ④校核周期进水量：V MLSSSVI Q )101(60⋅-< 13711958)1030001001(60=⋅⋅-<Q （满足要求）⑤反应池有效容积：min 0V Q V +==1371+587=19583m （满足要求）⑥SBR 反应池的尺寸：a. SBR 有效水深取5.5m ，超高0.5m,则：SBR 总高=5.5+0.5=6.0mb. SBR 池的总面积：23565.51958m A ==c. 设SBR 池的长:宽=2:1则： SBR 的池长：28m ,池宽14md. SBR 池的最低水位：1428)10001958()(min ⨯-=⨯-=B L Q V h =2.44me. SBR 反应池污泥高度：m B L V h 5.11428587min =⨯=⨯=2.44-1.5=0.94m可见，SBR 最低水位与污泥位之间的距离为0.5m ，缓冲层高度符合设计要求。
序批式间歇反应器--SBR设计计算
设计参数和内容
（6）反应池水深，水深H=4~6m，安全高ε=0.5m(泥界面上最小水 深)。 （7）设计内容，确定曝气时间TA、沉淀时间TS、排水时间TD、充 水时间TF、反应池容积V、安全容积ΔV、构造尺寸、水位设定、需 氧量和供氧量、加氯接触池容积、排泥设备、污泥产量等。
设计计算公式
（1）BOD污泥负荷
周期数的确定取整非限制曝气限制曝气标准状态下污水需氧量kgo设计污水需氧量kgocs标准状态下清水中饱和溶解氧浓度mgl混合液中总传氧系数与清水中总传氧系数之比一般取080混合液的饱和溶解氧值与清水中的饱和溶解氧值之比一般取090时清水表面饱和溶解氧浓度mgl混合液剩余溶解氧mgl一般取2mgl下实际计算压力时曝气装置所在水下深处至池面的清水平均溶解值mgl曝气装置出口处的绝对压力mpa其值根据下式计算
（1）确定曝气时间TA，沉淀时间TS，排水时间TD （2）确定周期数，周期，进水时间 （3）确定反应器容量 （4）对容量进行校正 （5）需氧量、供氧量、接触池的计算
Add Your Company Slogan
Thank you
LogoΒιβλιοθήκη 设计计算公式（2）曝气时间TA
带入(1)式
设计计算公式
（3）沉淀时间TS 当X<3000mg/L时，采用
当X>3000mg/L时，采用
设计计算公式
（4）排水时间TD 要消毒时取2h，否则取0.5~1.0h。有时排水时间也可沉淀。
（5）单池容积V
（6）周期数的确定（取整） 非限制曝气
限制曝气
设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（8）需氧量
设计计算公式
SBR计算
4.5.3 反应池运行周期各工序计算 （1）曝气时间（T A ）0A s 24S 24400T =3L mX 0.244000⨯==⨯⨯（h ） （2）沉淀时间（T S ） 初期沉降速度4 1.264 1.26max 4.610 4.6104000 1.33AV C --=⨯⨯=⨯⨯=（m 3/h ）则max 11() 3.50.54 1.031.33S H m T V ε+⨯+===（h ） （3）排出时间（T D ）本设计拟定排除多余的活性污泥、撇水时间为0.5h ，则沉淀与排出时间合计为1.5h 。
（4）进水时间（T F ） 本设计拟定缺氧进水1.5h[23]。
则一个周期所需要的时间为：T c = T A + T S + T D + T F =3 + 1.5 + 1.5 = 6(h ）4.5.4 反应池池体平面尺寸计算周期数242446n Tc ===池个数641.5F T N T === 反应池有效池容4250062544m V Q n N =⨯=⨯=⨯⨯（m 3） 由进水时间和进水量的变动理论，求得一个循环周期的最大流量变动比max1.5Q r Q ==平均超过一个周期，进水量△Q 与V 的对比为△Q/v 1 1.510.1254r m --=== 考虑流量比，反应池的修正容量为V’=V （1+△Q/v ）625(10.125)703.125=⨯+=（m 3）取反应池水深为3.5m ，则所需水面积'703.125200.8953.5V A H ===（m 2）取200（m 2） 取反应器长L=20（m ），则宽为b=10 (m) SBR 反应池设计运行水位如图3所示。
排水结束时水位h 2=H/(1+△Q/v)1133.5 2.310.1254m m -⨯=⨯⨯=+（m ） 基准水位h 3=H/(1+△Q/v)13.5 3.110.125=⨯=+（m ）高峰水位4h =3.5（m ）警报溢流水位540.5 3.50.54h h =+=+=（m ）污泥界面120.5 2.30.5 1.8h h =-=-=（m ）4.5.5 进出水系统（1）SBR 池进水设计调节池的来水通过DN180mm 的管道送入SBR 反应池，管道内的水流最大流速为0.88m/s 。
sbr容积负荷
sbr容积负荷
SBR容积负荷（Sequencing Batch Reactor Volumetric Loading Rate）指的是在SBR工艺中，每单位时间内处理的废水量与
反应器有效容积的比值。
SBR工艺是一种周期性操作的生物反应器，可以用于污水处理。
反应器在不同的阶段进行进水、搅拌、静置、沉淀、出水等操作，完成废水的处理。
SBR容积负荷是衡量反应器处理
能力的重要指标，表示单位容积内处理的废水量。
SBR容积负荷的计算公式为：
SBR容积负荷 = 每日处理的废水量 / 反应器有效容积
反应器的有效容积是指反应器中用于废水处理的实际容积，不包括混合、沉淀和其他非反应的空间。
SBR容积负荷的大小直接影响反应器的处理效果和稳定运行。
过高的容积负荷可能导致废水无法充分处理，降低处理效果甚至导致工艺异常；而过低的容积负荷则可能浪费反应器的容量资源。
因此，在设计和运行SBR工艺时，需要合理确定和控制SBR
容积负荷，以确保废水得到有效处理。
具体的容积负荷值会根据废水特性、处理要求和反应器设计等因素进行调整。
sbr反应器设计计算
SBR反应器的设计计算一、设计说明经UASB处理后的废水,COD含量仍然很高,要达到排放标准,必须进一步处理,即采用好氧处理。
SBR结构简单，运行控制灵活，本设计采用4个SBR反应池，每个池子的运行周期为6h二、设计参数（一）参数选取(1)污泥负荷率Ns取值为0.13kgBOD5/(kgMLSS•d)(2)污泥浓度和SVI污泥浓度采用4000 mgMLSS/L,SVI取100(3)反应周期SBR周期采用T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4(4)周期内时间分配反应池数N=4进水时间：T/N=6/4=1.5h反应时间：3.0h静沉时间：1.0h排水时间：0.5h(5)周期进水量Q0= =156.25m3/s（二）设计水量水质设计水量为：Q=2500m3/d=104m3/h=0.029m3/s设计水质见下表2.3：三、设计计算（一）反应池有效容积V1=式中：n ------------ 反应器一天内周期数Q0 ------------ 周期进水量,m3/sS0 ------------ 进水BOD含量,mg/lX ------------- 污泥浓度,mgMLSS/LNs ------------- 污泥负荷率V1 = 280.45 m3（二）反应池最小水量V min =V1-Q=280.45-156.25=124.2m3（三）反应池中污泥体积Vx=SVI·MLSS·V1/106=100×4000×280.45/106=112.18 m3Vmin>Vx,合格（四）校核周期进水量周期进水量应满足下式：Q<(1-SVI·MLSS /106) ·V=(1- 100×4000 /106) ×280.45=176.46m3而Q=156.25m3<176.46m3 故符合设计要求（五）确定单座反应池的尺寸SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR总高为5.5m,SBR的面积为280.45/5=56.09m2设SBR的长：宽=2：1则SBR的池宽为：5.5m；池长为：11.0m.SBR反应池的最低水位为： 1.97mSBR反应池污泥高度为：1.24m1.97-1.24=0.73m可见，SBR最低水位与污泥位之间的距离为0.8m,大于0.5m的缓冲层高度符合设计要求。
SBR工艺设计及计算
1、普通SBR
SBR工艺的优化
1.反应池数量与运行周期的优化 对反应池数量（原则上大于2座）、运行周期、排水比 进行核算
2.曝气系统的优化 控制各组反应池的曝气时间，尽可能实现交替曝气， 提高风机的利用率
3.出水的优化 控制出水时间和周期，实现均匀出水，提高后续设备 的利用率
1、普通SBR 主要设备
组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造 处理后出水水质好
良好的自控系统，良好的脱氮除磷效果
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
局限性：
①由于工艺过程对自控系统要求较高，所以自控仪表、元件 质量的好坏直接影响到工艺的正常运行，并对操作和维护人 员的技术水平要求很高；
SBR工艺设计及计算
目录
一、SBR工艺介绍 二、预处理段设计 三、生化阶段设计
一、 SBR工艺介绍
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
1.1 概述
1914年，由英国学者Ardern和Locket发明。是一种 比较成熟的污水处理工艺。
2、 常见SBR工艺的变种
2.4 DAT—IAT工艺------连续和间歇曝气工艺
200-400%
3h
连续
连续 溶氧1.5-2.5mg/L
间歇
2、 常见SBR工艺的变种
2.5AICS工艺------交替式内循环活性污泥法
沉淀区负荷宜在1.52.5m3/(m2.h)
2、 常见SBR工艺的变种
沉淀区负荷宜在1.02.0m3/(m2.h)
SBR反应器的设计计算
页眉内容SBR 反应器的设计计算（1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。
（2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS ·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。
（3）反应池运行周期各工序的计算 ①.曝气时间（T A ）02250.490/BS CODmg L C ==⨯=024249020.143000A s S T h L mX ⨯===⨯⨯②.沉淀时间（T S ） 初期沉淀速度4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h --=⨯⨯=⨯⨯= 则：max 113.50.5420.75S H m T h v ε⎛⎫+⨯+ ⎪⎝⎭=== ③.排出时间（T 0）排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。
④.进水时间（T F ） 设进水时间为 T=1.0h 。
一个周期时间为T=8.0h 。
（4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10 设f=0.85：SVI=150 故污泥沉降体积为841.085.0150101353506=⨯⨯⨯⨯-3m 采用周期为8h ，池个数为2个 每个池子的有效容积为100421662842428350=+=+⨯⨯3m 选定每个池子尺寸为：长7m ，宽4m ，高4m 采用超高0.3m ，故池子全高为4.3m 各程序时间分配：进水：1h 曝气：2h 静沉：2h 排水：1h 闲置：2h排水口低高为 4-92.147166=⨯>0.68（安全）图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图 排水结束时水位h 22111414.0 2.71.12541m h Hm Q m V --=⨯=⨯⨯=∆+ 基准水位3114.0 3.61.1251h Hm Q V ==⨯=∆+高峰水位 h 4=4.0m 警报，溢流水位 h 5=h 4+0.3=4.3m污泥界面 h 1=h 2-0.5=2.2m （5）需氧量计算①.需氧量 需氧量O a 为有机物(BOD)氧化需氧量O 1、微生物自身氧化需氧量O 2、保持好氧池一定的溶解氧O 3所需氧量之和。
sbr设计要点参数
SBR设计要点、主要参数2007-03-03 11:461、运行周期（T）的确定SBR的运行周期由充水时间、反应时间、沉淀时间、排水排泥时间和闲置时间来确定。
充水时间（Tv）应有一个最优值。
如上所述，充水时间应根据具体的水质及运行过程中所采用的曝气方式来确定。
当采用限量曝气方式及进水中污染物的浓度较高时，充水时间应适当取长一些；当采用非限量曝气方式及进水中污染物的浓度较低时，充水时间可适当取短一些。
充水时间一般取1～4ｈ。
反应时间（Tr）是确定SBR 反应器容积的一个非常主要的工艺设计参数，其数值的确定同样取决于运行过程中污水的性质、反应器中污泥的浓度及曝气方式等因素。
对于生活污水类易处理废水，反应时间可以取短一些，反之对含有难降解物质或有毒物质的废水，反应时间可适当取长一些。
一般在2～8h。
沉淀排水时间（Ts）一般按2～4h设计。
闲置时间（Td）一般按2h设计。
一个周期所需时间T≥Tv﹢Tr +Ts﹢Td周期数n﹦24／Tc2、反应池容积的计算一般按BOD容积负荷率确定，即：V=n.Q.S0/Nv (或Nv= n.Q.S0/V)V---反应池有效容积。
m3n—在一日内的运行周期数。
Q—一个周期内进入反应器的废水量。
m3S0---原废水的平均BOD5值，kg BOD5/ m3Nv -- BOD5的容积负荷率。
kg BOD5/ m3 .d（此值介于0.1-1.3 kg BOD5/ m3 .d之间），为安全起见，一般限低值，即0.1 kg BOD5/ m3 .d左右。
专家建议：当S0 大于1000mg/l时，V=2Q.S0当S0 小于1000mg/l时，V=2Q3、最高水量与最低水量：最高水量（Vmax）为在反应工序时的水量,也就是曝气池的容积：Vmax=V最低水量（Vmin）为在排放工序后，在反应器残存的包括活性污泥在内的水量。
专家建议：Vmin=Vmax-Q4、排水系统上清液排除出装置应能在设定的排水时间内，活性污泥不发生上浮的情况下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。
SBR反应池的设计
设计计算一、泵前中格栅由于水量较小,直接采用钢筋制成中格栅,栅条间隙为5mm,采用人工清渣的方式.二、集水池1、设计参数水力停留时间HRT=12h；设集水池的有效水深h=2.0m,水面超高取0.5m 2、设计计算（1）集水池有效容积VV=QT=（15/24）×12=7.5 m3（2）集水池总高HH=2.0+0.5=2.5 m（3）集水池水面面积AA=V/h=7.5/2.0=3.75 m2，取5 m2（4）集水池横截面为 L×B=2.5×2（m2）=12.5 m3则集水池容积为V1集水池的尺寸为L×B×H=2.5×2×2.5（m3）（5）提升泵选取提升泵50QW25-10-1.5的潜污泵2台，1用1备主要参数：提升流量Q=25m3/h扬程H=10m集水池计算草图五、SBR 反应池 1、设计参数设计水量为Q=15 m 3/d污泥负荷率Ns 取0.25 kgBOD5/( kgMLSS·d)污泥浓度和SVI 污泥浓度采用C A =3000 mg MLSS/L ，SVI 采用100 排出比 1/m=1/3，反应池数N=1反应池有效水深取3.0m ，超高取0.5 m ，则SBR 总高为3.5 m2、反应池运行周期各工序时间计算(1)曝气时间（T A ）T A =24ASo Ls m C ⋅⋅⋅=h 13.23000325.020024=⨯⨯⨯ 取2.5h(2)沉降时间（Ts ）初期沉降速度V max =4.6⨯104⨯C A -1.26 =4.6⨯104⨯3000-1.26 =1.9m/h则T s =max )/1(V m H ε+⋅=h 8.09.15.0310.3=+⨯ 取1.0h(3)排出时间（T D ）排出时间1.0h 左右，与沉淀时间合计为2.0h 。
(4)设计进水时间为2.0h,进水1.5h 后开始曝气,因此一个周期所需要的时间为：T c =1.5+2.5+2.0=6h由于水量较小,所以设计系统一天内运行2个周期数. 3.反应池容积计算：(1) 反应池有效容积（V 1） V 1=Nn m ⋅⨯Q=5.2215123=⨯⨯ m 3 （2）反应池最小水量（V min ） 周期进水量 Q 0=5.7124121524=⨯⨯=N QT m 3 反应池最小水量V min =V 1-Q 0=22.5-7.5=15 m 3（3）反应池中的污泥体积36675.61015300010010m V MLSS SVI V X =⨯⨯=⋅⋅=V min >V X ，合格（4）校核周期进水量周期进水量应满足下式：36675.151510300010011010m V MLSS SVI Q =⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-=⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅-< Q 0=7.5m 3，合格（5）进水变动的讨论：由于设计时一个周期处理的废水量已按照一天的平均流量来计算,所以在此不考虑进水变动对池子的影响.反应池水深3.0m ，则必要的水面积为35.70.35.22m A == 取8.0m 3把反应器设成方形的A=8.0=LB 设SBR 的L ：B=2：1 则SBR 池宽B=2.0m ，长L=4.0mSBR 反应池运行水位如图所示排水结束时水位m m m H h 23130.311=-⨯=-⨯=基准水位h 2=3.0m警报，溢流水位h 4=3.0+0.5=3.5m4、鼓风曝气系统（1）确定需氧量O 2由公式：O 2=a ′Q(S o -S e )+b ′X v V 取a ′=0.5，b ′=0.15，出水S e =20mg/L ，X v =f ⨯X=0.75⨯3000=2250 mg/L=2.25Kg/m 3 代入数据：O 2=a ′Q(S o -S e )+b ′X v V=0.5⨯15⨯(200-20）/1000+0.15⨯2.25⨯3000 =8.95KgO 2/d 取10 KgO 2/d 供氧速率：R=O 2/24=10/6=1.67 KgO 2/h (2) 供氧能力曝气口安装在距池底0.3m 高处，淹没深度为2.7m ，计算温度取25o C 。
SBR法相关计算
SBR法相关计算SBR法（Sequencing Batch Reactor，顺序批处理反应器）是一种高效的生物处理技术，广泛应用于废水处理、污泥处理和废气处理等领域。
下面将详细介绍SBR法的相关计算。
1.污水处理计算：Q=n*Qc其中，Q为污水流量，n为蓄水期次数，Qc为一蓄水期内的进水流量。
（2）曝气量计算：曝气量是指在SBR法中为了提供氧气而需要向反应器中通入的空气量。
可通过以下公式计算曝气量：V=Q*(Ss-Se)*C/TT其中，V为曝气量，Q为污水流量，Ss为溶解氧饱和度，Se为溶解氧浓度，C为曝气因子，TT为反应周期。
2.污泥处理计算：（1）污泥产量计算：根据污泥浓度和污水处理流量，可以计算出污泥的产量。
常用公式如下：X=S*Q其中，X为污泥产量，S为污泥浓度，Q为污水处理流量。
（2）污泥浓度计算：根据SBR法处理污水的流程和周期，可以计算出污泥浓度。
一般情况下，可以使用以下公式：S=X/Q其中，S为污泥浓度，X为污泥产量，Q为污水处理流量。
3.废气处理计算：（1）废气流量计算：根据废气处理装置的设计及处理要求，可以计算出废气流量。
常用公式如下：Qg=Qw*G其中，Qg为废气流量，Qw为废水流量，G为气水比。
（2）废气处理效率计算：废气处理效率是指废气处理装置在清洁废气出口中所实现的废气处理效果。
可通过以下公式计算废气处理效率：ηg = (Cin - Cout) / Cin * 100%其中，ηg为废气处理效率，Cin为废气进口浓度，Cout为废气出口浓度。
以上是SBR法相关计算的一些常用公式和方法，具体计算应根据实际情况进行调整和补充。
SBR反应池的设计计算
SBR反应池的设计计算SBR反应池是序列批处理活性污泥法的核心设备，广泛应用于生物污水处理系统中。
设计一个有效的SBR反应池需要考虑许多因素，包括污水特性、处理水平要求、液体体积以及进料方式等等。
以下是一个关于SBR 反应池设计计算的简要指南。
1.确定反应器设计流量：首先需要确定每天处理的水量，即进料水体积。
这可以通过考虑需处理的废水流量及水质要求来确定。
2.确定反应器体积：根据处理水量和反应周期，计算出所需的反应器体积。
反应周期是指完成一次批处理循环所需的时间，一般在4-8小时左右。
3.计算进料水体积：根据每天处理的水量和反应周期，可以计算出每次进料水的体积。
4.确定SRT：SRT（污泥有效停留时间）是指在反应器中的污泥停留的时间。
一般建议设置为5-10天。
可以通过计算进料水的生物生物需氧量（BOD）和污泥浓度来确定。
5.确定反应时间：根据处理水量和反应器体积，可以计算出每次循环的反应时间。
6.测定曲线：测定曲线是通过监测废水中的关键参数，如溶解氧、悬浮物浓度等，来判断反应器中的污水处理效果。
7.控制回流比：回流比是指将反应后的废水回流到反应器中的比例。
这个比例需要根据系统需求来确定，一般建议在40-80%之间。
8.确定混合和曝气时间：混合时间是指废水在反应器中混合的时间，通常建议在20-40分钟范围内，曝气时间是指向反应器供氧的时间，通常建议在2-4小时内。
9. 确定曝气率：曝气率是指给予废水氧气的速率，反应器中的溶解氧需要保持在2-3 mg/L之间。
10.控制温度：反应器中的温度需要控制在适宜的范围内，通常建议在20-35°C之间。
总体而言，SBR反应池的设计计算需要综合考虑水量、处理水质、曝气时间、回流比等的因素。
通过合理地计算和设计，可以实现高效的生物污水处理系统。
SBR法相关计算
SBR法相关计算SBR法是一种生物处理技术，用于废水处理。
SBR是Sequencing Batch Reactor的缩写，意为顺序批处理反应器。
该方法主要通过一系列的处理步骤来降解废水中的有机物和氮、总磷等污染物，以达到净化废水的目的。
下面将详细介绍SBR法的相关计算。
1.反应器容积的计算SBR法反应器的容积大小决定了处理单位时间内的废水量，一般使用的单位是立方米（m3）。
反应器容积的计算公式如下：容积=平均每个周期的出水量×周期数2.反应器的周期计算SBR法反应器的周期指的是反应器进行一次完整处理的时间，通常采用典型的四阶段周期，包括进水、搅拌、沉淀和出水四个阶段。
每个阶段的时间取决于处理废水的要求、废水性质和操作经验等因素。
3.反应器的进水量计算SBR法反应器的进水量是指单位时间内处理的废水量，一般使用的单位是立方米/小时（m3/h）。
进水量的计算公式如下：进水量=废水流量×废水的进水时间4.混合液悬浮物浓度的计算混合液悬浮物浓度是指反应器中混合液中的生物团和悬浮物的含量，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。
可以通过实际采样后测定，也可以通过SBR反应器的运行参数计算出来。
5.废水的化学需氧量（COD）和生化需氧量（BOD）的计算COD和BOD是反应器中衡量废水有机物污染程度的重要参数，分别表示废水中可被氧化的有机物浓度和生物降解有机物的能力。
可以通过实验室测试得到废水样品的COD和BOD值，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。
6.总氮和总磷浓度的计算总氮和总磷是反应器中常见的营养物污染物，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。
可以通过实验室测试得到废水样品的总氮和总磷值，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。
7.溶解氧（DO）浓度的计算溶解氧浓度是反应器中衡量废水中溶解氧含量的指标，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。
可以通过溶解氧传感器实时监测废水中的溶解氧浓度，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。
生物反应池(SBR、AAO)与高程计算
生物反应池（ SBR 、AAO ）与高程计算一、SBR 生物反应池平均水量 40000T/d,Kz=1.37 Qmax=54800T /d ，主要设计参数：生物选择池 反应时间： 1hr ；生物主反应池：进水同时曝气，其中进水时间 0.5 hr ，曝气反 应时间 2.8 hr ，沉淀时间 1 hr ，排水时间 0.5 hr ，一个周期共 4.8 hr ，每天 有 24/4.8=5 个周期。
设排出比 1/m=1/4 ，（选取） 反应池 MLSS=3500 mg/L ，BOD 污泥负荷 0.07kgBOD/kgMLSS.d, 单池反应器容积：mq 4 V= nNq=5 4 40000 =8000m3有效水深： 6m,故所需水面积为 1333 m 2, 设主曝气区单格平面尺寸（组） ： 长 55.0 ×宽 24.0m ，则所需表面积为 1320 m 2。
反应器运行水位计算如下： （反应器水位概念图如图 3.4 ） h 1（LWL 排水结束后的水位）55=611.125 41 44mh 3 h 2 h 1 h 4h 2（MWL 一个周期的平均进水量进水结束后1的水位） =65.33m1.125h 3（ HWL1个周期的最大污水量进水结束后的水位） =6m,h （ HHWL 超过 1 个周期最大污水量的报 h s （污泥界面） =4-0.5=3.5m. 生物选择池容积为： 40000/24 1=1667 m 3h s图 3.4 反应器水位概念图有效水深： 6m （与主反应区同深） , 故所需表面积为 278 m 2 生物选择池数量： 2 池， 每池与两主反应区对应 净尺寸约为： 2 池×3.0 ×48.0m 实际有效容积：1728m 3生物反应池计算简图生物选择池搅拌功率：3～5w/m3 设剩余污泥产率为0.9kgDS/kgBOD5 原污水BOD5 为150mg/L, 经预处理后降低25%，则进入反应池的污水，其BOD5为：150（1-25%）=112.5mg/L 水中非溶解性BOD5 值：BOD5= 7.1bXaCe式中Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取值20mg/L Xa——活性微生物在处理水中所占的比例，取值0.4 b——微生物自身氧化率，一般介于0.05 ～0.1 之间，取0.1 代入各值，BOD5= 7.1 0.1 0.4 20 =5.7 mg/L 处理水中溶解性BOD5值为20-5.7=14.3 mg/L 去除了112.5-14.3=98.2 mg/L，去除率为98.2/112.5=87%剩余污泥0.9 98.2 54800/1000=4843kgDS/d量：污泥龄：31680 3.54843 / 0.7 =16dDa Lrb MLVSS T A +4.57N O -2.86N D A式中 O D ——每周期需氧量， kg O 2/周期；Lr —— BOD 去除量， kg BOD/周期；∑MLVS —S —反应器内的生物量， kg ；T A ——曝气时间， h/ 周期； N o ——硝化量， kg N/ 周期； N D ——脱氮量， kg N/ 周期； a ——系数， kgO 2/kg BOD 5，取 1；b ——污泥自身氧化需氧率， kgO 2/ (kg MLVSS ·h )，取 0.07；O D =1 98.2 54800/(5 1000)+0.07 3.5 2283 2.8 +4.57 3 54800/(5 1000)-2.86 30 54800/(5 1000)=1778 kg O 2/ 周期=635 kg O2/h635最大需气量：331.4 21.5% 20%=10548m/h=176 m /min176 60 24气水比：=6.3 ︰ 140000混合液回流比： R 1=20%； 上清夜排出装置：每池的排水负荷每池设一台滗水器，则排水负荷为 54800考虑到流量变化系数为则滗水器的最大排水负荷为 33.3 ×1.37=45.6 m 3/min=2737 m 3/h 。
生物反应池(SBR、AAO)与高程计算
生物反应池（SBR、AAO）与高程计算一、SBR生物反应池平均水量40000T/d,Kz=1.37 Qmax=54800 T/d，主要设计参数：生物选择池反应时间：1hr；生物主反应池：进水同时曝气，其中进水时间0.5 hr，曝气反应时间2.8 hr，沉淀时间1 hr，排水时间0.5 hr，一个周期共4.8 hr，每天有24/4.8=5个周期。
设排出比1/m=1/4，（选取）反应池MLSS=3500 mg/L，BOD污泥负荷0.07kgBOD/kgMLSS.d,单池反应器容积：V=qnNm=40000454⨯⨯=8000m3有效水深：6m,故所需水面积为1333 m2, 设主曝气区单格平面尺寸（组）：长55.0×宽24.0m，则所需表面积为1320 m2。
反应器运行水位计算如下：（反应器水位概念图如图3.4）h1（LWL排水结束后的水位）=m4414125.116=-⨯⨯h2（MWL的水位）=m33.5125.116=⨯h3（HWL1个周期的最大污水量进水结束后的水位）=6m,h4（ HHWL超过1个周期最大污水量的报图3.4 反应器水位概念图警、溢流水位）=6+0.5=6.5m,hs（污泥界面）=4-0.5=3.5m.生物选择池容积为：40000/24⨯1=1667 m3有效水深：6m（与主反应区同深）,故所需表面积为278 m2生物选择池数量：2池，每池与两主反应区对应净尺寸约为：2池×3.0×48.0m实际有效容积：1728m3生物反应池计算简图生物选择池搅拌功率：3～5 w/m3设剩余污泥产率为0.9kgDS/kgBOD5原污水BOD5为150mg/L,经预处理后降低25%，则进入反应池的污水，其BOD5为：150（1-25%）=112.5mg/L水中非溶解性BOD5值：BOD5=7.1bXaCe式中 Ce——处理水中悬浮固体浓度，取值20mg/LXa——活性微生物在处理水中所占的比例，取值0.4b——微生物自身氧化率，一般介于0.05～0.1之间，取0.1代入各值，BOD5=7.10.10.420⨯⨯⨯=5.7 mg/L处理水中溶解性BOD5值为20-5.7=14.3 mg/L去除了112.5-14.3=98.2 mg/L，去除率为98.2/112.5=87%剩余污泥量：0.998.254800/1000⨯⨯=4843kgDS/d 污泥龄：7.0/ 48435.331680⨯=16d SBR需氧量：O D A MLVSS T +4.57N -2.86N D a Lr b O =⨯+⨯∑∑式中 O D ——每周期需氧量，kg O 2/周期；Lr ——BOD 去除量，kg BOD/周期； ∑MLVSS ——反应器内的生物量，kg ； T A ——曝气时间， h/周期； N o ——硝化量，kg N/周期； N D ——脱氮量，kg N/周期； a ——系数，kgO 2/kg BOD 5，取1；b ——污泥自身氧化需氧率，kgO 2/（kg MLVSS ·h ），取0.07；D O =198.254800/(51000)+0.07 3.52283 2.8+4.57354800/(51000)-2.863054800/(51000)⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ =1778 kg O 2/周期 =635 kg O 2/h最大需气量：%20%5.214.1635⨯⨯=10548m 3/h=176 m 3/min气水比：400002460176⨯⨯=6.3︰1混合液回流比：R 1=20%；上清夜排出装置：每池的排水负荷=⨯⨯⨯==60115440000D d NnT Q Q 33.3 m 3/min每池设一台滗水器，则排水负荷为33.3 m 3/min ，考虑到流量变化系数为548001.3740000=， 则滗水器的最大排水负荷为33.3×1.37=45.6 m 3/min=2737 m 3/h 。
SBR计算
石油类
TP
氨氮
F-
6-9
≤130mg/l
≤30mg/l
≤100 mg/l
≤10mg/l
≤0.1mg/l
≤20 mg/l
≤20 mg/l
进出水水质指标
项目
COD/(mg/l)
BOD/(mg/l)
SS/(mg/l)
NH3-N/(mg/l)
TP/(mg/l)
进水
549
257
98
28
4.7
出水
130
30
同时
式中：
EA——空气扩散装置的氧转移效率，一般在6%~12%之间，本设计取10%。
则
则供气量为：
式中：
GS——所供空气量，m3/d；
R0——转移到SBR池混合液的总氧量，kg/h；
EA——空气扩散装置的氧转移效率，一般在6%~12%之间，本设计取10%。
则：
因此，曝气所需供应的空气量为9.4 m3/min。
CS(20)——在大气压下，20℃时氧的饱和度，mg/L；CS(20=9.17mg/L；
CSb(T)——反应池内混合液溶解氧饱和度的平均值，mg/L；
C——反应池出口处溶解氧浓度，mg/L；本设计才C=2 mg/L；
α、β——污水水质的修正系数，本设计中α=0.85，β=0.95；
ρ——污水的密度，取ρ=1；
100
20
0.1
去除率
76%
88%
29%
97%
SBR反应池设计计算
1.相关参数选择：
（1）反应池内的污泥浓度，可考虑取值3000~5000mg/L，本设计中采用3500 mg/L；
（2）BOD5——污泥负荷，宜选用0.2~0.3kgBOD5/(kgMLSS·d)，本设计采用0.2kgBOD/(kgMLSS·d)；
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
SBR 反应器的设计计算
一、 设计说明
经UASB 处理后的废水，COD 含量仍然很高，要达到排放标准,必须进一步处 理，即采用好氧处理。
SBR 结构简单，运行控制灵活，本设计采用 4个SBR 反应 池，每个池子的运行周期为6h
二、 设计参数 (一) 参数选取
(1) 污泥负荷率
Ns 取值为 0.13kgBOD5/(kgMLSS?d) (2) 污泥浓度
和 污泥浓度采用
(3) 反应周期 SBR 周期采用 设计水质见下表2.3： 表2.3 SBR
反应器进出水水质指
三、设计计算 (一)反应池有效容积
V i =
式中:
SVI
4000 mgMLSS/L,SVI 取 100 T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4 (4) 周期内时间分配 反应池数N=4
进水时间：
反应时间： 静沉时间： 排水时间： (5) 周期进水量 Q0= =156.25m 3/s
(二) 设计水量水质
设计水量为：Q=2500m 3
/d=104m 3
/h=0.029m 3
/s
T/N=6/4=1.5h 3.0h 1.0h
0.5h
-
V 1 = 280.45 m 3
二) 反应池最小水量
3
V min =V 1-Q 0=280.45-156.25=124.2m 3
三) 反应池中污泥体积
Vx=SVI • MLSS V i /106=100X 4000X 280.45/10 =112.18 m 3 V min >Vx, 合格
四) 校核周期进水量
周期进水量应满足下式：
Qv(1-SVI • MLSS /106
) • V
6
=(1- 100 X 4000 /10 6) X 280.45
3
=176.46m 3
而 Q 0=156.25m 3
<176.46m 3
故符合设计要求
五) 确定单座反应池的尺寸
SBR 有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR 总高为5.5m, SBR 的面积为 280.45/5=56.09m 2
设SBR 的长：宽=2: 1
则SBR 的池宽为：5.5m ;池长为：11.0m.
SBR 反应池的最低水位为：1.97m SBR 反应池污泥高度为：1.24m
1.97-1.24=0.73m
可见，SBR 最低水位与污泥位之间的距离为 0.8m,大于0.5m 的缓冲层高度 符合设计要求。
六) 鼓风曝气系统
(1) 确定需氧量 O 2
由公式：Q=a ' Q(S-S e )+b / XvV 式中：
微生物对有机污染物氧化分解
过程的需氧率， kg
污水设计流量， m 3
/d
进水BOD 含量,mg/l 出水BOD 含量,mg/l
微生物通过内源代谢的自身氧化
Q 0 S 0
Ns
反应器一天内周期数 周期进水量 ,m 3
/s 进水BOD 含
量,mg/l 污泥浓度 ,mgMLSS/L
- 污泥负荷率
Q
S S b
过程的需氧率，kg 单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体(MLVSS 量,kg/m3
Xv
取a" =0.5, b / =0.15 ;出水S e =111mg/L;
3
Xv=f X X =0.75 X 3000=2250mg/L =2.25kg/m ;
3
V=4 =4X 298.08=1192.32m3
代入数据可得：
O 2=0.5 X 2500X (700-28)/1000+0.15 X 2.25 X 1192.08
=1242.3kg O2/d
供氧速率为：
R= O 2/24
=1242.3/24=51.8 kg O 2/h
(2)供气量的计算
采用SX-1 型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m 高处，淹没深度为4.7m,计
算温度取25C。
该曝气器的性能参数为：
Ea=8%, Ep=2 kgO2/kWh；
服务面积1-3m2；
供氧能力20-25m3/h •个；
查表知氧在水中饱和容解度为：
C s(20) =9.17mg/L, C s(25)=8.38mg/L
扩散器出口处绝对压力为：
3
= +9.8 X 10 X H
53
=1.013 X 1 05+9.8 X 103X 4.7
=1.47 X 105pa
空气离开反应池时氧的百分比为：
= =19.65%
反应池中容解氧的饱和度为：
C sb(25) = C s(25)
=8.38
=10.0mg/L
C sb(20) = C s(20)
=9.17
=10.9mg/L
取a =0.85, p =0.95,C=2, p =1,20 C时，脱氧清水的充氧量为：
R0=
=43.8 kg O 2/h 供气量为：Gs= R0/0.3Ea
3
=1826n 3/h
=30.43n3/nin
(3)布气系统的计算反应池的平面面积为：
5.5 *1.0 >4=242m2
每个扩散器的服务面积取1.4m2,则需242/1.4=170个。
取170个扩散器，每个池子需50 个。
布气系统设计如下图2.5：
(4)空气管路系统计算
按SBR 的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR 池的隔墙上设一根干管，共两根干管，在每根干管上设5 对配气竖管，共10条配气竖管。
则每根配气竖管的供气量为：
本设计每个SBR池内有50个空气扩散器
则每个空气扩散器的配气量为：
选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点。
空气管道内的空气流速的选定为：
干支管为10〜15m/s；
通向空气扩散器的竖管、小支管为4〜5m/s；空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应的流速按《排水工程》下册附录2 加以确定。
空气管路的局部阻力损失，根据配件类型按下式
式中： ------- 管道的当量长度，m
D ------ 管径，m
K ------ 长度换算系数，按管件类型不同确定
折算成当量长度损失，并计算出管道的计算长度(m),
空气管路的沿程阻力损失，根据空气管的管径D(mm)空气量n3/min，计算温度C和曝气池水深，查《排水工程》下册附录三求得，得空
气管道系统的总压力损失为：
=96.21 X 9.8
=0.943 kpa
空气扩散器的压力损失为5.0kpa ，则总压力损失为：
0.943 + 5.0 = 5.943 kpa
为安全起，设计取值为9.8kpa
33
则空压机所需压力p=(5-0.3) X9.8X103+9.8X103 =56 kpa
又Gs=37.64m3/min
由此条件可选择罗茨RME-2C型鼓风机
转速1170r/min ，配套电机功率为75kw
七)污泥产量计算
选取a=0.6,b=0.075, 则污泥产量为：
△x=aQSr-bVXv
=0.6 X 2500X (200-40)/1000-0.075 X1192.08X2.25
=38.84kgMLVSS/d
结论。