吊点计算书
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
附件1：预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算书此装配式预制构件吊装梁限载8吨，其稳定性验算主要包括主梁、钢丝绳、吊具。
计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍。
有关计算参数：预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
表1 吊装所用钢丝绳的主要技术数据1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80 kN，其自重设计值为G=80*1.2=96 kN。
吊装梁受力示意如图1所示。
图1 吊装梁受力示意图则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。
根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。
吊装梁的长细比：26.506.7839501=⨯==ilμλ由计算的26.50=λ查轴心受压构件的稳定系数表得856.0=φ吊装梁的容许承载力为：f A N 2φ==0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx 。
那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。
2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN 计算，焊脚尺寸h f 为9mm ，故焊缝有效厚度h c =0.7h f =6.3mm ，焊缝长度应为L w =N/(h c*f f w )=27715/(6.3×160)=27.5mm 。
实际焊缝长度大于100 mm ，满足要求。
3.钢丝绳抗拉强度验算图1 双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示，自上而下对钢丝绳进行编号，钢丝绳1的直径为26 mm ，共计2根，位于吊装梁上方；钢丝绳2的直径为18.5 mm ，共计2根，位于吊装梁下方。
钢箱梁吊装简易计算书
钢箱梁吊装简易计算书（标准节段钢箱梁）1、吊装重量计算（1）钢箱梁自重：132.4T（2）滑轮组自量：18T（3）吊钩自重：10T（4）缆载吊机下钢绳重量（靠近索塔处取值）：8T缆载吊机吊装重量（1）+（2）+（3）+（4）：168.4T缆载吊机设计重量（取1.2倍冲击系数）：Q=168.4×1.2=202T每段钢箱梁采用2组吊点吊装，每组吊点传递给缆载吊机荷载：P=202/2=101T2、缆载吊机杆件内力计算（按单片桁架进行计算，计算简图见附图1）缆载吊机中梁部分由型钢组拼，按桁架结构进行计算，节点按铰支进行简化。
端梁由整体型钢组焊，计算时简化为桁架和刚体两部分进行计算（假定9’和8’杆件、3’和0’杆件组成不可变体系，1’、4’、5’、6’、7’与其铰接连接），缆载吊机自重简化为集中荷载均匀分布在各个节点上。
（1）缆载吊机支点反力计算Ra=1.8+0.6+0.6+0.3+0.5+0.5+0.5+0.5/2+50.5=55.55T （2）中梁与端梁连接铰点A、B水平向受力计算（忽略竖向受力）N A= -[1.8×（1.24+0.74/2）+0.6×（2.48+0.74/2）+0.6×3.84+50.5×3.35]/1.75=-100.6T由力的平衡条件知：N B =-N A=100.6T（3）各杆件受力计算（单位：T）中梁：N1=0 N2=4.5（拉） N3=-107.5（压）N4=104.3（拉） N5=-3.2（压） N6=-2.1（压）N7=-109（压） N8=107.5（拉） N9=-1.5（压）N10=1.1（拉） N11=-109.8（压） N12=109（拉）N13=-0.7（压） N14=-110（压） N15=109.8（拉）N16=0.7（拉） N17=-0.5（压）端梁：N1’=55.55×1.61/1.60=55.9（拉）N4’=55.2√2=78.1（拉）N5’=-（55.55 ×0.365）/1.68=-12.1（压）N6’=-（55.65×3.35+1.8 ×1.24）/1.73=-109（压）N7’=sin6.6×12.1-55.55=-54.2（压）3、强度校核（1）中梁上弦杆件受压，按压杆进行校核，对弱轴进行验算。
地下连续墙钢筋笼吊装计算书
珠机场城际轨道交通工程拱北至横琴段地下连续墙钢筋笼吊装验算书编制：审核：批准：中交四航局珠机城际轨道交通拱北至横琴段三工区项目经理部2014年3月目录一、计算依据 (1)二、吊装参数 (1)2.1、钢筋笼吊点设置 (1)2.1.1、钢筋笼纵向吊点 (1)2.1.2、钢筋笼横向吊点 (1)2.2、履带吊选型 (2)2.3、扁担梁结构形式 (3)2.4、钢丝绳 (3)2.5、钢筋笼吊装细部结构 (4)2.5.1、吊攀 (4)2.5.2、A型吊点 (4)2.5.3、B型横担 (4)2.5、卸扣 (5)2.6、钢筋笼搁置扁担 (5)三、荷载 (6)四、吊装验算 (6)4.1、履带吊验算 (6)4.1.1、双机起吊两台履带吊受力分配验算 (6)4.1.2、履带吊主吊主臂长度验算 (10)4.2、起吊扁担梁验算 (11)4.2.1、扁担截面强度验算： (11)4.2.2、吊钩孔局部承压验算： (12)4.2.3、扁担梁抗剪强度验算 (12)4.2.4、横担梁的稳定性核算 (13)4.3、钢丝绳强度验算 (13)4.4、吊攀验算 (14)4.5、吊点验算 (15)4.5.1、吊点受拉验算 (15)4.5.2、吊点处焊缝抗剪强度计算 (15)4.6、横担验算 (15)4.7、卸扣验算 (16)4.8、钢筋笼搁置扁担 (16)4.8.1、搁置扁担截面强度验算 (17)4.8.2、搁置扁担抗剪强度验算 (17)4.9、地基承载力计算 (18)五、结论 (18)一、计算依据1、《珠海市区至珠海机场城际轨道交通工程拱北至横琴段金融岛站围护结构施工图》；2、《起重吊装常用数据手册》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005 J461-2005）；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《工程建设安装起重施工规范》HG20201-2000；6、《建筑施工手册》（第四版）；7、《路桥施工手册》。
吊点设计
吊点设计一．钢管桩起吊采用两点起吊，起吊要缓慢、平稳，保证各点受力均匀，吊点的设置图和吊耳的设计要求如下：二． 钢管桩吊装采用桩顶开孔起吊，起吊要缓慢、平稳，保证起吊时钢管桩摆动减小，吊点的位置如下： δ耳板承载力应按下列公式计算：（1） 吊耳孔壁局部受压承载力：Δcj=a*K*P/2R* δ ≤Fcj（2） 吊耳孔壁受啦承载力：Δtj=Δcj*（R ²+r ²） / （R ²-r ²）≤Ftj式中Δcj---孔壁局部受压承载力a ---动力系数取1.3K ---荷载分项系数取1.35P ---吊耳板荷载标准值r ---吊耳孔半径B=(2.4～2.6)d δ≥1/20 B a=(0.90～1.05)dB---吊耳板宽度D---吊耳孔直径a---孔顶至板顶距离Fcj—局部紧接承压强度设计值，Δtj-孔壁受拉承载力R---吊耳板半宽Ftj-孔壁受拉强度设计值现选用Q345C钢材，e50焊条，设计吊耳尺寸如下图：现最长钢管桩长25m，重量38t，则P取250kn，带入以上公式计算：（1）Δcj=1.3*1.35*2500/(2*4*4)=137.1 ≤FcjΔtj=137.1*116/84=189.3≤Ftj(2) Δcj=1.3*1.35*2500/(2*4*4)=137.1 ≤FcjΔtj=137.1*160/128=171.375≤Ftj鉴于大部分钢管桩吨位在27t一下，则可选用以下尺寸：通过计算亦满足要求。
三．焊缝计算选取起吊夹角为45度，对于（1）、（2）吊耳焊脚有效高度为2.1cm，（3）吊耳焊脚高度为1.5cm则经计算强度均满足要求。
吊点计算
1、吊点计算分析
1.1、规范、规程依据
《钢结构设计规范》GB50017-2003；
结构施工图及相关钢结构施工方案。
1.2、计算分析
1.2.1、吊点布置
共布置4个吊点，吊耳采用PL25，Q345B。
1.2.2、耳板布置
横梁自重不超过30t，按30t为控制载荷来设计耳板，耳板材质Q345B，厚度25mm。
1.2.3、耳板强度计算
单个吊耳轴向承载力为：N=fA=295*（160-60）*25=737.5kN=73.8t
考虑放大系数：吊装系数1.4，安全系数2.0；即考虑放大系数之后，单个耳板轴向承载力为73.8t/1.4/2=26t。
单个吊装构件最大重量取30t，布置4个吊点，单个耳板承受重量为30/4=7.5t ＜26t 满足要求！
考虑吊装不均匀（仅单侧吊耳受力），此时单个吊耳承受重量30t/2=15t＜26t 满足要求！
1.2.4、耳板局压计算
σ=N/A=75*1000*1.4*1.1/（60*25）=73.33MPa＜295 Mpa 满足要求！
1.2.5、耳板焊缝抗拉计算
σ=N/（h*l）=75*1000*1.4*1.1/（0.7*25*（160-50））=57.95MPa＜200 Mpa 满足要求！。
吊点计算简易公式
吊点计算简易公式
1、吊钩螺杆部分截面验算:吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:式中:t──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N（纯受力）；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:其中d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径(mm)，取d1=20.00mm；[σt]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积A1=3.14×20.002/4=314.16mm2，t=10000.00/314.16=31.83N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力31.83(N/mm2)，不大于容许受拉应力50.00(N/mm2)，所以满足要求！
2、吊钩水平截面验算:水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc,可按下式计算:式中:F──吊钩所承担的起重力，取
F=10000.00N；A2──验算2-2截面的截面积，其中:h──截面高度，取h=38.00mm；b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取b1=30.00mm,b2=25.00mm；Mx──在2-2截面所产生的弯矩,其中:D──吊钩的弯曲部分内圆的直径(mm)，D=35.00mm。
预制构件吊点计算书
混凝土等级C30混凝土轴心抗压强度设计值f c=14.3N/mm 2混凝土轴心抗压强度标准值f ck ＝20.1N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值 f t ＝ 1.43N/mm 2混凝土轴心抗拉强度标准值f tk ＝ 2.01N/mm 2混凝土弹性模量E c ＝30000N/mm 2钢筋牌号HRB400钢筋弹性模量E s ＝200000N/mm 2钢筋抗拉强度设计值f y ＝360N/mm 2钢筋强度标准值f yk =400N/mm 2三. 叠合筋分析3.1叠合筋模型（一）预制叠合板计算-6点起吊一. 混凝土材料信息：二.钢筋材料信息楼板宽度l 0=1860mm 楼板厚度H =140mm 预制板板厚t pcf =60mm 板内受力筋直径d =8mm 板分布筋直径d 1=8mm 楼板保护层厚度c =15mm 上弦筋钢筋牌号HRB400上弦筋直径d c =12mm 下弦筋钢筋牌号HRB400下弦筋直径8mm 斜筋钢筋牌号HPB300斜筋直径d r =6mma sb =27mm a st =37mm 预制叠合板断面板底至上弦筋形心的距离h =103mm 与叠合筋平行的板内分布筋形心到上弦筋形心的距离h 1=76mm 下弦筋和上弦筋的形心距离h s =76mm 相邻叠合筋上弦筋形心间距a =600mm 相邻叠合筋下弦筋形心间距a 0=520mm 下弦筋形心间距b 0=80mm 当a 0<l 0时，b a =(0.5-0.3a 0/l 0)a 0b a =216.39mm 当a 0≥l 0时，b a =0.2l 0B =S b a +b 0 但B ≤aB =512.77mm桁架筋宽度B范围内板内与叠合筋平行的板内分布钢筋数量5下弦筋数量2上弦筋面积A sc=113.04mm2宽度B范围内板分布筋面积A1=251.20mm2下弦筋面积A s=100.48mm2斜筋单肢面积A f=28.26mm2钢筋与预制叠合板混凝土的弹性模量之比a E= 6.67中性轴（含叠合筋合成截面）y0=31.46mmI0=13163819.26mm4截面抵抗矩（含叠合筋合成截面）：组合梁对应于上弦筋受压边缘的弹性抵抗矩W c=I0/(h-y0)184014.51mm3组合梁对应于混凝土受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/y0418388.54mm3 3.2许容值计算3.2.1预制楼板混凝土开裂许容弯矩（考虑叠合筋作用）M cR=W0*f tk0.84KN·m 3.2.2脱模时叠合板混凝土开裂许容弯矩:(考虑砼强度达到70%)0.59KN·m 3.2.3桁架上弦筋屈服许容弯矩7.36KN·m 3.2.4桁架上弦筋失稳许容弯矩:l-上弦筋长细比，l=l/i r,其中l为上弦筋焊接节点间距，取l=200mm;l=200mm 钢筋回转半径i r=d c/4 3.00mm长细比l=66.67<107长细比影响系数h= 2.129mms sc=258.09N/mm2桁架上弦筋失稳许容弯矩M tc=A sc s sc h s 2.22KN·m 3.2.5桁架下弦筋及分布筋屈服弯矩M cy=(A1f1yk h1+A s f sky h s)/1.57.13KN·m3.2.6桁架斜筋失稳许容剪力:b 0=80mmH=94.00mmf=43.25°j=66.98°t R=37.00mmsin f=0.69sin j=0.92l r=84.28mmi r=d r/4 1.50mml=39.33<99长细比影响系数h=0.3415钢筋的屈服强度标准值f yk =300N/mm 2钢筋的弹性模量E s =210000N/mm 2s sr =286.57N/mm 2N =s sr A f8.10KN 6.81KN四、桁架预制板计算：4.1构件基本参数a 板总长（支座长度方向）L x =3420mm 板总宽(高度方向）L y =1860mm 板厚度h =60mm板混凝土体积V =0.38m 3构件重量G k =10.02kNb 短暂工况动力系数取值脱模 1.2运输、吊装1.5脱模时，模板吸附力取值1.5kN/m 24.2设计工况内力取值-短暂设计工况1.取构件自重标准值x 动力系数+脱模吸附力21.56kN2.构件自重标准值x1.515.03kN 取1、2项最大值21.56kN 构件自重标准值x1.515.03kN 4.3基本内力计算取B 范围板带作为计算单元:L 0=1.00m 考虑吊点与荷载沿构件中心对称，故采用下图荷载简图计算q L = 3.39KN/m考虑运输吊装荷载，取动力系数1.5脱模验算等效静力荷载标准值取最大值m=0.46ml= 1.20ml=m/l0.38M A=0.36KN.mM B=0.43KN.m跨中弯矩M=q L l2/8-(M A+M B)/20.22KN.m取最大值M max0.43KN.mR A= 3.53KNR B= 2.09KN取最大值V max 3.53KN4.4预制构件短暂工况下验算考虑吊点在桁架筋600宽度,故仅对桁架筋位置截面进行计算。
电杆吊点计算方法
电杆吊点计算方法1、计算杆塔重心位置：例题：已知杆上L=18m 的等径单杆，横担重66kg ，绝缘子串（包括金具）重3×34=102kg ，杆外径D=300mm ，内径d=200mm ，壁厚δ=50mm ，每米杆重q=102kg/m 。
求整杆重心H 0。
解：按题意求救如下。
(1) 横担及绝缘子串重量G 1=66+102=168(kg)G 1作用点位置取横担高度的1/3，即1/3×2.5≈0.8(m) 《式中2.5为电杆导线横担距地线横担的距离，上字型横担为下层导线横担到中项导线横担的距离》 则 H 1=14.8+0.8=15.6(m)(2) 杆段自重G=18×102=1836(kg))(9218m H ==(3) 计算整杆重心H0 )(55.916818366.15168918361110m G G H G GH H ≈+⨯+⨯=++=答：整基杆塔重心距杆底9.55m 。
2、单吊点立杆选择吊点C1的理想位置：①等径杆理想位置为：H ≈1.4×h （h 为重心点距马槽口支点的距离） ②锥径杆理想位置为：H ≈4/5×L （L 为电杆小头到马槽口支点的距离）3、双吊点立杆固定点的参考值：①等径杆：对地夹角为70°时：（h 为重心距马槽口支点的距离）1、 抱杆有效高度：（0.8~0.95）×h2、 抱杆座点距马槽出口距离：0.4×h3、 马槽出口距C2吊点距离：0.86×h4、 马槽出口距C1吊点距离：1.72×h5、 C1吊点距C2吊点距离：0.86×h6、 磨绳导向滑车距马槽口距离：26×h对地夹角为65°时：1、 抱杆有效高度：（0.75~0.9）×h2、 抱杆座点距马槽出口距离：0.3×h3、 马槽出口距C2吊点距离：0.93×h4、 马槽出口距C1吊点距离：1.72×h5、 C1吊点距C2吊点距离：0.79×h②锥形杆：Lc=1/2(马槽出口支点至C1距离+马槽出口支点至C2距离)1、抱杆有效高度：：（0.7~1.1）×Lc2、抱杆座点距马槽出口距离：（0.3~0.3）×Lc3、马槽出口支点距吊点C1距离：5/6×锥形杆全长4、马槽口支点距吊点C2距离：1/2×锥形杆全长5、C1至C2距离：1/3×锥形杆全长③耐张杆、转角杆及窄身铁塔（拉线塔等）：式中L1=下层横担至杆根的距离1、抱杆有效高度：：（0.8~1.1）×Lc2、抱杆座点距马槽出口支点距离：0.4×Lc3、马槽出口支点距吊点C1距离：0.95×L14、马槽口支点距吊点C2距离：0.63×L15、C1至C2距离：0.32×L1两点起吊固定点的选择原则：1、两固定点的合力线与杆身交点一定要超出杆身重心的位置，并在杆塔整立过程中都要超出。
关于挡绳柱和管式吊点的理论计算
关于挡绳柱和管式吊点的计算1. 基本计算公式(1) 组合应力校核吊点承受竖直载荷：d V K P ⨯=钩头力(1)吊点承受水平载荷：%5⨯=V H P P(2)式中：V P ——吊点承受竖直载荷，N ；H P ——吊点承受水平载荷，N ； d K ——动载荷系数，取1.5； 吊点抗弯模量44032)(d d d W i -=π(3)式中：o d ——吊点管轴外径，mm ；i d ——吊点管轴内径，2i o d d S =-，S 为吊点壁厚，mm ； 吊点径向弯矩L P M V =(4)式中：L ——吊绳中心距母材的距离，mm ；吊点最大弯曲应力WM M =σ (5)吊点拉应力)(0S d S P HL -=πσ(6)组合应力L M σσσ+=(7) []σσ<(8)（2）剪切应力校核 吊点的剪应力)(0S d S P V-=πτ(9)[]ττ<(10)（3）焊缝截面应力校核吊点管轴周边由弯矩引起的弯曲应力[6]ffM h d M207.04πσ=(11)焊缝的剪切应力wf f l h Pv=τ (12)焊缝截面应力225.1f fM τστ+=(13)焊缝许用剪切应力[]f ττ<(14)式中：fM σ——弯矩引起的弯曲应力，MPa ；f h ——为管轴周边焊缝的最小焊角高度，取1.6倍吊点板厚，mm ；f τ——焊缝的剪切应力，MPa ；w l ——角焊缝的计算长度，对于管轴，取0(2)w l d S π=-，mm ；[]f τ——焊缝许用剪切应力，MPa 。
2. 关于吊点及挡绳柱L 和V P 的确定 （1）吊点的L 值如图中所示，L=吊点长度-钢丝绳半径 （2）单挡绳柱的L 值和V P 值d V K T T P ⨯-=)cos sin (αμαL=钢丝绳半径(3）双挡绳柱55.0)cos sin (⨯⨯-=d V K T T P αμαL=钢丝绳半径。
吊点计算
构件吊装吊点计算
★★★★★计算书★★★★★
一、设计依据
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
《建筑钢结构焊接规程》（JGJ181-2002）
《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-91）二、计算简图
计算简图(圆表示支座，数字为节点号)
节点编号图
单元编号图三、几何信息
各节点信息如下表：
各单元信息如下表：
四、荷载信息
结构重要性系数： 1.00
(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息
1.节点荷载
**以下为节点荷载汇总表:
**以下为节点荷载图
(kN.m)
2.单元荷载
**以下为单元荷载汇总表:
单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)
**以下为单元荷载图:
(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)
(二). 其它荷载信息
(1). 地震作用
无地震
(2). 温度作用
(三). 荷载组合
(1) 1.00 恒载
五、内力位移计算结果
(一). 内力
1.工况内力
2.组合内力
3.最不利内力
轴力 N 包络图(单位：kN)
4.内力统计
(二). 位移
1.工况位移
2.组合位移
六、设计验算结果
本工程有2种材料：Q235钢(A3钢) 16Mn钢。
预制构件吊点计算书
预制构件吊点计算书
一、工程概况
xx工程位于xx市xx路，由xx建筑工程有限公司招投标承担，主要
工程内容为xx。
二、预制构件信息
本工程预制构件吊装项目的构件主要为xx，其型号·尺寸为：xx，
预制构件经专业检测后，计算得出其质量和容许载荷。
三、吊装要求
1、预制构件采用吊装方法运输及安装，严禁其他不规范方式介入，
以确保安全。
4、起重机的运行必须在专人操作和专人监护下完成，运行时应有一
定的安全距离，避免发生事故。
5、吊装构件时，须严格按照图纸要求安装，以保证预制构件的安装
效果。
四、吊装实施
1、在安装构件前需要进行现场检查，以确保吊装构件的安全。
2、预制构件根据图纸的要求进行安装，吊装设备应按要求安装在构
件上，并进行绑扎处理，以保证构件的牢固，并符合吊装要求。
3、吊装过程中，应特别注意构件的安全，以及摩擦力等方面的变化，以便及时采取措施，防止发生危险和事故。
吊点计算
1、吊点计算分析
、规范、规程依据
《钢结构设计规范》GB50017-2003；
结构施工图及相关钢结构施工方案。
、计算分析
、吊点布置
共布置4个吊点，吊耳采用PL25，Q345B。
、耳板布置
横梁自重不超过30t，按30t为控制载荷来设计耳板，耳板材质Q345B，厚度25mm。
、耳板强度计算
单个吊耳轴向承载力为：N=fA=295*（160-60）*25==
考虑放大系数：吊装系数，安全系数；即考虑放大系数之后，单个耳板轴向承载力为2=26t。
单个吊装构件最大重量取30t，布置4个吊点，单个耳板承受重量为30/4=＜26t 满足要求！
考虑吊装不均匀（仅单侧吊耳受力），此时单个吊耳承受重量30t/2=15t＜26t 满足要求！
、耳板局压计算
σ=N/A=75*1000**（60*25）=＜295 Mpa 满足要求！
、耳板焊缝抗拉计算
σ=N/（h*l）=75*1000**（*25*（160-50））=＜200 Mpa 满足要求！。
吊点吊具计算书
重庆东水门长江大桥钢梁吊耳、吊具计算书计算：复核：审批：中铁大桥局股份有限公司重庆东水门长江大桥项目经理部2012年3月目录一、工程概述 (1)二、容许应力参数 (1)三、结构设计 (2)四、结构承载力验算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2吊耳A1结构承载力验算 (3)4.3吊耳A2结构承载力验算 (5)4.4吊耳A3结构承载力验算 (7)4.5吊具A结构承载力验算 (8)4.6吊具B结构承载力验算 (10)4.7吊具C结构承载力验算 (12)五、结论 (14)一、工程概述重庆东水门长江大桥主桥为222.5+445+190.5m的双塔单索面斜拉桥。
主塔采用混凝土塔，P1墩高172.6m，P2墩高162.5m；主梁采用钢桁梁。
每塔设置斜拉索9对，全桥斜拉索共18对36根。
重庆东水门长江大桥杆件吊重及吊具分类统计表二、容许应力参数主要材料容许应力参数《钢结构设计规范GB50017-2003》三、结构设计1、耳板A1结构尺寸设计如图1。
图1 吊耳A1构造图2、耳板A2结构尺寸设计如图2。
图2 吊耳A2构造图3、耳板A3结构尺寸设计如图3。
图3 吊耳A3构造图4、吊具A和吊具B结构尺寸设计如图4。
图4 吊具A和吊具B构造图3、吊具C结构尺寸设计如图5。
图5 吊具C构造图四、结构承载力验算4.1荷载计算根据构造需要吊绳与桥面板之间的角度α大于°，由于钢梁重力是确定的，每个吊耳或者吊具的竖向分力N也是确定的，现在按最不利情况考虑取α等于°。
4.2吊耳A1结构承载力验算最重下层桥面板和上层加宽段边桥面板为74666.8kg，每个吊耳平均承受竖向力=186.67kN，水平分力=186.67×0.577=107.77kN。
1、吊耳A1焊缝强度验算耳板E1和加劲板E2与桥面板焊接采用坡口焊，弯矩、水平剪力和竖向轴力由耳板和加劲板共同承受。
焊缝质量为二级，坡口焊不采用引弧板施焊弯矩焊缝截面有效长度：耳板 E1加劲板E2A、剪力V沿耳板E1平行方向如下图所示。
吊点计算书
上海万达广场钢筋笼吊点、吊攀计算
按本工程最重的钢筋笼(30吨)计算
一、吊点计算
2T1+2T2=G
G笼重×L0=T1×0.73+T1×（0.73+8.5）+T2×（0.73+8.5+8）+T2×（0.73+8.5+8+6.5）
G取笼重30吨
L0为笼顶向下12.5m(重心向笼头偏移1.2 m)
由以上公式计算得：
TI=7.02吨，T2=7.98吨TI＂=9.929吨T2＂=11.287吨
副吊起重量为：2T2+G1（索具1吨）=15.04吨<19.5吨
主吊起重量为：G+G2（索具2.5吨）=32.5吨<43.3吨
二、吊攀承受力计算
吊攀采用Φ25圆钢
1、主吊抗剪力计算：（2.5/2）2cm2×π×1250Kg/ cm2=6.136吨。
单点最
大抗剪力计算为：TI＂/4=2.482吨。
2.482吨×1.5（安全系数）=3.723
吨<6.136吨
2、主吊抗拉力为：（2.5/2）2cm2×π×1700Kg/ cm2=8.345吨。
单点最大
抗拉力计算为：G/8=3.75吨。
3.75吨×1.5（安全系数）=5.625吨<8.345
吨
3、副吊点抗剪力为：（2.5/2）2cm2×π×1250Kg/ cm2=6.136吨。
单点最
大抗剪力计算为：T2＂/4=2.822吨。
2.822吨×1.5（安全系数）=4.233
吨<6.136吨
以上计算经验算可以使用本方案。
地下连续墙钢筋笼吊装计算书
珠机场城际轨道交通工程拱北至横琴段地下连续墙钢筋笼吊装验算书编制：审核：批准：中交四航局珠机城际轨道交通拱北至横琴段三工区项目经理部2014年3月目录一、计算依据 (1)二、吊装参数 (1)2.1、钢筋笼吊点设置 (1)2.1.1、钢筋笼纵向吊点 (1)2.1.2、钢筋笼横向吊点 (1)2.2、履带吊选型 (2)2.3、扁担梁结构形式 (3)2.4、钢丝绳 (3)2.5、钢筋笼吊装细部结构 (4)2.5.1、吊攀 (4)2.5.2、A型吊点 (4)2.5.3、B型横担 (4)2.5、卸扣 (5)2.6、钢筋笼搁置扁担 (5)三、荷载 (6)四、吊装验算 (6)4.1、履带吊验算 (6)4.1.1、双机起吊两台履带吊受力分配验算 (6)4.1.2、履带吊主吊主臂长度验算 (10)4.2、起吊扁担梁验算 (11)4.2.1、扁担截面强度验算： (11)4.2.2、吊钩孔局部承压验算： (12)4.2.3、扁担梁抗剪强度验算 (12)4.2.4、横担梁的稳定性核算 (13)4.3、钢丝绳强度验算 (13)4.4、吊攀验算 (14)4.5、吊点验算 (15)4.5.1、吊点受拉验算 (15)4.5.2、吊点处焊缝抗剪强度计算 (15)4.6、横担验算 (15)4.7、卸扣验算 (16)4.8、钢筋笼搁置扁担 (16)4.8.1、搁置扁担截面强度验算 (17)4.8.2、搁置扁担抗剪强度验算 (17)4.9、地基承载力计算 (18)五、结论 (18)一、计算依据1、《珠海市区至珠海机场城际轨道交通工程拱北至横琴段金融岛站围护结构施工图》；2、《起重吊装常用数据手册》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005 J461-2005）；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《工程建设安装起重施工规范》HG20201-2000；6、《建筑施工手册》（第四版）；7、《路桥施工手册》。
钢柱吊点计算书
附件钢柱吊点计算书一 GZ1的吊装点计算1 已知条件GZ1的总重15960.6kg =总G 。
2 求解GZ2的重心由已知条件15960.6kg =总G ，则7980.3kg 15960.65.021=⨯=总G 。
① 如图1-1所示，C X 为钢柱重心在X 轴上的坐标值。
则图示钢柱的第Ⅰ段的重量I G 与钢柱第Ⅱ段的重量 G 相等，即∏I =G G 。
②∏I +=G G 总G ，③通过计算当mm X C 14340=时，满足条件①②③。
3 GZ1吊点的确定由于起吊的重量每一钩起吊重量较大。
故决定采用六根钢绳六点吊装的方式，以减小每一个吊点的重量，同时也保护了吊点处钢管不发生变形。
吊装示意图见图1-2。
二 GZ2的吊装点计算1 已知条件GZ2的总重2.20565=总G 。
2 求解GZ2的重心由已知条件2.20565=总G ，则6kg .102822.205655.021=⨯=总G 。
① 如图2-1所示，C X 为钢柱重心在X 轴上的坐标值。
则图示钢柱的第Ⅰ段的重量I G 与钢柱第Ⅱ段的重量 G 相等，即∏I =G G 。
②∏I +=G G 总G ，③通过计算当mm X3 GZ2吊点的确定由于起吊的重量每一钩重量在20吨左右，起吊重量较大。
故决定采用六根钢绳六点吊装的方式，以减小每一个吊点的重量，同时也保护了吊点处钢管不发生变形。
吊装示意图见图2-2。
吊装钢柱的钢丝绳1 按（GB/T 8918-1996）计算取用钢丝绳钢丝绳类别：圆股钢丝绳6×7钢丝绳结构：6×7+FC或6×7+IWS钢丝绳公称抗拉强度按1470MPa取用相应的数据2 钢丝绳直径的确定按钢丝绳的最大荷载计算，故按GZ2进行计算：GZ2的重力为205.65KN，采用六根钢绳六点吊装的方式，经计算每根钢丝绳受最大拉力为51.41KN。
拉力设计值为51.41KN×2=102.82KN.按以上选用条件查钢丝绳结构6×7+FC 6×7+IWS力学性能表，取用直径d=18mm，纤维芯钢丝绳的最小破断拉力为158KN；钢芯钢丝绳的最小破断拉力为170KN，均满足要求。