(仅供参考)粘钢加固计算示例

梁加固计算书

梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。

根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。

二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。

现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。

把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。

粘贴钢板加固计算用表

1加固构件编号:KL-1梁面(砼规范6.2.6) 砼强度修正系数α1 =1加固后实际弯矩M =535kN·m原结构混凝土强度等级C 30原混凝土轴心抗压强度设计值fco =14.3N/mm 2钢筋受拉强度设计值fyo =360N/mm 2钢筋受压强度设计值fyo' =0N/mm 2加固钢板抗拉强度设计值fsp =215Mpa 加固钢板抗压强度设计值fsp' =0Mpa 已配受拉钢筋面积Aso =2281mm 2已配受压钢筋面积Aso' =0mm 2考虑受压钢板面积Asp' =0mm 2构件计算宽度 b =300mm 构件计算高度h =750mm 受拉合力点至近边距离 a =35mm 受压合力点至近边距离a' =35mm 构件计算有效高度ho =715mm加固规范公式10.2.3-1x(h-x/2) =131408.07二次方程参数 A =0.5二次方程参数 B =-750二次方程参数 C =131408.07B^2-4AC =299683.87中间值受压区高度x =0.00mm 1297.43实际受压区高度202.57mm 考虑受压钢筋时x≥2a'x =0.00mm x =202.57mm受拉钢板的滞后应变(不考虑二次受力影响)ξspo =0混凝土极限应变ξcu =0.0033加固规范公式10.2.3-3 强度利用系数Ψsp =1.00加固规范公式10.2.3-2 钢板有效面积Asp =222.55mm 2钢板的层数nsf =1层钢板弹性模量设计值Esp =2.06E+05N/mm 2多层粘贴厚度折减系数km =1.00实际应粘贴钢板面积Aspf =222.55mm 2钢板宽度b1 =100mm 钢板数量m1 =2块安全系数实际应粘贴单层钢板厚度tsf =4mm3.59实际粘贴钢板面积Asp =800mm 2满足要求粘贴钢板计算KL-1梁面。

粘钢加固计算书

一、工程信息工程名称：梁底粘钢加固梁编号：KL6计算截面：梁底跨中采用规范《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006）和之前x不同加固类型：梁受弯加固加固方式：正截面受弯粘贴钢板加固按实际混凝土强度取芯检测值对构件进行验算后，会同建设单位、施工单位、监理单位协商，是否采取粘贴钢板加固二、已知条件构件几何参数（KL6）计算简图：梁截面宽度：b=250mm 梁截面高度h=600mm 梁截面有效高度ho=565mm两排钢筋偏小PKPM验算结果内力：M=375KN-M怎么来的考虑二次受力时内力Mok=0KN-M设计砼强度等级：C35f c=14.3N/mm²；εcu=0.0033质检砼强度达到百分比：100%fco=14.3N/mm fyo=300N/mm²；fyo'=300N/mm²Es=2.0×10²×10²×10N/mm²受拉、受压钢筋面积：As0=1963mm² As0=0mm²三、加固钢板参数受压钢板截面面积：A sp'=0mm²fsp=310N/mm²;fsp'=310N/mm²E sp=206000N/mm²钢板宽度和单层厚度：tsp=3mm; bsp=250mm 四、构件加固计算：1.不考虑二次受力影响，即：εsp,0=0为何不考虑2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-1式：x=136mm 请写下推导过程3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-3式：αsp=〖（0.8εcuh/x)-εcu-εsp,o〗/（fsp/Esp)=1.04.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-2式：Asp=a1fcobx=fyo' Aso'=fsp' Asp'-fyoaso/αsp fsp=300mm²加号不是等号6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘层数为：Nsp=Asp/tspbsp=0.4~1.0层设计钢筋强度等级HRB335级钢板钢号：Q 345钢 t≤16钢筋混凝土梁受弯构件正截面采用粘贴钢板加固计算书加固原因：根据整体分析，该梁原正截面承载力不满足要求。

梁加固计算书

±0.000m层JKL1——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=60.0mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=829mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,地震组合折减系数γRa=1。

2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=688.34kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=97.54mmA sp=589.97mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=97kN,地震组合折减系数γRa=1。

2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=640mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=687.91kNV max>V,截面尺寸满足条件。

混凝土承担的剪力V c=192.58kN箍筋承担的剪力V sv=56.28kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JL1——（2）-（3）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,原高度h1=500mm,截面增大后高度h=650mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=829mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,加固前弯矩标准值M k0=204kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。

梁正截面抗弯粘钢板加固计算书

梁正截面抗弯粘钢板加固计算书M=b =mm h =mm625mm 235mm h 0=96510003.1 粘钢板加固适用性判别：由以上参数信息可得：原结构受拉区第一种配筋原结构受拉区第二种配筋HRB400原受压钢筋截面面积A s0'=注：偏于安全，计算时不考虑受压区钢筋，按单筋截面进行计算0.00 原受拉钢筋强度等级：原钢筋抗拉、抗压强度设计值f y0/f y0'=360.00梁结构加固后弯矩设计值梁结构正截面抗弯粘钢板加固计算简图如下图所示：C30原结构混凝土强度等级：14.30单排原受拉钢筋合力点至截面近边缘的距离： a =原结构受拉区配筋排数：956.00 合计原受拉钢筋的截面面积为 A s0=2944.00加固梁截面宽度加固梁截面高度350轴线位置：215.001. 计算依据：本项目梁结构粘贴钢板加固计算均按本计算书所示计算过程进行加固配筋计算，其余梁正截面抗弯粘构件编号：图纸编号：项目名称：楼层位置：加固钢板抗拉/压强度设计值f sp /f sp '：Q235加固钢板选用强度等级：加固钢板弹性模量E sp ：2.06E+051.43原结构混凝土轴心抗压强度设计值f c0=原结构混凝土轴心抗拉强度设计值f t0=2. 参数信息：0. 计算说明：1.1 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）（以下简称“砼规”）1.2 《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013（以下简称“砼加固规范”）3. 计算过程：贴钢板加固计算过程暂略，统一以计算表格方式提供。

kN ·m轴线位置：构件编号：图纸编号：项目名称：楼层位置：ξb =0.518211.760.440223.4mm<424.68.1625> 1.01.000270.3mm 2厚度t sp =5条数m sp =1.0n sp =1.0b sp =300则，mm 2注：注：梁正截面高度满足砼加固规范第9.2.2条的要求。

粘钢加固计算表格

截面宽度截面高度混凝土 b(mm) h(mm) 标号
400
550
C30
梁参数输入区
受拉钢筋级别
HRB400
受拉钢筋排数
2
受拉钢筋面积As(mm2)
34339;(mm2)
HRB400
942
受拉区抗弯加固输入区
设计弯矩值(KN.m)
二次受力
初始弯矩
(KN.m)
粘贴钢钢板厚度板类型 tsp (mm)
701 不考虑 121
Q235
4
钢板层数 1
粘贴钢板类型
Q235
受压区加固输入区
钢板厚度 tsp(mm)
2
混凝土受钢板计算
压区高度折减系数
x(mm)
ψsp
245.85 1.00000
加固前弯矩计算值 (KN.m) 544.12
结论区
加固后抵抗弯矩值 (KN.m) 701.00
加固弯矩提高系数％
28.83
抗拉计算钢板宽度
591
梁配筋率 X＞2a',满足要求
0.0156
说 1、表中明：计2、算使采用
时3、请计不算依4、据工《作表5、保工护作表为个
计算过程
材料性能
受压钢筋排数
1
受压区加固输入区
已粘钢板
宽度已粘钢板层数
bsp(mm)
0
1

(仅供参考)粘钢加固计算示例

≥ V ＝ 154,199N，满足要求。由 morgain 计算求得原构件抗剪承载力。构件的受剪承载力不足，剪力设计值＝250kN，需加固： U 形箍厚度 t＝3 mm，层数＝1，U 形箍宽度 100 mm，中心距 S＝200 mm ，粘贴高度 Lu＝400 mm，抗拉强度设计值 fay＝210 MPa，
抗弯计算（全国规范）
1）弯矩设计值 M＝150 kN * m 由： f yo Aso fay As fcmobo X
得： X f yo Aso fay As 300 942 1.0 210 100 3 2 165.00mm
f b cmo o
9.6 250
M
f c bx(h0
x 2
)
f
ay
A(h
h0
)
9.6 250 165 (475 165 / 2) 0.9 210 100 3 2 25 158.3kN * m
>150 kN * m ，满足要求。
2）受拉钢板在其加固点外的锚固长度 L1 的计算：
L1 2 fayta / fcv 2 210 3/1.75 720mm
（混凝土规范 7.5.4－2） V ＝ 0.7*1.10*250*475+1.25*210*101/200*475
＝ 154,199N 当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 * βc * fc * b * ho （混凝土规范 7.5.1－1） 0.25 *βc * fc * b * ho ＝ 0.25*1.00*9.6*250*475 ＝ 283,643N
负数
抗剪计算（全国规范）
混凝土强度：C20 fc＝ 9.6 ft＝ 1.10N/mm 箍筋抗拉强度设计值fyv＝ 210N/mm 箍筋φ8@200

粘碳纤维、粘钢板加固板计算表(2013版加固规范)

混凝土参数
计算
强度等级
等效矩形应力图等效矩形应力图轴心抗压强度设极限压应变
系数α1
系数β1
计值fc0（N/mm2）
εcu
参
C30
1
0.8
14.3
0.0033
数
受力钢筋参数
输入区
强度等级
抗拉强度设计值受拉钢筋面积抗压强度设计值受压钢筋面积
fy0（N/mm2）
As0（mm2）
fy0'（N/mm2） As0’（mm2）
受拉钢板截面面积Asp（mm2）
136.54
加固后相对受压区高度
0.131
高度是否满足要求（ξbf=0.85ξ
b）满足
结受拉钢板宽度受拉钢板布间距每米宽受拉钢板
论
（mm）（中心距）（mm）布等效个数
实际粘贴面积加固后受弯承载受弯承载力提高幅
（mm2）
力（kN·m）
度
区
程
及
结
论
区
100
500
2.00
200.00
13.01
49.84%
本计算表依据《混凝土结构加固设计规范》GB 50367-2013第9.2节及相关公式而编制。
实配钢筋直实配钢筋间距实配受拉钢
径(mm)
(mm)
筋面积As
8
150
335.10
承载力复核 x
11.44
HRB400
360
335
360
0
弹性模量 Ec(N/mm2) 3.00E+04
弹性模量 Es(N/mm2) 2.00E+05
相对界限受压

梁粘钢加固计算书

军事科学院二层框架梁局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，KL１（500×1600）应增加的钢筋截面积1230.88mm2,得到：粘钢加固：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk其中：f pfk：钢板的强度设计值，取210Mpa。

A,：钢板设计面积。

h s ：钢板有效高度h,s：钢筋有效高度取梁底粘钢板４mm厚，500mm宽。

A,h s f pfk=210×1600×500×4=672KN.MA s h,s f sfk=310×(1600-25)×1230.88=601KN.M则：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk满足设计要求。

故采用４厚，粘贴500宽Q235钢板满足要求。

六层屋面梁、柱局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，屋面梁应增加的钢筋截面积700mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。

A,：碳纤维布设计面积。

n cf：粘贴碳纤维布层数t cf: 碳纤维布有效厚度，取0.167mm,k m:碳纤维布折减系数，取1-n cf t cf E cf/4200=0.75取梁底、梁顶粘3层碳纤维布，300mm宽。

n cf k mεE cf A, =3×0.75×2100×300×0.167=236.7KNA s f sfk=300×700=210KN则：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk满足设计要求。

故采用3层新日本石油“TU”碳布300g,粘贴300宽满足要求。

柱的设计计算式同梁：根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，柱每侧应增加的钢筋截面积1000mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。

word版粘钢加固计算书

6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘贴层数为：
Nsp=Asp/tspbsp= 0.4≈1.0层
五、验算加固ห้องสมุดไป่ตู้弯距承载力提高幅度：
1.根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2002第7.2节计算加固前弯距承载力M0：
x=As0 * fy0 / (α1 *fco* b)＝1963*300/(1*16.72*300)＝117mm>2a’
二、已知条件
构件几何参数：
计算简图：
梁截面宽度:
b=300 mm
梁截面高度:
h=650 mm
梁截面有效高度:
h0=615 mm
受压钢筋至构件边缘的距离:
a'=35 mm
PKPM验算内力及加固前构件设计参数：
PKPM验算结果内力：
M= 375 KN-M
考虑二次受力时内力：
M0k= 0 KN-M
设计砼强度等级：
M0= a1fc0bx(h0-x/2)+ f y0' As0' (h0-a')=328KN-M；
2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.3条计算加固后弯距承载力Msp：
x=( fy0As0+ψspfspAsp-fy0' As0'-fsp' Asp')/ a1fc0b=171 mm
Msp= a1fc0bx(h-x/2)+ fy0' As0' (h-a’)+ fsp' Asp'h- fy0As0(h-h0)=464KN-M；
3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.8条验算加固后弯距承载力提高幅度：

高层建筑梁体粘钢加固计算书

梁体改造粘钢加固工程加固计算书一、工程概况本建筑为高层建筑，框架剪力墙结构，梁板整体现浇。

根据使用功能的需要，20~24层的局部楼层为增加净空高度,部分结构梁底部需在原来尺寸基础上打除13cm以进行改造处理,这样,原来结构梁的尺寸将减小同时梁底部受力钢筋也在打磨范围之内。

经核算分析,由于梁底部纵向受力钢筋的缺失及对箍筋的破坏,将严重影响结构梁的抗弯、抗剪等承载能力及结构的整体刚度及稳定性等，因此需对改造处理的结构梁进行加固处理，以满足结构的使用及安全要求。

本方案采用将原来梁底部一排纵向钢筋上移13cm位置重新植入后在梁底通长满贴一层5mm厚的钢板及两侧通长粘贴200mm宽、间距500mm 的5mm厚钢板U型箍，并高压灌注注入环氧树脂浆材的方法进行加固处理。

二、计算依据1. 由施工单位提供的结构施工图纸；2. 《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006）；3. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；4. 《碳纤维片加固混凝土结构技术规范》（CECS146：2003）；三、结构梁承载力计算及复核以20层1号梁 BKL20-12(1A)(4-1a 轴-4-2a 轴间和4-14a 轴-4-16a 轴间梁)为例计算1. 原结构梁的内力计算A 、原梁混凝土强度等级为C25,截面尺寸240×650，配筋为3C20；3C16,箍筋为A8@100(2)。

设计梁跨中抗弯承载力(根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）):α=-<-=--=⨯⨯--=⋅//1，由 2'则根据《混凝土结构设计规范》（500102002）公式7.2.5()360603(6503535)125.9sy s c y s Y s s f bx f A f A x a GB M f A h a a KN m设计梁支座抗剪承载力(根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）):ββ≤≤≥≤00当/4时V 0.25 （7.5.1-1）当/6时V 0.2 （7.5.1-2）w c c w c c h b f bh h b f bh则由公式7.5.4-1、7.5.4-2、7.5.4-3可得：≤+=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=00VV 0.7+1.25f h 101=0.7 1.27240615 1.25210615100295.27cs P svt yvV V A f bh sKNβ≤==⨯⨯⨯=>0当/4V 0.250.2511.9240615439.11295.27符合要求w c c h b f bh KN KN B 、改造后梁混凝土强度等级为C25,截面尺寸240×520，配筋为3C20；3C16,箍筋为A8@100(2)。

粘钢加固计算表格(GB50367-2006)

一、梁基本数据梁截面尺寸： 300 × 650 (mm)楼板厚度： 80 (mm)荷载形式：集中荷载截面腹板高度hw： 600 (mm)梁箍筋级别： HPB235箍筋肢数： 2 肢箍箍筋直径： 8 （mm）二、梁加固设计数据采用粘贴钢板类型： Q235采用粘贴钢板厚度： 3 (mm)侧面粘贴钢板高度hf： 600 (mm)加锚方式：胶锚或钢板锚U型箍剪跨比λb：2.4 加锚方式:胶锚或钢板锚U型箍查GB50367表10.3.3计算抗剪强度折减系数 ψvb=0.804原梁抵抗剪力值综合下列各式求解：当时（10.3.2-1）当时（10.3.2-2）原梁抵抗剪力值Vb0=447.49(KN)先选用 1 层 3 (mm)厚 50 (mm)宽 Q235 钢板试算（10.3.3-1）（10.3.3-2）Sf=123(mm)选用1 层 3 (mm)厚 50 (mm)宽 mm宽间距 120 mm的 Q235钢板加固，满足计算要求。

梁斜截面抗剪加固设计剪力值： 700 (KN.m)三、计算过程4/≤b h w o co c bh f V β25.0≤6/≥b h w 0025.17.0h SA f bh f V sv yv t cs +=o co c bh f V β20.0≤spb bo V V V ,+≤sp sp sp sp vb sp b s h A f V /,ψ=p p py s sb y p cs a A f a A f V V V sin 8.0sin 8.0+++≤混凝土抗拉强度设计值ft： 1.1 (n/mm2)剪跨比λb：2.4梁纵筋排数： 1 排箍筋抗拉强度设计值： 210 (n/mm2)箍筋间距s： 100 (mm)未设置弯起钢筋采用粘贴钢板设计强度： 215 (n/mm2)试算粘贴钢板层数： 1 层侧面粘贴钢板宽度ωf： 50 (mm)锚方式:胶锚或钢板锚U型箍强度折减系数 ψvb=0.804（10.3.2-1）（10.3.2-2）（7.5.4-2）（GB50010）（7.5.5）（GB50010）35 钢板试算（10.3.3-1）（10.3.3-2）间距 120 mm的 Q235钢板加固，满足计算要求。

粘钢加固计算书

一、工程信息工程名称：梁底粘钢加固梁编号：KL6计算截面：梁底跨中采用规范《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006）和之前x不同加固类型：梁受弯加固加固方式：正截面受弯粘贴钢板加固按实际混凝土强度取芯检测值对构件进行验算后，会同建设单位、施工单位、监理单位协商，是否采取粘贴钢板加固二、已知条件构件几何参数（KL6）计算简图：梁截面宽度：b=250mm 梁截面高度h=600mm 梁截面有效高度ho=565mm两排钢筋偏小PKPM验算结果内力：M=375KN-M怎么来的考虑二次受力时内力Mok=0KN-M设计砼强度等级：C35f c=14.3N/mm²；εcu=0.0033质检砼强度达到百分比：100%fco=14.3N/mm fyo=300N/mm²；fyo'=300N/mm²Es=2.0×10²×10²×10N/mm²受拉、受压钢筋面积：As0=1963mm² As0=0mm²三、加固钢板参数受压钢板截面面积：A sp'=0mm²fsp=310N/mm²;fsp'=310N/mm²E sp=206000N/mm²钢板宽度和单层厚度：tsp=3mm; bsp=250mm 四、构件加固计算：1.不考虑二次受力影响，即：εsp,0=0为何不考虑2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-1式：x=136mm 请写下推导过程3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-3式：αsp=〖（0.8εcuh/x)-εcu-εsp,o〗/（fsp/Esp)=1.04.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第10.2.3条第10.2.3-2式：Asp=a1fcobx=fyo' Aso'=fsp' Asp'-fyoaso/αsp fsp=300mm²加号不是等号6.根据所选钢板单层厚度及宽度，应粘层数为：Nsp=Asp/tspbsp=0.4~1.0层设计钢筋强度等级HRB335级钢板钢号：Q 345钢 t≤16钢筋混凝土梁受弯构件正截面采用粘贴钢板加固计算书加固原因：根据整体分析，该梁原正截面承载力不满足要求。

粘贴钢板计算

剪力墙开洞及粘钢加固补强计算
根据设计要求，现因新开洞口，切除了原剪力墙钢筋，因此，需对切断钢筋的剪力墙采用一定的加固措施进行结构补强。

考虑剪力墙为抗压混凝土构件，现采用粘钢板的方式对其进行补强。

剪力墙粘贴钢板加固设计：（采用等强度代换法进行设计）
新开1500*1210（宽x高）洞口（纵向：双排Ф14@200横向双排Ф14@200）
按照最大切断横向钢筋面积16Ф14 为As=2462mm2
按照钢筋、钢板技术指标，钢筋设计强度：fy=360N/mm2，钢板设计强度：Ff=210N/mm2，
故：
Af×Ff =Asfy
Af = fy×As / Ff
= 360×2462/210
= 4221mm2
钢板截面面积：4221/8=528mm
故，在剪力墙两侧分别粘300mm宽8mm厚（600mm＞528mm）钢板，满足加固补强要求。

粘钢加固计算表格(GB50367-2006)

一、梁基本数据受拉钢筋级别： HRB335受拉区钢筋排数： 2 排二、梁加固设计数据进行二次受力影响计算查GB50367－2006表10.2.6 αsp= 0.07采用粘贴钢板类型： Q235粘贴钢板设计强度： 215 (n/mm2)根据（9.2.3-1）式解出XX= 82.28 (mm),代入（10.2.3-3）式选用粘贴钢板厚度： 8 (mm)二次受力影响：考虑三、计算过程梁正截面抗弯加固梁截面尺寸： 300 × 800 (mm)混凝土标号： C30设计弯矩值： 804 (KN.m))('')()2(1o so yo sp sp so yo co h h A f h A f a h A f x h bx f a M --+'-''+-≤spsp sp cu cu f E f x h /)/8.0(0,εεεψ--=ψf= 21.77 取ψf= 1 代入（10.2.3-3）式273 (mm)选用 1 层8 mm厚 100mm宽的 Q235 钢板，满足计算要求。

sp sp so yosp sp sp so yo co A f A f A f A f bx f a ''1-''-+=ψspsp sp sp n t b A ⨯⨯==⨯=sp sp sp sp n t Ab混凝土抗压强度设计值fc： 14.3 (n/mm2)钢筋抗拉/抗压强度设计值： 300 (n/mm2)梁受压区钢筋排数： 2 排初始弯距： 400 (KN.m)εsp,0=αsp×M0k/(Es×As×H0)= 0.00008粘贴钢板弹性模量： 210000 (Mpa)粘贴钢板层数： 1 (层)ρte=As/Ate= 0.01弯加固计算书)(osoyosphhAfh--计算要求。

sp sp soA f A ''-'。

柱外粘型钢加固法计算表格

柱外粘型钢加固法计算表格
柱外粘型钢加固法是一种通过将角钢、钢板等型钢焊接成骨架，并外包于待加固的梁、柱等构件，然后采用结构胶粘剂进行粘贴，以在整体上形成受力共同体的加固方法。

这种方法多用于混凝土柱子的加固，有时也用于梁的加固，可以大幅度提高柱和梁的承载力和抗震能力，应用范围较为广泛。

柱外粘型钢加固法的技术要求包括：
在原构件截面的棱角打磨成半径不小于7mm的圆角，以满足粘贴的工艺要求。

外粘型钢的注胶应在型钢构架焊接完成后进行，以确保胶缝的质量。

外粘型钢的胶缝厚度宜控制在3-5mm，局部允许有长度不大于300mm、厚度不大于8mm的胶缝，但不得出现在角钢端部600mm 范围内。

采用外包型钢加固钢筋混凝土构件时，应将型钢表面（包括混凝土表面）抹厚度不小于25mm的高强度等级水泥砂浆（应加钢丝网防裂）作为防护层，也可以采用其他具有防腐蚀和防火性能的饰面材料加以保护。

优先选用角钢作为外粘型钢的材料，其厚度不应小于5mm，角钢的边长对梁不应小于50mm，对柱不应小于75mm。

沿梁、柱轴线方向应每隔一定距离用扁钢制作的箍板或缀板与角钢焊接。

箍板或缀板截面不应小于40mmx4mm，其间距不应大于20r（r
为单根角钢截面的最小回转半径），且不应大于500mm；在节点区，其间距应适当加密。

总的来说，柱外粘型钢加固法是一种有效的加固方法，能够显著提高混凝土结构的承载力和抗震性能。

以下是一个简单的柱外粘型钢加固法计算表格的示例，可以根据实际需求进行修改和扩展。

注：上述表格仅为示例，实际应用中应根据具体情况进行调整和修改。

同时，计算时还需要考虑原构件的材料性能、截面形状、承载要求等因素。

粘角钢矩形柱偏心受压加固计算

粘角钢矩形柱偏心受压加固计算一、工程信息工程名称: 构件编号: jg-1 设计人: 校对人:审定人: 负责人:日期: 2010年5月14日星期五22: 2:27加固原因:二、依据规范《混凝土结构设计规范》(GB50010－2002)①《混凝土结构加固设计规范》(GB50367－2006)②三、示意图四、计算信息1. 原构件信息截面宽度: B＝400mm截面高度: H＝400mm偏心方向: B计算长度: l o＝3.2m倒角半径: r＝20mm混凝土等级: C40混凝土保护层厚度: as＝35mm钢筋等级: HRB400受拉钢筋面积: A so＝157mm2受压钢筋面积: A so'＝157mm2受拉钢筋合力点到边缘距离a＝100mm受压钢筋合力点到边缘距离a'＝100mm2. 加固信息受压角钢型号: L20x3受拉角钢型号: L20x43. 荷载信息设计压力: N ＝1000.00kN偏心距: eo ＝40.00kN.m五、计算系数1. 钢筋抗拉强度 f yo ＝360N/mm 22. 混凝土抗压强度 f co ＝19.10N/mm 2混凝土计算系数 α1＝1.003. 受拉钢板抗拉强度 f sp ＝210N/mm 2受拉钢板弹性模量 E sp ＝206000M pa受压钢板抗拉强度 f sp '＝210N/mm 2受压钢板抗拉强度 E sp '＝206000M pa4. 计算尺寸截面高度 h ＝H ＝400mm截面宽度 b ＝B ＝400mm截面有效高度 h o ＝H －2×as ＝330mm六、计算1. 附加偏心距eaea ＝20mm2. 轴向压力对截面重心的偏心距3. 初始偏心距ei ＝ea ＋eo ＝20.00＋40.00＝60.00mm4. 混凝土截面面积A cor ＝b h －(4－π) r 2＝400×400－(4－3.14)×202＝154973mm 25. 轴向压力偏心距增大系数η偏心受压曲率修正系数【7.3.10－2】ζ1＝0.5 f co A cor N ＝0.5×19.1×154973.451000000.00＝1.48＞1ζ1＝1长细比对曲率影响系数: 【7.3.10－3】ζ2＝1.15－0.01 l o h ＝1.15－0.01×3200.0400＝1.07l o h ＜15 ζ2＝1 η＝1＋11400 ei h (l o h )2 ζ2 ζ1＝1＋11400×60.00400×(3200400)2×1.00×1.00＝1.306. 计算轴向压力作用点到纵向受拉钢筋合力点距离e ＝η ei ＋h 2－a ＝1.30×60.00＋4002－100＝178.29 7. 计算原结构承载力和是否需要加固ax ＝α1 f co b 2＝1.00×19.10×4002＝3820.00bx ＝－(2 h －h o ) α1 f co b ＝－(2×400－330)×1.00×19.10×400＝－3590800.00cx ＝－f yo ' A so ' (h －a ')＋f yo A so (h －h o )＋(h －h o ＋e ) N＝－360×157.00×(400－100.00)＋360×157.00×(400－330)＋(400－330＋178.29)×1000000.00＝235286114.29x ＝－bx －bx bx －4 ax cx 2 ax＝－－3590800.00－－3590800.00×－3590800.00－4×3820.00×235286114.292×3820.00＝70.87δs ＝f yoN u ＝α1 f co b x ＋f yo ' A so '－δs A so＝1.00×19.10×400×70.87＋360×157.00－360.00×157.00＝541.43kNM u ＝α1 f co b (h o1－x 2)＋f yo ' A so ' (h o －a ')＝1.00×19.10×400×(300－70.872)＋360×157.00×(330－100)＝15.02kN.m8. 原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋应力偏心受压曲率修正系数【7.3.10－2】 ζ1＝0.5 f co A cor N ＝0.5×19.1×154973.451000000.00＝1.48＞1ζ1＝1长细比对曲率影响系数: 【7.3.10－3】ζ2＝1.15－0.01 l o h ＝1.15－0.01×3200.0400＝1.07l o h ＜15 ζ2＝1 η＝1＋11400 ei h (l o h )2 ζ2 ζ1＝1＋11400×60.00400×(3200400)2×1.00×1.00＝1.309. 受拉肢或受压较小肢型钢应力δa ＝(0.8 h o x －1) E sp εcu＝(0.8×330134.46－1)×206000.00×0.00 ＝654.9510. 计算加固后最小受压区高度x ＝N －f yo ' A so '－f sp ' A sp '＋f yo A so ＋f sp A sp α1 f co b＝1000000.00－360×157－210×0＋360×157＋210×01.00×19.1×400＝134.4611. 计算加固后偏心距e ＝φη η ei ＋h 2－a a＝1.20×1.30×60.00＋4002－0.00＝293.94M u2＝α1 f co b x (h o －x 2)＋f yo ' A so ' (h o －a ')＋δs o A so (a －a a )＋αsp f sp ' A sp ' (h o －a a ') ＝1.00×19.10×400×134.46×(330－134.462)＋360×157.00×(330－100) ＋360.00×157.00×(100－0.00)＋0.00×210.00×0.00×(330－0.00) ＝288.58kN.m＜N e ＝293.94kN.m, 不满足加固要求;七、结论偏心方向 B原结构承载力 M u ＝15.02kN.m设计承载力 N ＝1000.00kN加固后承载力 M u2＝288.58kN.m是否满足不满足八、构件加固特殊措施及施工要求本工程施工过程应严格按照《混凝土结构加固设计规范》(GB50367－2006)构造规定。

柱外粘型钢加固法计算表格

柱外粘型钢加固法计算表格在建筑结构设计和加固领域中，柱外粘型钢加固法是一种常用且有效的技术手段。

通过在混凝土柱外表面粘贴钢板，可以提高柱的承载能力和抗震性能，从而延长结构的使用寿命。

在实际工程中，设计师需要进行一定的计算和分析，以确保加固效果符合要求。

首先，设计师需要明确加固的目的和条件。

钢板的尺寸、材质和粘结剂的性能都会对加固效果产生影响，因此需要根据具体情况进行合理选择。

在确定了加固方案后，设计师可以通过计算来评估加固效果，并制定施工方案。

在进行柱外粘型钢加固计算时，设计师通常需要考虑以下几个方面：1. 柱的受力情况：设计师需要对原柱的受力情况进行分析，包括受压区和受拉区的受力状态。

通过计算柱的承载能力和抗震性能，可以确定加固方案的合理性。

2. 钢板的受力情况：设计师需要考虑钢板在加固过程中的受力情况，包括受拉和受压状态。

通过计算钢板的受力情况，可以确定钢板的尺寸和材质。

3. 粘结剂的性能：设计师需要考虑粘结剂的性能对加固效果的影响，包括粘结强度和耐久性。

通过计算粘结剂的性能，可以选择合适的粘结剂。

4. 加固效果评估：设计师需要对加固后的柱进行力学分析，评估加固效果是否符合设计要求。

通过计算柱的受力情况和变形情况，可以确定加固效果是否达到预期。

在实际工程中，柱外粘型钢加固计算表格是设计师进行计算和分析的重要工具。

通过填写表格中的各项参数和数据，设计师可以对加固方案进行系统性的评估。

在填写表格时，设计师需要注意各项参数的准确性和合理性，确保计算结果的可靠性。

总的来说，柱外粘型钢加固法是一种有效的结构加固技术，可以提高结构的承载能力和抗震性能。

设计师在进行加固计算时，需要综合考虑柱的受力情况、钢板的受力情况、粘结剂的性能和加固效果评估等方面。

通过合理的计算和分析，可以确保加固效果符合设计要求，为建筑结构的安全运行提供保障。

粘角钢矩形柱偏心受压加固计算

粘角钢矩形柱偏心受压加固计算一、工程信息工程名称: 构件编号: jg-1 设计人: 校对人:审定人: 负责人:日期: 2010年5月14日星期五22: 2:27加固原因:二、依据规范《混凝土结构设计规范》(GB50010－2002)①《混凝土结构加固设计规范》(GB50367－2006)②三、示意图四、计算信息1. 原构件信息截面宽度: B＝400mm截面高度: H＝400mm偏心方向: B计算长度: l o＝3.2m倒角半径: r＝20mm混凝土等级: C40混凝土保护层厚度: as＝35mm钢筋等级: HRB400受拉钢筋面积: A so＝157mm2受压钢筋面积: A so'＝157mm2受拉钢筋合力点到边缘距离a＝100mm受压钢筋合力点到边缘距离a'＝100mm2. 加固信息受压角钢型号: L20x3受拉角钢型号: L20x43. 荷载信息设计压力: N ＝1000.00kN偏心距: eo ＝40.00kN.m五、计算系数1. 钢筋抗拉强度 f yo ＝360N/mm 22. 混凝土抗压强度 f co ＝19.10N/mm 2混凝土计算系数 α1＝1.003. 受拉钢板抗拉强度 f sp ＝210N/mm 2受拉钢板弹性模量 E sp ＝206000M pa受压钢板抗拉强度 f sp '＝210N/mm 2受压钢板抗拉强度 E sp '＝206000M pa4. 计算尺寸截面高度 h ＝H ＝400mm截面宽度 b ＝B ＝400mm截面有效高度 h o ＝H －2×as ＝330mm六、计算1. 附加偏心距eaea ＝20mm2. 轴向压力对截面重心的偏心距3. 初始偏心距ei ＝ea ＋eo ＝20.00＋40.00＝60.00mm4. 混凝土截面面积A cor ＝b h －(4－π) r 2＝400×400－(4－3.14)×202＝154973mm 25. 轴向压力偏心距增大系数η偏心受压曲率修正系数【7.3.10－2】ζ1＝0.5 f co A cor N ＝0.5×19.1×154973.451000000.00＝1.48＞1ζ1＝1长细比对曲率影响系数: 【7.3.10－3】ζ2＝1.15－0.01 l o h ＝1.15－0.01×3200.0400＝1.07l o h ＜15 ζ2＝1 η＝1＋11400 ei h (l o h )2 ζ2 ζ1＝1＋11400×60.00400×(3200400)2×1.00×1.00＝1.306. 计算轴向压力作用点到纵向受拉钢筋合力点距离e ＝η ei ＋h 2－a ＝1.30×60.00＋4002－100＝178.29 7. 计算原结构承载力和是否需要加固ax ＝α1 f co b 2＝1.00×19.10×4002＝3820.00bx ＝－(2 h －h o ) α1 f co b ＝－(2×400－330)×1.00×19.10×400＝－3590800.00cx ＝－f yo ' A so ' (h －a ')＋f yo A so (h －h o )＋(h －h o ＋e ) N＝－360×157.00×(400－100.00)＋360×157.00×(400－330)＋(400－330＋178.29)×1000000.00＝235286114.29x ＝－bx －bx bx －4 ax cx 2 ax＝－－3590800.00－－3590800.00×－3590800.00－4×3820.00×235286114.292×3820.00＝70.87δs ＝f yoN u ＝α1 f co b x ＋f yo ' A so '－δs A so＝1.00×19.10×400×70.87＋360×157.00－360.00×157.00＝541.43kNM u ＝α1 f co b (h o1－x 2)＋f yo ' A so ' (h o －a ')＝1.00×19.10×400×(300－70.872)＋360×157.00×(330－100)＝15.02kN.m8. 原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋应力偏心受压曲率修正系数【7.3.10－2】 ζ1＝0.5 f co A cor N ＝0.5×19.1×154973.451000000.00＝1.48＞1ζ1＝1长细比对曲率影响系数: 【7.3.10－3】ζ2＝1.15－0.01 l o h ＝1.15－0.01×3200.0400＝1.07l o h ＜15 ζ2＝1 η＝1＋11400 ei h (l o h )2 ζ2 ζ1＝1＋11400×60.00400×(3200400)2×1.00×1.00＝1.309. 受拉肢或受压较小肢型钢应力δa ＝(0.8 h o x －1) E sp εcu＝(0.8×330134.46－1)×206000.00×0.00 ＝654.9510. 计算加固后最小受压区高度x ＝N －f yo ' A so '－f sp ' A sp '＋f yo A so ＋f sp A sp α1 f co b＝1000000.00－360×157－210×0＋360×157＋210×01.00×19.1×400＝134.4611. 计算加固后偏心距e ＝φη η ei ＋h 2－a a＝1.20×1.30×60.00＋4002－0.00＝293.94M u2＝α1 f co b x (h o －x 2)＋f yo ' A so ' (h o －a ')＋δs o A so (a －a a )＋αsp f sp ' A sp ' (h o －a a ') ＝1.00×19.10×400×134.46×(330－134.462)＋360×157.00×(330－100) ＋360.00×157.00×(100－0.00)＋0.00×210.00×0.00×(330－0.00) ＝288.58kN.m＜N e ＝293.94kN.m, 不满足加固要求;七、结论偏心方向 B原结构承载力 M u ＝15.02kN.m设计承载力 N ＝1000.00kN加固后承载力 M u2＝288.58kN.m是否满足不满足八、构件加固特殊措施及施工要求本工程施工过程应严格按照《混凝土结构加固设计规范》(GB50367－2006)构造规定。