DP590钢连续冷却过程中的相变规律_熊自柳

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DP590冷轧板热处理的组织和性能

DP590冷轧板热处理的组织和性能霍刚;李振兴;岑一鸣;李国栋【摘要】为了加速国内双相钢的开发和应用,采用CAS-300Ⅱ模拟退火实验机,通过模拟退火实验,研究了加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间对DP590双相钢组织性能的影响.结果表明,加热速率在5～60℃/s内增加时,屈服强度、抗拉强度均增加,延伸率、强塑积均减小；临界区退火温度在780～850℃内增加时,屈服强度、抗拉强度先减小后增加,延伸率、强塑积均增加；过时效温度在260 ～400℃内增加时,屈服强度增加,抗拉强度减小,延伸率整体呈增加趋势,屈强比增加；在280℃进行过时效,过时效时间在240～480 s内增加时,屈服强度、抗拉强度均减小,延伸率、强塑积先减小后增加.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(034)007【总页数】5页(P944-947,970)【关键词】冷轧板;双相钢;热处理;显微组织;力学性能【作者】霍刚;李振兴;岑一鸣;李国栋【作者单位】东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;本钢浦项冷轧薄板有限责任公司,辽宁本溪117000【正文语种】中文【中图分类】TG156.1双相钢是由低碳钢或低合金钢经过临界区热处理或控轧控冷获得，其组织主要由铁素体和马氏体组成[1-2].与传统的低合金高强钢相比，双相钢具有较低的屈强比，较高的初始加工硬化率、烘烤硬化值以及优良的成型性能等特点，成为一种新型的冲压用钢，并广泛应用于汽车工业[3-4].双相钢的研究起始于20世纪70年代，1968年Mcfarlan提出了关于双相钢的第一个专利.Hayami和Furukawa[5]详细阐述了双相钢的化学成分、显微组织、力学性能等.Son[6]采用等通道角度挤压法试制了超细晶粒双相钢，发现在500 ℃进行4%的应变，然后于730 ℃保温10 min后淬火，可得到性能优良的超细晶粒双相钢.韩会全等[7]研究了两相区热处理对不同初始组态钢板组织性能的影响，发现相同工艺下，初始晶粒越细，马氏体体积分数越多.Krebs等[8]对双相钢中带状组织的影响因素进行了研究，发现奥氏体化温度越低，冷却速度越小，带状组织越明显.目前，冷轧双相钢主要采用连续退火的方式生产，工艺比较成熟，但生产周期长、效率低，表面质量难以保证，并且易出现带状组织.退火工艺参数是决定双相钢组织性能的关键因素，并且其与生产效率密切相关.因此本文以国内某钢厂提供的DP590冷轧板为原料，通过模拟退火实验研究了加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间的作用，供实际工业生产参考.1 实验材料和方法1.1 实验材料实验采用某钢厂提供的DP590冷轧板，其化学成分(质量分数/%)为：0.080C，0.479Si，1.810Mn，0.162Cr，0.014P，0.004S，0.004N，0.040Als.冷轧板的原始组织由铁素体和珠光体组成，图1为实验钢经过4%的硝酸酒精溶液腐蚀后的显微组织图片，灰白色组织为铁素体，黑色组织为珠光体.模拟退火的试样尺寸为500 mm×150 mm×1.4 mm.图1 实验钢的显微组织Fig.1 The microstructure of the steelusing in the experiment1.2 实验方法采用CAS-300Ⅱ模拟退火实验机，对加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间分别进行了实验研究.基本工艺参数为：以30 ℃/s的速度将实验钢板加热到800 ℃，保温110 s后，以2 ℃/s的速度缓慢冷却至680 ℃，然后以35 ℃/s的速度快速冷却至280 ℃进行过时效，过时效时间为420 s，然后以5 ℃/s的速度冷却至45 ℃.在此基础上，通过改变单一的工艺参数，研究其对力学性能的影响.按照GB/T228—2002切取标距为50 mm拉伸试样，然后采用Inston系列4206-006型高速拉伸试验机测定力学性能.再切取金相试样磨制、抛光，经4%的硝酸酒精腐蚀后，分别采用LEICA Q550IW金相显微镜、ZWISS扫描电子显微镜观察其显微组织.2 实验结果与分析2.1 显微组织图2为不同加热速率下实验钢的显微组织.灰白色组织为铁素体，深灰色组织为马氏体.可以看出，加热速率在5～60 ℃/s内增加时，铁素体、马氏体晶粒均发生细化，马氏体体积分数增加.这是由于加热速率增加时，加热温度达到两相区后奥氏体形核点较多，其形核率的增加大于长大速度，奥氏体长大受到抑制，晶粒发生细化.由于组织遗传性，使得最终的铁素体、马氏体晶粒尺寸较小，并且马氏体体积分数略微增加.图2 不同加热速率下实验钢的显微组织Fig.2 The microstructures of experimentalsteels at different heating speeds(a)—5 ℃/s； (b)—15 ℃/s；(c)—30 ℃/s； (d)—60 ℃/s.图3为不同退火温度下实验钢的显微组织.可以看出，退火温度在780～850 ℃内增加时，马氏体晶粒由岛状向块状过渡，马氏体晶粒尺寸变大.此外，利用Photoshop软件统计分析，退火温度分别为780，800，830，850 ℃时，相应的马氏体体积分数分别约为30%，26%，20%，21%.图3 不同退火温度下实验钢的显微组织Fig.3 The microstructures of the tested steelsat different annealing temperatures(a)—780 ℃； (b)—800 ℃；(c)—830 ℃； (d)—850 ℃.图4为不同过时效温度下实验钢的扫描照片，颜色较浅、凸起的组织为马氏体.可以看出，过时效温度为260 ℃时，马氏体基本不分解，马氏体边界较清晰；280 ℃时，少量马氏体开始分解，边界较为模糊；400 ℃时马氏体大量分解.图4 不同过时效温度下实验钢的扫描照片Fig.4 The SEM micrographs of the tested steelsat different overaging temperatures(a)—260 ℃； (b)—280 ℃；(c)—320 ℃； (d)—400 ℃.图5为过时效温度为280 ℃时，不同过时效时间下实验钢的显微组织图片.过时效时间在240～480 s内增加时，马氏体逐渐分解.过时效时间小于300 s时，铁素体基体上存在较多的粒状M-A岛，超过420 s时，粒状M-A岛基本消失.2.2 力学性能图6显示了不同加热速率下实验钢的力学性能.加热速率在5～60 ℃/s内变化时，随加热速率增加，屈服强度、抗拉强度均增加，延伸率、强塑积均减小，屈强比在0.44～0.46范围内变化.随图5 不同过时效时间下实验钢的显微组织Fig.5 The microstructures of the experimentalsteels at different overaging time(a)—240 s； (b)—300 s；(c)—420 s； (d)—480 s.图6 不同加热速率下实验钢的力学性能Fig.6 The mechanical properties of experimentalsteels at different heating speeds加热速率的增加，铁素体、马氏体晶粒均发生细化，马氏体体积分数增加，因此屈服强度、抗拉强度均增加.加热速率较大时，铁素体中碳氮化物溶解量较小，缓慢冷却过程中铁素体析出净化作用减弱，结果，延伸率随加热速率的增加呈减小趋势. 图7显示了不同退火温度下实验钢的力学性能.退火温度在780～850 ℃内变化时，随着退火温度的增加，实验钢的屈服强度、抗拉强度先减小，然后略微增加.延伸率、强塑积均呈增加趋势.退火温度在一定范围内升高时，奥氏体体积分数增加，奥氏体中平均碳含量减小，其稳定性下降，随后缓慢冷却过程中，由于冷却速度较小，低碳奥氏体重新分解，附生铁素体体积分数增加，马氏体体积分数减小，结果屈服强度、抗拉强度都有下降趋势，屈强比、延伸率得到明显改善[9].但退火温度进一步升高时，奥氏体体积分数不断增加，最终马氏体体积分数增加，使得强度略微增加.图7 不同退火温度下实验钢的力学性能Fig.7 The mechanical properties of experimentalsteels at different annealing temperatures图8显示了不同过时效温度下实验钢的力学性能.过时效温度在260～400 ℃内变化时，随着过时效温度的增加，屈服强度增加，抗拉强度减小，延伸率整体呈增加趋势.图8 不同过时效温度下实验钢的力学性能Fig.8 The mechanical properties of experimentalsteels at different overaging temperatures过时效相当于对淬硬的马氏体进行在线回火，可改善最终的力学性能.但随着过时效温度的增加，马氏体逐渐分解，并且晶格畸变程度减小，使得抗拉强度下降.过时效温度较高时，铁素体、马氏体相界面处大量位错对消或重新排列，使得可动位错密度减小，屈服强度增加.并且在较高温度下铁素体中有碳化物或细小沉淀相析出，间隙原子扩散集聚成间隙原子团，共同钉扎位错，使得屈服强度进一步增加，甚至出现屈服平台[10].图9显示了不同过时效时间下实验钢的力学性能.过时效温度为280 ℃，过时效时间在240～480 s内变化时，随过时效时间增加，屈服强度、抗拉强度均减小，延伸率、强塑积先减小后增加.随过时效时间的增加，马氏体发生回复，马氏体内的位错密度减小，使得其硬度降低、强度下降，抗拉强度减小.而且马氏体与周围铁素体的塑性应变不相容性减小，因此马氏体对铁素体变形的阻碍作用减小，屈服强度降低，延伸率得到改善.图9 不同过时效时间下实验钢的力学性能Fig.9 The mechanical properties of experimentalsteels at different overaging time3 结论1) 加热速率在5～60 ℃/s内变化时，随加热速率增加，屈服强度、抗拉强度均增加，延伸率、强塑积均减小，屈强比在0.44～0.46范围内变化.2) 退火温度在780～850 ℃内变化时，随着退火温度的增加，实验钢屈服强度、抗拉强度先减小后增加，延伸率、强塑积均呈增加趋势.3) 过时效温度在260～400 ℃内变化时，随着过时效温度增加，屈服强度增加，抗拉强度减小，延伸率整体呈增加趋势，屈强比明显增加.4) 过时效温度为280 ℃，过时效时间在240～480 s内变化时，随过时效时间增加，屈服强度、抗拉强度均减小，延伸率、强塑积先减小后增加.参考文献：[1] Wycliffe P.Microanalysis of dual phase steels[J].Scripta Metallurgica，1984，18(4)：327-332.[2] Buzzichelli G，Anelli E.Present status and perspectives of European research in the field of advanced structural steels[J].ISIJ International，2002，42(12)：1354-1363.[3] Lanzillotto C A N，Pickering F B.Structure-property relationships in dual-phase steels[J].Metal Science，1982，16(8)：371-382.[4] Sarwar M，Priestner R.Hardenability of austenite in a dual-phase steel[J].Journal of Materials Engineering and Performance，1999，8(3)：380-384.[5] Hayami S，Furukawa T.Micro-alloying[M].New York：Union Carbide Corp，1977.[6] Son Y，Lee Y K，Park K T，et al.Ultrafine grained ferrite-martensite dual phase steels fabricated via equal channel pressing：microstructure and tensile properties[J].Acta Materialia，2005，53(11)：3125-3134. [7] 韩会全，刘彦春，张弛，等.两相区热处理对不同初始组态钢板组织性能的影响[J].东北大学学报：自然科学版，2008，29(3)：339-343.(Han Hui-quan，Liu Yan-chun，Zhang Chi，et al.The effect of heattreat ment in γ+α region on microstructures and properties of strips with different intial structures[J].Journal of Northeastern Universtity：Natural Science，2008，29(3)：339-343.)[8] Krebs B，Germain L，Hazotte A，et al.Banded structure in dual phase steels in relation with the austenite-to-ferrite transformation mechanisms[J].Journal of Materials Science，2011，46(21)：7026-7038.[9] Hüseyin A，Hawa K Z，Ceylan K.Effect of intercritical annealing parameters on dual phase behavior of commercial low-alloyedsteels[J].Journal of Iron and Steel Research，International，2010，17(4)：73-78.[10]Fonstein N，Kapustin M，Pottore N，et al.Factors that determine the level of the yield strength and the return of the yield-point elongation in low-alloy ferrite—martensite steels[J].The Physics of Metals and Metallography，2007，104(3)：315-323.。

DP590钢连续冷却过程中的相变规律_熊自柳

，ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｄｅｃｒｅａｓｅｄａｎｄｔｈｅｈａｓｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｒｅｉｏｎｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅａｎｄｂａｎｉｔｅｓｅｅｒａｔｅｄａｎｄｐｐｇｐｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｓｔａｒｔｉｎｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｃｏｏｌｉｎｒａｔｅ．Ｔｈｅｆｅｒｒｉｔｅａｎｄｐｇｇｒａｔｅｉｎｃｒｅａｓｉｎ．Ｔｈｅｅａｒｌｉｔｅｒｅｃｉｉｔａｔｉｏｎｗｅｒｅｄｅｒｅｓｓｅｄａｎｄｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｒｅｃｉｉｔａｔｉｏｎｏｗｅｒｉｎｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈｃｏｏｌｉｎｐｐｐｐｐｐｐｇｇｆｅｒｒｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｉｎｃｒｅａｓｅｄａｎｄｍａｒｔｅｎｓｉｔｅａｎｅｌｂｅｃｏｍｅｒｅｆｉｎｅｗｉｔｈｈｅａｔｉｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｉｎ．ｐｇｐｇ
：；；；ＫｅｗｏｒｄｓＤＰ５９０ｓｔｅｅｌｓｔａｔｉｃｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｃｏｏｌｉｎｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ（ＣＣＴ）ｃｕｒｖｅｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｃｏｏｌｉｎｈａｓｅｇｐｇｙ

冷轧双相钢DP590冲压开裂分析

汽车工艺与材料AT&M2019年第4期摘要：针对唐钢冷轧双相钢DP590在冲压某车型左纵梁前段时出现冲压开裂问题，利用直读光谱仪、光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机、金属板材成型试验机，对其化学成分、显微组织、扩孔性能、板料边部状态等进行了系统分析，明确了板料落料时产生的表面微裂纹是冲压开裂的初始裂纹源，而硬相和软相之间的两相差异进一步加剧了裂纹的扩展。

提出了改善开裂的措施和方向，为解决冷轧双相钢冲压开裂问题提供了思路。

关键词：冷轧双相钢冲压开裂两相差异中图分类号：TG3文献标识码：BDOI ：10.19710/ki.1003-8817.20180182冷轧双相钢DP590冲压开裂分析李建英1马光宗1孙璐1谷田2（1.河钢唐钢汽车板研发中心，唐山063000；2.河钢唐钢高强汽车板公司，唐山063000）作者简介：李建英（1978—），女，高级工程师，硕士研究生，研究方向为冷轧汽车用钢产品开发。

1前言随着节能环保、车身轻量化以及车身安全性要求的提高，先进高强钢在汽车车身设计中应用比例越来越大。

文献表明[1-3]，车身质量每减轻500kg ，续驶里程可增加3～5km ，而冷轧双相钢以其优良的加工性能、高效的吸能安全性等特性越来越受到主机厂的青睐。

在SSAB 钢厂的超轻量白车身设计中，认为车身材料的70%将采用双相钢，用于制作横梁、加强板、纵梁、悬架件等汽车零部件。

冷轧双相钢一般多用于冲压成型，除要求常规的力学性能外，还必须具备良好的焊接性能、扩孔翻边性能。

研究表明[3-4]，冷轧双相钢的冲压开裂主要与钢中的P 、S 含量较高、夹杂物和带状组织严重、扩孔性能差、边部毛刺大等原因有关，零件加工方式、落料边缘微裂纹、材料的止裂能力、扩孔性能直接影响钢材使用时的翻边质量。

本文针对某车企使用冷轧双相钢DP590生产左纵梁前段过程中出现冲压开裂的情况进行系统分析，为冷轧双相钢DP590冲压开裂分析及质量改进提供指导。

DP590冷轧双相钢成形性能研究

DP590冷轧双相钢成形性能研究王亚东;杨天一【摘要】#【期刊名称】《金属世界》【年(卷),期】2015(000)006【总页数】4页(P6-9)【作者】王亚东;杨天一【作者单位】本钢集团有限公司汽车板研究所,辽宁本溪 117000;本钢集团有限公司汽车板研究所,辽宁本溪 117000【正文语种】中文双相钢的特点与应用双相钢是以相变强化为基础，由低碳钢或者低碳微合金钢经两相区热处理或控轧控冷得到，其显微组织主要为铁素体和马氏体，马氏体以岛状弥散分布在铁素体基体上。

软的铁素体通常是连续的，赋予双相钢较低的屈强比、较大的延伸率，具有优良的塑性；而硬的马氏体则赋予其高的强度，同时铁素体在变形过程中会遇到硬相马氏体的阻碍产生大量位错而快速地产生加工硬化，有利于流变应力均匀分布，这样也促使双相钢具有良好的成形性能。

双相钢具有低屈强比(σs/σb)、高初始加工硬化速率、高烘烤硬化性能、良好的强塑性匹配等特点[1-2]，已发展成为一种汽车用先进高强度冲压用钢。

双相钢一般用于需要高强度、高抗碰撞吸收能且有一定成形要求的汽车零件，如汽车B柱、纵梁、保险杠、悬挂系统及其加强件等。

随着钢板的性能和冲压成形技术的进步，双相钢也应用于内外板等汽车覆盖件上。

在国际钢铁协会ULSAB-AVC 项目的用材情况和比例中，双相钢在其两种概念车车身用材料中位居主要地位，均达到74%，是汽车上高强度钢板使用量最大的钢种[3-4]。

成形性能研究过程及方法微观组织及力学性能分析如图1所示，DP590冷轧双相钢的显微组织主要由铁素体和分布在其周围的少量马氏体组成，铁素体晶粒尺寸约为11 μm。

由这种双相显微组织产生优良的力学性能，如低的屈服强度、高的抗拉强度、高的加工硬化和良好的延伸率。

厚度不同的DP590冷轧双相钢其马氏体含量也不同，厚度为1.5 mm和2.0 mm的DP590冷轧双相钢其马氏体含量分别为14.1%和12.9%。

图1 DP590冷轧双相钢的金相显微组织。

DP590冷轧板热处理工艺优化实验研究

第ｌ８卷第ｌ期
辽宁科技学院学报
Ｖｏ１．１８Ｎｏ．１
２０１６年２月ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＬＩＡＯＮＩＮＧＩＮＳＴＩＴＵＴＥＯＦＳＣＩＥＮＣＥＡＮＤＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＦｅｂ．２０１６
文章编号：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００８—３７２３．２０１６．０１．００１
表３中第二、三、四列中数字为各因素的水平，一共进行９组实验。
从表３中可以看到：（１）任一列的各水平出现次数相等。（２）任一列的各水平都出现，使得部分试验中包括了所有因素的所有水平。（３）任两列所有水平组合都出现，使任意两因素间的试验组合为全面试验。（４）任两列间所有水平组合出现次数相等，使得任一因素各水平的试验条件相同。这就保证了在
第１８卷第１期
辽宁科技学院学报
Ｖｏ１．１８Ｎｏ．１
２０１６年２月ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＬＩＡＯＮＩＮＧＩＮＳＴＩＴＵＴＥＯＦＳＣＩＥＮＣＥＡＮＤＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＦｅｂ．２０１６
表４为正交试验方案下各实验钢力学性能参数，综合表中各实验钢的力学性能参数，可以得到４号实验钢的综合力学性能最优秀，其屈强比低，强度高，延伸率好，其热处理工艺参数为：两相区温度７８０￣Ｃ、快冷速率６０￣Ｃ／ｓ、过时效温度２８０￣Ｃ。３结论
对于冷轧双相钢，热处理工艺参数的变化对其最终组织性能有很大影响Ｊ。为了确定最优热处理工艺参数，本文采用正交取３０℃／ｓ、６０℃／ｓ、１００ｏＣ／ｓ三个水平，过时效温度选取２５０℃ 、２８０℃ 、３３０℃ 三个水平，进行三因素三水平正交试验。其他工艺参数：加热速率３０％／ｓ；缓冷速率２℃／ｓ；快冷开始温度６８０ｏＣ；过时效时间４００ｓ。

DP590冷轧双相钢连退生产工艺

强性ｐ亡配、高烘烤馊化性能等特点｝ｌ，垃汽车轻城化良好的替代铡种
果，分刖进行了两次卜产ｒ州．土址缓冷太１
１Ｊ效温度的蒯，ｌＬｌｆｉｔｉ，＇ｊ生Ｉ ‘ 柯低俑强ｔＬ（ｎｄｎ）、岛的卡』Ｊ始加ｆ硬化速率、良好的温度及过
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作并甲何：ｌ本钢集川产・诮醐究院陛高强钢研究所
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１Ｉｊ：术溪Ｉ１７０００；２本溪钢铁集『＝ｊ＿＿ｆ第冷轧厂．一ｉｌ术溪ｌ１７（）Ｉ
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生产工艺分析
３为试生产钢种成分对心的ｃｃＴｆｆ｛］线，ｉ，Ｊ ‘ 以霸ｍ：此成分钢种的完全奥体化『ｆｆｌ线为８４０１：．连炉的加热温度为８００％＂，ｌ处ＩＪ蜘相内；怏冷／Ｎ．ＦｔＲｃ，ｌｑＧ
Ｆ＋Ｍ（１１％）＋Ｂ（少量）后两次
：中十降低丫快冷
生产工艺调试
生产渊｝＿｝Ｊ钢的化学成分（质艟分数）为：
０．０７％～００９％Ｃ、０．４％～０．５％Ｓｉ、１．７％～１．９％Ｍｎ、
■ ６４２０１６年第６期
囝匹錾
表１连退炉工艺参数
生产批次
１２
３

热轧双相钢DP590组织和性能研究

成分体系Ｃ－Ｓｉ－ＭｎＣ－Ｓｉ－Ｍｎ－Ｎｂ
Ｃ ≤０．２０ ≤０．２０
表１ＤＰ５９０化学成分（质量分数）
Ｓｉ
Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
≤０．６０ ≤０．６０
≤１．７０ ≤１
Ａｌｔ ≥０．０１５ ≥０．０１５
％
Ｎｂ
≤０．０２０
１．２轧制及冷却工艺根据热轧双相钢ＤＰ５９０的组织和性能要求，结
第４５卷第３期２０１９年６月
包钢科技ＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆＢａｏｔｏｕＳｔｅｅｌ
Ｖｏｌ．４５，Ｎｏ．３Ｊｕｎｅ，２０１９
热轧双相钢ＤＰ５９０组织和性能研究
白海瑞１，张秀飞１，刘德勤２，李钊２
（１内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心，内蒙古包头０１４０１０；２内蒙古包钢钢联股份有限公司稀土钢板材厂，内蒙古包头０１４０１０）
摘要：文章对两种成分体系热轧双相钢ＤＰ５９０的组织和性能进行了对比分析，结果表明，试制的两种成分体系试验钢显微组织区别不明显；Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ－Ｎｂ成分体系试验钢的强度高于Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ成分体系，其屈服强度和抗拉强度富裕量适中，分别为８１ＭＰａ和１０３ＭＰａ，且冲击韧性更优，综合力学性能较好，利于批量化稳定生产。关键词：热轧；双相钢；ＤＰ５９０；组织性能中图分类号：ＴＧ３３５１１文献标识码：Ｂ文章编号：１００９－５４３８（２０１９）０３－００４２－０３
随着国内汽车的消费和产量大幅增长，对高强度汽车用钢需求加大，对其成形性能也提出更高的要求。双相钢不但具有高强度，而且具有低屈服强度和连续屈服的特性，在冲压成型时又有很高的加工硬化速率，利于材料均匀变形，因此双相钢成为新一代高强、高成形性钢铁材料，广泛应用于汽车加强

DP590带钢屈服和抗拉强度的微磁定量预测

试验研究开损艏泖j DO I:10.11973/wsjc202011003DP590带钢屈服和抗拉强度的微磁定量预测王贤贤，何存富，刘秀成(北京工业大学机械工程与应用电子技术学院，北京100124)摘要：基于微磁检测方法对DP590带钢的屈服强度和抗拉强度进行无损定量预测。

采用两级退火工艺对10个试件进行处理，得到强度不同的拉伸试样。

利用多功能传感器同步检测试件表面的切向磁场强度和磁巴克豪森噪声信号.提取得到多项特征磁参量。

通过变异系数分析方法，评价检测装置对磁参量的重复检测性能。

对比分析了多元一次和多元二次模型对屈服强度和抗拉强度的定量预测精度，结果表明，多元二次方程对带钢强度指标的预测精度更高，其方程拟合确定系数大于0.97，预测平均误差小于3 %。

关键词：微磁检测；屈服强度;抗拉强度；多元线性回归；定量预测中图分类号：TH879; 0348.9; TG115.28 文献标志码：A 文章编号：1000-6656(2020) 11-0010-06 Micromagnetic quantitative prediction of yield and tensile strength of DP590 steel stripW A N G X ia n x i a n*H E C u n f u. L I U X iu c h e n g(School of Mechanical Engineering and Applied Electronics Technology, Beijing University of Technology,Beijing 100124, China)A b s t r a c t：The yield strength and the tensile strength of DP590 steel strip were nondestructively andquantitatively predicted based on the micromagnetic testing method. Ten specimens were prepared and two-stageannealing method was employed to change the yield and tensile strength of the specimens. A multi-functional sensorwas used to simultaneously detect the tangential magnetic field and magnetic Barkhausen noise in the surface of thetested specimens. Multiple feature parameters representing the magnetic properties of the tested material wereextracted from the obtained signals. The coefficient of variation analysis method was applied to evaluate therepeatability performance of the experimental set-up with respect to the measured magnetic parameters.Comparative studies were conducted to investigate the accuracy of multivariate linear and quadratic models inpredicting the yield and tensile strength of the specimens. The results show that the multivariate quadratic modelhas better performances than the multivariate linear model. The coefficient of determination of the multivariatequadratic model is higher than 0.97. The prediction errors of the multivariate quadratic model to both the yield andtensile strength are less than 3%.K e y w o r d s：micromagnetic testing；yield strength；tensile strength；multiple linear regression；quantitative predictionDP590双相钢（由铁素体和马氏体组成）具有低屈强比、高初始加工硬化率、良好的强度和延性配合等特点，在汽车车身结构件、加强件、防撞件的制收稿日期：2020-04-20基金项目：国家重点研发计划资助项目（2018YFF01012300)作者简介:王贤贤（1993 —），女，博士研究生，主要研究方向为力学性能的微磁无损检测通信作者:刘秀成，xiuchliu@10 2020年第42卷第11期造中得到广泛应用带钢性能（如屈服强度、抗拉强度等)是产品质量检验的重要内容。

HSLA钢连续冷却过程的相变与组织研究

第2卷第1期 2010年1月精密成形工程JO U RN A L O F N ET SH A PE FO RM IN G EN GI NEERIN G19H SLA 钢连续冷却过程的相变与组织研究赵艳君1,2,孟庆雪1,包卫平1,任学平1(1.北京科技大学材料科学与工程学院,北京100083; 2.广西大学材料科学与工程学院,南宁530004)摘要:在Gleeble -1500热模拟试验机上研究了20SiM n3NiA 钢在不同连续冷却条件下相和组织变化,用热膨胀法测定了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT 曲线)。

研究结果表明,20SiM n3NiA 钢中的M n 、Ni 、Si 等合金元素能有效地阻止铁素体和珠光体的形成,故20SiM n3N iA 钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线只有马氏体和贝氏体相变区。

当临界冷却速度大于1 /s 时,20SiM n3NiA 钢就可以获得板条状马氏体组织,且随着冷却速度的增大,马氏体组织变得越来越细。

与静态CCT 曲线相比,形变使动态CCT 曲线的Ms 点升高,奥氏体稳定性降低,形变细化了马氏体和贝氏体组织,使20SiM n3NiA 钢在1 /s 的冷却速率下产生较高的强度。

关键词:20SiM n3N iA 钢;连续冷却转变曲线;低合金高强度钢;膨胀法;组织中图分类号:T G142.24 文献标识码:A 文章编号:1674-6457(2010)01-0019-04收稿日期:2009-12-04作者简介:赵艳君(1971-),女,讲师,在读博士,主要从事高强度结构钢材料的研究。

Inve stig ation on Phase Transformatio n and Microstructureo f HSLA Ste el during Continuous CoolingZH A O Yan -j un 1,2,M EN G Qing-x ue 1,BA O Wei -p ing 1,RE N X ue -p ing 1(1.Scho ol of M ater ials Science and Eng ineering,U niver sity o f Science and T echnolo gy Beijing,Beijing 100083,China;2.Colleg e of M ater ials Science and Eng ineering ,Guangx i U niv ersity ,N anning 530004,China)Ab strac t:T he phase transformat ion and m icrostr uctur e of 20SiM n3NiA steel dur ing continuous coo ling w ere studied using Gleeble -1500ther mal mechanical simulato r and the continuo us -coo ling -transfor mation diag ram of t he steel w as dr awn(dynamic CCT diag ram)by thermal dilato met er test.T he results show that there are o nly ma rtensitic and bainite phase t ransfo rmation zo nes in the diagr am of ov er -coo ling austenite continuous coo ling curv e,because the fo rmatio ns of ferr ite and pear lite can be ef -fectively det erred by adding M n,N i,Si allo ying ag ents in the tested st eel .When the critica l co oling rate is more than 1 /s,the lath mar tensit ic micro st ructur e is obtained and w ith increasing cooling rate the m icrostr ucture is thinner and thinner.T he de -fo rmat ion makes austenite more unst able and M s temper ature of dynamic CCT diag ram higher than the static CCT cur ve.A lso 20SiM n3N iA steel achieved high strength at ver y lo w coo ling rate(1 /s),for t he defo rmat ion making micro st ruct ur e o f mar -t ensite and bainite r efineKe y word s:20SiM n3N iA ;continuous -co oling -tr ansfo rmatio n(CCT )diag ram;H SL A;dilato meter test;microstr uctur e低合金高强度钢(H SLA 钢)由于具有良好的强度、韧性和焊接性能,一直受到普遍关注,在汽车、机械制造、电器和国防等行业获得了广泛的应用。

连续冷却过程中低碳贝氏体钢的晶界化学

连续冷却过程中低碳贝氏体钢的晶界化学连续冷却作用于低碳贝氏体钢是时间和温度因素的协同作用,它将由变质转变和凝固变质的过程组成.变质转变指的是晶内和晶间构型复杂的变化,其是由晶界化学控制的.对于低碳贝氏体钢,其可依照Fe-C系统图中低碳钢固溶体线来预测其变质特性,整个变质过程伴随着晶界化学的变化,这是预测变质特性必不可少的因素.晶界化学是研究低碳钢变质机理及应用研究的一个重要环节,可以根据晶界化学分析变质机理,从而总结变质特性；从而可以指导工程设计及拉伸处理的理论与实践.对于低碳贝氏体钢,连续冷却过程中晶界化学的变化是由变质转变引起的.变质转变本质上是物理化学反应过程；其包括固溶体内部拉伸、晶内构型复杂化和晶界形成等.这里的晶界是指变质后晶粒之间的邻近团体.在连续冷却过程中,晶界结构会发生变化,从而影响物理性能.因此,通过晶界化学和变质特性的研究可以得到晶界结构的变化趋势.变质机理过程中,当晶粒增大到一定程度时，埋点回溶可以从晶界的结构上推断出来.并且,未发生埋点回溶的谷胱甘肽要求晶界构成元素足够充分.另外,埋点回溶也在变质机理上有一定功能.一方面,埋点回溶发生时,碳元素从晶粒内部低等熔点元素矿物质向晶界内部移动；另一方面,埋点回溶后的晶界构成会发生变化，从而影响变质的性能.另外，低碳钢中晶界化学还可以用于研究有关低碳钢变质强度和韧性的关系,激光采样涡轮热模拟试验有助于发现晶界化学与变质强度和韧性关系之间的关系.在激光采样涡轮热模拟试验中,模拟变质转变情况,研究最佳温度和变质强度和韧性之间的关系,这需要根据变质机理和晶界化学的变化。

综上所述,低碳贝氏体钢的晶界化学是变质机理的关键因素,晶界的结构会发生变化从而影响物理性能.同时,晶界化学与变质特性也会有相关性,其可以指导工程设计及金属拉伸工艺的理论与实践.因此,晶界化学是连续冷却过程中低碳贝氏体钢变质特性研究的重要因素,具有重要的理论意义和现实意义.。

dp590化学成分

dp590化学成分DP590是一种常见的化学成分，主要用于制造电子产品和汽车零部件。

它具有优异的物理和化学性质，广泛应用于各个领域。

DP590是一种低合金高强度钢，主要由铁、碳、锰和硅等元素组成。

其中，铁是钢材的主要成分，占比最高。

碳的含量决定了钢材的硬度和强度，DP590中的碳含量较低，使其具有较好的延展性和可塑性。

锰是一种重要的合金元素，能够提高钢材的强度和硬度。

硅的含量较高，有助于提高钢材的耐热性和耐蚀性。

DP590的制造过程中，通常采用热轧工艺。

首先，将原料中的铁矿石经过炼铁和炼钢的工艺得到纯净的钢液。

然后，将钢液倒入连铸机中，通过连铸成型，得到连续铸坯。

接下来，通过热轧工艺对连续铸坯进行加热和轧制，最终得到具有特定尺寸和形状的DP590钢材。

DP590钢材具有许多优异的物理性能。

首先，它具有高强度和高硬度，能够承受较大的力和压力。

其次，DP590具有良好的塑性和延展性，能够在受力时发生塑性变形而不断裂。

此外，DP590还具有优异的耐热性、耐腐蚀性和耐磨性，能够在恶劣的环境下保持稳定的性能。

由于DP590具有如此多的优点，它被广泛应用于各个领域。

在电子产品制造领域，DP590常用于制造手机、平板电脑、电视等外壳和结构件，其高强度和耐磨性能能够有效保护内部电子元器件。

在汽车工业中，DP590常用于制造车身骨架、车门和车顶等零部件，能够提供良好的结构强度和碰撞安全性。

此外，DP590还被应用于建筑、航空航天、能源等领域，发挥着重要的作用。

然而，DP590也存在一些局限性。

首先，由于其强度较高，加工难度较大，需要采用专门的设备和工艺进行加工。

其次，DP590的成本相对较高，使得其在一些领域的应用受到限制。

此外，DP590的耐腐蚀性相对较差，需要进行防腐处理以延长使用寿命。

总的来说，DP590作为一种常见的化学成分，具有优异的物理和化学性质，广泛应用于电子产品和汽车零部件的制造中。

它的高强度、良好的塑性和耐磨性能使得其在各个领域发挥着重要的作用。

DP590钢连续冷却过程中的相变规律

DP590钢连续冷却过程中的相变规律熊自柳;刘宏强;史远;胡加佳;代永娟【期刊名称】《机械工程材料》【年(卷),期】2014(038)007【摘要】通过热膨胀试验、显微组织观察等研究了DP590钢的静态CCT曲线以及加热温度对连续冷却相变规律的影响.结果表明:随着加热温度的升高,奥氏体转变量呈多速增加的趋势;其静态CCT曲线可分为三个区域,冷速在0.5～15℃·s-1范围内获得铁素体和珠光体组织,冷速超过15℃·s-1时出现贝氏体组织,冷速较高时(约30℃·s-1)出现马氏体组织;当加热温度降低时,珠光体区右移,贝氏体转变孕育期延长,马氏体开始转变温度降低,马氏体与贝氏体相变区域分离,马氏体开始转变温度随着冷速的增加而升高;随着冷速增加,铁素体、珠光体的析出被抑制,马氏体析出动力得以增加;随着加热温度升高,相同冷却速率下的铁素体含量增多,马氏体板条变细.【总页数】6页(P38-42,79)【作者】熊自柳;刘宏强;史远;胡加佳;代永娟【作者单位】河北钢铁技术研究总院,石家庄050000;河北钢铁技术研究总院,石家庄050000;河北钢铁技术研究总院,石家庄050000;河北钢铁技术研究总院,石家庄050000;河北科技大学,石家庄050000【正文语种】中文【中图分类】TG174.2【相关文献】1.CLAM钢焊接热影响区连续冷却过程相变规律 [J], 姜志忠;黄继华;胡杰;陈树海2.铌-钛微合金化高强钢连续冷却相变规律研究 [J], 惠亚军;于洋;王畅;王林;陈斌;陈瑾3.8CrV锯片钢奥氏体连续冷却相变规律研究 [J], 吴科敏[1];惠亚军[2,3];刘阳春[2,3];张云鹤[1];徐斌[1];周娜[1]4.DP1180汽车用双相钢连续冷却转变过程中的相变规律 [J], 薛峰;孙岩;邢承亮;孙晓冉;赵楠;赵秀娟5.B对高强钢连续冷却相变规律及性能的影响 [J], 席静静;秦亚因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

TRIP钢中奥氏体的力学稳定性研究_熊自柳

TRIP钢中奥氏体的力学稳定性研究Research on M echanical S tability of A ustenite in T RIP Steels熊自柳,蔡庆伍,江海涛,唐　荻(北京科技大学冶金工程研究院,北京100083)XIONG Zi-liu,CAI Qing-w u,JIANG H ai-tao,TANG Di(Engineering Research Institute,U niversity of ScienceAnd Technology Beijing,Beijing100083,China)摘要:采用分阶段拉伸、XRD、EBSD、SEM、T EM等实验手段,研究了T RIP钢奥氏体的力学稳定性。

结果表明:拉伸变形初期奥氏体转变较快,拉伸变形后期奥氏体转变较慢;奥氏体的含碳量不同,在相同的拉伸变形阶段奥氏体转化率的增加速率不同;处于铁素体、贝氏体晶界或者相界面1μm以上大颗粒奥氏体几乎在变形初期就全部发生相变,而晶粒小于1μm的残余奥氏体在变形后期发生相变,缓解相界面局部应力集中对T RI P效应有较大贡献;铁素体晶粒内部奥氏体力学稳定性较好不易发生相变,少量较大的颗粒拉伸后会形成M-A岛。

关键词:T RIP钢;奥氏体;力学稳定性;应力诱发马氏体转变;组织特征中图分类号:TG115 文献标识码:A 文章编号:1001-4381(2011)03-0011-05A bstract:M echanical stability of austenite in TRIP steels w as studied using techniques such as tension test,XRD,EBSD,SEM,T EM.The results show ed that austenite converted fast at early tension, and slow at upper tension.With the diffe rent carbon content,the increasing rate of co nventio n per-cent o f austenite w as different in the same tensio n stage.Austenite w hich dimension ex ceed1μm and allocated o n g rain boundary o r phase boundary alm ost completely transform ed to mar tensite at early tension,while austenite w hich dimension less than1μm w ould transfo rm to martensite at upper ten-sion,w hich could release the stress concentration on g rain o r phase boundary and co ntributed a lo t to T RIP effect.Austenite w hich allocated in ferrite w as of g ood mechanical stability and not liable to transfo rm to martensite in the w hole tensio n test,and some big dimension austenite w ould transfo rm to M-A island.Key words:T RIP steel;austenite;mechanical stability;strain induced martensite transfo rmatio n kinet-ic;microstructure character 自从V.F.Zackay[1]于1967年发明TRIP钢以来,对奥氏体稳定性和T RIP效应的研究一直是T RIP 钢研究的重点。

共析钢连续冷却转变曲线

共析钢连续冷却转变曲线钢连续冷却转变曲线，作为材料加工领域重要的冶金工艺曲线之一，用于描述钢材的冷却过程中组织结构的变化。

本文将从连续冷却转变曲线的概念、研究方法、影响因素以及应用方面进行阐述，并结合实例进行详细讨论。

连续冷却转变曲线是指在连续冷却过程中，钢材的组织结构随温度的变化而发生的相变过程曲线。

连续冷却转变曲线反映了钢材在不同冷却速率下的相变行为，对于钢材的冷却速率控制和相变组织的研究具有重要意义。

从宏观上看，连续冷却转变曲线可以分为弯曲和直线段，弯曲段代表相变过程，直线段代表无相变的冷却过程。

研究连续冷却转变曲线的方法主要有两种，一种是实验方法，另一种是模拟计算方法。

实验方法通常采用快速冷却试样、热模拟试验或等温转变试验等手段进行。

其中，快速冷却试样是通过将试样迅速置于冷却介质中进行冷却，以获得连续冷却转变曲线的实验数据。

模拟计算方法则是根据钢的化学成分和相变动力学参数，利用数学模型进行计算和模拟，以预测和描绘连续冷却转变曲线。

连续冷却转变曲线受到多个因素的影响，其中包括钢种、温度、冷却速率、合金元素含量等。

钢种的不同导致了其化学成分和晶体结构的差异，从而影响了连续冷却转变曲线的形态。

温度的变化对连续冷却转变曲线的形状和位置有着明显的影响，通常情况下，转变曲线会呈现出向低温方向移动的趋势。

冷却速率是影响连续冷却转变曲线的关键因素之一，不同的冷却速率会导致相变行为的差异。

合金元素含量对连续冷却转变曲线的影响较为复杂，不同的合金元素对相变行为有不同的作用。

连续冷却转变曲线在材料加工领域有着广泛的应用。

首先，通过研究连续冷却转变曲线，可以确定钢材的最佳冷却工艺，以满足不同性能要求。

其次，连续冷却转变曲线可以反映钢材的组织结构演变过程，为钢材的组织调控提供科学依据。

此外，连续冷却转变曲线对于了解钢材的相变动力学和相变行为也具有重要意义。

以淬火钢的连续冷却转变曲线为例进行讨论。

淬火钢是通过将加热至A3线以上的钢材迅速置于冷却介质中进行冷却而得到的，并且具有高硬度和较好的耐磨性。

冷却工艺对DP590热轧双相钢组织及性能的影响

户的要求。
４５０ｏＣ、６００℃ 温度卷取均
能得到铁素体加马氏体热轧双相钢，但是随着卷取温度的升高，马氏体含量下降。随着卷取温度的升高，抗拉强度下降，屈服强度变化不大，但是延伸率
０前言
双相板带钢的主要组织是铁素体和马氏体，其
控制冷却，完成约８０％的铁素体相变，避免发生珠
光体相变。在亚稳奥氏体区进行卷取，即使在相当小的冷却速度下也不会发生贝氏体相变，最后冷至马氏体开始转变温度Ｍｓ以下，逐渐发生马氏体相变，在室温下获得铁素体、马氏体双相组织。这种轧
莱钢科技
２０１５年６月
冷却工艺对ＤＰ５９０热轧双相钢组织及性能的影响
赵培林，杜传治，赵征志（１技术中心；２北京科技大学）
摘
要：通过实验室轧制ＤＰ５９０热轧双相钢，研究了卷取温度、快冷温度对热轧双相钢显微组
学院，博士。高级工程师，主要从事钢铁新产品研发及新工艺新技术
研究工作。
１．２％一１．５％范围内。ｃｒ是奥氏体稳定化元素，尤
其中温范围稳定作用更为强烈，还可以提高临界卷
赵培林，等：冷却工艺对ＤＰ５９０热轧双相钢组织及性能的影响上升。虽然７５０℃ 快冷开始，５５０℃ 卷取试样的马氏体含量高达３０％，抗拉强度为７２７ＭＰａ，但是其屈服强度只有３８９ＭＰａ，应力一应变曲线没有出现明

低合金高强钢连续冷却微观组织转变研究

低合金高强钢连续冷却微观组织转变研究梁国俐;苑少强;郝斌【摘要】This paper studies the microstructure transformation by thermal expansion method based on the high strength low alloy steel. The results show that the bainite structure can be got when the cooling rate is 3-50 ℃/s. When the cooling rate is above 30 ℃/s,part of martensite can be got. With the increase of cooling rate,the bainite start temperature and finish temperature is correspondingly reduced with cooling rate increase. The microstructure gradually transformed from the granular bainite to lath bainite, and the microstructure is very fine.%通过热膨胀法测定了低合金高强钢CCT曲线并分析了其微观组织的变化，结果表明，实验钢在3～50℃／s冷却范围内，均可得到贝氏体组织，当冷却速度为30℃／s以上时还会出现部分马氏体组织。

随着冷却速度的提高，贝氏体开始相变温度和转变结束温度相应降低，显微组织逐渐由粒状贝氏体向板条贝氏体转变，且相变组织越加细小。

【期刊名称】《唐山学院学报》【年(卷),期】2012(025)003【总页数】3页(P71-73)【关键词】低合金高强钢;热膨胀法;相变组织【作者】梁国俐;苑少强;郝斌【作者单位】唐山学院机电工程系,河北唐山063000;唐山学院机电工程系,河北唐山063000;唐山学院环境与化学工程系,河北唐山063000【正文语种】中文【中图分类】TG113.12过冷奥氏体连续冷却转变曲线（CCT曲线）能系统地表示热变形工艺参数、轧后冷却速度对相变开始温度、相变进行速度和相变产物组织的影响，它是衡量热轧变形工艺是否恰当的重要依据，因此在实际的工业生产过程中，CCT曲线可以指导工艺设计和优化TMCP工艺，有重要的参考作用［1－2］。

DP590双相钢的变厚度轧制及连续退火工艺

DP590双相钢的变厚度轧制及连续退火工艺徐文婷;余伟;孙广杰【期刊名称】《机械工程材料》【年(卷),期】2016(000)009【摘要】基于离散化的思想建立了一种变厚度区轧制辊缝设定方程；通过建立空载和负载辊缝闭环控制方程,给出了一种变厚度轧制辊缝动态控制模型；在实验室四辊轧机上对 DP590双相钢进行了单厚度过渡区的变厚度轧制,并对轧后的板材(TRB 板)进行模拟连续退火试验,研究了TRB板连续退火后不同厚度位置处的组织和力学性能.结果表明：在50 mm 长的变厚度区中,板厚度的实际值与设定值之间的最大偏差为0．08 mm,变厚度区的实际长度和设定值之间的偏差为0．3 mm；TRB板在连续退火过程中的温度跟随性好,温度偏差不大；薄区的抗拉强度和伸长率均高于厚区的,分别高65 MPa和2．8％,屈服强度与厚区的相当；结合工艺可行性并基于组织性能的有效控制,建议根据厚区的厚度来制定冷轧双相钢TRB板的连续退火工艺.【总页数】6页(P68-72,76)【作者】徐文婷;余伟;孙广杰【作者单位】江苏理工学院材料工程学院，常州 213001;北京科技大学，高效轧制国家工程研究中心，北京100083;北京科技大学，高效轧制国家工程研究中心，北京 100083【正文语种】中文【中图分类】TG460【相关文献】1.连续退火工艺对超高强双相钢力学性能的影响 [J], 代启锋;宋仁伯;郭志飞;贺子龙;杨富强2.连续退火工艺参数对超高强度双相钢组织和力学性能的影响 [J], 牛枫;赵征志;赵爱民;金光灿3.连续退火工艺对冷轧热镀锌双相钢780DP性能的影响 [J], 冯太国;亢占英4.连续退火工艺对双相钢金相组织和力学性能的影响 [J], 熊自柳;刘宏强;王学慧;张鹏;陈文;代永娟5.连续退火工艺对Si、Mn系冷轧双相钢组织性能的影响 [J], 高洪刚因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

捆扎丝用钢连续冷却过程中的相变规律及组织研究

捆扎丝用钢连续冷却过程中的相变规律及组织研究
徐士新;王坤;杨胜其;韩伟;田振江;孙齐松
【期刊名称】《热加工工艺》
【年(卷),期】2024(53)4
【摘要】为消除捆扎丝用钢拉拔过程中出现的竹节现象,减少硬相组织的影响,提高组织的均匀性,采用热模拟试验研究了不同冷却速率条件下捆扎丝用钢的相变情况,结合组织形貌绘制了连续冷却相变曲线。

结果表明,捆扎丝用钢经历热变形后,随冷却速率的增加,钢中铁素体及大块珠光体尺寸逐渐减小,但减小的趋势逐渐减弱,特别是当冷却速率大于5℃/s时,铁素体、珠光体尺寸变化不大。

通过数据统计拟合,在冷却速率小于30℃/s范围内,建立了捆扎丝用钢连续冷却过程中铁素体晶粒尺寸d 与冷却速率v的关系,表达式为d=35.56+6.59 ln(1/v)。

【总页数】5页(P102-106)
【作者】徐士新;王坤;杨胜其;韩伟;田振江;孙齐松
【作者单位】首钢集团有限公司技术研究院;山东聊建第八建设有限公司;首钢通化钢铁集团股份有限公司;山东辰林机械有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TG161
【相关文献】
1.DP590钢连续冷却过程中的相变规律
2.XER70S-6钢形变奥氏体连续冷却相变规律和显微组织研究
3.DP1180汽车用双相钢连续冷却转变过程中的相变规律
4.10MnMoNiNb钢形变奥氏体连续冷却相变规律和显微组织
5.连续冷却过程中双向DP590钢相变规律分析
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２４年７月第３８卷第７期Ｖｏｌ．３８Ｎｏ．７Ｊｕｌ．２０１４０１
Ｄ５９０钢连续冷却过程中的相变规律Ｐ
刘宏强１，史远１，胡加佳１，代永娟２熊自柳１，（）河北钢铁技术研究总院，石家庄０河北科技大学，石家庄０１．０００；２．０００５０５０显微组织观察等研究了Ｄ摘要：通过热膨胀试验、９０钢的静态ＣＰ５ＣＴ曲线以及加热温度对连续冷却相变规律的影响。结果表明：随着加热温度的升高，奥氏体转变量呈多速增加的趋势；其
－１－１，，ｓｂａｎａｎｄｍｒａｔｅｏｖｅｒ１５ ℃ ·ｓｒａｔｅｈｉｈｅｒｔｈａｎ３０ ℃· ｉｔｅａｅａｒｅｄａｔｃｏｏｌｉｎａｒｔｅｎｓｉｔｅｅｍｅｒｅｄａｔｃｏｏｌｉｎｇｐｐｇｇｇ－１，ｉ，ｍｓｅｅａｒｌｉｔｅｒｅｉｏｎｓｈｉｆｔｅｄｔｏｔｈｅｒｉｈｔｎｃｕｂａｔｉｏｎｅｒｉｏｄｏｆｂａｎｉｔｅｒｏｌｏｎｅｄａｒｔｅｎｓｉｔｅｓｔａｒｔｉｎ．Ｔｈｐｇｇｐｐｇｇ
３－４］。双相钢在连续退火过程中主要通韧性的配合［
过控制两相区的加热温度、冷却速率等参数调节组
５－６］。两相区加热温度的高低影响两相区中铁素织［７］，两相区中奥氏体的比例不同，体与奥氏体的比例［
理之中，相变强化是双相钢最主要的强化机理，通过贝氏体的组成以及硬质相控制不同硬质相马氏体、
２试验结果与讨论
２．１奥氏体转变量与加热温度的关系（）可见，由图１９０钢ＡｃａＤＰ５ｃ１和Ａ３相变点温度分别为７９９ ℃ 。ＤＰ５９０钢两相区温度跨５９ ℃和８加热至７度为１９９ ℃ 范围内能得到铁素４０ ℃，５９～８体和奥氏体的两相组织，且随着两相区加热温度的升高，两相区中的奥氏体含量增多，铁素体含量减少。为了研究不同温度下奥氏体转变量的多少，将奥氏体开始转变之前以及转变结束之后的膨胀曲线、、分别作延长线，分别过Ｂ８００ ℃）８２０ ℃）ＢＢ１（２（３（作平行于纵轴的直线，它们分别与两延长８６６ ℃）／则Ａ线交于ＡＢＡＡＣＣ１、２、３点和Ｃ１、２、３点，１１／／ＡＣＢＣＢＣＡＡＡＡＢＢ１１，２２２２，３３３３分别表示Ｂ１、２、３
－１范围内获得铁素体和珠光体组织，静态Ｃ冷速在０．冷速超５ ℃ ·ｓ５～１ＣＴ曲线可分为三个区域，－１－１）出现马氏体组织；时出现贝氏体组织，冷速较高时（过１约３当加热温度降低５ ℃ ·ｓ０ ℃ ·ｓ
时，珠光体区右移，贝氏体转变孕育期延长，马氏体开始转变温度降低，马氏体与贝氏体相变区域分离，马氏体开始转变温度随着冷速的增加而升高；随着冷速增加，铁素体、珠光体的析出被抑制，马氏体析出动力得以增加；随着加热温度升高，相同冷却速率下的铁素体含量增多，马氏体板条变细。静态Ｃ连续冷却；相变规律关键词：ＤＰ５９０钢；ＣＴ曲线；
，ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｄｅｃｒｅａｓｅｄａｎｄｔｈｅｈａｓｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｒｅｉｏｎｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅａｎｄｂａｎｉｔｅｓｅｅｒａｔｅｄａｎｄｐｐｇｐｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｓｔａｒｔｉｎｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｃｏｏｌｉｎｒａｔｅ．Ｔｈｅｆｅｒｒｉｔｅａｎｄｐｇｇｒａｔｅｉｎｃｒｅａｓｉｎ．Ｔｈｅｅａｒｌｉｔｅｒｅｃｉｉｔａｔｉｏｎｗｅｒｅｄｅｒｅｓｓｅｄａｎｄｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｒｅｃｉｉｔａｔｉｏｎｏｗｅｒｉｎｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈｃｏｏｌｉｎｐｐｐｐｐｐｐｇｇｆｅｒｒｉｔｅｃｏｎｔｅｎｔｉｎｃｒｅａｓｅｄａｎｄｍａｒｔｅｎｓｉｔｅａｎｅｌｂｅｃｏｍｅｒｅｆｉｎｅｗｉｔｈｈｅａｔｉｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｉｎ．ｐｇｐｇ
应用于汽车板，而我国虽然已经能够生产Ｄ９０Ｐ５钢，但产量有限，而且其组织和力学性能的稳定性也有待提高。在不同工艺条件下，控制双相钢组织与力学性能的关键技术还未被大多数钢铁企业完全掌握，需要进行更深入的研究。鉴于此，作者将９０钢加热至不同温度保温后以不同的冷速冷ＤＰ５至室温，研究了该钢的ＣＣＴ曲线以及加热温度对相为该钢选择优化的连续退火工艺路变规律的影响，线提供一定指导。
：ＡｂｓｔｒａｃｔｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｏｎｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｃｏｏｌｉｎｔａｔｉｃＣＣＴｃｕｒｖｅａｎｄｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｈｅａｔｉｎＴｈｅｓｐｇｇ
ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｒｕｌｅ
０引言
冷轧双相钢主要通过控制冷轧后的连续退火工艺来控制组织比例、结构与形貌等，进而达到相变强
］１－２。在所有强化机化、沉淀强化、位错强化例等，可以实现高强度与高
；修订日期：收稿日期：３４２０１２０１０６１６０４２４－－－－）国家自然科学基金资助项目（基金项目：５１１０１０４８，男，河北石家庄人，作者简介：熊自柳（工程师，博士。０－）１９８
则奥氏体中的碳含量不同，从而导致奥氏体热稳定
ｔｈｅｒｍａｌｄｉｌａｔｉｏｎｅｘｅｒｉｍｅｎｔａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｒｕｌｅｏｆＤＰ５９０ｓｔｅｅｌｗｅｒｅｒｅｓｅａｒｃｈｅｄｂｐｙ；，ｔｈｅＣＣＴｃｕｒｖｅｏｆｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｉｎｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅａｍｏｕｎｔｏｆａｕｓｔｅｎｉｔｅｉｎｃｒｅａｓｅｄｍｏｒｅａｎｄｍｏｒｅｗｉｔｈｈｅａｔｉｎｐｇｇ，ｒａｔｅｏｆ０．５－１５ ℃· ｔｈｅｓｔｅｅｌｃｏｕｌｄｗａｓｄｉｖｉｄｅｄｉｎｔｏｔｈｒｅｅｒｅｉｏｎｓｔｈｅＦ＋Ｐｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗａｓｏｂｔａｉｎｅｄａｔｃｏｏｌｉｎｇｇ
（）中图分类号：３７３００３０５ＴＧ１７４．２文献标志码：Ａ文章编号：１０００８２０１４０７８－－－
ＰｈａｓｅＴｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎＲｕｌｅｓｏｆＤＰ５９０ＳｔｅｅｌｄｕｒｉｎＣｏｎｔｉｎｕｏｕｓＣｏｏｌｉｎｇｇ