影响锅炉受热面磨损的因素

循环流化床锅炉受热面的磨损相关因素分析及对策探讨

循环流化床锅炉受热面的磨损相关因素分析及对策探讨[摘要]：由于循环流化床锅炉具有燃烧适应性好、污染物排放低、燃烧效率高及负荷调节范围宽等优点，成为了一种经济有效的低污染燃烧技术，在生产生活领域受到广泛使用。

可是，运行中磨损问题较为严重，经常造成停产、停工现象出现。

因此，本文对循环流化床锅炉受热面的磨损原因进行了系统分析，并提出了有效改善措施，从而保证锅炉的使用性能和运行效率。

[关键词]：循环流化床锅炉受热面磨损原因有效措施中图分类号：f416.4 文献标识码：f 文章编号：1009-914x(2012)29- 0067 -01近十几年来，循环流化床锅炉基于自身优良的使用性能在工业生产领域得到广泛使用，成为一种迅速发展起来的洁净煤燃烧技术之一。

然而，自从循环流化床锅投入运行以来，运行过程中产生了严重的磨损问题，每年因磨损造成锅炉停工、停产数次，成为影响锅炉运行周期的关键。

为了保证循环流化锅炉的运行周期和效率，研究与探讨受热面磨损的相关因素与应对措施具有非常重大的价值和意义。

一、循环流化锅炉受热面磨损机理及影响因素由于循环流化床锅炉中物料具有流动性特点，导致炉膛内物料强烈返混造成大量物料冲刷受热面，致使受热面在循环反复中受到严重磨损。

简单说，磨损机理就是物料以一定速度和角度对受热面不断进行冲击而造成了磨损，严重时能够使表面变形或脱落。

另外，如果炉膛中心物料向上流动，近壁处物料向上流动也会造成受热面磨损。

由此可见，循环流化床锅炉受热面磨损受到物料循环方式、物料特性、流道几何形状等影响，并且与锅炉运行参数、受热面布置形式有着密切关系。

（一）物料特性影响因素通常而言，物料磨损能力越大受热面磨损程度越严重，而物料磨损能力受到物料特性（直径、浓度、硬度）等方面影响。

在一定范围内，物料颗粒直径越大，磨损越快；物料浓度越大，物料磨损能力越强；物料硬度越高，受热面磨损率的增加速度越快。

一般而言，受热面表面硬度远远高于新鲜物料硬度。

CFB锅炉受热面的磨损分析及改进

CFB锅炉受热面的磨损分析及改进作者：徐林云焦小波张光璐来源：《科学与财富》2016年第25期摘要：本文以一台150t/h循环流化床锅炉为例对运行中影响受热面磨损的因素进行分析探讨，分析其机理、易发生部位并提出改进措施。

从中得出CFB锅炉炉内受热面防磨可从优化运行参数、控制煤质以及改进防磨措施相结合的方式，以实现炉内受热面的防磨。

运行结果表明：经过优化改进，显著减轻了炉内受热面的磨损。

关键词：循环流化床锅炉；锅炉受热面；磨损；改进措施中文分类号：文献标识码：循环流化床锅炉具有煤种适应性强、污染物排放低和符合调节性能好等优点，近年来在国内外得到了广泛的推广应用[1]。

由于循环流化床锅炉的大多数不见实在高固体颗粒浓度的冲刷撞击环境下工作的，因此与其他类型的燃烧方式相比磨损要严重得多。

由于循环流化床锅炉受热面磨损造成的停炉事故在总的停炉事故中占有很大的比例，严重影响了机组的安全经济运行。

我公司现运行3台循环流化床锅炉，分别为一台130t/h和两台150t/h，均整体呈左右对称布置，采用单汽包、自然循环、循环流化床燃烧方式，露天布置，炉顶布置有遮雨板。

现以其中一台150t/h循环流化床锅炉为例对运行中影响受热面磨损的因素进行分析探讨，分析其机理、易发生部位并提出改进措施，为其安全稳定经济运行提供参考。

1. 受热面的磨损机理由于燃烧室内各部位气固两相浓度、力度、速度和方向等因素的不同，受热面的磨损答题可分为两大类：（1）冲蚀磨损气流中夹带一定浓度的固体颗粒，以一定的速度对受热面进行冲击所造成的磨损。

表面反复被颗粒冲击，产生塑性变形、疲劳与形变脱落。

（2）切削磨损冲刷过程中，颗粒沿固体表面的水平分速度使它沿物体表面滑动，造成切削磨损。

实际上，水冷壁大部分经受的是切削磨损。

垂直与水平两个分速度合成的效果起一种刨削作用，对表面材料挖槽与刨剥，这实质上是一种磨料磨损。

在产生涡流的四角、焊缝接口、浇注料平台等部位，磨损形式还要复杂，是冲蚀、切削及疲劳磨损的综合过程。

锅炉结焦、腐蚀和磨损的原因、危害和预防

54锅炉结焦、腐蚀和磨损的原因、危害和预防张弘权韩长龙|国家能源集团吉林龙华长春热电一厂摘要：锅炉的结焦、腐蚀、和磨损对锅炉设备的安全与稳定运行有着极其严重的危害，它们形成的原因很多，必须根据其形成原因进行预防，以减少对锅炉设备的危害，保证发电机组的安全与稳定运行。

关键词：锅炉；结焦；腐蚀；磨损1 锅炉结焦所有固体燃料都有一定的灰分。

燃煤灰分的熔点有高有低，熔点较低的煤容易结焦。

对于煤粉锅炉来说，火焰中心的区域温度很高，灰粒一般呈现融化或软化状态。

当采用固态排渣方式，如果灰粒在接触路墙、水冷壁、炉膛出口受热面和落入冷灰斗之前没有充分冷却，就会粘附在这些地方而形成灰渣，从而使成渣地区或受热面的温度升高。

由此形成了一个自然加剧的恶性循环结焦过程。

形成锅炉结焦的原因很多，大致有以下几个方面：1.1 灰的性质灰的熔点越高，则越不容易结焦；反之，熔点越低，越容易结焦。

灰的组成很复杂。

灰的熔点与灰的化学成分及周围的介质有关，灰的化学成分及其成分的含量比列决定灰熔点的高低，灰的熔点比其混合物中最低熔点还要低。

1.2 周围介质成分对结焦的影响燃烧过程中，由于供风不足或燃料与空气的混合不良，使使燃烧达不到完全燃烧，未完全燃烧将产生还原性气体，灰的熔点就会大大降低。

1.3 运行操作不当由于燃烧调整不当，使炉膛火焰发生偏斜或一、二次风配合不合理，一次风速过高，煤粒没有完全燃烧而在高温软化状态下粘附在受热面上继续燃烧，而形成了恶性循环。

1.4 炉膛容积热负荷过大由于炉膛设计不合理，或锅炉不适当的超出力，而造成炉膛容积热负荷过大，使炉膛温度过高，灰粒到达水冷壁壁面和炉膛出口时还不能得到足够的冷却，从而造成结焦。

1.5 吹灰、除焦不及时当炉膛受热面积灰、结焦过多，清理不及时都会造成受热面壁温升高，从而使受热面产生严重结焦。

结焦会对锅炉产生如下的危害：A．结焦会引起汽温偏高。

在炉膛大面积结焦时，会使炉膛吸热量大大减少，炉膛出口烟气温度偏高，使过热器传热强化，造成过热汽温偏高，并使过热器管壁超温。

cfb锅炉金属受热面的磨损分析

黧塑勉．
CFB锅炉金属受热面的磨损分析
陆云江 ( 苏' ) t i t 业园区职业技术学院，江苏苏州215000；湖北工业大学，湖北武汉43000)
睛要】循环流化床燃烧技术是近年来国际E发展起来的清洁燃烧技术，在国内外得到了广泛的应用。但在实际生产中，该炉型的磨损非常严重。本文分析了该炉型金属受热面的磨损原因，让相关设计单位弘中有断启发。洪键词循环演化库；磨损；受热面
CFB锅炉的磨损有不同的叫法，但实质过程是相同的。处于炉膛的部分固体粒子运动速度低，浓度大，与工作面大角度的冲刷属冲蚀磨损，另—部分固体粒子与工作面小角度甚至接近平行时，磨损情况则更接近磨料磨损，称之为；中刷磨损；处于尾部烟道内流动的物料，在气流带动下对工作面以不同的角度进行冲刷，属冲蚀磨损。
1 1) z 壁灰流，属于冲刷磨损。这种磨损有双体磨损和三体磨损两种方式( 见
图．。双体磨损是由于固体物料与雠接触，水冷壁受到向下的回
流物料的冲刷。在三体磨损中，沿炉膛壁面运动的固体物料受到颗粒团的碰撞，利用贴壁的固体颗粒作为磨损介质使水冷壁管产生磨损。在上述两种作用方式中，三体磨损是循环流化床锅炉炉膛水冷壁管产生磨损的主要形式。不过，这些磨损方式并没有对水冷壁的大部分区域造成严重磨损。
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42捆气颗粒大小的影响
( 下转第250页)
黧塑姐．
1 009，每批所取总样量应不少于相应标准规定样品量，一般总试样量大于2kg 即可。
记颗粒团对受热面表面的冲刷磨损对浓相区内磨损试样的分析表明，金属表面的变形十分严重，此外，在试样的边缘呈现凸边，这也表明磨损是颗粒团对表面的反复冲击所致。这些情况说明：由于颗粒浓度很高，不可能出现类似于稀相流中分散的自由运动颗粒，因而埋管受热面的磨损不可能是由分敖的自由运动颗粒对金属茅i 面的撞击而成。 33颗粒对受热面表面的冲蚀磨损循环流化床的工作原理表明：该炉型运行时，浓相区内存在气泡的生成、长大、上升、合并和破裂等导致物科的扰动和夹带以及喷溅等，这些都会造成埋管受热面的磨损。力学理论证明，当气泡出现并上升时，会把动量传给颗粒，使其具有撞击埋管受热面的潜能，同时气泡尾涡携带的颗粒随气泡向上加速运动，也会撞击到埋管的受，寒面。，图 12分别给出了黄铜管和铝合金管局部磨损情况的测试结果，埋管试样的外径为32mm，磨损量是平均粒径为1 mm的砂床中运行 1 400h后的实验结果。从图中可看出埋管磨损量最大区域位于与管子下部成 40" -5泸区域内。试验结果表明，埋管磨损随气泡尾迹速度的提高而增加。因此，在流化床中埋管位置越高其磨损就更加严重。而且，流化床浓相区内埋管的局部磨损量是随管周方向变化的。

循环流化床锅炉受热面磨损原因分析及解决措施

水冷壁、省煤器、过热器的磨损问题的分析。结合我们的实践经验，提出一些解决方法、方案，希望对同类型的锅炉运行维护有所帮助。因此锅炉受热面的磨损是冲刷和撞击两种磨损类型
的综合结果。如果用代表总磨损量，。代表冲刷磨损量，代表撞击磨损量，：。则
ａｃｒｕａｉｇｆｉｅｏｌｒａｅａａｙｅ，ａｄｔｅｉｒｖｍｅｔｍｅｈｄａｄｐａｓａｅｐｔｉｌｔｕｄｂｄｂｉｒｎｌｚｄｃｎｌｅｎｈｍｐｏｅｎｔｏｓｎｌｎｕｒｆｒａｄｈｅｐａｔｅｓｏａｅｉｒｖｍｅｔｍｅｏｓａｄｐａｓｈｖａｓｃｏｙｅｆｃｓｏｗｒ．Ｔｒｃｉｈｗｓｔｔｔｍｐｏｅｎｔｄｎｌｎａｅｓｔｆｔｒｆｔｃｈｈｈｉａｅａｄｈｖｃｉｖｄｃｒｉｏｉｌａｄｅｏｏｃｂｎｆｓｎａｅａｈｅｅｅｔｎｓｃａａｎｃｎｍｉｅｅｉ．ｔ
维普资讯
冶金动力
ＩＥＬＬＶＴＡＵＲＧＩＬＯＷＥｌＣＡＰＲ
２Ｏ年第５Ｏ６期总第１７期１
循环流化床锅炉受热面磨损原因分析及解决措施
王清臣
仙东铝业股份有限公司热电厂，山东淄博２５８）５００
Ｖ＝。Ｖｔ＋Ｄ（）１
２受热面磨损机理及防磨思路
循环流化床锅炉主要磨损部位在燃烧室卫燃带上沿水冷壁管、炉床布风装置、对流烟道受热面的过热器及省煤器等。通常认为，循环流化床锅炉的磨损主要与固体物料浓度、烟气速度、燃料特性、运行调

锅炉飞灰磨损原因分析和预防性维护措施

锅炉飞灰磨损原因分析和预防性维护措施概述锅炉尾部受热面处（省煤器、空气预热器）烟气温度比较低，烟气粒相对较硬，其中灰损尤为突出。

一旦锅炉因磨损发生泄露将会造成以下结果。

1、导致锅炉带负荷能力下降厂用电率升高，每吨蒸汽的用煤量升高，发电成本升高。

2、导致锅炉停炉停机，造成的直接损失和间接损失巨大。

我曾经遇到这样一种情况：有两台相同炉型，不是一个厂家生产的锅炉，有一段受热面磨损量不一样，有一台不到5年就磨损泄露，另一台用了10年没有发生泄露，经检查，通过对其磨损原因逐一分析得出以下结论：烟气流速不一样所致。

导致烟气流速不一致的原因是：烟气通流界面不同。

一、影响燃煤锅炉管壁飞灰磨损量的因素锅炉尾部受热面处（省煤器、空气预热器）的飞灰磨损程度决定于烟气流速、烟气温度飞灰浓度等因素。

T=cημτW3T——管壁表面单位面积磨损量，克/米2C——飞灰的磨损系数η——飞灰撞击管壁的机会率τ——时间，小时W——飞灰速度1、烟气流速W。

查阅设计计算书提供：该段烟气流速一台为7.8米/秒，一台为12米/秒。

现场检查流速小的一段烟气通流面积，比流速大通流面积大0.8平方米。

飞灰磨损量与烟气流速的三次方成正比，即烟气的流速增加1倍，磨损速度至少增加7倍。

由此可见，烟气流速对受热面的磨损起着决定性的作用。

锅炉运行时影响烟气流速的原因主要有以下原因当锅炉超出额定负荷运行时，烟速将超出设计值，飞灰对管壁的均匀磨损大大加剧。

当断面烟速分布不均匀时，烟速大的部位磨损比烟速小的部位厉害，如烟气走廊。

因烟气走廊处阻力较小，局部烟速可增大到平均烟速的2倍，甚至更大，使该处管子磨损较严重。

在锅炉尾部受热面处，下列部位易形成烟气走廊：（1）省煤器蛇形管排的弯头与竖井烟道两侧墙之间；（2）蛇形管排边排管及穿墙部位；（3）蛇形管排的管卡部位、管排交叉部位。

因为管排卡子主要是为管排平整、烟气均匀通过，防止形成烟气走廊的固定限位措施。

在卡子脱落、错位、烧损处，在管排交叉部位附近以及管排中有异物存在周围，由于烟气流向局部发生变化，流速加快，易发生局部冲刷磨损现象。

锅炉受热面磨损原因分析与防治对策

性、灰粒的撞击方向、烟气的温度都会对锅炉受热面磨损产生影响。烟气的流动速度越快，灰分中间的颗粒物越不规则。灰粒的撞击方向越接近９Ｏ。，烟气的温度越高，都会导致锅炉的受热面磨损程度越大。现阶段，我们需要对锅炉的燃烧方法和锅炉的运行方式进行调整。以保证燃煤的充分燃烧。与此同时，我们还要对已出现磨损的部位进行加厚或及时的
了防磨的套管，但由于燃料燃烧之后产生的烟气流通速度超过了估算值，这就造成空气预热器的严重磨损。另外，在长时间的锅炉使用中，并没有及时更换管子，对于漏气的地方一般都是用东西塞住，时间一长，磨损程度也越来越严重。
１．３．２过热器、再热器、省煤器过热器、再热器、省煤器的排列方式有很多种，烟气经过的时
一
击会导致锅炉受热面金属的脱落，这样会逐渐地降低锅炉受热面的厚度；高速流通空气之下的灰粒对锅炉的影响也很大，烟尘的数量越多，对锅炉的影响也会越来越大，此外，撞击的力度越大，也会使锅炉受热面的磨损越厉害。１．１烟气流速的变化对锅炉受热面磨损的影响锅炉受热面的磨损程度和烟气流通速度的三次方是成正比
的磨损程度。１．３灰粒的撞击方向对受热面磨损的影响灰粒对锅炉的撞击分为垂直方向和切线方向两种：垂直方向引起的是撞击磨损；而切线方向是斜撞锅炉，引起的是摩擦损耗。般的撞击类损耗，都是因为锅炉受到斜撞的摩擦引起的，这时，既存在一定的撞击力，还存在一定的摩擦力。撞击力和摩擦力的大小取决于撞击的角度和烟气的流向，角度越小，产生的摩擦力越大，撞击力越小；角度越接近９０。，产生的撞击力就越大，摩擦力

锅炉受热面磨损的原因及解决方法刍议

锅炉受热面磨损的原因及解决方法刍议摘要：锅炉作为现阶段工业生产实践中非常重要的特种承压设备，自身重要性显著，安全隐患也比较突出，所以在实践中要对锅炉运行保护做强调。

锅炉受热面磨损是锅炉运行实践中比较常见的问题，也是锅炉使用安全必须克服的问题，本文对锅炉使用中造成受热面磨损的具体原因进行分析，并针对原因讨论减少磨损的具体措施，最终的目的就是要为现阶段的锅炉安全、规范使用提供帮助与参考。

关键词：锅炉；受热面磨损；原因；解决方法引言锅炉是目前工业生产实践中利用的重要特种设备，不仅影响了工业生产的稳定，还影响着工业生产过程的安全，因此，在实践中需要对锅炉的具体利用进行分析与强调。

在锅炉使用实践中，受各方面因素的影响，受热面会出现比较明显的磨损情况，磨损情况的发生导致了锅炉壁的均匀性变差，其受力平衡会被打破，在这种情况下，锅炉非常容易发生不安全事故，所以在实践中强调锅炉磨损问题的解决至关重要。

1、锅炉中受热面的磨损程度的研究预测循环流化床锅炉受热面的耐磨性对于循环流化床锅炉的结构设计和运行非常重要。

根据各种原因的直接影响，预测了循环流化床锅炉磨损的趋势，其中最典型的是氩气国家实验室等工作单位的科学基础研究。

锅炉磨损预测模型主要包括煤粉耐磨性数据模型、间隙反应数据模型和磨损预测数据模型。

测量模型主要包括煤粉耐磨性数据模型和间隙反应数据模型、对流加热流化床埋管过程的半经验规律以及计算机操作数据模型。

而在其他实验中，利用计算机系统辅助程序优化的数值试验方法，对灰渣路堑冲击度进行了基础科学研究。

对于单管、双管和管壳，冲击强度的数学模型变为。

所产生的腐蚀性。

不同结构特点和工作条件下，计算出大量光滑管道和肋管横向梁，给出热对流表面的粉末气流，求解平均速度分布，然后得到粒子数据的运动轨迹。

最后一步是找出磨损程度的变化。

2、锅炉受热面磨损的原因2.1锅炉受热面出现了结垢的情况在多种锅炉受热面磨损原因中，结垢是最常见的原因。

锅炉受热面磨损的主要原因分析及防范技术措施研究

锅炉受热面磨损的主要原因分析及防范技术措施研究摘要：文章分析了锅炉受热面容易出现磨损的部位，以及造成这些磨损的主要原因，并在此基础上提出相关防范措施，防止受热面磨损问题的出现，保证锅炉稳定运行。

关键词：锅炉；受热面；磨损1 引言火力发电是目前最主要的电力供应方式，而锅炉是主要的发电设备之一，是一种能量转换设备。

随着科学技术的发展，火力发电的规模逐渐向着高效化和复杂化发展，火力发电设备也朝向自动化和智能化方向发展。

但在锅炉运行过程中，锅炉受热面依然容易出现磨损，影响锅炉的长期稳定运行。

因此需要对锅炉受热面磨损的情况进行分析，提出解决措施，保证锅炉的稳定运行。

2炉膛受热面易磨损主部要位锅炉受热面出现磨损的主要部位包括炉膛四角、水冷壁、高温过热器和高温再热器出入口（如图1）、水冷壁连接处焊缝、卫燃带区域、温度探测孔四周还有热电偶以及风压测量位置。

上述都是炉膛内的构造，也是最容易出现磨损的部位。

图1 高温再热器烟气入口侧磨损3锅炉受热面磨损的主要原因分析导致锅炉受热面出现磨损的原因比较复杂，包括物理方面和化学方面共同作用的结果。

其中物理方面主要是由于气固冲蚀磨损，介质是气体相和固体相组成的混合介质，也就是炉膛内的炉气混合体以一定的速度和不同角度对锅炉炉膛受热面带来的冲刷所造成的磨损；化学方面主要是锅炉内气体带来的腐蚀，因为炉气中含有一定的硫气，在高温情况下会对受热面带来高温硫化腐蚀。

但总的来讲，造成受热面磨损的因素主要是以下三个方面：3.1磨粒磨粒就是锅炉炉气内含有的硬质颗粒物质，这是造成冲蚀磨损的主要物质基础。

而磨粒的硬度和浓度越高，造成的冲蚀磨损量越大，而且磨粒的形状也对冲蚀磨损有一定的影响，比如说尖角形的磨粒相比圆球形的带来的冲蚀磨损量要大；磨粒的尺寸也是影响冲蚀磨损度的因素，磨粒的尺寸越大，造成的冲蚀磨损量越大。

因此对锅炉来说，控制燃料质量可有效减少磨损。

3.2速度烟气流速是影响锅炉受热面磨损的最主要因素，流动着的磨粒的动能，它与磨粒的大小成正比，与磨粒的速度成正比，即磨粒越大，速度越高，动能也越大。

对影响循环流化床锅炉受热面磨损因素的分析研究

２１颗粒特性．（）粒粒径的影响。受热面的磨损量与床料颗粒的粒１颗
高固体颗粒浓度的冲刷撞击环境下工作的．因此与其他类型
的燃烧方式相比磨损要严重得多由于循环流化床锅炉受热
表面更容易发生磨损．角过多的非球形颗粒要比接近球形边
ｌ磨损机理
磨损是指不同的物体相对运动时，对接触、动的表相运
面不断产生损失或发生残余形变的现象按照其机理不同．
循环流化床锅炉磨损预防对策
循环流化床锅炉安全经济运行和大型化、泛化推广应用有着重要的意义。广
中图分类号：２９６ＴＫ２．６
文献标识码：Ａ
文章编号：６２９６（０ＯＯ一０１０１７ — ０４２１）ｌ０１ — ３
效率高、洁燃烧，清负荷调节范嗣大等，近年来在国内外得到
了广泛的推广应用由于循环流化床锅炉的大多数部件是在
２受热面发生磨损的主要因素
影响循环流化床锅炉受热面发生磨损的因素有很多．但主要可分为２大类：颗粒特性和运行参数对受热面磨损的即影响。
重些。
磨损、料磨损和微动磨损等。循环流化床锅炉以高灰分低磨

锅炉受热面磨损原因分析与防治对策

第11卷(2009年第12期)电力安全技术6〔摘要〕通过对锅炉在不同高炉煤气掺烧量的工况下各部分烟气流速及流动方式的分析试验，以及对不同燃煤种类和灰的成分、特性对锅炉管道磨损影响的分析计算，并对锅炉受热面进行内部检查，找出了近期锅炉“四管”频繁爆管和空预器漏风量急剧扩大的原因，提出了现阶段锅炉燃烧调整的方法和急需解决的问题以及锅炉的最佳运行方式。

〔关键词〕锅炉；高炉煤气；燃煤灰分特性；管道磨损武钢自备电厂一期工程装机容量2×200MW ，为武钢“双700”万吨配套工程。

电厂锅炉为WGZ-670/13.7-8型超高压、自然循环、固态排渣、煤粉煤气混烧炉,设计燃用煤种为晋东南贫煤，单炉最大高炉煤气掺烧量为15万m 3/h ～20万m 3/h 。

2003年以来，由于入炉煤质越来越差，煤种发热量从2.2万kJ/kg 降到1.6万kJ/k g ，有时甚至低于1.5万kJ/kg ，并且掺杂很多煤矸石、鹅卵石和土，灰分从25％上升到55％以上，致使机组负荷带不满(只有160MW)。

2004年8月，因武钢新增7号高炉，高炉煤气放散量大。

出于环保和经济方面的考虑，同时因为高炉煤气对锅炉燃烧稳定有利，决定启动第3台引风机来加大高炉煤气掺烧量(达到单炉4支煤气火嘴，20万m 3/h)。

效果很明显，机组负荷完全可以带满，并且运行非常稳定。

但是，从2005年1月开始到3月底，电厂2台锅炉相继发生“四管”爆漏8次(1号炉3次，2号炉5次)，其中4次是由磨损直接造成的，另外还有3次与磨损有关。

这给电厂生产造成很大影响，因而被迫减少高炉煤气掺烧量，并禁止锅炉3台引风机同时运行。

在将2号机组转入大修后，1号炉空预器漏风急剧增大(达到30％以上)，2台送风机入口门开度从55%增大到80％，出口空气压力从5.4kPa 增大到6.2kPa ，仍然不能满足锅炉氧量需求，飞灰烧失量大增。

1锅炉简介电厂锅炉呈π型露天布置，炉膛深10.8m 、宽，其宽深比为。

锅炉受热面损坏的原因及预防措施

锅炉受热面损坏的原因及预防措施锅炉受热面是锅炉中最重要的组件之一，常见的受热面包括水壁、过热器、再热器等，锅炉的运行和安全性都取决于受热面的状态。

然而，由于各种原因，锅炉受热面常常出现损坏，这不仅会影响锅炉的正常运行，还会给设备带来不可逆转的损害。

本文将重点分析锅炉受热面损坏的原因和预防措施。

一、锅炉受热面损坏的原因1. 腐蚀腐蚀是锅炉受热面常见的一种损坏方式，主要有化学腐蚀和电化学腐蚀两种类型。

化学腐蚀是由于水中存在溶解的氧、二氧化碳等酸性物质导致的，电化学腐蚀则是由于金属表面与水中的氧发生反应，形成电化学腐蚀电池所致。

腐蚀会导致受热面上的金属被腐蚀掉，从而减小受热面的厚度，降低受热面的强度和容量。

2. 爆炸爆炸是锅炉受热面损坏的另外一种常见方式。

它通常是由于锅炉中存在错误的操作、设备故障或进料不稳定等因素所引起的。

当锅炉内发生爆炸时，受热面上的金属会因瞬时高温和高压而产生各种破坏，从而导致受热面损坏。

3. 磨损磨损通常是由于锅炉中存在颗粒物、杂质等对受热面的冲击和摩擦所导致的。

这些物质会在受热面上不断摩擦，磨损下受热面上的金属，从而导致受热面形成孔隙、裂纹、减薄等损坏。

二、锅炉受热面损坏的预防措施1. 及时检查定期检查锅炉受热面的状态可以及时发现受热面上的异常情况，从而采取相应措施，避免受热面损坏。

检查内容包括受热面的厚度、变形、变形速度、腐蚀情况等。

2. 增加材料的厚度编辑人员：由于受热面厚度越大，其容量和强度都会相应提高。

因此，可以通过增加受热面的厚度来提高其承受压力的能力，减少其损坏的可能性。

3. 选择适当的材料选用适当的材料可以使受热面的耐腐蚀性、耐磨性和强度等性能得到提高，从而延长其使用寿命。

高强度、高硬度、高耐腐蚀性等优质材料尤其适合用于锅炉受热面。

4. 加强清洗清洗锅炉中的各种杂质可以有效地避免磨损，通常可以采用机械碰撞、高压水淋洗等方式进行清洗。

此外，生产过程中需要控制设备的进料速度和质量，以减少锅炉内的杂质。

关于锅炉受热面损坏的常见原因及防范措施探讨

82能源环保与安全一、前言随着我国工业的高速发展，对各种工业设备的应用水平有了更高的要求。

为了有效保障锅炉得到更加良好的运转，对其受热面往往有着比较高的要求，这样才能保证锅炉的运行效率。

因此，有必要对锅炉受热面损坏的原因进行深入探讨，并提出一些有效的保护措施，不断提高锅炉的利用率。

二、锅炉受热面损坏的常见原因高温腐蚀。

高温腐蚀是指在煤粉锅炉高温火焰和烟气区域，过热器和悬挂件外部出现的一种腐蚀现象，其属于一个比较复杂的物理化学过程，和有关煤反应的机理是一样的，由于煤自身的复杂性和对其研究发展的限制，这些机理和推理结果往往在定量描述上，还不是非常准确。

从目前对高温腐蚀的进一步研究来看，主要是由于壁面和积灰层间的一层液相反应而产生的。

污染后的受热面，会受到灰渣和烟气的复杂化学反应，受热面表层集灰也往往由两部分构成，内层的会比较密实，和管子的黏结牢固性比较强，不是非常容易被清除，外层的会比较松散，容易被有效清除。

造成锅炉受热面损坏的因素很多，其中一个因素是锅炉受热面出现了磨损。

在锅炉实际运行期间，受热面需要能够有效传递热量，需要与烟气直接接触。

在烟气中往往含有大量的杂质，在烟气流动的过程中，内部杂质会直接与受热面发生碰撞，对受热面造成比较大的影响。

如果受热面长期与烟气进行接触，烟气流动的速度会不断加快，内部的杂质对锅炉表面会产生切削的作用，让锅炉受热面发生比较大的磨损。

如果锅炉受热面设计不合理，还会对受热面造成磨损。

另外一个因素是锅炉缺水导致受热面管道发生损坏。

在锅炉运行过程中，如果内部发生缺水现象，就容易对受热面造成非常大的损伤，甚至会引起安全事故的发生，对企业经营效益造成非常大的影响。

如果锅炉内部缺水，管道在运行中就会得不到及时的冷却，在高温的环境中，管道内部的温度会不断升高，管道的强度会不断降低。

如果温度超过一定的值，受热面管道还会发生变形的现象，如果没有合理及时进行处理，容易造成管道发生爆裂的情况，造成比较大的经济损失。

锅炉尾部受热面的积灰、磨损和腐蚀的预防和检修

锅炉尾部受热面的积灰、磨损和腐蚀的预防和检修高俊义摘要：大容量锅炉尾部受热面的积灰、磨损和腐蚀时有发生，对锅炉机组的安全、经济、稳定运行产生很大影响，本文主要阐述了大容量锅炉受热面积灰、磨损和腐蚀的原因、预防措施及发生这些缺陷后的一些处理方法。

关键词：受热面积灰磨损腐蚀预防检修1 前言我国电站锅炉和工业锅炉以燃煤为主，而动力用煤质量偏劣，含灰量和含硫量等均较高，容易形成受热面的沾污、积灰、腐蚀和磨损。

这将会给锅炉带来很多的问题，如积灰的清除、传热条件变差、受热面的寿命下降等问题。

目前，随着锅炉容量的增大，炉内沾污、结渣、腐蚀等问题更为严重。

这是由于如下众多的因素引起的：炉膛容积增大，清灰困难，烟道尺寸增大，烟速和烟温容易分布不均匀；灰分的烧结性能是表征积灰特性的重要因素。

在燃用灰分烧结强度较大的煤时，灰分坚实，积灰牢固地粘着在管子上，难以消除，并容易使烟道堵塞。

烧结强度低的灰分则容易吹扫干净或被气流带走。

灰分的烧结强度与其温度、灰分中的碱的含量（特别是钠的含量）以及灰分的烧结时间等因素有关，而与灰的熔化温度关系不大。

灰分的温度越高以及烧结时间越长，其烧结强度也就越高，灰分中的碱的含量越多，其烧结强度也越大。

2.4 高温腐蚀的机理过热器和再热器受热面上的内灰层，不仅是高温积灰得以发展的重要原因，而且也是过热器和再热器高温腐蚀的根源。

过热器和再热器的高温腐蚀，又称煤灰（引起的）腐蚀。

如上所述，高温积灰所生成的内灰层，含有较多的碱金属，它与飞灰中的铁、铝等成分以及烟气中通过松散外灰层扩散进来的氧化硫的较长时间的化学作用，便生成碱金属的硫酸盐。

干灰并没有腐蚀作用；熔化或半熔化状态的碱金属硫酸盐复合物，对过热器和再热器的合金钢会产生强烈的腐蚀。

这种腐蚀大约众540～620度时开始发生，灰分沉淀物的温度越高，腐蚀速度就越强烈，约在700～750度时腐蚀速度最大。

所以这种腐蚀大多数发生在高温级过热器和再热器的出口管段。

循环流化床锅炉受热面磨损原因分析和对策

别有进煤口、返料口、二次风口等，物料浓度
高，工作温度在８０～１０００ｏ０Ｃ，流化风速在４—
６ｍｓ／。锅炉运行过程中大量的物料冲刷、冲击
大。当气流速度较快时，会产生严重磨损；当携带物料的烟气垂直掠过管束时，所产生的磨损速
度是所有磨损形式中速度最快的，这是由于物料
与管束垂直撞击，能量损失最大，管束表面承受
的冲击和磨损也最大。不同部位的受热面均受到冲刷磨损和冲击磨
ｅｏｏｉｅｕｌ．ｅｎｍｃｒｓｔ
Ｋｅｏｄｓ：ＣＦＢｂｉｅｙＷｒｏｌｒ；ａｒｓｏｂａｉｎ；ｐｅｅｔｏａｕｅｒｖｎｉｎｍｅｓｒｓ
我公司于２００３年开始，陆续将３台ＷＧ一Ｃ
平行时，固体物料冲刷受热面而造成的磨损。某
第２期２１年３月０１
中氮
肥
Ｎｏ２．
Ｍ — ｉｅｔｏｅｏｓＦｅｔｉｅｒｇｅｓＳｚｄＮｉｒｇｎｕｒｉｚｒＰｏｒｓｌ
Ｍａ．２１ｒ０１
循环流化床锅炉受热面磨损原因分析和对策
郭文斌，王来明
ＡｂａｉｎＣａｓｆＨｅｔｄＳｒａｅｎＣＩＢｏｌｒａｄＣｏｎｅｍｅｓｒｒｓｏｕｅｏａｅｕｆｃｓｉｉｎｕｔｒａｕｅｅｓ
ＧＵｏｅｂｎ．ＷＡＮＧａｍｉｇＷｎｉＬｉｎ

循环流化床锅炉受热面磨损原因与防磨措施

也不合适，使得受热面磨损也比较严重，常经发生由于磨损造成的锅炉爆管泄漏故障。所以说
煤质的好坏，锅炉安全经济运行至关重要。对
（）２防磨措施的不完善，要表现在所有弯主头处和炉膛边缘。由于烟气流速较快，弯管加且
７／．．０型次高温、５５３Ｍｌ次高压、中温分离、低倍率
的循环流化床锅炉，锅炉设计为半露天布置，由前部及尾部两个竖井烟道组成。炉膛前竖井采用塔式布置，吊结构，悬四壁由水冷壁组成。炉膛水冷壁完全采用耐火材料做内衬防磨，相区采用氮密化硅结合碳化硅砖覆盖，相区采用磷酸盐结合稀高铝质砖覆盖。旋风分离器内加速段冲击区及其人口切向烟道采用氮化硅结合碳化硅砖焊接螺栓来固定，筒体内部采用磷酸盐结合高铝质砖粘合（以上各种衬砖厚度均为５０ｍｍ）。
５ｍ横向６排，ｍ，ｌ材质为２ＧＧ５ｌ。０／Ｂ３０
２２受热面管束磨损的原因．
（）１锅炉燃烧煤种热值过低，烟气中飞灰浓
度大，导致冲刷磨损十分严重。由于种种原因公司７ｈ循环流化床锅炉入炉煤的成灰性不好，５ｔ／可磨性系数又较小，矸石较多，粒又较大，煤颗级
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小氮肥
第３６卷
第７期

锅炉受热面的磨损与腐蚀

锅炉受热面的磨损与腐蚀锅炉受热面的磨损与腐蚀一、锅炉受热面的飞灰磨损燃煤锅炉受热面的飞灰磨损，不但要造成受热面的频繁更换。

使发电成本增加，而且还将造成受热面的泄漏或爆管事故，危害很大。

受热面的飞灰磨损一般都带有局部的性质，在烟速高的烟气走廊区和灰粉浓度大的区域，通常磨损较严重，从被磨损管子的周界来看，磨损程度也是不均匀的。

为了找出减轻磨损的措施，有必要先对飞灰磨损的机理及规律进行讨论。

l、飞灰磨损的机理在锅炉烟道中烟气冲刷受热面时，往往存在一定数量一定动能的飞灰粒子冲击管壁的现象，每次冲击都可能从管壁上削去极其微小数量的金属屑。

日积月累，由于飞灰的不断冲击，管壁将被越削越薄，这就是磨损。

飞灰在冲击管壁时，一般有垂直冲击和斜向冲击两种情况。

垂直冲击造成的磨损称为冲击磨损，冲击磨损作用的结果是使正对气流方向的壁面上出现明显的麻点。

斜向冲击时的冲击力可分为法向分力和切向分力。

法向分力引起冲击磨损，切向分力则引起切削磨损。

由于受热面的各根管子在烟道中所处的位置各不相同，因而各管在沿管周各点所受的冲击力和切向力的作用也不相同，导致飞灰对各管磨损程度的差异。

2、影响飞灰磨损的因素影响飞灰磨损的因素很多，它们之间的关系可用下式表示：式中:T--管壁表面单位面积磨损量，g／m2；C--考虑飞灰磨损性的系数，与飞灰性质及管柬结构特性有关；η一飞灰撞击管壁的机会率，与灰粒所受的惯性力及气流阻力有关；u--烟气中的飞灰浓度，g／m2ω－飞灰速度，一般可认为等于烟气的流速，m／s；τ－时间，h。

由(3一1)式可知，影响飞灰磨损的主要因素有：(1)飞灰速度管壁的磨损量与烟气流速的三次方成正比，因此锅炉运行中对烟气流速的控制可以有效地减轻飞灰对受热面的磨损。

但是烟气流速降低，会造成烟气侧对流放热系数的降低，并增加了积灰与堵灰的可能性，因而应全面考虑，以确定最经济、最安全的烟气流速。

在某些情况下，烟道中会存在没有或只有很少受热面阻隔的狭窄烟气通道，或由于积灰、堵灰等原因形成狭窄通遭，称为烟气走廊在这些区域，烟气流速特别高，有时比平均流速大3—4倍，因而将使磨损量较平均情况增加达数十倍。

火力发电厂锅炉受热面磨损成因及措施

火力发电厂锅炉受热面磨损成因及措施锅炉受热面磨损是火力发电厂普遍存在的问题. 研损较重，乌海热电厂的尾部两侧水冷壁的人孔弯管，中隔墙的上究分析其磨损原因，掌握锅炉各部位的磨损机理，制定预防受热悬吊管，磨损最重，因为此处烟气转弯烟速较大，增加磨损较大。

面磨损的措施防止或减轻磨损，并予以实施，对避免因磨损泄漏6. 其它因素。

除以上因素外，燃料的灰分，炉型、燃烧方式、而造成机组停运有着重要意义。

烟道形状、局部飞灰浓度、管径等等对磨损均有影响。

燃用高灰一、受热面磨损的原因和机理位于尾部烟气走廊的省煤器、再热器弯头，过热器下弯头，悬吊(一)受热面磨损的原因管及管卡附近的边排管和穿墙管部位是飞灰磨损较为严重的部1.烟气中的飞灰浓度。

飞灰浓度是指单位时间内冲击到位，特别是在省煤器区，烟温较低，灰粒较硬，磨损更为突出。

喷金属表面的飞灰颗粒量，飞灰速度越大，飞灰浓度越高，飞灰颗燃器、三次风喷嘴附近水冷壁等处。

吹灰器所吹的受热面管，都粒的冲击作用和切削作用使金属表面受到磨损越严重，燃用含是较为严重磨损部位。

在安装、检修过程中，如果受热面管未固灰量较大的煤种灰尘增加，燃煤量也增加，必然导致受热面管磨定牢或管子受热变形，管排就会发生振动并与管卡发生碰撞磨损加快，受热面管寿命减少。

损，安装管排间距不均匀，间距不符合设计尺寸，造成机械磨损2.飞灰磨损性系数。

飞灰磨损性系数与煤灰的磨损性和而泄漏。

管束的布置方式有关。

管子的布置方式，如错列、顺列;横向、(二)受热面磨损的机理纵向;斜向节距均对磨损有影响，在错列管束中，横向节距S1/锅炉受热面的磨损自锅炉投入运行后就发生着，其具体形d=2.9 时，出现各排管子的磨损最大值。

合理的S1/d 宜大于4，式就直接反映在其使用周期上，周期越长则反映出来的磨损量对于同一S1/d，如增加纵向节距S2/d，可使斜向节距S3/d 增加，越小，反之就越大。

相关的资料表明，受热面的磨损量与烟速的烟气扰动减弱，磨损也减弱。

沸腾炉受热面磨损原因分析及解决措施

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科
沸腾炉受热面磨损原因分析及解决措施
任国臣陈长龙
（双鸭山矿业集团、虹焱热电有限受热面易磨损的部住，分析受热面磨损的原因，出具体措施使磨损部住得到改善。拿关罐词：烟气速度；飞灰浓度；颗粒度；燃烧损失；烟气流量；惯性力；膨胀变形磨不锈白钢板制成，其耐热耐磨强度要提高３折烟板处流经时，都有一个大的转角是烟气流引言本厂五台ＳＦ５３／０Ｈ３ — ９５锅炉经过近十年倍以上。ｕ形弯距炉墙距离由４ｍ缩小到通的咽喉处，故此处烟速过高，加上挡烟墙的４０ｍ的运行不断改造，其炉内受热面的磨损仍很严２ｍ经过改进ｕ形弯处烟气流量小，磨损折角和烟气的惯性力使烟气形成小窝流，故造０ｍ，重，尤其是省煤器和对流管束以及水冷壁局部小。省煤器ｕ形弯由原来不到一年的使用期成挡烟墙和折烟板处受热面磨损。更受热面。根据现场具体受热面磨损部位和磨增加到三年。２３防磨措施．１．上￣－＿根管子的防磨措施．２３－针对上述磨损情况，在磨损处增加防磨损情况有针对性提出相应改进措施，改进后经过近两年的运行证明使受热面的磨损程度大大将原来第一根管子上面的２＃角铁拆除，板。防磨板的制作安装根据现场具体情况实５改换成厚度为３４ｍ厚的耐磨钢板加工而成施。－ｒ－ａ降低。１省煤器的磨损与改进措施的半圆形防磨护瓦所代替。由于防磨护瓦形状对流管速防磨板分别在第二根对流管束前１省煤器易磨损部位．１和角铁相比，其整体为半圆形并逐渐扩张回侧前挡烟墙下部０５０ｍ处安装。第一道折～０ｍ－０ｒａ本锅炉的省煤器分为上下两级，每级４收，没有角铁的顶角和两边的下垂度，故当烟烟板尾部０５０ｍ处和第二道折烟板下部后９排，规格为￣３＂ｍ２３ｍ，管排间距为８ｍ，烟气冲刷该处时可以减轻冲刷强度，对第二根管面第二根管子后面安装。安装时一头插入挡烟ｍ墙内１０ｍ，另一头占焊在管壁上，在焊接０ｍ气流速为６ｍｓ．／８，省煤器ｕ形弯距炉墙距离为壁没有损害。４ｒ０ｍ，省煤器的磨损部位：ａ１．上部第一根管与墙体连接处的防磨时不可满焊只能点焊避免影响管子膨胀。．３３措施３水冷壁的磨损与改进措施＆Ｕ行弯弯头。ｂ每组省煤器上面第一二根管。．此处管段上面原采用２＃角铁拆除，改换５３１．磨损部位ｃ．上部第一根管与墙体连接处。成上述防磨护瓦，为防止对防磨护瓦的冲刷磨水冷壁的磨损部位都在炉膛中部四周水冷ｄ．省煤器整体管排不均匀磨损。损，可以在此处铺设一块６ｍ厚１０～壁下侧弯头处。ｍ５３２磨损原因－１．２磨损原因２０ｍ０ｒ，宽２０ｒａ００ｍ长的铁板，ａ将此处管段盖１．ｕ形弯的磨损：由上述可知，由于住，防止烟气对此管段的冲刷，同时对下面的．１２原燃烧室水冷壁下部炉墙，其侧墙厚度为省煤器部位烟速较高，在沸腾炉燃烧中，煤的Ｕ形弯也是一种很好的保护。０４ｍ，前墙厚度为０７ｍ后墙厚度为下部．９．２，颗粒度大，固体不完全燃烧损失大故烟气内飞１３．．４省煤器间距的调整Ｏ２，．ｍ上部０９。水冷壁下侧弯头在墙体外７Ａｍ灰浓度大，有大量的细小颗粒。当烟气流经省由上述可知，省煤器的平均问距为８裸露，当炉料沸腾时，在稀相区烟气中夹带的ｍｍ，煤器时，根据烟气的流通特性，流通面积和烟在省煤器安装时，可在省煤器东西两侧各加一细小颗粒直接冲刷水冷壁下侧弯头，对弯头的气流量大，在炉墙转角处烟气流速较其它部位组钢筋来调整省煤器的间距。调整时从一边开磨损非常严重。高，ｕ形弯磨损大。故始，每排省煤器管排中间都用８ｍ的钢筋ｍ３３改进措施．９排省煤器可加５Ｏ根也可加４８根。将燃烧室侧墙水冷壁墙体由原来的０９．ｍ４１．第一二根管子磨损是由于烟气从对间隔开，４．２２．５６流管束出来后，由于挡烟墙的作用和烟气的惯等间距调均匀后在钢筋的上下部位用大于或等增加到Ｏｏ脚至弯头处。前墙浇注料打到前性力，烟气不均匀流经省煤器。于１ｒ的钢筋将８ｍ的钢筋连接在一墙水冷壁下侧弯头处，后墙砌成阶梯形逐渐扩４ｍａｍ另外，省煤器上面的防磨装置原设计为起。这样无论如何膨胀，省煤器间距都不会改展至弯头处，比后墙水冷壁外出１０ｍ处。０ｒａ２＃角铁直接焊扣在省煤器管上。因角铁的顶变，５并且给清灰工作带来方便。此时在将四周弯头处用可塑料抹平将弯头罩部是直角，两边各有４。５的下垂角。烟气运动２对流管束的磨损与改进措施住，从而避免了对弯头的冲刷。时有惯性力，当烟气流经角铁时对顶部直角磨２１．易磨损部位经过上述改进措施，锅炉受热面的磨损程损较大，而且，烟气还会随角铁的下垂度直接在锅炉的运行实践中，现对流管束的易度大大降低，省煤器由原来二年的运行周期可发冲刷下面的第二根管壁，故对第一二根管壁磨磨损部位都在挡烟墙的出口，处对流管束前面增加到四年，对流管束由原来的四年增加到六损大。第二排第一道挡烟墙下部，１ｏ２０ｍ处年。水冷壁由原来的四年增加到六年为锅炉机０～０ｒａ１、上面第一根管与墙体连接处的磨损，对流管束中间第九第十排折烟板处和后面第二组的经济稳定运行打下基础。．３２是由于此管段位置处于ｕ形弯上下部位。其排上部折烟板出口处最为严重。磨损和Ｕ形弯磨损相似，由于ｕ形弯距炉墙２磨损原因．２距离为４ｍ０ｍ的距离。次处烟气流量大。流速两排后墙水冷壁中间有一道挡烟墙，烟气高，虽在此管上面加２＃５角铁做防磨仍磨损严由燃烧室上升在挡烟墙顶部来一个１Ｏ的大８。重，大约半年时间即把管冲刷磨漏。转弯，然后沿过热器管排和第一排对流管束下１．省煤器整体不均匀磨损，是由于省行。在对流管束第一排和第二排中间有一道前．４２煤器间距不均匀造成的。省煤器间距的调整是挡烟墙，第三排和第四排中间有一道后挡烟靠管夹与管夹之间的连接来调整。在运行中，墙。在后挡烟墙下即第三排至第九排对流管束由于省煤器受热膨胀变形和省煤器挂灰清扫时有一道折烟板。当下行烟气到达对流管束前挡的拨动。使省煤器的间距发生变动，造成烟气烟墙底部时经过一个９。Ｏ的转角然后到达折烟流量和流速的不均匀故将省煤器管磨损。板，在折烟板尾部又经过１５的转角沿对流３。１３进措施．改管束上升。当烟气到达对流管出口处有一道下１．Ｕ形弯的防磨措施．１３垂４。的折烟板将烟气转向。在烟气流程５角原ｕ形弯防磨板为普通钢板制成。其耐中。炉膛的出口烟速为９６／，折烟板及挡烟．ｍｓ磨和耐热性能较差，现改成ｌｒ８ｉ耐热耐墙出口处烟速为８９／。由于烟气在挡烟墙及ＣｌＮ１９．ｓｍ