销孔、销栓、吊耳计算
吊耳计算
（1）
式中：
k—动载系数，k=1.1；
—板孔壁承压应力，MPa；
P—吊耳板所受外力，N；
δ—板孔壁厚度，mm；
d—板孔孔径，mm；
R—吊耳板外缘有效半径，mm；
r—板孔半径，mm；
—吊耳板材料抗剪强度设计值，N/mm2；
载荷P=25t的板式吊耳，材质Q345A。选择55t卸扣，卸扣轴直径70mm，取板孔r=40mm，R=150mm，， 。Q345A强度设计值 =180Mpa。
拉曼公式校核吊耳板孔强度
=1.1×25×9800／30×80×（22500+1600）／22500－1600）=129Mpa＜180Mpa
故安全。
a.当吊耳受拉伸作用，焊缝不开坡口或小坡口时，属于角焊缝焊接，焊缝强度按《钢结构设计规范》中式7.1.3-1校核，即：
（2）
式中：
—垂直于焊缝方向的应力，MPa；
N—焊缝受力，N=kP=1.4P,其中k=1.4为可变载荷分项ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ数，N;
—角焊缝的计算厚度， ， 为焊角尺寸，mm；
—角焊缝的计算长度，取角焊缝实际长度减去 ，mm；
—角焊缝的强度设计增大系数，取 ；
—角焊缝的强度设计值，N/mm2；
抬尾吊耳在受力最大时为拉伸状态，按吊耳受拉伸校核焊缝强度。
由式（2）按角焊缝校核
钢板吊耳有关计算
附件二：钢板吊耳有关计算本工程吊耳材料采用Q235B钢，按《钢结构设计规范》GB50017-2003对应的钢材板厚强度设计值(N/mm2)，取抗拉、抗压、抗弯值［σ］=205, 抗剪值［τ］=120 。
吊耳采用坡口熔透焊，角焊缝取抗拉、抗压、抗弯值［σ1］=160。
一、翻转吊耳：支承段吊耳按2只翻转吊耳计算。
钢煤斗支承段总重14.59吨，约等于143000N.A.吊耳的允许负荷吊耳的允许负荷按下式计算：P=CN/n= 1.2*143000/2=85800(N)式中： P −吊耳允许负荷N −荷载C −不均匀受力系数（一般取值在1.1~1.3之间）n −同时受力的吊耳数B.拉应力计算如图所示，拉应力的最不利位置在A－A断面，其强度计算公式为：σ＝N*D／S1=71500*1.2/7500=11.44 ≤［σ］/K=205/2.8=73.2 合格式中：σ――拉应力N――荷载（14300N/2=71500N)D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）S1――A-A断面处的截面积［σ］――钢材允许拉应力k――钢材允许拉应力系数（一般取2.5~3.0）C. 剪应力计算如图所示，剪应力的最不利位置在B－B断面，其强度计算公式为：τ＝ N*D／S2=71500*1.2/2700=31.78≤［τ］/K=120/2.5=48 合格式中：τ――剪应力N――荷载（14300N/2=71500N)D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）S2――B-B断面处的截面积［τ］――钢材允许剪应力k――钢材允许拉剪应力系数（一般取2.5~3.0）D.局部挤压应力计算如图所示，局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处，其强度计算公式为：σcj＝N*D／（t×d）=71500*1.2/（30×35.1）=81.48≤［σcj］/2.5=205 /2.5=82 合格式中：σcj――局部挤压应力N――荷载（14300N/2=71500N)t――吊耳厚度D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）d――销轴直径（13.5t卸扣，销轴直径35.1mm）［σcj］――钢材允许压应力k――钢材允许拉应力系数（一般取2.5~3.0）E.焊缝计算P＝N*D／LW×h =71500*1.5/(800-42)×21 =6.74≤［σ1］/K=160/2.8=57.1式中：P――焊缝应力N――荷载D――动载系数（一般取值在1.3~1.5之间）LW――焊缝长度(一般取焊缝周长，减去2倍焊缝高度）h――焊缝高度(取30mm钢板的0.7倍）［σ1］――焊缝允许应力k――焊缝允许应力系数（一般取2.5~3.0）注：以上许用应力数据采自《钢结构设计规范》GB50017-2003.二：提升吊耳：顶盖、直筒段共重31.87t，约等于312326N。
吊耳布置及焊缝计算
吊耳布置及焊缝计算主纵梁、横隔板（分段）、横隔板（整体）均采用两点吊，吊点均设置在钢梁翼缘顶面、主腹板与肋板交点位置，吊耳耳板与主腹板线行重合。
吊耳与顶板翼缘采用双面1.5cm角焊缝连接，耳板正对钢梁腹板，底部三角筋板正对钢梁肋板。
吊耳包含两种尺寸，其中大尺寸吊耳适用于主纵梁、横隔板（整体）所有节段，配合40t卡环使用；小尺寸适用于横隔板（分段）所有节段，配合20t卡环适用。
起吊时钢丝绳与水平夹角须大于60°。
吊耳布置、具体尺寸及计算如下所示：一、吊耳布置图1、主纵梁吊耳布置图图2、横隔板（整体）吊耳布置图图3、横隔板（分段）吊耳布置图二、吊耳尺寸图4、大尺寸吊耳细部图图5、小尺寸吊耳细部图三、大尺寸吊耳受力计算大尺寸吊耳适用于主纵梁及横隔板（整体），最大杆件重量为25t，采用两点吊，钢丝绳与水平面夹角为60°。
吊耳最大荷载： N=25×0.7×1.1×tan60°×104=333×103N。
耳板孔净截面处抗拉强度：σ=N2tb1≤fb1=min (2t+16，b−d0 3 )t=30mm，d0=75mm，b=80mm，b1=55mmσ=N2tb1=333×1032×30×55=100.9MPa≤f=215MPa耳板端部截面抗拉（劈开）强度：σ=N2t(a−2d03)=333×1032×30×(80−2×753)=185MPa≤f =215MPa耳板抗剪强度：Z=√(a+d0/2)2−(d0/2)2=√(80+75/2)2−(75/2)2=111.4mmτ=N2tZ=333×1032×30×111.4=49.8MPa≤f v=125MPa焊缝验算：N y=25×0.7×1.1×104=192.5×103NN x =N 2=333×1032=166.5×103N√(σf βf )2+τf 2=√(N y ∑l w ℎe )2+(N x∑l w ℎe)2=√(192.5×1032×240×10.5)2+(166.5×1032×240×10.5)2=50.5MPa ≤f f w=160MPaβf ——正面角焊缝强度增大系数，动载时取1.0；ℎe ——焊缝有效高度，ℎe =0.7ℎf =0.7×15=10.5mm ；l w ——角焊缝有效长度，l w =270−2ℎf =240mm ； f f w ——角焊缝承载力设计值，采用自动焊、半自动焊和E43XX 型焊条的手工焊接Q235钢构件时取160MPa四、小尺寸吊耳受力计算小尺寸吊耳适用于横隔板（分段），最大杆件重量为15t ，采用两点吊，钢丝绳与水平面夹角为60°。
吊耳计算
吊耳计算————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期：1)折页销轴强度校核销轴最大受力为副斜架起吊就位瞬间,销轴直径ф130剪应力:τ=Ｑ/Ａ=1００×103／(１３/2）２π＝7５3.78kg/cｍ２〈[τ］=10０0kg/cｍ2弯曲应力：σ=Ｍｍax/W (销轴受力按均布载荷计算)Mｍaｘ=QＬ2/8 q=100×１０３／8.4=１.9×10４kg/cmM mａx=1/８×１.９×104×8．42=1．６7６×105kg·cmW＝πd3/32=3.1４×133/32=21５.５8ｃm３σ=Ｍmａｘ/W=１.676×1０5/２15.58=777４4ｋｇ/cm2〈[σ]１）10０t固定折页验算R Hmａx=１00T由拉曼公式校核最薄断面A-Ｂσ=P(D2+d2)/2ｓd(D２－d2)＝１０0×103(4４2+13．22)/2×4×13.2(442-13．２2）=1188kg/cｍ2〈[σ］固定折页焊缝计算焊缝长度Ｌi＝2×50+2×20+4=1４4cm 焊缝高度h=1．６cmτ=P/0．7ｈLｉ=１00×103/0.7×1.6×144500 φ400 =6２０kg/cm 2〈［τ]=10０0kg ／c ｍ２３)活动折页计算主斜架起吊就位后，副斜架未起吊前,斜架主体部分底部已垫垫铁并穿上地脚螺栓，所以校核折页受力以R 3=1７8.８2T 为准。
在Ａ-B 截面上：Ｒ=220 A1２ ６０ １２φ１26 Ｂδ60220 280由拉曼公式σ=P （D 2＋ｄ2)/２s ｄ(D 2－d 2)得：σ=178．82×103(4４２+12.62）/2×８.2×12.6(442-１2.62) =１０１９.9８k ｇ/c ｍ2〈[σ]=１６０0k ｇ／cm 2活动折页焊缝计算660焊缝长度L=2×５0+２×30+6=160cm焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hＬ=17８．8２×103/0．7×1.6×16６×２＝4８0.91kg/cm2〈［τ]=10００kg／cm2二、吊耳选择计算1)２0t平衡吊耳计算由拉曼公式σ=P(D２+d2)/sd(D2-d2)得:σ＝2０×１03（222+7.22）/３×7.2 (222-7.２2)= １１４８kg/cm2〈[σ]=1６00ｋg/cm２焊缝长度Ｌ＝4×30+3=123cm焊缝高度h=1.6cｍτ=P/0.７hＬｉ=20×１03/0.7×1.6×12３＝1４5.18 ｋｇ/cｍ2〈[τ］=10０0ｋg/ｃm２销轴剪应力τ=Q/A＝２0×1０3／3.１4×6．8２/4=55１ｋg/cm２〈[τ］=１０00kg/ｃm22)20t起吊吊耳选择计算在A1-Ａ1截面上:σ=P（Ｄ2+d2）/sd(D2-ｄ2)=２０×１03（28２+82)/4.９×8(２８2-８2)＝６０1 ｋｇ/cm２〈[σ]=160０kg/cｍ2在Ｂ1-Ｂ1截面上:σ=P/（D-ｄ)s＝２0×10３/(28－8)×４．９＝20４.08ｋg／cm2〈［σ]焊缝长度L=２8＋2×2２=72cm焊缝高度h=1.6ｃｍτ=P／0.7hL i=20×103/0.7×１.6×72＝248 kｇ/cm２〈[τ]=１000kg／cm2销轴剪应力τ=Ｑ/Ａ＝20×103／3.１4×7.６2/４=441 ｋg/cｍ2〈［τ]＝1000kg/cm２销轴弯曲应力弯矩M max＝(１/8)QL=20×1０3×4.９/8=1.22５×1０4 kg/cm2截面系数Ｗ=πd3/３２=3.14×7.６3/32＝43cm3σ=Mｍａx／W=１.225×１04／43=2８4．８8 kg／cm２〈[σ］=16００kg/ｃm23)5０t吊耳计算500 R＝140 A1 φ24０16 251６φ94B１B１Ａ1δ25１40 1８0在A1－A1截面上:σ=Ｐ(Ｄ2＋ｄ2）/ｓｄ(D２-d２)=５0×10３（24２＋9.８2)/6.2×9.8（２42－9．８2)=1１52．24 ｋg/cm２〈[σ]=1６00kg/cｍ２在B１-Ｂ１截面上:σ=P/(D-d)s=50×１03／（2４－9.８）×6.2＝568 ｋg/cm2〈［σ]焊缝长度L=30＋２×36=1０2cm焊缝高度ｈ＝1．6cmτ=P/0．7hL i550=50×１０３/0.7×1．6×102=43７．68ｋｇ/cm2〈[τ]=1000kｇ/ｃm２销轴剪应力τ=Q/A=50×103/3.14×9.42/４=720.85 kg／cm2〈［τ]=1000kg/c ｍ2销轴弯曲应力弯矩M mａx=（1/８)QL=50×１03×5.7/８=3.5625×1０4kg/c ｍ2截面系数Ｗ=πd3/3２=3．14×9．４3／32=8１．５cm3σ=Ｍｍax/W=3.56２5×104/81.5=437 ｋｇ／cm2〈[σ］=1６０0kg/cｍ２4)80t吊耳计算R=16０A２φ３001６４0１6φ１2０B2 B2500A2500170 1７０在A1－A1截面上:σ＝P(D2+d2)/sd(D2-d2)=8０×103(３42+12.22)/7.2×12.2(342-1２.22)＝11８0 kｇ/cｍ2〈[σ]=1600ｋｇ/cm2在B1-Ｂ1截面上:σ=P／(D-d)ｓ＝8０×10３／(３4－1２.2)×7.2=５１0 ｋg/ｃm2〈［σ］=16０0kg/ｃｍ2焊缝长度L i＝２×34＋34=１０2cm焊缝高度h=1.6ｃmτ＝P/0．7hL i=8０×１03／0.7×１.６×102=7０0 ｋg/cm２〈[τ]=10０0ｋg／ｃm2销轴剪应力τ=Ｑ/A＝８0×10３/３.14×１２2/4=708 ｋg／cm２〈［τ]＝100０ｋg/cm2销轴弯曲应力(按均布载荷计算)7.2cmｑ=80×103/7.2=11．11×１03kg/cm21５.5ｃmR=40×１03kｇM max ＝15.５R／2－q×７.２２／8=40×103×1.５5／２-１1.11×103×7.22/8＝2.38×1０5ｋg·ｍW＝πd3/３2=3．１4×１1.６3/３2=153．１６cm3σ= M max／Ｗ=2．38×10５／1５3.16＝1554kg／cm2〈[σ］=1６０0kg/cm25)10０t吊耳计算由拉曼公式σ＝P（D2+d2)/ｓd（Ｄ2-d2)得:σ=100×103(３82+132）/8.2×１3(382－1３２)=１１86.7７ｋg/cm2〈[σ]＝1６０0ｋg／cｍ2在B1-B１截面上:σ＝P/（Ｄ-d）s=1００×１03/(38-１3）×8.2=４87．8kg/ｃm2〈[σ]=1600kg/ｃｍ2焊缝长度Lｉ=2×37+38=11２cm焊缝高度ｈ=2cmτ=P/0.7ｈL i=１０0×103/0.７×２×112＝63７.76 kg／cm2〈[τ］=100０ｋｇ/cｍ2销轴剪应力τ＝Q／A=１０0×1０３/3.14×12.6２/４=802 kg/cm2〈[τ]＝１000kg／cm２。
吊耳强度计算书
n同时受力的吊耳数，n=2
吊耳的强度校验公式
…………………………………………（2）
…………………………………………（3）
式中： 垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)
平行于P力方向的最小截面积(毫米2)
[]材料许用正应力， (牛/毫米2，即兆帕)，[]=325/3Mpa=
[τ]-材料的许用切应力， =65（Mpa）
我们只按a）情况进行计算。公式如下：
………………………………………………（5）
式中：D-作用于吊耳上的垂直拉力（N）；
a-焊缝宽度尺寸，如图2所示，
∑lห้องสมุดไป่ตู้焊缝总长度，mm
[τh]-焊缝许用切应力（N/mm2），[τh]=σb=
3.计算
吊耳的允许负荷计算
将D=4780×
……………………………………………………（1）
吊耳强度计算书
计算
结论
1.原始数据：
最大起吊重量：4780kg
吊耳数量和分布：2只对称分布
吊耳尺寸及焊接方式，见图1
吊耳材质：20钢
吊耳的抗拉强度：σb=410Mpa
2.计算公式
吊耳的允许负荷计算公式：
…………………………………………………（1）
式中：P吊耳允许负荷（N）
D起重量(包括工艺加强材料)（N）
K安全系数，一般取K＝～
钢材的屈服极限，按选用的钢材厚度取值。
计算
1.吊耳强度
吊耳正应力：
σ=﹤[σ]=
吊耳切应力：
τ=﹤[τ]=65Mpa
所以吊耳强度满足要求。
2.吊耳焊缝强度
τh=﹤
[τh]=
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
作业指导书吊耳强度计算
1 吊耳设计1.1水冷壁吊耳设计根据本期工程的水冷壁吊装样式，共设计两种水冷壁吊装吊耳形式：第一种吊耳为前墙、侧墙上段带辅射再热器的水冷壁管屏、折焰角组件的吊耳；第二种吊耳为侧墙上段中后组件、前后墙冷灰斗组件、侧墙下段中间组件等处的吊耳；第三种为其它组件重量在6吨以下的水冷壁组件、角部管屏及其它小型散件的吊耳。
下面分别进行设计计算。
第一种形式吊耳设计：通过统计此类吊装组件的重量，其中最重件为30222kg，依据吊装形式确定，此类组件共设六个吊点,其中上方两个吊点为水冷壁的上集箱，下部四个吊点焊接于水冷壁的鳍片上，每个吊点所受的最大拉力为10吨，下面按此值进行设计。
考虑吊装时的1.1倍动载系数，每个吊板的设计受力为：F=1.1×10000/2=5500kgf通过计算分析，此种形式吊装吊耳采用厚度为δ=8mm钢板，与水冷壁鳍片的焊缝高度为5mm，不但减少了与水冷壁的焊接工程量而且其强度满足安全吊装的需要。
B第二种形式吊耳设计：通过对此类组件重量的统计，其中最重件为29700kg，依据吊装形式确定，此类组件共设四个吊点,分别设置在组件的上部和下部，采用在水冷壁鳍片上切割开孔的方法设置吊耳，下面每个吊点所受的最大拉力为10吨进行设计。
考虑吊装时的1.1倍动载系数，每个吊板的设计受力为：F=1.1×10000/2=5500kgfA-A截面的强度校核：(同第一种)B-O截面的强度校核：(同第一种)焊缝的强度校核：（反面支撑筋板）τ=11000/（12×0.6×0.7×0.9×8）=303kgf/cm 2＜[τ] 吊装用销轴强度校核：（同第一种）通过计算分析，此种形式吊装吊耳采用厚度为δ=8mm 钢板，与水冷壁鳍片的焊缝高度为5mm ，不但减少了与水冷壁的焊接工程量而且其强度满足安全吊装的需要。
B第三种形式吊耳设计：通过对较轻重量组件的统计，依据吊装形式确定，此类组件共设四个吊点,分别设置在组件的上部和下部，采用在水冷壁鳍片上切割开孔的方法设置吊耳，下面每个吊点所受的最大拉力为3吨进行设计。
吊耳相关计算
半径
Rm = 100 mm
Rc1 =
0
mm
Rc2 =
0
mm
Fy = 235 MPa
厚度
tm = 20 mm
tc1 =
0
mm
tc2 =
0
mm
吊绳力
Fslg = Fsmax
吊绳与水平面的夹角 Ø = 72 deg
平面内垂向力 平面内水平力
FV Fs lg sin 87.4972 kN FH Fs lg cos 28.430 kN
δ
<
δa
OK!
应力比
IR= δ t δ bi δ bo δat δab δab
= 0.238 <1
OK!
w
w 2
tm 2
2
= 3000000 mm4
Iyy=
L3 tm 12
4
t
3 w
w
12
tw w S 2
= 26150000 mm4
Wxx=
I xx w tm / 2
Wxx= 50000 mm3
Wyy=
I yy L/2
Wyy= 261500 mm3
平面剪切应力 平面外剪切应力
δsi =
FH L tm
最大吊绳力 A 卸扣的设计载荷和选择
卸扣的最大负荷
Fsmax = 92 kN .
Fskl =
1.5*Fsmax/ 2
（考虑1.8倍的动力系数）
Fskl = 69 kN
卸扣的选择
工作载荷 销轴直径
B 吊耳的设计ห้องสมุดไป่ตู้算
(1) 吊耳尺寸 项目
吊耳主板 吊耳贴板
材质 (2) 吊耳的设计载荷
焊接吊耳的设计计算及正确使用方法
焊接吊耳的设计计算及正确使用方法1.目的规范工程施工中吊耳的设计和使用，确保吊耳使用安全可靠，保证安全施工。
2.编制依据《钢结构设计规范》（GB-1986）3.适用范围我公司各施工现场因工作需要，需自行设计吊耳的作业。
4.一般规定使用焊接吊耳时，必须经过设计计算。
吊耳孔中心距吊耳边缘的距离不得小于吊耳孔的直径。
吊耳孔应用机械加工，不得用火焊切割。
吊耳板与构件的焊接，必须选择与母材相适应的焊条。
吊耳板与构件的焊接，必须由合格的持证焊工施焊。
吊耳板的厚度应不小于6mm，吊耳孔中心至与构件连接焊缝的距离为1.5~2D(D为吊耳孔的直径)。
吊耳板与构件连接的焊缝长度和焊缝高度应经过计算，并满足要求；焊缝高度不得小于6mm。
吊耳板可根据计算或构造要求设置加强板，加强板的厚度应小于或等于吊耳板的厚度。
5 吊耳计算5.1拉应力计算如图所示，拉应力的最不利位置在A－A断面，其强度计算公式为：式中：σ――拉应力N――荷载S1――A-A断面处的截面积［σ］――钢材允许拉应力5.2 剪应力计算如图所示，剪应力的最不利位置在B－B断面，其强度计算公式为：τ＝ N／S2 τ≤［τ］式中：τ――剪应力N――荷载S2――B-B断面处的截面积［τ］――钢材允许剪应力5.3 局部挤压应力计算如图所示，局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处，其强度计算公式为：F＝N／（t×d）φF≤［σ］式中：F――局部挤压应力N――荷载t――吊耳厚度d――销轴直径φ――局部挤压系数［σ］――钢材允许压应力5.4 角焊缝计算P＝N／l×h×k P≤［σ1］式中：P――焊缝应力N――荷载l――焊缝长度h――焊缝高度k――折减系数［σ1］――焊缝允许应力答：因为G=mg，G表示物体所受的重力，g在地球上为一常数9.8N/kg，m表示物体质量；所以根据公式：G=mg=1kg×9.8N/kg=9.8N但是g在不同地方值不同，所以不是绝对的9.8N希望对你有帮助！1KG=9.8N1M^3=10^6CM^3所以:1KG/立方厘米=9.8N/10^(-6)M^3=9.8*10^6N/M^3如有侵权请联系告知删除，感谢你们的配合！。
吊耳计算及说明：(体育馆)
吊耳计算及说明：（体育馆）1、主梁共设置四个吊耳，布置见图，吊耳规格为—30×200×3002、吊耳必须与主梁横隔板及腹板焊接，设置吊耳时顶板开槽让其通过，将吊耳焊接在腹板及横隔板上。
51.53。
，故吊耳还承受二个水平方向拉力；(6)/12.5t2<f V=125N/mm22<f=215N/mm2（实际焊缝长度约300mm）2<f V=125N/mm2=29.25N/mm2<f=215N/mm2吊耳计算及说明：（体育场西）1、主梁共设置四个吊耳，布置见图，吊耳规格为—30×200×3002、吊耳必须与主梁横隔板及腹板焊接，设置吊耳时顶板开槽让其通过，将吊耳焊接在腹板及横隔板上。
3、吊耳的焊角尺寸必须满足设计要求，焊缝表面不得有弧坑和裂纹，且不得有损伤母材的缺陷。
2<f V =125N/mm 2 =33N/mm 2<f=215N/mm 22<f=215N/mm 22<f V =125N/mm 2 （实际焊缝长度约300mm ）吊耳计算及说明：（怡景中学）1、主梁共设置四个吊耳，布置见图，吊耳规格为—30×200×3002<f V=125N/mm22<f=215N/mm2300mm）=125N/mm2V2<f=215N/mm23>吊具选用：钢丝绳拉力T=12.34t,查表选用φ31钢丝绳6×19即可满足要求钢丝绳卸扣选用δ(6)/12.5t4 / 55 / 5吊耳计算及说明：（松园北街）1、主梁共设置四个吊耳，布置见图，吊耳规格为—20*200*3002、吊耳必须与主梁横隔板及腹板焊接，设置吊耳时顶板开槽让其通过，将吊耳焊接在腹板及横隔板上。
3、吊耳的焊角尺寸必须满足设计要求，焊缝表面不得有弧坑和裂纹，且不得有损伤母材的缺陷。
4、主梁起吊时的吊耳受力情况：主梁重约26t ，平均每个吊耳承担6.5 t ，考虑到施工荷载及起吊加速增重的影响，每个吊耳实际承受提升力Qz=6.5*1.2=7.8t,相应钢丝绳的拉力T=10.1t,钢丝绳与水平面夹角为51。
吊耳重量计算公式
吊耳重量计算公式吊耳作为工程和机械领域中常见的零部件，其重量的计算对于设计和制造过程至关重要。
咱先来说说吊耳的基本构成。
吊耳一般由几个部分组成，像是主体部分、连接部分等等。
这每个部分的形状和尺寸都会影响到最终的重量。
那怎么来计算吊耳的重量呢？其实就是分别算出各个组成部分的体积，然后乘以材料的密度。
比如说，有一个吊耳，它的主体部分是个长方体，长、宽、高分别是 a、b、c ，那这部分的体积就是 a×b×c 。
而连接部分假设是个圆柱体，底面半径是 r ，高是 h ，那它的体积就是π×r²×h 。
记得我之前在一个工厂实习的时候，就碰到过有关吊耳重量计算的事儿。
当时厂里正在生产一批大型设备，其中用到的吊耳设计比较复杂。
师傅让我计算一下吊耳的重量，好确定材料成本。
我一开始还信心满满，觉得这能有多难。
可真上手的时候，才发现这吊耳的形状不规则，得拆分成好几个部分分别计算。
我拿着尺子这儿量量，那儿测测，数据记了一堆。
可算的时候，不是忘了这个部分的体积公式，就是把单位搞混了。
弄了半天也没算出个准确结果，急得我满头大汗。
师傅过来看了看我的“杰作”，笑着摇摇头，耐心地给我讲解。
他指着吊耳的各个部分，一步一步地教我怎么分析形状，怎么选择合适的计算公式。
在师傅的指导下，我终于算出了正确的重量，那一刻，心里别提多有成就感了。
回到吊耳重量计算的正题哈。
在实际计算中，还得考虑到材料的加工余量以及可能存在的孔、槽等结构。
这些都会影响最终的重量。
而且不同的材料，密度也不一样。
比如钢材和铝材，密度就差不少呢。
总之，吊耳重量的计算虽然不算特别复杂，但需要我们细心、认真，把每个部分都考虑周全。
只有这样，才能得到准确的结果，保证生产的顺利进行。
希望大家在遇到吊耳重量计算的时候，都能轻轻松松搞定，不出差错！。
吊耳计算公式
计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DW in每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK 许用弯曲应力= 0.66 x SYL 剪应力= FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2+ 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK 实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力= 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK 容许剪应力= 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WTin 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SWin 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWSsw OK 容许剪应力 = 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL Sasw 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。
吊耳设计
起重吊耳的设计计算1.吊耳的允许负荷按下式计算P=CD/n式中: P-吊耳允许负荷D-起重量<包括工艺加强材料>C-不均匀受力系数 C=1.5~2n-同时受力的吊耳数2.吊耳的强度按下列公式校验:正应力: σ=P/F min<[σ][σ]=σs/K切应力: τ=P/A min<[τ][τ]=0.6[σ]式中: F min-垂直于P力方向的最小截面积(mm2)H min-平行于P力方向的最小截面积(mm2)σs-材料屈服极限(kg/mm2)[σ]-材料许用正应力(kg/mm2)[τ]-材料许用切应力(kg/mm2)K-安全系数:一般取 K=2.5~3.0特殊情况取 K=4.0~5.0在一般情况下吊耳强度仅校验其剪切强度即可.当有必要时,也可校验其弯曲强度.3.吊耳的焊缝强度计算:A.吊耳装于面板之上:a.开坡口,完全焊透:单吊耳:σ=P/dl≤[σ]有筋板的吊耳:σ=P/∑F≤[σ]b.不开坡口:τ=P/a∑l ≤[τ]式中:P-作用于吊耳的垂直拉力(kg)∑F-焊接于面板的所有吊耳板和筋板面积总和(mm2)∑l-焊缝总长度(mm)[σ]-焊缝许用正应力(kg/mm2)[σ]=0.3σbσb焊接母材的抗拉强度(kg/mm2)[τ]-焊缝许用切应力(kg/mm2)[τ]=0.18σbK-角焊缝的焊脚高度(mm)B.吊耳贴焊于侧板:τ=P/0.7K∑l(kg/mm2)式中: ∑l-全部焊缝长度C.吊耳竖焊于侧板:a.开坡口,完全焊透:σ=[(6Pb/δl2)2+(P/δl)]1/2<[σ]b.不开坡口:τ=[(3Pb/0.7Kl2)2+(P/0.7Kl)]1/2<[τ]。
钢板吊耳有关计算
附件二：钢板吊耳有关计算本工程吊耳材料采用Q235B钢，按《钢结构设计规范》GB50017-2003对应的钢材板厚强度设计值(N/mm2)，取抗拉、抗压、抗弯值［σ］=205, 抗剪值［τ］=120 。
吊耳采用坡口熔透焊，角焊缝取抗拉、抗压、抗弯值［σ1］=160。
一、翻转吊耳：支承段吊耳按2只翻转吊耳计算。
钢煤斗支承段总重14.59吨，约等于143000N.A.吊耳的允许负荷吊耳的允许负荷按下式计算：P=CN/n= 1.2*143000/2=85800(N)式中： P −吊耳允许负荷N −荷载C −不均匀受力系数（一般取值在1.1~1.3之间）n −同时受力的吊耳数B.拉应力计算如图所示，拉应力的最不利位置在A－A断面，其强度计算公式为：σ＝N*D／S1=71500*1.2/7500=11.44 ≤［σ］/K=205/2.8=73.2 合格式中：σ――拉应力N――荷载（14300N/2=71500N)D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）S1――A-A断面处的截面积［σ］――钢材允许拉应力k――钢材允许拉应力系数（一般取2.5~3.0）C. 剪应力计算如图所示，剪应力的最不利位置在B－B断面，其强度计算公式为：τ＝ N*D／S2=71500*1.2/2700=31.78≤［τ］/K=120/2.5=48 合格式中：τ――剪应力N――荷载（14300N/2=71500N)D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）S2――B-B断面处的截面积［τ］――钢材允许剪应力k――钢材允许拉剪应力系数（一般取2.5~3.0）D.局部挤压应力计算如图所示，局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处，其强度计算公式为：σcj＝N*D／（t×d）=71500*1.2/（30×35.1）=81.48≤［σcj］/2.5=205 /2.5=82 合格式中：σcj――局部挤压应力N――荷载（14300N/2=71500N)t――吊耳厚度D――动载系数（一般取值在1.1~1.3之间）d――销轴直径（13.5t卸扣，销轴直径35.1mm）［σcj］――钢材允许压应力k――钢材允许拉应力系数（一般取2.5~3.0）E.焊缝计算P＝N*D／LW×h =71500*1.5/(800-42)×21 =6.74≤［σ1］/K=160/2.8=57.1式中：P――焊缝应力N――荷载D――动载系数（一般取值在1.3~1.5之间）LW――焊缝长度(一般取焊缝周长，减去2倍焊缝高度）h――焊缝高度(取30mm钢板的0.7倍）［σ1］――焊缝允许应力k――焊缝允许应力系数（一般取2.5~3.0）注：以上许用应力数据采自《钢结构设计规范》GB50017-2003.二：提升吊耳：顶盖、直筒段共重31.87t，约等于312326N。
实用吊耳计算
吊耳强度计算αβα角度弧度βγ示意图吊耳板材质：吊耳板许用拉应力［σL］：吊耳板许用剪应力［τL］：角焊缝系数：垫板、筒体材质：垫板、筒体材质许用拉应力：动载综合系数K：设备重量〔空重〕G:重力加速度g,式中： L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离:R-吊耳板端部的圆弧，D-吊耳板中心孔直径，t-吊耳板厚度，竖向载荷计算公式：Fv=G×g×横向载荷计算公式：F H=Fv?tanα吊索方向载荷计算公式；F L=Fv/Cosα径向弯矩计算公式；M=F H?L式中：L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离。
6吊耳板吊索方向的最大拉应力：计算公式：σL=F L/［〔2R-D〕*S］式中：R吊耳板端部的圆弧，D吊耳板中心孔直径，S吊耳板厚度，吊耳板吊索方向的最大剪应力：计算公式：σL=τL吊耳板角焊缝应力校核F V=F H=F L=M=σL=L＜σLσL=σL=L＜σLQ235-B113MPa79.1 MPa0Cr18Ni9137MPa20000KG100mm90mm60mm60mm323598N15089622.56N*mm满足要求满足要求角焊缝面积：计算公式：A=2*〔tanγ+R〕*S角焊缝的拉应力：计算公式：σa=F V/A角焊缝的剪应力：计算公式：τa=F H/A角焊缝的弯曲应力：2 计算公式：σab=6M/〔t*〔2*〔L*tanγ+R〕)〕组合应力：计算公式：σab=((σa+σab)2+4τ2)1/2角焊缝的许用应力：计算公式：0.7*［σL］结论A=σa=τa=σab=σab=σ=吊耳强度计算：2满足要求。
吊耳计算
吊耳计算1)折页销轴强度校核销轴最大受力为副斜架起吊就位瞬间,销轴直径ф130剪应力:τ=Q/A=100×103/(13/2)2π=753.78kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2弯曲应力:σ=M max/W (销轴受力按均布载荷计算)M max=QL2/8 q=100×103/8.4=1.9×104kg/cmM max=1/8×1.9×104×8.42=1.676×105kg·cmW=πd3/32=3.14×133/32=215.58cm3σ=M max/W=1.676×105/215.58=77744kg/cm2〈[σ] 1)100t固定折页验算R Hmax=100T由拉曼公式校核最薄断面A-Bσ=P(D2+d2)/2sd(D2-d2)=100×103(442+13.22)/2×4×13.2(442-13.22)=1188kg/cm2〈[σ]固定折页焊缝计算焊缝长度L i=2×50+2×20+4=144cm 焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hL i=100×103/0.7×1.6×144=620kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2500 φ4003)活动折页计算主斜架起吊就位后，副斜架未起吊前，斜架主体部分底部已垫垫铁并穿上地脚螺栓，所以校核折页受力以R 3=178.82T 为准。
在A-B 截面上:R=220 A12 60 12 φ126Bδ60 220 280由拉曼公式σ=P(D 2+d 2)/2sd(D 2-d 2)得:σ=178.82×103(442+12.62)/2×8.2×12.6(442-12.62) =1019.98kg/cm 2〈[σ]=1600kg/cm 2活动折页焊缝计算焊缝长度L=2×50+2×30+6=160cm焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hL=178.82×103/0.7×1.6×166×2 660=480.91kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2二、吊耳选择计算1)20t平衡吊耳计算由拉曼公式σ=P(D2+d2)/sd(D2-d2)得:σ=20×103(222+7.22)/3×7.2 (222-7.22)= 1148kg/cm2〈[σ]=1600kg/cm2焊缝长度L=4×30+3=123cm焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hL i=20×103/0.7× 1.6×123=145.18 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2销轴剪应力τ=Q/A=20×103/3.14×6.82/4=551 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2 2)20t起吊吊耳选择计算在A1-A1截面上:σ=P(D2+d2)/sd(D2-d2)=20×103(282+82)/4.9×8(282-82)=601 kg/cm2〈[σ]=1600kg/cm2在B1-B1截面上:σ=P/(D-d)s=20×103/(28-8)×4.9=204.08kg/cm2〈[σ]焊缝长度L=28＋2×22=72cm焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hL i=20×103/0.7× 1.6×72=248 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2销轴剪应力τ=Q/A=20×103/3.14×7.62/4=441 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2销轴弯曲应力弯矩M max=(1/8)QL=20×103×4.9/8=1.225×104 kg/cm2截面系数W=πd3/32=3.14×7.63/32=43cm3σ=Mmax/W=1.225×104/43=284.88 kg/cm2〈[σ]=1600kg/cm23)50t吊耳计算R=140 A1 φ24016 2516φ94B1B1500A1550δ25140 180在A1-A1截面上:σ=P(D2+d2)/sd(D2-d2)=50×103(242+9.82)/6.2×9.8(242-9.82)=1152.24 kg/cm2〈[σ]=1600kg/cm2在B1-B1截面上:σ=P/(D-d)s=50×103/(24-9.8)×6.2=568 kg/cm2〈[σ]焊缝长度L=30＋2×36=102cm焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hL i=50×103/0.7× 1.6×102=437.68 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2销轴剪应力τ=Q/A=50×103/3.14×9.42/4=720.85 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2销轴弯曲应力弯矩M max=(1/8)QL=50×103×5.7/8=3.5625×104 kg/cm2截面系数W=πd3/32=3.14×9.43/32=81.5cm3500σ=Mmax/W=3.5625×104/81.5=437 kg/cm2〈[σ]=1600kg/cm2 4) 80t 吊耳计算R=160 A 2 φ30016 4016 φ120 B 2 B 2A 2170 170在A 1-A 1截面上:σ=P(D 2+d 2)/sd(D 2-d 2)=80×103(342+12.22)/7.2×12.2(342-12.22) =1180 kg/cm 2〈[σ]=1600kg/cm 2在B 1-B 1截面上:σ=P/(D-d)s=80×103/(34-12.2)×7.2=510 kg/cm 2〈[σ]=1600kg/cm 2 焊缝长度L i =2×34+34=102cm焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hL i 5007.2cm =80×103/0.7× 1.6×102=700 kg/cm 2〈[τ]=1000kg/cm 2销轴剪应力τ=Q/A=80×103/3.14×122/4=708 kg/cm 2〈[τ]=1000kg/cm 2 销轴弯曲应力(按均布载荷计算)q=80×103/7.2=11.11×103kg/cm 215.5cmR=40×103kgM max =15.5R/2-q ×7.22/8 =40×103×1.55/2-11.11×103×7.22/8 =2.38×105kg ·mW=πd 3/32=3.14×11.63/32=153.16cm 3 σ= M max /W=2.38×105/153.16=1554kg/cm 2〈[σ]=1600kg/cm 25) 100t 吊耳计算由拉曼公式σ=P(D 2+d 2)/sd(D 2-d 2)得:σ=100×103(382+132)/8.2×13(382-132)=1186.77 kg/cm2〈[σ]=1600kg/cm2在B1-B1截面上:σ=P/(D-d)s=100×103/(38-13)×8.2=487.8 kg/cm2〈[σ]=1600kg/cm2焊缝长度L i=2×37+38=112cm焊缝高度h=2cmτ=P/0.7hL i=100×103/0.7×2×112=637.76 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2销轴剪应力τ=Q/A=100×103/3.14×12.62/4=802 kg/cm2〈[τ]=1000kg/cm2。
销孔、销栓、吊耳计算
1、B1销孔受力验算B1单个吊点处销孔受力为230/4=57.5吨，其端部结构尺寸如右图所示：4.1孔壁局部承压验算：31.5287.51085.4[]210153(91212)kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯++∑ 4.2孔壁抗剪验算：3287.51067.9[]85148.59120.524Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯+⨯ 2、B2销孔受力验算B2吊耳结构尺寸如右图所示，单片吊耳受力为230/2/2=57.5吨。
2.1 吊耳孔壁局部承压验算：31.55751066.3[]210203kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯⨯∑（10+20）22.2 吊耳孔壁抗剪验算：35751048.3[]8598.5102248.5202Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯⨯+⨯⨯ 2.3吊耳与H60型钢间连接焊缝验算：单片吊耳受力为57.5吨，考虑到施焊时起弧和落弧处会形成弧坑的缺陷，对每条连续的焊缝应从实际长度中减去即在计算焊缝中加上10mm ，焊缝的计算长度为：35751040406840.70.71585w w f f N l mm h f ⨯=+=+=⨯⨯⨯⨯，焊缝长度取700mm ，另外在吊耳与H60型钢之间加9个M27螺栓，确保吊耳与型钢之间连接的整体稳定性满足要求。
3、B3受力验算扁担梁B3由2H45型钢组合构成，承受扁担梁B2的作用力，每个B3销孔单边受力为230/8/2=14.375吨，其结构尺寸如右图所示：3.1孔壁局部承压验算：31.5143.751099.7[]210103(129)kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯+∑3.2孔壁抗剪验算：3143.751052.4[]85173.5998.512Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯+⨯ 4、B4受力验算B4销孔受力为230/8=28.75吨，其端部结构尺寸如右图所示：4.1孔壁局部承压验算：31.5287.510130.8[]210103(1220)kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯+∑ 4.2孔壁抗剪验算：3287.51060.3[]85148.532Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯ 5.B5销孔受力计算B5销孔受力为230/8=28.75吨，其端部结构尺寸如右图所示：1.1孔壁局部承压验算：31.5287.51080.5[]210103(20212)kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯⨯+∑1.2孔壁抗剪验算：3287.51056.1[]8598.5(20212)Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯⨯+1.3焊缝验算：焊缝属于角焊缝，85w f f Mpa =，I36b 型钢两侧翼板与围堰均进行焊接，焊缝厚度取5mm ，3287.51012012010860.70.7585w w f f N l mm h f ⨯=+=+=⨯⨯⨯⨯，焊缝长度取1800mm,满足要求。
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1、B1销孔受力验算
B1单个吊点处销孔受力为230/4=57.5吨，其端部结构
尺寸如右图所示：
4.1孔壁局部承压验算：
31.5287.51085.4[]210153(91212)
kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯++∑ 4.2孔壁抗剪验算：
3
287.51067.9[]85148.59120.524
Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯+⨯ 2、B2销孔受力验算
B2吊耳结构尺寸如右图所示，单片吊耳受力为
230/2/2=57.5吨。
2.1 吊耳孔壁局部承压验算：
3
1.55751066.3[]210203kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯⨯∑（10+20）2
2.2 吊耳孔壁抗剪验算：
3
5751048.3[]8598.5102248.5202
Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯⨯+⨯⨯ 2.3吊耳与H60型钢间连接焊缝验算：
单片吊耳受力为57.5吨，考虑到施焊时起弧和落弧处
会形成弧坑的缺陷，对每条连续的焊缝应从实际长度中减去即在计算焊缝中加上10mm ，焊缝的计算长度为：
3
5751040406840.70.71585
w w f f N l mm h f ⨯=+=+=⨯⨯⨯⨯，焊缝长度取700mm ，另外在吊耳与H60型钢之间加9个M27螺栓，确保吊耳与型钢之间连接的整体稳定性满足要求。
3、B3受力验算
扁担梁B3由2H45型钢组合构成，承受扁担梁B2的作用力，每个B3销孔单边
受力为230/8/2=14.375吨，其结构尺寸如右图所示：
3.1孔壁局部承压验算：
31.5143.751099.7[]210103(129)kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯+∑
3.2孔壁抗剪验算：
3
143.751052.4[]85173.5998.512
Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯+⨯ 4、B4受力验算
B4销孔受力为230/8=28.75吨，其端部结构尺寸如右图所示：
4.1孔壁局部承压验算：
3
1.5287.510130.8[]210103(1220)
kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯+∑ 4.2孔壁抗剪验算：
3
287.51060.3[]85148.532
Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯ 5.B5销孔受力计算
B5销孔受力为230/8=28.75吨，其端部结构尺寸如右图所示：
1.1孔壁局部承压验算：
3
1.5287.51080.5[]210103(20212)
kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯⨯+∑
1.2孔壁抗剪验算：
3
287.51056.1[]8598.5(20212)
Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯⨯+ 1.3焊缝验算：
焊缝属于角焊缝，85w f f Mpa =，I36b 型钢两侧翼板与围堰均进行焊接，焊
缝厚度取5mm ，3287.51012012010860.70.7585w w f f N l mm h f ⨯=+=+=⨯⨯⨯⨯，焊缝长度取1800mm,满足要求。
6.B8销孔受力计算
B8中部销孔单边受力为230/4=57.5吨，端部销孔受力为
57.5/2=28.75吨，其中部销孔断面尺寸如右图所示：
6.1中部孔壁局部承压验算：
3
1.55751081.7[]210203(20212)
kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯⨯+∑
6.2中部孔壁抗剪验算：
3
5751052.5[]8519920224912
Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯⨯+⨯ 6.3端部孔壁局部承压验算：端部尺寸见右图
3
1.5287.51054.2[]210153(20212)
kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯⨯+∑
6.4端部孔壁抗剪验算：
3
287.51034.7[]8512420227412
Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯⨯+⨯ 7、B9受力验算
B9由4块20mmA3钢板焊接构成，销孔直径203mm 两块钢板共受拉力230/4=57.5吨，结构尺寸如右图所示：
7.1孔壁局部承压验算：
3
1.557510106.2[]210203(202012)
kQ MPa MPa b d σσ⨯⨯===<=⨯++∑ 7.2孔壁抗剪验算：
35751074.4[]85148.5202012Q
MPa MPa A ττ⨯===<=⨯++（）
8、吊带B11受力验算
单个B11受力57.5吨，结构尺寸见右图所示：
8.1孔壁局部承压验算：
3
1.55751088.1[]210153(2020122)kQ MPa MPa
b d σσ⨯⨯===<=⨯+++⨯∑ 8.2孔壁抗剪验算：
3
5751072.7[]85123.52020122Q MPa MPa A ττ⨯===<=⨯++⨯（）。