现浇箱梁支架设计计算书_pdf

梁部）。
1. 钢筋砼的重量： 2.926 t/m2（中部）
钢筋砼的重量： 7.296 t/m2（横隔梁部）
2. 模板支架自重： 0.25 t/m2
3. 施工荷载：
0.1 t/m2
4. 振捣时的荷载： 0.4 t/m2
则中部： （1+2+3）+4=2.926+0.2ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ+0.1+0.4=3.676t/m2
＝4.8mm ω/l＝4.8/4000＝1/833<1/500，满足要求。
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故取 I22a 工字钢间距为 40cm，垂直支点方向布置，如下图所示：
17,5
计算：
复核：
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（四）、支架顶纵横楞计算 横隔梁部支架比跨中加密一倍，故可只计算跨中部。 纵向选用[10 槽钢或方木，间距根据支架间距为 90cm，纵向上置方木，间距 30cm(端
部取 45cm)，计算选用纵、横向方木尺寸。木材按 A3 等级，弹性模量 E＝9*103MPa。 1、 纵向方木或槽钢验算
（1） 受力简图 按均布荷载考虑，每段为 90cm，Q1＝3.676*11/14=2.888t/m＝28.88KN/M 弯矩图：
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梁，银桥采用 30 米跨先简支后连续的部分预应力混凝土组合箱梁，详细布孔如下：
左幅桥：引桥 9×30m+主桥(3×45m+27.3m)
右幅桥：引桥 9×30m+主桥(27.3m+3×45m)
下部构造为桩柱式墩，U 型台。
3、 气象条件
区域位于季风暖湿带半湿润气候和季风亚热带湿润气候区，区内雨量充沛，年内
下端支垫采用枕木，宽度为 0.25 米，则地基承受荷载为 36.76*.9/.25＝132.34KPa。 （2）端部上部结构荷载按 8.346t/m2 计，即 83.46KN/m2，立杆纵向间距 0.45 米，
枕木宽度为 0.25 米，则地基承受荷载为 83.46*.45/.25＝150.23KPa。 以上两个部位均小于地基处理后承载力 400KPa，满足要求。
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120 120 60 60 90 90 90 90 90 60 90 90 90 90 90 60 60 120 120
横截面图
（三）、地基承载力验算 （1）中部上部结构荷载按 3.676t/m2 计，即 36.76KN/m2，立杆纵向间距 0.9 米，
2、脚手架设计 拟采用Φ48mm,壁厚 3mm 的轮扣式或碗扣式脚手架进行满堂搭设。 （1）竖向每隔 h=1.2m 设横杆，根据《材料手册》及脚手架使用说明书，当横杆 步距为 1.2m 时，每根立杆允许承受最大竖向荷载[p]= 30kN。 （2）中部上部结构荷载按 3.676t/m2 计，立杆间距 2*1.2+2*0.6+5*0.9+0.6+5*0.9 +2.0.6+2*1.2m 间隔布置，则每断面立杆为 20 根，底板范围内 14 根，每根立杆承受 荷载 p=3.676*11/14*0.9=2.599t=25.99kN，p＜[p]，满足要求。 （3）端部上部结构荷载按 8.346t/m2 计，立杆纵向间距 0.45m，则每根立杆承受 荷载 p=8.046*11/14*0.45=2.845t=28.45kN，p＜[p]，满足要求。 见下图。
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最大弯矩 Mmax=0.08*ql2=0.08*28.88*9002=1871424NMM （2）方木验算 假定 10cm*15cm 方木，W=1/6*10*152=375cm3；I＝1/12*10*153=2812.5cm4
a、强度验算 σmax=Mmax/W＝1871424/(375*103)=4.99MPa<8.0 MPa 满足要求。 b、挠度验算 跨中部分挠度： ω＝（5-24λ2）*ql4/（384EI）＝（5-24*（300/900）2）*28.88*9004/（384*9*104*2812.5*104） ＝0.0455mm ω/l=0.0455/900=1/19780<1/500 满足要求。 （3）槽钢验算 a、强度验算 将槽钢立放，查材料表得：[10 槽钢 W=39.4 cm3，I＝198.3 cm4 σmax=Mmax/W＝1871424/(39.4*103)=47.5MPa<215 MPa 可满足要求。 b、挠度验算（跨中部分挠度）： ω＝（5-24λ2）*ql4/（384EI）＝（5-24*（300/900）2）*28.88*9004/（384*2.1*105*198.3*104） ＝0.276mm ω/l=0.276/900=1/3255<1/500 满足要求。 2、 横向方木验算。 荷载中部 P＝3.676t/m2,（端部 P＝8.046t/m2。） （1）强度验算 采用 5cm*10cm 方木立放，W=1/6*5*102=83.33cm3；I＝1/12*5*103=416.67cm4，方木 间距采用 0.2 米，则 Q＝3.676*0.2=0.7352t/m＝7.352KN/M 最大弯矩 Mmax=0.08*ql2=0.08*7.352*9002=476410NMM σmax=Mmax/W＝476410/(83.33*103)=5.717MPa<8.0 MPa 满足要求。
=16174.4NM MA=－1/2*qa2＝－1/2*404.36*1.3*1.3= －341KNM MB=－1/2*qa2＝－1/2*404.36*1.4*1.4 =－397KNM 故最大弯矩为 MB，每道槽钢受力为－397/11*0.4＝－14.436 KNM （1）强度验算 σmax=Mmax/W＝-14436000/(236.9*103)＝60.94MPa<f＝215MPa 满足要求。 （2）跨中部分挠度： ω＝（5-24λ2）*ql4（/ 384EI）＝（5-24*（1300/4000）2）*14436*106*40004（/ 384*2.1*105*2369*104）
横隔梁部： （1+2+3）+4=7.296+0.25+0.1+0.4=8.046t/m2
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（二）．钢管支架的布置、受力计算 1、地基处理 （1）原地面的处理 先将地势大致整平，清除表层耕殖土，然后碾压密实，达到 93 区标准。承台基坑
回填时，要将淤积泥土挖除后，认真分层回填，碾压密实。 （2）地基处理 由于箱梁施工时间跨度长，地基除应满足承载需要外，还应考虑下雨或养护用水
现浇箱梁支架设计计算书
一. 工程概况
1、 地理位置
K169+484.5 分离立交桥位于长丰县土山乡，上跨国道 G206，被交道路现状为二
级公路，沥青混凝土，宽 17.5 米，桥梁净高 5.0 米。
2、 设计结构形式与尺寸
本桥与路线法线方向夹角 48.1°，桥梁采用正交布置，主桥采用 45 米跨连续箱
造成对地基的浸泡，从而导致不均匀沉陷，故必须对地基进行处理。 在对原地面整平碾压密实后，上一层 30cm 厚 5％石灰改善土，并做 2％的双向横
坡，压实度达到 95％以上。灰土顶做一层 10cm 厚 C20 砼封层，隔绝地表水防止侵入 支架地基，同时传递、扩散荷载。要求：处理后的地基承载力>400KPa，表面平整、 排水顺畅。
RB＝RC＝qb（c+b/2）/2=404.36*4*(1.4+4/2)/2=2750KN
RB 容＝600*2*4＝4800KN，满足要求。
2、 槽钢间距计算：
根据受力简图，弯矩图如下：
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采用 I22a 工字钢（截面模量 W=236.9cm3，惯性矩 I＝2369cm4），间距为 40cm， 验算是否满足要求。 MABMax=qb2((1-a/b*2)(1+2a/b)-1/2)/4=404.36*103*4*4*((1-1.4/4*2)*(1+2*1.4/4)-1/2)/4
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（2）挠度验算 ω＝（5-24λ2）*ql4/（384EI）＝（5-24*（300/900）2）*7.352*9004/（384*9*104*416.67*104） ＝0.07816mm ω/l=0.07816/900=1/11515<1/500 满足要求。 （四）支架设计与验算结论 通过验算，本桥支架方案设计为： 1、地基整平碾压处理、30cm 厚 5％石灰改善土+10cm 厚 C20 砼封层。 2、箱梁跨中部立杆纵向间距 0.9 米，横隔梁部按 0.45m；立杆横向间距布置为 2*1.2+2*0.6+5*0.9+0.6+5*0.9+2.0.6+2*1.2 米，横杆步距为 1.2m。支架底部及顶部设 剪刀撑，并在底部增设纵横向落地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。 3、支架顶纵向用 10*15 方木或[10 槽钢竖置，上置横向 10cm*10cm 方木，间距为 30cm，方木不小于 A3 等级。 三、跨路段门式通道设计 通道净宽 3.5 米，净高 5 米，双幅布置，用贝雷、I22a 工字钢、连接件拼装而成。 通行车辆限高 4.8 米，限宽 3.5 米，限速 20Km，以保证安全行驶。尺寸布置见下图：
1200
130
400
140
400
130
网
龙
500
筑
120
350
190
350
120
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1、 贝雷支点强度验算： 贝雷支点所承受荷载长度为 12 米，槽钢纵向荷载为 3.676*11＝404.36KN/M，受力简 图如下：
q
aA
b
B cC
b
D
d
各道支点反力 RA＝RD＝qb（a+b/2）/2=404.36*4*(1.3+4/2)/2=2669KN
分布不均，6 月至 9 月降雨量较大，洪峰多出现在 7～8 月份，11 月至翌年 2 月降水
量最小。
二. 满堂支架设计方案
现浇箱梁跨路孔预留 2 座门洞作通车孔，采用贝雷钢架作为支点，密布 I22a 工字
钢作为横梁；边孔采用轮扣式或碗扣式脚手架满堂搭设。
（一）、上部结构荷载：
根据箱梁尺寸计算得，箱梁钢筋砼的自重为 2.926t/m2（中部）和 7.296t/m2（横隔