现浇箱梁支架设计计算书_pdf
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
现浇箱梁支架计算书
现浇箱梁支架计算书一、设计依据1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册）2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社二、工程概况挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。
右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。
箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。
现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。
面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。
因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。
碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。
支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。
图2-1 支架设计断面图（右幅）2三、设计参数1、钢筋砼荷载：钢筋砼自重取26KN/m3；2、模板采用木模，取0.5KPa；3、施工荷载取3KPa；4、碗口支架Q235钢材抗弯强度【σ】=140Mpa；抗剪强度【σ】=85Mpa。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算书100米现浇箱梁支架计算一、负荷计算(一)支点截面：1.底腹板荷载（1）负载P1=12？2.6? 2.7? 1.05=88.452t/m（2）施工荷载（3）底模荷载p2=0.25?0.8=0.2t/mp3=0.03？0.8=0.024t/m合计：p=p1+p2+p3=88.676t/m2.法兰盘处的荷载(1)翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22（2）模板荷载P2=0.03？4=0.12t/m（3）施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（二）隔板截面1侧腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(2.225?2.6?2)?2.7?1.05=11.57? 2.7? 1.05=32.8t/m（2）施工荷载P2=0.25？（2.225×12）=1.113t/m（3）底模荷载P3=0.03×12？（2.225？2）=0.134t/m合计：p=p1+p2+p3=34.064t/m2.底板荷载（1）底板荷载P1=（1.9×10.5×2）？2.7? 1.05=5.39t/mp=0.03?1.9?2=0.114t/m（2）底部模板荷载2（3）屋顶荷载p3=(1.9?0.7?2)?2.7?1.05=7.54t/mP=0.03（4）屋顶底部模板荷载4？1.9? 2=0.114t/mp=0.25(5)施工荷载5合计：1.9 2=0.95t/mp=p1+p2+p3=14.108t/m3.中间腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(3.75?2.6)?2.7?1.05=9.75?2.7?1.05=27.641t/m(2)施工荷载p2=0.25?3.75=0.938t/m（3）底部模板荷载P3=0.03？3.75=0.113t/m合计：p=p1+p2+p3=28.692t/m4.法兰盘处的荷载1）、翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m2) . 施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（三）中跨段边腹板处(腹板宽度0.5米)1）侧腹板荷载p1=0.5?(2.6?0.18)?2.7?1.05=3.94t/m2）施工荷载P2=0.253）底模荷载P3=0.03？0.5=0.125t/m？0.5=0.015t/m合计：p=p1+p2+p3=4.08t/m底板处P1=（0.28？5.2751）屋顶荷载0.30.30.90.220.220.32)2.71.05=(1.48+0.09+0.2+0.13)2.71.05=5.39t /m2）顶板底模P2=0.033）底板荷载P3=？5.275=0.16t/m0.255.275+0.30.32.71.05=3.99t/m4）底板顶部和底部模板P4=0.035）施工荷载P5=0.25？5.275=0.16t/m？5.275=1.32t/m合计：p=p1+p2+p3+p4+p5=11.02t/m翼缘板处荷载1）法兰盘载荷0.5+0.80.18?0.5?0.8??3.2)?2.7?1.05=4.56t/m222）模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m P1=（3）施工荷载P3=0.254=1t/m总计：P=P1+P2+P3=5.68t/m二、支架计算（横向）100m箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵横设置500工字梁，其上设置12个洞口×15cm方木和竹胶合板作为底板。
支架法现浇箱梁计算书
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书_pdf
筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。
梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。
ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。
ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６ Ｍｐａ，强度符合。
ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ３．２．３ １５×１５ｃｍ纵向方木计算 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ｄ、４０ｂ工字钢门架 ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查） Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ ｋｎ／ｍ２ Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 钢度符合 ３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力 Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］ 符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则 Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４ ＝π（４．８４－４．１５４）／６４ ＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式 ［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ ［Ｐｃｒ］＞Ｇ 满足强度要求 为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书铁建编制：__________审核：__________审批：__________中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二0—八年二月目录一、工程概况 . (1)二、箱梁设计情况 . (1)三、支架布设方案 . (3)四、计算依据 . (4)五、荷载计算取值 . (5)1、恒载. (5)2、活载. (5)六、各构件受力计算 . (5)1、荷载分块 . (5)2、荷载计算 . (6)3、支架验算 . (8)（ 1）竹胶板验算 (8)（ 2）方木验算 . (9)（ 3） I14 工字钢验算 (10)（ 4）贝雷梁验算： (10)（ 5） I36 工字钢验算： (13)（6）①529mmf冈管桩计算 (15)（ 7） C30 混凝土独立基础计算 (15)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5 X 25+(25+37+25),上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418,终点桩号 AK0+905.018,中心桩号 AK0+753.718,桥跨全长为 302.6m (包括耳墙)。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联(25+37+25m于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°, 8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm 跨中顶板厚度25cm,底板厚度22cm,梁端顶板厚度45cm,底板厚度42cm 翼缘板宽度250cm,翼缘板板端厚度18cm,翼缘板根部厚度45cnr。
腹板高度113cm厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
现浇箱梁支架计算书
B标现浇箱梁支架计算书B标为西堠门大桥南引桥工程，为六跨(6×60m)预应力混凝土连续箱梁桥,分为上下行两幅,单幅采用单箱单室截面。
连续箱梁为双向(纵向及横向)预应力混凝土结构。
施工采用落地式钢管支架加混凝土扩大基础现浇施工。
支架结构从上而下分别为：下横梁底模、工20A分配梁、贝雷架、2H382×300分配梁、钢管节段、砼扩大基础。
荷载分析（1）箱梁自重一般段梁体面积：S1=21.2969-12.3721=8.92㎡箱梁自重沿纵桥向分布为：S1·2.6×1=23.192 t/m（2）模板重量200kg/㎡=0.2t/㎡箱梁顶板、腹板、侧板等0.2×（5.14＋1.95×2＋3.67+2.95×2+6.30+3.06×2）=6.21 t/m （3）施工人员及机具200kg/㎡=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m（4）振捣砼时产生的荷载2.0KPa=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m支架计算分两种工况工况一：混凝土浇注，整个浇筑过程中混凝土浇筑完毕，但还未凝结。
1、荷载组合【（1）+（2）+（3）+（4）】×1.2截面为S1的梁段：q=（8.9×2.6+6.21+2.44×2）×1.2=34.23 t/m将以上梯形荷载通过分配梁一转化为集中荷载R= 34.23×0.3=10.269 t2.分配梁一受力分析：分配梁一采用2工20a，腹板处每隔0.3m布置一道。
选取一截面，分配梁1受力如下整个箱梁密度是相同的，故单位长度重量与截面面积成比例，根据不同的截面面积，就会产生不同的力的分配。
根据不同的截面积，力的分配如下：S1=13.136㎝R=10.269tS G1=10698.6065×2=21397.213㎝ 2S G2=19613.6854×2=39227.3708㎝ 2S G3=28450.9346㎝ 2S=21397.213+39227.3708+28450.9346=89075.5184cm2=8.91㎡根据面积比例分配受力：R G1=1.07/8.91×10.269=1.233tR G2=1.96/8.91×10.269=2.259t q1=2.259/0.8147=2.34t/mR G3=2.85/8.91×10.269=3.285t q2=3.285/3.07=1.07t/m分配梁一的受力简图如下：此时，分配梁的受力最大弯矩为2.1662KN-M，最大剪力为-13.020KN采用工20A，W=236.8cm3，I X=2369cm3，S X=136.1cm3，t w=7mmδ=M/W=2.1662 KN-M/2369cm3=9.15MPa＜140Mpaτ=13.020KN×136.1cm3/2369cm3/7=10.68＜85Mpa分配梁一最大挠度为Xmm分配梁一下面为贝雷片，把贝雷片简化为简支结构分析计算如下图：贝雷1贝雷2贝雷3贝雷4贝雷518.731.40530.16123.531贝雷5贝雷4贝雷3贝雷2贝雷123.53130.1611.40518.731.259-0.0771.1852.1351.6251.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.25917.81117.811 贝雷片为双排单层布置，其[M]=1576.4KN.m 、[Q]=490.5KN,贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m 。
现浇箱梁满堂支架设计计算书
现浇箱梁施工专项技术方案一、工程概况与说明二、编制依据三、工程难点、重点与对策四、施工计划安排五、现浇箱梁施工工艺流程与工艺（工艺流程图）1、地基基础处理2、满堂支架的设计与施工〈1〉满堂支架的设计（见附录）〈2〉碗扣式支架的搭设安装（包括侧模、底模）〈3〉支架予压a、予压方案b、予压加载c、予压观测d、支架予拱度设置3、底模侧模和内模、内模安装4、钢筋加工安装〈1〉钢筋加工〈2〉钢筋绑扎〈3〉预应力管道设置〈4〉预埋件安装5、混凝土运输灌浆〈1〉混凝土灌注顺序〈2〉混凝土灌注工艺〈3〉混凝土养护6、预应力钢绞线施工〈1〉钢绞线的制作与安装〈2〉预应力钢绞线张拉7、管道压浆与封端〈1〉压浆〈2〉封端8、模板、支架拆除六、机械与人员配备七、质量管理目标与措施八、安全目标与专项安全技术九、附录：设计计算书上述内容由辛总阅并组织讨论编写现浇箱梁满堂支架设计计算书一、设计计算概述本标段现浇箱梁共有44联，其种类、跨度、桥面宽度繁多，梁底距地面高度不宜，净高一般在6-24m左右。
由于梁高均为1.80m，据此本设计计算书以梁底距地面24m的4-30m一联为例进行满堂支架设计计算，其余现浇梁支架可据本设计计算资料，各联设计文件的跨度，断面尺寸，净高逐联分别补充满堂支架施工设计。
满堂支架沿桥梁纵向均按0.6m间距布置；横断面的翼缘板一般按0.9m间距布置，B-B,C-C,D-D断面及每跨中隔墙范围均按0.6m布置；A-A 断面腹板范围按0.6m布置，其底板范围可按0.9m布置，步距均为1.2m 支架顶端设置顶托，顶托上按设120*120mm横向分配梁（间距0.6m）上铺80*80mm纵向分配梁，翼缘板与A-A断面板范围的底板与顶板可按0.3m布置，其余均按0.2m布置，底模采用18mm竹胶板。
支架底部设置底座，其底座下设C20混凝土硬化，混凝土厚度由地基处理后地基容许承载力决定。
在架体底部至顶部，四周竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距不大于4.5m；底部和顶部必须设置一道水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距不大于4.8m。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
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横截面图
（三）、地基承载力验算 （1）中部上部结构荷载按 3.676t/m2 计，即 36.76KN/m2，立杆纵向间距 0.9 米，
下端支垫采用枕木，宽度为 0.25 米，则地基承受荷载为 36.76*.9/.25＝132.34KPa。 （2）端部上部结构荷载按 8.346t/m2 计，即 83.46KN/m2，立杆纵向间距 0.45 米，
枕木宽度为 0.25 米，则地基承受荷载为 83.46*.45/.25＝150.23KPa。 以上两个部位均小于地基处理后承载力 400KPa，满足要求。
造成对地基的浸泡，从而导致不均匀沉陷，故必须对地基进行处理。 在对原地面整平碾压密实后，上一层 30cm 厚 5％石灰改善土，并做 2％的双向横
坡，压实度达到 95％以上。灰土顶做一层 10cm 厚 C20 砼封层，隔绝地表水防止侵入 支架地基，同时传递、扩散荷载。要求：处理后的地基承载力>400KPa，表面平整、 排水顺畅。
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最大弯矩 Mmax=0.08*ql2=0.08*28.88*9002=1871424NMM （2）方木验算 假定 10cm*15cm 方木，W=1/6*10*152=375cm3；I＝1/12*10*153=2812.5cm4
a、强度验算 σmax=Mmax/W＝1871424/(375*103)=4.99MPa<8.0 MPa 满足要求。 b、挠度验算 跨中部分挠度： ω＝（5-24λ2）*ql4/（384EI）＝（5-24*（300/900）2）*28.88*9004/（384*9*104*2812.5*104） ＝0.0455mm ω/l=0.0455/900=1/19780<1/500 满足要求。 （3）槽钢验算 a、强度验算 将槽钢立放，查材料表得：[10 槽钢 W=39.4 cm3，I＝198.3 cm4 σmax=Mmax/W＝1871424/(39.4*103)=47.5MPa<215 MPa 可满足要求。 b、挠度验算（跨中部分挠度）： ω＝（5-24λ2）*ql4/（384EI）＝（5-24*（300/900）2）*28.88*9004/（384*2.1*105*198.3*104） ＝0.276mm ω/l=0.276/900=1/3255<1/500 满足要求。 2、 横向方木验算。 荷载中部 P＝3.676t/m2,（端部 P＝8.046t/m2。） （1）强度验算 采用 5cm*10cm 方木立放，W=1/6*5*102=83.33cm3；I＝1/12*5*103=416.67cm4，方木 间距采用 0.2 米，则 Q＝3.676*0.2=0.7352t/m＝7.352KN/M 最大弯矩 Mmax=0.08*ql2=0.08*7.352*9002=476410NMM σmax=Mmax/W＝476410/(83.33*103)=5.717MPa<8.0 MPa 满足要求。
1200
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网
龙
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筑
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350
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1、 贝雷支点强度验算： 贝雷支点所承受荷载长度为 12 米，槽钢纵向荷载为 3.676*11＝404.36KN/M，受力简 图如下：
q
aA
b
B cC
b
D
d
各道支点反力 RA＝RD＝qb（a+b/2）/2=404.36*4*(1.3+4/2)/2=2669KN
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（2）挠度验算 ω＝（5-24λ2）*ql4/（384EI）＝（5-24*（300/900）2）*7.352*9004/（384*9*104*416.67*104） ＝0.07816mm ω/l=0.07816/900=1/11515<1/500 满足要求。 （四）支架设计与验算结论 通过验算，本桥支架方案设计为： 1、地基整平碾压处理、30cm 厚 5％石灰改善土+10cm 厚 C20 砼封层。 2、箱梁跨中部立杆纵向间距 0.9 米，横隔梁部按 0.45m；立杆横向间距布置为 2*1.2+2*0.6+5*0.9+0.6+5*0.9+2.0.6+2*1.2 米，横杆步距为 1.2m。支架底部及顶部设 剪刀撑，并在底部增设纵横向落地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。 3、支架顶纵向用 10*15 方木或[10 槽钢竖置，上置横向 10cm*10cm 方木，间距为 30cm，方木不小于 A3 等级。 三、跨路段门式通道设计 通道净宽 3.5 米，净高 5 米，双幅布置，用贝雷、I22a 工字钢、连接件拼装而成。 通行车辆限高 4.8 米，限宽 3.5 米，限速 20Km，以保证安全行驶。尺寸布置见下图：
分布不均，6 月至 9 月降雨量较大，洪峰多出现在 7～8 月份，11 月至翌年 2 月降水
量最小。
二. 满堂支架设计方案
现浇箱梁跨路孔预留 2 座门洞作通车孔，采用贝雷钢架作为支点，密布 I22a 工字
钢作为横梁；边孔采用轮扣式或碗扣式脚手架满堂搭设。
（一）、上部结构荷载：
根据箱梁尺寸计算得，箱梁钢筋砼的自重为 2.926t/m2（中部）和 7.296t/m2（横隔
现浇箱梁支架设计计算书
一. 工程概况
1、 地理位置
K169+484.5 分离立交桥位于长丰县土山乡，上跨国道 G206，被交道路现状为二
级公路，沥青混凝土，宽 17.5 米，桥梁净高 5.0 米。
2、 设计结构形式与尺寸
本桥与路线法线方向夹角 48.1°，桥梁采用正交布置，主桥采用 45 米跨连续箱
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梁，银桥采用 30 米跨先简支后连续的部分预应力混凝土组合箱梁，详细布孔如下：
左幅桥：引桥 9×30m+主桥(3×45m+27.3m)
右幅桥：引桥 9×30m+主桥(27.3m+3×45m)
下部构造为桩柱式墩，U 型台。
3、 气象条件
区域位于季风暖湿带半湿润气候和季风亚热带湿润气候区，区内雨量充沛，年内
＝4.8mm ω/l＝4.8/4000＝1/833<1/500，满足要求。
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故取 I22a 工字钢间距为 40cm，垂直支点方向布置，如下图所示：
17,5
计算：
复核：
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横隔梁部： （1+2+3）+4=7.296+0.25+0.1+0.4=8.046t/m2
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（二）．钢管支架的布置、受力计算 1、地基处理 （1）原地面的处理 先将地势大致整平，清除表层耕殖土，然后碾压密实，达到 93 区标准。承台基坑
回填时，要将淤积泥土挖除后，认真分层回填，碾压密实。 （2）地基处理 由于箱梁施工时间跨度长，地基除应满足承载需要外，还应考虑下雨或养护用水
（四）、支架顶纵横楞计算 横隔梁部支架比跨中加密一倍，故可只计算跨中部。 纵向选用[10 槽钢或方木，间距根据支架间距为 90cm，纵向上置方木，间距 30cm(端
部取 45cm)，计算选用纵、横向方木尺寸。木材按 A3 等级，弹性模量 E＝9*103MPa。 1、 纵向方木或槽钢验算
（1） 受力简图 按均布荷载考虑，每段为 90cm，Q1＝3.676*11/14=2.888t/m＝28.88KN/M 弯矩图：
2、脚手架设计 拟采用Φ48mm,壁厚 3mm 的轮扣式或碗扣式脚手架进行满堂搭设。 （1）竖向每隔 h=1.2m 设横杆，根据《材料手册》及脚手架使用说明书，当横杆 步距为 1.2m 时，每根立杆允许承受最大竖向荷载[p]= 30kN。 （2）中部上部结构荷载按 3.676t/m2 计，立杆间距 2*1.2+2*0.6+5*0.9+0.6+5*0.9 +2.0.6+2*1.2m 间隔布置，则每断面立杆为 20 根，底板范围内 14 根，每根立杆承受 荷载 p=3.676*11/14*0.9=2.599t=25.99kN，p＜[p]，满足要求。 （3）端部上部结构荷载按 8.346t/m2 计，立杆纵向间距 0.45m，则每根立杆承受 荷载 p=8.046*11/14*0.45=2.845t=28.45kN，p＜[p]，满足要求。 见下图。
梁部）。
1. 钢筋砼的重量： 2.926 t/m2（中部）
钢筋砼的重量： 7.296 t/m2（横隔梁部）
2. 模板支架自重： 0.25 t/m2
3. 施工荷载：
0.1 t/m2
4. 振捣时的荷载： 0.4 t/m2
则中部： （1+2+3）+4=2.926+0.25+0.1+0.4=3.676t/m2
RB＝RC＝qb（c+b/2）/2=404.36*4*(1.4+4/2)/2=2750KN
RB 容＝600*2*4＝4800KN，满足要求。
2、 槽钢间距计算：
根据受力简，弯矩图如下：
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采用 I22a 工字钢（截面模量 W=236.9cm3，惯性矩 I＝2369cm4），间距为 40cm， 验算是否满足要求。 MABMax=qb2((1-a/b*2)(1+2a/b)-1/2)/4=404.36*103*4*4*((1-1.4/4*2)*(1+2*1.4/4)-1/2)/4
=16174.4NM MA=－1/2*qa2＝－1/2*404.36*1.3*1.3= －341KNM MB=－1/2*qa2＝－1/2*404.36*1.4*1.4 =－397KNM 故最大弯矩为 MB，每道槽钢受力为－397/11*0.4＝－14.436 KNM （1）强度验算 σmax=Mmax/W＝-14436000/(236.9*103)＝60.94MPa<f＝215MPa 满足要求。 （2）跨中部分挠度： ω＝（5-24λ2）*ql4（/ 384EI）＝（5-24*（1300/4000）2）*14436*106*40004（/ 384*2.1*105*2369*104）