高温过热器
高温过热器改造施工方案
高温过热器改造施工方案背景概述高温过热器（High-Temperature Superheater）是一种用于蒸汽发生器中增加蒸汽温度和压力的重要设备。
在电力、化工、石油、冶金等领域中都有重要应用。
传统的高温过热器通常采用铁合金、镍合金等金属材料制成，但在高温、高压下，这些材料易发生腐蚀、变形等问题，加速了设备的老化和失效，需要不断更换和维修，还会影响设备的运行效率和安全性。
为了克服这些问题，研究人员提出了一系列高温过热器改造技术，如采用耐热陶瓷材料、复合材料、高分子材料等，以提高设备的耐压、耐热、抗腐蚀等性能，减少维护成本，延长设备寿命，提高设备的安全可靠性。
本文将讨论一种新型高温过热器改造技术的施工方案，以期为相关企业和技术人员提供参考。
技术原理本方案采用碳纤维增强陶瓷基复合材料（CFCC）制造高温过热器。
CFCC是将碳纤维与陶瓷基体复合而成的一种高强度、高温应力下性能稳定的材料。
采用CFCC制造高温过热器可以提高其耐热性、抗腐蚀性、机械强度、硬度等性能，从而提高设备的运行效率和安全性。
具体原理包括以下几点：1.复合材料中的碳纤维能够吸收和分散部分机械应力，从而提高材料的强度和硬度。
2.陶瓷基体具有高温稳定性和抗腐蚀性，可以有效防止设备在高温、高压下的腐蚀和变形。
3.复合材料的热膨胀系数与金属材料相当，可以有效减少设备在升温降温过程中引起的变形和破损。
4.CFCC的耐热性能优异，可承受高温至2000°C以上，因此适用于高温环境下的过热器。
施工方案1.设计制造根据实际需求，确定高温过热器的尺寸、形状和材料要求。
采用CAD等软件设计出高温过热器的结构和制造图，选择CFCC材料进行制造。
可以根据具体情况，选择现有的CFCC材料生产厂家进行定制生产，也可以自行生产。
2.制备材料制备CFCC需要使用碳纤维、预氧化陶瓷纤维、增强石墨等原材料。
首先将碳纤维与预氧化陶瓷纤维进行混合，再加入少量的增强石墨，制成硬化混合物。
高温过热器的计算
7 高温过热器的计算7．1 高温对流过热器结构尺寸 7．1．1管子尺寸 425d mm φ=⨯ 7．1．2冷段横向节距及布置 40L n = （顺列，逆流，双管圈） 7．1．3热段横向节距及布置 39R n = （顺列，顺流，双管圈） 7．1．4横向节距 195mm S = 7．1．5横向节距比 11 2.262dS σ==7．1．6纵向节距 287mm S = 7．1．7纵向节距比 22 2.07dS σ==7．1．8管子纵向排数 28n = 7．1．8冷段蒸汽流通面积 222*0.06424nL Ld f n m π== 注：n d 单位：m下同7．1．9热段蒸汽流通面积 222*0.06284nR Rd fn m π==7．1．10平均流通截面积()/20.0634pjLRff f=+=7．1．11烟气流通面积 2(7.68790.042) 5.4323.3Y m F =-⨯⨯= 7．1．12冷段受热面积 2**( 5.6)237L L z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．13热段受热面积 2**( 5.6)231R R z pj pj d m n n l l m H π=== 7．1．14顶棚受热面积 27.68(0.70.61)10.06LD m F =⨯+= 7．1．15管束前烟室深度 0.7YS m l =7．1．16管束深度 0.61GS m l = 7．1．17辐射层有效厚度 124*0.9(1)0.188s d m πσσ=-= （注：d 单位：m ）7．2高温过热器的热力计算7．2．1进口烟气温度 'GG ϑ=995 0C 查表4-7，凝渣管结构及计算第11项7．2．2进口烟气焓 'GG I = 11821.0703 KJkg查表4-7，凝渣管结构及计算第12项7．2．3进冷段烟气温度 'GGL t = 513.3248 0C 即屏出口蒸汽温度，查表4-6，屏的热力计算7．2．4进冷段烟气焓 'GGL I = 3405.5931 KJ kg即屏出口蒸汽焓，查表4-6，屏的热力计算7．2．5总辐射吸热量 '''f f GGNZQ Q== 157.4649 KJkg7．2．6冷段辐射吸热量 'f f LGGLGGLRLDH QQH H H=•++=237157.464978.0623723110.06⨯=++ KJ kg7．2．7热段辐射吸热量 'f f RGGRGGLRLDH QQH H H=•++=231157.464976.0823723110.06⨯=++KJ kg7．2．8顶棚辐射吸热量 'f f LD GGLDGGLRLDH Q QH HH =•++=10.06157.4649 3.313623723110.06⨯=++KJ kg7．2．9出热段蒸汽温度 ''GGR t = 540 0C （建议取额定值5400C ）7．2．10出热段蒸汽焓 ''GGR i = 3476.45 KJkg查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下高温过热段出口压力P = 9.9 MPa （查表1-6）7．2．11出冷段蒸汽温度 ''GGL t =535 0C （先估后校） 7．2．12出冷段蒸汽焓 ''GGL i = 3461.158 KJkg查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下高温过热段出口压力P = 10.10 MPa （查表1-6）7．2．13第二次减温水量 2jw D = 2800 KJ h（取用）7．2．14减温水焓 JW i = 923.69 KJ kg 就是给水焓，按P =10.98MPa7．2．15进热段蒸汽焓 '''22()jw jw GGLJW GGRD Di i D D i -+==33461.158(220102800)923.6928003428.863220000⨯⨯-+⨯= KJ kg7．2．16进热段蒸汽温度 'GGR t = 524 0C 查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下高温过热段出口压力P =10.10 MPa （查表1-6）7．2．17冷段吸热量 '''21()()/jw j GGL GGL GGLD D Qi i D B =--=(2200002800)(3461.1583364.675)3428.86331642.3221--=662.281KJ kg7．2．18热段吸热量 '''1()/j GGR GGR GGRD D Qi i B =-=220000(3521.24753428.863)797.530131642.3221⨯-=642.329KJ kg 7．2．19高温过热器吸热量 11GGGGLD GGRD QQQ=+=663.6538+642.3231 =1305.9769 KJ kg7．2．20高温过热器对流吸热量 'D f GGGGGGQQQ=-=1305.9769-157.4649=1148.5129KJkg7．2．21顶棚对流吸热器 1GGLDD Q = 48 KJ kg （先估后校）7．2．22高温过热器出口烟焓'''D GGGG GG LF QI I I αϕ=-+∆•=11821.0703-1148.51290.9946+0.025225.44810535.0124⨯=KJ kg7．2．23高过出口烟气温度 ''GG ϑ= 883.7995 0C （查焓温表）， 7．2．24烟气平均温度 '''()2GG GG PJ ϑϑϑ+== 10671.9588 0C7．2．25烟气流速(273)3600273jyPJyyV B WFϑ+=⨯⨯=31642.32217.7569(944.3998273)13.0488360023.3273⨯⨯+=⨯⨯ m s （其中Y V 见表2-9）7．2．26烟气侧放热系数dZSwC C Cαα=•••= 800.9410.9672.192⨯⨯⨯=20()WC m查《标准》线算图12（附录图8）7．2．27冷段蒸汽平均温度 '''()/2GGLPJ GGl GGL t t t =+=(513.3248535)524.16242+=0C7．2．28 冷段蒸汽平均比容 GGL v = 0.034 3Kg m 查附录二中水和水蒸气性表，按冷段进出口压力平均值PJ P = 10.15 MPa（查表1-6）7．2．29冷段蒸汽平均流速 2()(3600)jw GGLGGLPJ LD v D W f-=⨯=3(220102800)0.03431.952236000.0642⨯-⨯=⨯m s 7．2．30冷段蒸汽放热系数GGLα= 3404 20()WC m，odCα•查《标准》线算图15即（附录图11） 7．2．31热段蒸汽平均温度 '''()/2GGRPJ GGR GGR t t t =+= 5405245322+=0C7．2．32热段蒸汽平均比容 GGR v = 0.035 m s查附录二中水和水蒸气性质表，按冷段进出口压力平均值PJ P =10 MPa （查表1-6）7．2．33热段蒸汽平均流速 (3600)GGRGGRPJ RD v W f=⨯⨯=3220100.03534.058736000.0628⨯⨯=⨯ m s 7．2．34热段蒸汽放热系数GGRα= 38000.923496⨯= 20()WC m，odCα•查《标准》线算图15即（附录图11）7．2．35三原子气体辐射减弱系数0.78 1.60.1)(10.37)1000pjQ TK +=-0.1-)(1-1217.39980.371000⨯)=24.711(.)m MPa7．2．36三原子气体容积份额 r = 0.2360 查表2-9烟气特性表7．2．37灰粒的辐射减弱系数H K =88.6804=1(.)m MPa 注：h d 单位：m μ7．2．38烟气质量飞灰浓度 Yμ= 0.0134 3kg m查表2-9烟气特性表7．2．39烟气的辐射减弱系数Q H YK r K K μ=+=24.710.236088.68040.01347.0199⨯+⨯= 1(.)m MPa7．2．40烟气黑度 a =1kpse--=7.01990.10.18810.1236e-⨯⨯-=7．2．41冷段管壁灰污层温度1()3.6j GGGGLHBGGL GGLPJ LQB t t H εα••+=+=131642.32211305.9769(0.0043)3404524.1624717.31843.6237⨯⨯++=⨯0C ，其中：0.0043ε=7．2．42热段管壁灰污层温度 1()3.6j GGGGRHBGGR GGRPJ RQB t t H εα••+=+==131642.32211305.9769(0.0043)3404532 3.6237⨯⨯++⨯=759.89110C ，其中：0.0043ε=7．2．43冷段辐射放热系数FGGLα=22.04 20()WC modCα•查《标准》线算图19即（附录图12）7．2．44热段辐射放热系数FGGRα=23.12 20()W C modCα•查《标准》线算图19即（附录图12）7．2．45修正后冷段辐射放热系数0.250.071273[10.4((]1000))GGLPJ YS F GGL FGGLGSt l l αα+=+• =0.250.07524.16242730.722.04[10.4((]10000.61))+⨯+•=33.255420()W C m 7．2．46修正后热段辐射放热系数0.250.071273[10.4((]1000))GGRPJ YS F GGR FGGRGSt l l αα+=+• =0.250.075322730.723.12[10.4((]10000.61))+⨯+•=31.964620()W C m 7．2．47冷段传热系数11GGL GGL GGLK ψαααα•==+105.447434040.65105.44743404⨯⨯=+66.4814 20()W C m （其中ψ—热有效系数，对烟煤ψ=0.65。
浅谈锅炉过热器结焦和爆管原因分析及措施
浅谈锅炉过热器结焦和爆管原因分析及措施【摘要】本文介绍了锅炉高温过热器结焦导致过热器发生大面积爆管的案例，通过分析，找出导致爆管的原因，并通过改造锅炉燃烧器、更换蒸汽吹灰器、调整煤粉细度和进行空气动力场的模化试验，避免爆管事故的再次发生，确保锅炉稳定运行。
【关键词】锅炉；高温过热器；结焦；爆管；措施广汇新能源有限公司动力站4x600t/h锅炉是由华西能源股份有限公司设计制造的。
锅炉型号为DGJ600/9.81-Ⅱ3，自然循环汽包炉，燃烧器四角布置切圆燃烧，固态排渣，设计煤种为褐煤。
在#1锅炉运行四个多月后，锅炉高温过热器发生了大面积爆管的事故。
锅炉停运后，对#1炉进行了全面检查，检查发现：高温过热器管束的迎风面上粘有很长的灰焦，高、低过热器之间积有大量的积灰，见图1；高温过热器爆管破口处呈刀刃状，最薄处约0.15mm，破口是纵向分布的大裂口，长约26mm，最宽处约7.0mm，破口周围有大面积磨蚀现象为刀削状，见图2。
目前，各国有着不同的指标判别煤的沾污性能，这里以德国EVT公司采用的计算公式来说明此煤种的沾污性能。
此公式考虑了煤中硫含量的大小对沾污性的影响。
实验表明：煤中含硫量的增加与受热面沾污加剧成正比关系。
公式如下：当Kv值小于4时，沾污较轻；当Kv值大于4时沾污较重。
此煤种S含量的变化区间在0.19～0.96之间，Kv值在2.26～4.72之间，故对锅炉受热面沾污影响较大，造成锅炉在较短时间内使高温过热器处形成粘结性积灰，当高温过热器管排之间结渣和积灰封堵了大部分的烟气流通截面后，则在水平烟道方向形成了烟气走廊，造成烟气流速大于设计值，烟气流速增大时，飞灰颗粒对管壁的撞击力、冲刷力加大，磨损加快。
我们知道，飞灰磨损量与烟气流速的三次方成正比，即烟气的流速增加1倍，磨损速度增加7倍。
由此可见，烟气流速对高温过热器受热面的磨损起决定性的作用。
锅炉飞灰对受热面管壁的磨损大大加剧，使高温过热器处管子磨损严重，受热面管壁变薄，终于承受不了工质的压力，而发生爆管，泄漏的蒸汽又呲薄了管壁，最终导致大面积爆管的发生。
锅炉高温过热器爆管原因分析及措施
锅炉高温过热器爆管原因分析及措施摘要：合理地配置供热热源，优化选择工业锅炉容量和台数，同时优化运行调整模式，是解决锅炉低负荷运行问题的有效措施。
通过爆口宏观形貌分析、化学成分分析、显微组织观察、力学性能试验，认为T91钢高温过热器早期失效的原因是管子内存在异物堵塞，管子长期过热后加速老化，性能下降，最终导致爆管，分析堵塞原因并提出了相应对策。
通过对化学成分、力学性能、金相、能谱、扫描电镜结果的分析诊断，找出了高温过热器爆管失效的原因，提出了预防措施。
关键词：锅炉高温；高温过热器；爆管原因引言高温过热器管作为锅炉四大管道之一，其作用是将饱和蒸汽定压加热到过热蒸汽。
过热器是锅炉最复杂的受热面，受热面管壁温度高，管内蒸汽温度高，高温烟气除了受热面进行对流换热外，还对受热面进行辐射换热。
当受热面受到烟气腐蚀、高温腐蚀或者锅炉结构不当导致受热面管内壁通流流量减小时，往往会使部分管壁超过许用温度，热稳定性下降，甚至造成受热面管壁过热、爆管等。
过热器对锅炉的安全性和经济性有着重要意义，它的运行工况不仅决定着主蒸汽品质的高低，而且关系着锅炉的安全运行。
1锅炉高温过热器爆管的重要性锅炉受热面管寿命受其煤质质量、烟气流程条件、运行工况、汽水品质的影响，爆管事故较多。
据统计，2009年由于燃煤紧缺，煤质大幅下降，锅炉实际燃用的煤种严重偏离设计煤种，造成锅炉运行工况变差，致使锅炉因超温、高温腐蚀、磨损等原因爆管不断，全年牡丹江第二发电厂7台机组，锅炉受热面共发生了9次爆管事故，其中#7炉高温过热器在短短的3天内发生爆管事故2起，严重影响机组的安全经济运行。
对其它受热面管不留死角的进行全面检查，并对有怀疑超温的高温过热器管进行取样分析。
由于整圈管子的质量已受其影响，表面过热起皮，受损严重，故对该圈管子更换处理。
建议合理布置受热面管壁温度测点，严格监视受热面管壁温度的变化，防止事故发生及扩大。
加强对高温过热器的外壁损伤宏观检查，对管屏变形情况及时矫正，防止损伤和变形部位受到局部过热，更换壁厚减薄严重的管段。
高温过热器传热特性及寿命分析
高温过热器传热特性及寿命分析摘要：近年来，各种类型的大容量火力发电机组不断涌现。
过热器内部是高温高压的蒸汽，又布置在烟温较高的区域，工作条件最为恶劣，易造成锅炉爆管；同时锅炉设备实行状态检修需要了解管子蠕变损伤的程度。
因此，分析过热器爆管的原因和蠕变损伤的机理，并对高温部件剩余寿命作出正确的评估，已成为保证火电厂安全运行和提高经济性的关键课题之一。
本文通过研究高温过热器的传热特性，分析了高温过热器爆管的原因，并介绍了高温腐蚀对爆管的影响，而且按工质流程逐个对微元段进行热力计算，掌握高温过热器壁温分布情况，以便于从根本上减少爆管发生率。
同时根据拉——米参数式确定蠕变断裂时间，对过热器剩余寿命进行预测，以延长电厂的检修周期，提高电厂的经济性。
关键词：过热器；爆管；腐蚀；壁温计算；寿命分析Abstract：In recent years, various types of large-capacity thermal power generating units will continue to emerge.Inside the superheater there is steam with high temperature and high pressure, at the same time the superheater is in the region where the flue-gas temperature is higher, so the superheater’s working conditions are most poor, resulting in the explosion of boiler pipes easily.Meanwhile in order to overhaul the boiler equipment on the basis of operating condition,it is necessary to know about the tubes’ creep damage extent. Therefore, the analysis of reasons for superheater explosion and creep damage mechanism ,also to assess the remaining life of high-temperature boiler parts correctly, have become one of the key projects that guarantees safe operation of thermal power plants and improves the economical efficiency.This paper analyzes the reasons for high-temperature superheater blasting via the research on heat transfer characteristics of high-temperature superheater, and puts emphasis on illustrating the effects that high-temperature corrosion have on the superheater explosion.In addition, according to the flow path of work substance,it conducts the thermodynamic calculation of small tube section separately ,grasping the wall temperature distribution of high-temperature superheater, in order to reduce the rate of tube explosion radically. At the same time the creep-rupture time is determined by Larson-Miller Parameter,and the remaining life of superheater can also be predicted ,which will be used to extend the maintenance cycle and improve the economy of thermal power plants.Keywords：Superheater; Tube Explosion; Corrosion; Wall Temperature Calculation; Life Analysis1 引言随着我国电力工业建设的迅猛发展，各种类型的大容量火力发电机组不断涌现，锅炉蒸汽参数的提高，使得过热器和再热器系统成为大容量锅炉本体设计中必不可少的受热面。
火力发电厂锅炉高温过热器管泄漏原因分析及防治
火力发电厂锅炉高温过热器管泄漏原因分析及防治摘要：高温过热器管作为火力发电厂锅炉四大管道之一，其作用是将饱和水蒸汽均匀加热，使其成为过热蒸汽。
在锅炉中，过热器是最多样化的受热面。
受热面管壁和管内蒸汽温度较高。
高温烟尘在受热面上进行辐射源换热和对流换热。
当受热面受到高温、烟尘的腐蚀，或锅炉结构不科学，无法降低受热面管腔内总载流量时，通常会导致部分管壁温度超过要求温度，热阻降低，甚至导致受热面管壁温度过高、爆裂，过热器立即危及锅炉的合理性和安全系数。
其管理不仅危及主蒸汽质量，而且与锅炉运行安全密切相关。
关键词：火力发电厂；锅炉高温过热器；管泄漏原因；防治1电厂锅炉高温过热器管泄漏原因1.1焊渣堵塞由于焊疤堵住了高温换热器管进口管的节流阀孔，减少了排水管中的制冷材料，短时间内温度过高导致T91管段爆裂。
管道中的异物应由机械设备清除。
分析异物的形态，可能是火焰分裂管道时产生的高温金属氧化物，然后分析取出异物的成分。
由于异物的严重空气氧化及其松散的结构，无法找到光谱分析仪无损检测技术规定的高密度明亮洁净方案。
因此，检验结论只有一定的参考作用。
1.2磨损现象造成磨损的原因有很多：首先，烟尘流速过快。
整个磨损过程主要是粉煤灰磨损。
明显的磨损程度与飞灰速度和管道负荷有关。
因此，飞灰速度越大，热表面磨损越严重。
飞灰引起的磨损常发生在循环流化床锅炉通过管道和锅炉进出口渣管的位置。
当锅炉超负荷运行时，大量天然材料将被点燃，导致烟尘量增加。
飞灰是烟尘的关键成分。
当流量过大时，飞灰的流量也会同时膨胀。
第二，灰粒磨损。
这里的灰粒是由于处理工艺不准确或改造不及时、保障措施不完善的颖壳和颖壳点火锅炉中的颖壳和颖壳点火引起的。
灰颗粒本身会磨损烟管。
一段时间后可能造成损坏和渗水。
第三，机械设备磨损。
如果发生火灾，位于锅炉防火门窗处的锅炉本体可能因误操作而磨损。
这种磨损是机械设备的磨损。
1.3脆性断裂有泄漏的连续高温换热器管道承插焊缝为制造商焊缝，位于热危险区。
过热器、再热器管超温原因分析及对策
1) 长期超温爆管 长期超温爆管是指金属材料在运行中由于某些原因使管壁温度超过了 额定温度，虽然超温的幅度不大（一般为 20-50℃），但超温时间较长。长时超温爆管 过程中，钢材长期在高温和应力的作用下， 由于产生了碳化物球化、碳化物沿晶界聚集 长大等组织变化，在晶界上先产生微裂纹， 当这些微裂纹扩展甚至连续起来承受不了 管内介质的压力，就发生了爆破。过热器管 子爆破事故约有 70％是由于长期而引起的。
3 金属材料在高温下长期运行后的主要变化
（一）金属的蠕变、断裂与应力松驰 1) 金属的蠕变：金属在高温状态下，在应力作用下发生的缓慢而连续的塑性变形的现象， 称为蠕变现象。 蠕变的速度和以下因素有关： （1）金属所承受的温度：温度越高，蠕变速度越快，金属发生断裂或破坏的时间越短。 （2）金属所承受的应力：应力越大，蠕变速度越快。 （3）温度波动的影响：温度波动越大，蠕变速度越快。 2) 金属的应力松驰 金属在高温和应力状态下，如维持总变形不变，随着时间的延长，应力逐渐降低的现象称为 应力松弛。 （二）金属在长期运行中的组织性质变化 1) 珠光体球化 珠光体球化是指在高温长期应力作用下，钢中片层状珠光体组织随时间的延长逐渐变为球 状，球化后的碳化物通过聚集长大，使小球变为大球的过程。 影响珠光体球化的因素 （1）温度：温度越高，球化过程进行的愈快。 （2）时间：运行时间愈长，球化愈严重。 （3）应力：运行过程中钢材所承受的应力将促使球化过程加速。 2) 石墨化 石墨化是指钢中渗碳体分解成为游离碳并以石墨形式析出，在钢中形成了石墨“夹杂”的现 象。石墨化现象仅存在于碳钢和无铬钼钢中（如 15Mo3） 钢材石墨化的过程也同样受温度、时间、应力等因素的影响。 3) 合金元素的再分配 金属材料中合金元素随时间由一种组织组成物向另一种组织组成物转移的现象称为合金元 素的再分配。发生这种现象以后将使钢的热强性能降低。 影响钢中合金元素的再分配的主要因素是温度、运行时间、应力状态等。 （三）金属在高温下的氧化与腐蚀 1) 金属的氧化 （1）高温下的氧化。金属的氧化发展速度与温度、时间、气体介质成分、压力、流速、钢材 化学成分、形成的氧化膜的强度等因素有关。 2) 硫的腐蚀 （1）高压锅炉水冷管壁的硫腐蚀。这种腐蚀现象主要发生在锅炉燃烧区域水冷壁管的外表面。 （2）过热器管的高温硫腐蚀。这种高温硫腐蚀是由熔融态的灰粘结在过热器壁上所引起的。
高温过热器的缺陷原因分析及处理
纹源 ，则说 明 其它 硬度 值较 低 的 Ｔ １小 Ｒ 挤 压 弯头 也 ９
不存在 裂纹源 ， 必更换 ， 行现场 高温 回火处理 即可 。 不 进
３ 处 理 过 程 、
（ ） 工 范 围 １施
２≠ 高温 过 热器 共 有管 屏 １２屏 ， ５ ≠炉 １ １×８ ，材 质 施 工位置 布置 图如下 ：
编号 说明 ： 排编 号从炉 左至 炉右编 号 Ｉ到 １２ 小 管 １；
挤压 弯 编号 从上 向下 编 号 Ａ、 Ｃ、 Ｅ、 更换 的小挤 Ｂ、 Ｄ、 Ｆ； 压弯 焊 口均 从上 向下 编号 １ ２ 、 ，焊 口编号 为管 排编号 ＋
小挤 压弯编 号 ＋ １或 ２， 如第 １ 例 ０排 Ａ个小 挤压 弯需 更 换 ， 口为 ：０ ，０ ２ 焊 口距 起弯 点至 少 １０ 焊 １Ａ１ １Ａ ， ５ ｍｍ。经
２ 处 理 方 案 、
（ ） ５０个 Ｔ １小 Ｒ 挤 压弯 头进 行 １０ １对 ６ ９ ０ ％硬度 检 过 Ｈ Ｔ检 验排 查 ， 对于 ≥２ ０ ５ＨＢ的 Ｔ９ １小 Ｒ 挤压 弯 头 ，
Ｓ
做高 温回 火热处理 。 热处 理温 度 ： ７ ０ ７０ ℃ ； （５￣８ ）
恒温 的 要 求 ； 头 部 位 的 硬 度 为 ３ ７ Ｂ， Ｓ Ａ ２３标 弯 ８Ｈ
（ ） 硬 度 值 ≥３ ０ Ｂ 的 Ｔ １小 Ｒ 挤 压 弯 头抽 取 ４对 ４Ｈ ９ 两个 硬度值最 高 的进 行现场 割除 后刨 开 ， 测内 表面 中 检 心层附 近是否 存在 裂纹源 。 果存在 裂纹 源则 更换 所 有 如 硬度 值 ≥３ ０ Ｂ 的 Ｔ １ Ｒ 挤 压弯 头 。如果 不存 在裂 ４Ｈ ９小
不满足 Ａ ＭＥ Ｓ 一 １ Ｓ Ａ ２ ３标准 的要求 。 ③ 金相分 析 ： 样管 的直段 和 弯曲部 位分 别取 样进 在 行了金 相分析 ， 结果如 下 ： 试样组 织 为回火 马 氏体 ， 管 晶 粒 度 级别 为 ９级 ， 足采 赡规 范 的要 求 ； 曲部 位试 样 满 弯 组织 为马 氏体 ， 粒度 级 别 为 ６级 ， 曲部位 金 相 组织 晶 弯 不符合 采购规 范 的要求 。
电厂高温加热器的作用
电厂高温加热器的作用电厂高温加热器的作用电厂高温加热器是燃煤、燃气等能源电厂中的一个重要设备，其作用是将燃料中的水分蒸发掉，提高燃烧效率，确保电厂的正常运行。
一、高温加热器的工作原理高温加热器一般采用冷烟气冷却水壁来达到加热的目的。
在电厂锅炉系统中，燃料与空气混合后在燃烧区域燃烧，燃烧产生的高温烟气通过燃烧室进入高温过热器。
在过热器内，烟气与加热面（也就是水壁）之间进行交换热，将烟气的热量传递给水壁，使水壁中的水被加热蒸发。
这样，烟气的温度就被降低，达到节约能源和保护环境的目的。
二、高温加热器的功能1. 蒸发水分：在燃料中，水分含量相对较高。
高温加热器通过加热作用，将水分蒸发掉，提高燃烧效率。
蒸发掉水分还可以减少燃料的重量，从而减少燃料的运输成本。
2. 提高燃烧效率：高温加热器可以提高锅炉的燃烧效率。
在高温加热器中，烟气与水壁之间进行交换热，使烟气中的热量被传递给水壁，从而使烟气温度降低，温度降低的烟气进入锅炉其他部分进行燃烧，可以提高燃烧效率。
3. 节约能源：高温加热器的作用是通过最大限度地利用烟气中的热能来加热水，从而提高燃烧利用率，达到节约能源的目的。
这不仅减少了环境污染，也降低了电厂的运行成本。
4. 保护锅炉：高温加热器不仅能蒸发掉燃料中的水分，还能减少燃烧产生的烟气中的脱碳物质和灰分物质的沉积，减少锅炉管道内的积灰量，延长锅炉的使用寿命。
5. 保护环境：高温加热器通过提高燃烧效率和减少燃料的消耗，减少了燃烧过程中产生的有害气体的排放，对保护环境具有重要意义。
尤其在如今环保意识高涨的时代，电厂高温加热器的作用不容忽视。
三、高温加热器的类型高温加热器根据工作原理和结构不同可以分为众多的类型，常见的有直管式高温加热器、U型高温加热器和辐射式高温加热器等。
直管式高温加热器结构简单，烟气流动阻力小，传热效果好，但容易堵塞。
U型高温加热器由长直管和U型回旋管组成，能够增加传热面积，提高换热效率。
辐射式高温加热器采用辐射热交换原理，烟气通过辐射管与加热面进行传热，具有体积小、重量轻、结构简单等特点。
锅炉高温段过热器管束更换组织设计
＊***＊＊**＊＊*＊*＊*＊＊＊***＊＊锅炉高温段过热器管束更换项目施工组织设计一、指导思想1、坚持理论联系实际,一切从实际出发，本着“质量为本、信誉至上、科学管理、精心施工、用户满意”的原则,组织工程的施工工作。
2、认真贯彻执行我国国家政策，执行现行的技术规程、规范、法规、条例，遵守招标文件中安装通用条款3、严格执行公司质量管理体系，贯彻本公司质量手册及程序文件，提高职工的质量控制。
4、加强安全管理，加强安全施工制度，杜绝安全事故。
5、安装中推广使用新工艺,提高机械化施工程度，安全文明施工，创优质工程。
二、编制依据1、《锅炉受压元件焊接技术条件》 JB/T1613—932、《火力发电厂焊接规程》DL/T 869；3、《电力建设施工及验收技术规范》SDJ1245（锅炉机组篇）4、《电力施工质量检验及评定标准》1996年版;5、《电力建设安全工作规程》DL/5009.1-2002；6、《锅炉管子技术条件》JB/T1611；7、《火力发电厂热力设备耐火保温检修导则》DL/T 936-2005；8、甲乙双方签订的安装合同；9、国家规定的现行的规程、规范；10、施工现场的实际情况；三、工程概况*＊**＊*****＊*＊＊**＊****＊**＊＊＊＊＊＊*****＊＊*＊＊＊＊**＊＊*＊＊***＊＊＊****＊**＊＊*＊*＊*＊＊＊＊＊＊*＊＊***＊*＊*＊***＊＊＊*＊******＊＊＊＊＊*＊***＊**＊***＊***＊*＊*＊＊＊*****＊＊＊**＊*＊*＊＊**＊*＊＊****＊＊**＊＊**＊******＊**＊*＊＊*＊***＊**＊****＊**＊*＊*＊*＊＊*＊＊四、施工前的准备工作1、编制施工方案和施工流程；2、起吊装置安装并试验合格3、所有新设备合金钢管件及附件光谱分析4、施工照明准备5、施工机具准备6、施工人员安全教育7、特殊工种人员有效证件审查8、焊工焊前考试五、施工条件1、锅炉高温段过热器管束更换项目不涉及任何土地问题.2、所有元件的采购归甲方进行，施工单位的选择采取公开招标形式进行。
表10 高温过热器的传热计算
13
20
烟气流速
7.81
21
错列区烟气对流放热系数
58.68
22
顺列区烟气对流放热系数
56.22
23
烟气平均对流放热系数
56.86
24
蒸汽平均温度
℃
387.5
25
蒸汽比容
查蒸汽表
0.0716
26
蒸汽流速
21.7
27
蒸汽放热系数
1228
28
三原子气体辐射减弱系数
4.44
序号
名称
符号
单位
公式及计算
结果
29
飞灰辐射减弱系数
3.31
30
烟气辐射吸收力
0.292
31
烟气黑度
0.253
32
错列管灰污系数
0.0073
33
顺列管灰污系数
选用
0.ห้องสมุดไป่ตู้043
34
平均灰污系数
0.0048
35
管壁灰污层温度
℃
605.8
36
辐射放热系数
51.61
37
修正后辐射放热系数
72.58
38
烟气总放热系数
129.26
39
热有效性系数
根据表8-5选取
0.65
40
传热系数
76.02
41
平均温压
纯逆流温压
℃
469.23
42
修正系数
查表8-1，图8-2
0.985
43
平均温压
℃
462.2
44
传热量
1619.83
45
高温过热器
加热蒸汽的换热装置。在温度很高的情况下进行换热。
过热器一般在锅炉里使用，高温烟气流过过热器，过热器内是饱和或者有一定过热度的蒸汽。烟气温度比过热器内的蒸汽温度高，所以烟气传递热量给过热器内的蒸汽。让过热器内的蒸汽温度和压力上升，达到设计或者要求的参数。
高温过热器
高温过热器T91钢管爆管原因分析
高温过热器T91钢管爆管原因分析发表时间：2018-06-08T15:11:30.683Z 来源：《建筑模拟》2018年第4期作者：师学礼[导读] 通过宏观分析、化学成分、显微组织、常温和高温力学性能、扫描电镜分析等试验手段对某电厂超临界锅炉高温过热器出口Ｔ９１钢管爆裂的原因进行了分析。
国电江苏谏壁发电有限公司江苏省镇江市 212006摘要：T91钢是一种改进的9Cr1Mo钢，它是由美国国家橡树岭实验室和美国燃烧工程公司冶金材料实验室合作研制的，是在9Cr1Mo钢的基础上，降低含碳量，添加微量Nb、V合金，并对含N量加以控制得到的。
T91钢具有高的持久强度、高的蠕变抗力、高的疲劳强度、高的热导率、良好的焊接性、较好的抗蚀性，以及适中的价格等特点，正是由于这些优点使得T91钢被认为是完成主蒸汽温度由538℃向566℃过渡的首选材料，也是完成主蒸汽温度由566℃向593℃过渡的关键材料，目前其已在世界各国的亚临界、超临界和超超临界发电机组的高温承压部件上得到广泛应用。
本文针对某电厂350MW亚临界机组T91高温过热器管服役120000h发生爆管进行组织性能分析研究，通过分析找出爆管的原因，以为机组后续安全稳定运行提供有效的依据。
关键词：高温过热器；T91钢管；爆管原因分析引言通过宏观分析、化学成分、显微组织、常温和高温力学性能、扫描电镜分析等试验手段对某电厂超临界锅炉高温过热器出口Ｔ９１钢管爆裂的原因进行了分析。
结果表明：由于管材组织严重老化、力学性能下降，以及短期过热等因素共同影响，钢管在超温过热环境下运行导致管壁承受的应力超过了其屈服极限，从而在相对薄弱的向火面处发生开裂。
1试验材料和方法该锅炉为亚临界压力、一次再热、煤与煤气混烧的强制循环锅炉，锅炉蒸发量为1160t/h，蒸汽参数17MPa/538℃/538℃。
过热器管已运行120000h，运行温度为500～538℃，出口温度为538℃。
爆管为三次过热器后屏第6屏夹管，该夹管为SA-213T91与SA-213TP347H对接焊管，规格均为准48.3mm×8mm，蒸汽从TP347H流向T91侧，爆口位置位于近焊缝处T91一侧。
锅炉高温过热器爆管原因分析及措施
第7期王晓华，等:锅炉高温过热器爆管原因分析及措施-155 -锅炉高温过热器爆管原因分析及措施王晓华，张军，张征华，刘为民（陕西未来能源化工有限公司热电车间，陕西榆林719099）摘要:分析陕西未来能源化工有限公司热电车间锅炉高温过热器出现的管壁减薄以及爆管原因，以及消除这一现象的具体处理措施和 检修的一些经验。
关键词：高温过热器;爆管;管壁减薄；吹灰器中图分类号：TQ052.6 文献标识码：B文章编号：1008-021X （2021）07-0155-02陕西未来能源化工有限公司热电车间锅炉为哈尔滨哈锅 工程技术有限公司设计制造，锅炉型号:HGG-480/9.81-YM ,型 式为高温高压、自然循环、四角切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、 紧身封闭、全钢构架（主、副双钢架）、全悬吊结构、回转式空气预热器、“n ”型布置汽包锅炉。
锅炉炉内水平烟道布置蛇形悬吊管高温过热器，规格卩42 *5,材质12Cr1MoVG 。
高温过热器和屏式过热器之间炉膛宽 度方向东西侧分别安装有一台长伸缩式吹灰器。
设有蒸汽吹 灰系统,22只炉膛吹灰器布置在炉膛区域,6只长伸缩式吹灰 器布置在炉膛岀口对流水平烟道区域,2只空预器双介质伸缩 式吹灰器;吹灰蒸汽均由低过岀口集箱接岀，经减压后进入各 吹灰器;管路中设有疏水点；锅炉整套吹灰实现程序控制。
高锅炉高温过热器受热面迎风面在1#、2#长伸缩式蒸汽吹灰 器喷嘴运动吹扫轨迹区域上下1 m 高度范围内有明显蒸汽吹 损迹象，岀现较深密集凹坑、吹蚀减薄、过热器爆管现象，部分 管子减薄2 mm 。
主要集中在烟气迎风面向后管排的第2、3列 管（有护瓦的为第1列）。
存在磨损减薄的具体部位为过热器西数第1、3、4、11、42、 45、46、47、50、51、52、62、70、71、72、73、77、78、79、81、89、91、96、97、101、102、104、105屏，共30屏共计36根。
高温过热器管实测厚度如表1。
电厂锅炉高温过热器隐患诊断与技术措施
取样 ， 然后用 金相砂 纸进行精 细打磨 ， 最后 用绒布 和刚玉粉 末进行 机械 抛光 。 技 术人 员在显 微镜下 观察 发现爆 管段 的碳钢 材质 由于 长期接 受高 温 已经开始 石 墨化 ， 而 且石 墨化产 生的游 离碳 已经在 机械 抛光 的作用 下呈 拖拽痕 迹 。 通 过金
相 图片观 察可 知 ， 高 温过 热器 管析 出的石墨 在 晶界处呈 球状 分布 ， 这 是管道 腐
蚀开 裂的 前提条 件 ， 而石 墨本 身具有 很小 的强度 ， 这 使管道 有效 承载 负荷 的面 积缩 小 ， 使 管道处 于胞 陛状 态 。 本 文作者 通过观 察分析 ， 对高 温过 热器 管爆 管事 故发 生的主要 原因总 结如 下 ： 首先 ， 要保 证高 温过热器 管 内水 质没有杂 质 ， 一旦 水质 出现 问题 就会在 管 内结垢 ， 当结垢现 象严重 时就会导 致管 壁的爆管 。 另外， 技术 操作人 员的工作 经验 、 操作 方法 、 操作技 能也是导 致爆管 的另 外一个原 因 。 例如 当技术 人员操作 不 当也 会出现压 力过大 或超温 现象等 ， 这些 都会导致 锅炉 在使 用 中频 繁扬火 ， 从而 造成爆 管。 其次， 锅 炉 内气 流 的不 规律和 燃烧 间隔不均
前 言 随着 社会 的不 断进 步与发展 ， 我国 电力工业建设 也在改 革发展大潮 中大 步 前进 ， 在此 期间 ， 在 电力行 业范 围内涌现 出了各种 类型 的火 力发 电机组 ， 这些 锅
受环境 影 响较大 。
２爆 管事 故
对碳钢 石墨化 技术进 行了详细 的分析 。 首先在爆 １ ５ １ 位置 应用机械 方法进 行
匀 也会给 高温过热器 管造 成不利 影响 ， 当管道受 热不均 匀时就 会造成管 道局部
锅炉高温过热器更换方案及流程
锅炉高温过热器更换方案及流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
文档下载后可定制随意修改，请根据实际需要进行相应的调整和使用，谢谢!并且，本店铺为大家提供各种各样类型的实用资料，如教育随笔、日记赏析、句子摘抄、古诗大全、经典美文、话题作文、工作总结、词语解析、文案摘录、其他资料等等，如想了解不同资料格式和写法，敬请关注!Download tips: This document is carefully compiled by theeditor. I hope that after you download them,they can help yousolve practical problems. The document can be customized andmodified after downloading,please adjust and use it according toactual needs, thank you!In addition, our shop provides you with various types ofpractical materials,such as educational essays, diaryappreciation,sentence excerpts,ancient poems,classic articles,topic composition,work summary,word parsing,copy excerpts,other materials and so on,want to know different data formats andwriting methods,please pay attention!锅炉高温过热器更换方案。
一、准备工作。
1. 制定详细的更换计划，包括更换时间、所需材料、人员安排等。
高温过热器泄漏原因分析及处理
高温过热器泄漏原因分析及处理发表时间：2019-09-09T11:07:15.063Z 来源：《科技新时代》2019年7期作者：马吉辉[导读] 分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。
新疆华电哈密热电有限责任公司摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。
文章结合电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。
关键词：锅炉；过热器；泄漏；原因；对策1 前言哈密热电公司#5#6炉多次发生高温过热器爆管，由于高温过热器泄漏造成的机组非停占哈密公司年度非停次数的95.8%，其中#6锅炉高温过热器管发生多次连续泄漏，严重影响哈密公司安全运行，因此迫切需要分析过热器爆管泄漏的机理、原因，及时采取的一些对策，从而大幅度降低非停次数。
2 设备概况哈密公司#5#6号锅炉系由上海锅炉厂有限公司制造，型号为SG-420/13.7-M761，其基本型式为：超高压、一次中间再热、双钢架全悬吊式、Π型布置、管式空气预热器、固态排渣、四角切圆燃烧、自然循环、汽包煤粉炉。
#5#6锅炉高温过热器顺流布置，共45排，管径为Ф42，横向节距S=114mm，每排由5根套管管子组成。
向火侧（入口）管段材料为12CrlMoVG，背火侧（出口）管段材料钢研102。
每个管圈呈W型。
#5#6锅炉于2003年12月投产发电，至2010年元月运行时间48000小时。
3 现场调查#5锅炉连续发生两次泄漏，根据现场检查其泄漏位置及特征如下：第一次检查：标高34.4米处高温过热器管从左向右数第18、20、21排，从前向后数第1根管子向火侧距弯头上方约1.6-1.8米处共3根管子泄漏。
第20排管子爆口裂缝长约80-90mm，宽26 mm，爆口边缘较厚，厚度约2.5-3 mm。
且爆口外表面沿裂缝长度方向有许多整齐、规则的纵向裂纹；第18、21排管子爆口裂纹长约80-90mm，宽约0.5-1 mm。
高温过热器制造资质要求
高温过热器制造资质要求
高温过热器是一种用于产生高温蒸汽的设备，通常用于发电厂
和工业生产中。
制造高温过热器需要符合一系列资质要求，以确保
设备的安全性和性能稳定性。
首先，制造高温过热器的公司需要具备相关的工业制造许可证，这通常由国家质量监督部门或相关行业管理部门颁发。
这些许可证
表明公司在制造设备方面具有合格的生产能力和管理体系。
其次，制造高温过热器的公司需要遵守国家或地区制定的相关
标准和规范，例如ASME（美国机械工程师协会）的规范、欧洲压力
设备指令（PED）等。
这些标准包括了材料选择、制造工艺、设备设计、检测验收等方面的要求，确保设备符合安全和质量标准。
此外，制造高温过热器的公司还需要具备一定的技术实力和资
质认证，例如持有相关的焊接工艺资质证书、材料检测认证等。
这
些认证表明公司在材料选择、焊接工艺、非破坏检测等方面具有专
业的技术能力。
另外，制造高温过热器的公司还需要严格遵守环境保护和安全
生产法律法规，确保生产过程中不会对环境造成污染，同时保障员工的安全健康。
总的来说，制造高温过热器需要公司具备相关的工业制造许可证、遵守相关的标准和规范、具备一定的技术实力和资质认证，同时严格遵守环境保护和安全生产法律法规。
这些资质要求的达成将有助于确保高温过热器设备的质量和安全性。
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附件高温过热器安装分项工程施工质量验收表1份
高温过热器安装检验批施工质量验收表3份
总承包单位（章）：分包单位（章）：
项目经理：项目经理：
日期：日期：
项目监理机构审查意见：
项目监理机构（章）：
01
受热面设备检查
一般
合格
02
高温过热器管排组合
一般
合格
验收结论：
验收单位
签字
分包单位
年月日
监理单位
年月日
总包单位
年月日
设计单位
年月日
建设单位
年月日
5#锅炉高温过热器安装验收申请表
工程名称：陕西煤业化工集团神木电化发展有限公司扩建50万吨/年电石一体化项目编号：
致：包头北雷监理咨询有限公司（监理单位）
5#锅炉高温过热器管排组合验收申请表
工程名称：陕西煤业化工集团神木电化发展有限公司扩建50万吨/年电石一体化项目编号：
致：包头北雷监理咨询有限公司（监理单位）
我方已完成5#锅炉高温过热器管排组合分项工程，经三级自检合格，具备四级验收条件，现报上该工程验收申请表，请予以审查验收。
附件高温过热器管排组合分项工程施工质量验收表1份
年月日
专业监理工程师：
日期：
5#锅炉高温过热器安装分项工程施工质量验收表
5#机组性质：一般工程编号：
分部工程名称
蒸发管安装
序号
检验批名称
性质
验收结果
备注
01
受热面设备检查
一般
合格
02
联箱安装
主控
合格
03
高温过热器安装
主控
合格
验收结论：
验收单位
签字
分包单位
年月日
监理单位
年月日
总包单位
年月日
设计单位
年月日
建设单位
高温过热器管排组合检验批施工质量验收表2份
总承包单位（章）：分包单位（章）：
项目经理：项目经理：
日期：日期：
项目监理机构审查意见：
项目监理机构（章）：
专业监理工程师：
日期：
5#锅炉高温过热器管排组合分项工程施工质量验收表
5#机组性质：一般工程编号：
分部工程名称
蒸发管安装序号检验名称性质验收结果
备注