岩石的本构关系和强度(公式)

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3-3 岩石力学与工程岩石本构关系与强度理论矿大岩石力学

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所以

k1

2 k2
2 1
k1
k1 k1 k2
化简上式可得广义开尔文体本构方程：

k2 1 k2 k1 k1
图3-4 牛顿流体力学模型及其动态
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3.本构方程

d 或 dt
1

将（5-13）式积分，得：
t C
式中：C——积分常数，当时，C=0，则：
t
1
4.牛顿体的性质（1）从上式可以看出，当t=0时，ε=0。当应力为 0 时，完成其相应的应变需要时间 t1 ，说明应变与时间有关，牛顿体无瞬时变形。
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3.4.3 基本元件
一、弹性元件（虎克体H） 1.定义如果材料在载荷作用下，其变形性质完全符合虎克定律，即是一种理想的弹性体，则称此种材料为虎克体，用符号H代表。 2.力学模型
图3-2 虎克体力学模型及其动态
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3.本构方程
K
4.虎克体的性能（1）具有瞬时弹性变形性质，无论载荷大小，只要不为零，就有相应的应变，当为零时，也为零，说明虎克体没有弹性后效，即与时间无关；（2）应变恒定时，应力也保持恒定不变，应力不会因时间增长而减小，故无应力松弛性质；（3）应力保持恒定时，应变也保持不变，即无蠕变性质。
6.弹性后效：是加载或卸载时，弹性应变滞后于应力的现象。 7.粘性流动：即蠕变一段时间后卸载，部分应变永久不恢复的现象。
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岩石的强度理论及破坏判据[详细]

分析，库仑准则的有效取值范围由图 6-8给出，并可
用方程表示为：
σ3 σ1=σ3
1
f
2
1
f
3
f
2
1
f
2c
P β
3 1
1
1 2
c
1
1 2
c
0
σc / 2
σc
σ1
-σt
A
S
图7-8 σ1－σ3坐标系中的库仑准则的完整强度曲线
在此库仑准则条件下，岩石可能发生以下四种方式的破坏。
(1)当 0 11 11 22时cc，33岩石t属t单轴拉伸破裂； (2)当 1122cc11 c时c，t岩t石3 属3 0双0轴拉伸破裂；
四、格里菲斯强度理论
格里菲斯（Griffith ，1920年）认为:脆性材料断裂的起因是分布在材料中的微小裂纹尖端有拉应力集中（这种裂纹称之为Griffith裂纹）。
格里菲斯原理认为:当作用力的势能始终保持不变时，裂纹扩展准则可写为：
(Wd Wc ) 0 C
式中：C为裂纹长度参数；Wd为裂纹表面的表面能； We为储存在裂纹周围的弹性应变能。
1
τ3
2
2α
式中：为t 岩石的单轴抗拉强度σ；0 σ3 t
n 为待定系数。
σ σ
σ
c
利用图 7-10中的关系，有：
σ 3
1 2
(1 3)
1 2
(1
3)
ctg 2
sin 2
1.双向压7缩应4力2圆，2.双向拉压应力圆，
3..双向拉伸应力圆图7-10 二次抛物型强度包络线
其中：
n( t )
d ctg2
n
d

岩体本构关系与强度理论

岩体力学
Rockmass Mechanics
第七章岩体本构关系与强度理论
概述岩石的本构关系岩石强度理论岩体变形及本构关系岩体破坏机制及破坏判据
概述
－－岩体的力学性质表现为弹性、塑性和粘性或三者之间的组合，如
粘弹性、弹粘性、弹塑性、弹塑粘性等。
如何求解岩体的基本力学问题呢？

3

(12c)1
1 3c
3(12)t
那么最大正应变强度判据可写成：
f C tg
1 1 3 c
当岩石应力条件满足以上判据时，岩石发生张破裂。取其中最小的
比较。该强度理论适用于无围压和低围压及脆性岩石。
0
0
2. （二次）抛物线型岩性较坚硬至较弱的岩石，
如泥灰岩、泥岩、砂岩、泥页岩、页岩等岩石的强度包络线近似于二次抛物线。
3．双曲线型岩性坚硬、较坚硬的岩石，
如砂岩、灰岩、花岗岩等，其强度包络线近似于双曲线。
二次抛物线型莫尔强度包络线双曲线型莫尔强度包络线
0
说明：莫尔－库仑判据（强度理论）实质上是一种剪应力强度判据（理论），既适用于塑性岩石，又适用于脆性岩石的剪切破坏，应用很广。
那么，岩石承受低于瞬时强度的荷载作用，是否会破坏？
只要收到长期荷载作用下，由于流变作用，岩石完全可能发生破坏。而且岩石强度随外荷载作用时间的延长而降低，通常将时间t→∞的强度（最低值）称为岩石的长期强度。
对大多数岩石，长期强度/瞬时强度（S∞/S0）一般为0.4～0.8，软的和中等坚固岩石为0.4～0.6，坚固岩石为0.7～0.8。
2.莫尔－库仑强度理论
（Coulomb-Mohr Strength theory）

04岩石的本构关系和强度准则1

微分单元体的变形
15
4.2 应变及应变状态分析
微分单元体的变形
16
4.2 应变及应变状态分析
微分单元体的变形
正应变与位移分量之间的关系
显然微分线段伸长，则正应变ε x,ε y,ε z 大于零；反之则小于零。
17
4.2 应变及应变状态分析
微分单元体的变形
剪应变与位移分量之间的关系
xy
19
4.3 岩石的应力应变关系
求解岩石力学问题是从岩石的单元微分体出发，研究微分体的力的平衡关系(平衡方程)、位移与应变的关系(几何方程) 以及应力与应变的关系(物理方程或本构方程)，得到相应的基本方程，然后结合岩石的边界条件，联立、积分求解这些方程，从而求得整个岩石内部的应力场和位移场。平衡方程和几何方程与岩石材料的性质无关，只有本构关系反映岩石材料的性质。所谓岩石本构关系是指岩石的应力或应力速率与其应变或应变速率的关系。在只考虑静力问题情况下，本构关系就是指应力与应变，或者应力增量与应变增量之间的关系。
11 12 13 11 12 13 22 23 12 22 23 21 31 32 33 13 23 33
7
4.1 应力及应力状态分析
二、一点应力状态的张量表达
20
4.3 岩石的应力应变关系
岩石在弹性阶段的本构关系称为岩石弹性本构关系，岩石在塑性阶段的本构关系称为岩石塑性本构关系。岩石弹性
本构关系和塑性本构关系通称为弹塑性本构关系。弹性本构关系按是否为线性又分为线弹性本构关系与非线弹性本构关系。弹塑性本构关系按物质是否为各向同性又分为各向同性本构关系和非各向同性本构关系。如果外界条件不变，岩石的应力或应变随时间而变化，则称岩石具有流变性。岩石产生流变时的本构关系称为岩石的流变本构关系。

岩石的强度理论与本构关系

岩石的强度理论与本构关系朱浮声(东北大学土木系,沈阳110006)朱浮声,1948年6月生于黑龙江齐齐哈尔11976年毕业于东北大学,1983年获中国矿业大学工学硕士学位,1991年获东北大学博士学位11988年曾在美国南伊利诺大学作访问学者,1993年在瑞典皇家工学院任客座教授1现任东北大学土木工程系教授,辽宁省力学学会理事1主要研究方向为计算岩土力学和岩土加固技术1在国内外学术刊物上发表论文50余篇,出版5锚喷加固设计方法6等学术专著2部,译著1部1摘要本文简要介绍了岩石强度理论和本构关系的发展和现状,讨论了它们不同的特点与适用条件1关键词岩石,岩体,强度理论,本构关系1前言随着电子计算机的飞速发展和计算技术的逐步完善,对岩石强度理论和本构关系提出了更高要求,以便更真实描述岩石和岩体力学特征,求解复杂的工程岩石力学问题1由于岩石材料力学性质的某些相似性和其它历史原因,岩石强度理论和本构关系的早期研究曾大量引用了土力学成果,并提出了一些适用于岩土介质的强度理论和本构关系1随着岩石力学的发展,人们认识到,岩石和岩体的物理力学性质不仅有别于其它非摩擦工程材料,而且,与土或混凝土等摩擦材料也存在较明显差异1例如,岩石破坏包括脆性、延性及由脆性向延性转化等复杂类型;岩体的力学特性受控于岩块和不连续面的力学特性;岩石工程的稳定性通常受主要不连续面控制等1因此,近年来又提出了适用于岩石、不连续面和岩体的强度理论或本构方程式1本文旨在介绍这些理论研究的最新进展,并对已有岩土强度理论和本构关系的适用条件和局限性加以简要评价1限于篇幅,本文仅涉及与时间无关的各向同性和等向强化模型12岩土共用的强度理论和本构关系211弹性均质、各向同性或横观各向同性模型曾被广泛用于描述岩土力学特征,特别是峰值强度前的应力-应变关系,并得到了大量解析解和实用近似解1考虑到应力-应变曲线的明显非线性特性,曾将非线性弹性理论与计算机技术相结合,提出了一批数值算法,并在60~70年代的岩土力学分析中不断被引用1例如,以曲线各点的割线模量取代弹性常数,构成了各种超弹性模型[1],或以增量形式描述非线性弹性应力-应变关系,形成了亚弹性模型[2]等1但是,由于这些模型只考虑到岩土材料的弹性特征,并且,随着模型阶次增高,待定常数的数目往往过多,因而,限制了它们的广泛应用1212 理想塑性强度理论在计算岩土力学中,广泛采用了莫尔-库伦强度准则(Mohr -Coulomb)和德鲁克-普拉格准则(Drucker -Prager)1莫尔-库伦准则可以表述为R 1-B R 3=C (1)式中,B 和C 一般是常数1在主应力空间,式(1)表示一个以静水应力轴为中心轴,具有不规则六角形截面的角锥体表面(图1)1这个准则由于较好地表征了岩土介质在压缩条件下的某些弹塑性力学特征,因而得到了较广泛的应用1但是,由于忽略了中间主应力对破坏的作用,存在明显的缺陷1另外,由于屈服面在三维应力空间中存在/角隅0,给数值计算带来了诸多困难1为了解决上述问题,曾对莫尔-库伦准则进行修正,将米赛斯准则(M ises)加上一个静水应力因子,形成了著名的德鲁克-普拉格准则,不仅考虑到三个主应力对破坏的影响,并且消除了屈服面存在的角隅1这个准则可表述为A J 1+J 2=C (2)式中,J 1和J 2是主应力不变量,A 和C 是正常数1图1 莫尔-库伦准则和德鲁克-普拉格准则屈服面在主应力空间,式(2)是一个以静水应力轴为中心轴的圆锥体(图1)1它虽然克服了莫尔-库伦准则的上述缺点,但在破坏状态下,该准则给出了较大的材料体积膨胀,这与岩土介质的试验结果明显不符1我国学者俞茂由正交八面单元体的三个主应力出发,提出了双剪强度理论和适用于岩土体的广义双剪强度理论(包括屈服准则)[3],并得到了双剪统一强度理论[4]R 1-A 1+b (b R 2+R 3)=R t ,R 2F R 1+A R 31+A11+b (R 1+b R 2)-A R 3=R t ,R 2E R 1+A R 31+A (3)式中,A 和b 是常数,R t 是材料单轴抗拉强度1在主应力空间,式(3)表示一个以静水应力轴为中心轴,具有不等边十二边形截面的锥体表面1可以证明,广义双剪理论和莫尔-库伦准则在P 平面上的屈服曲线分别是各种岩土屈服准则的上限和下限1213应变硬化(软化)一般地,岩土体应力状态满足屈服准则时,将出现屈服应力随变形增大而不断增高(硬化)或降低(软化)现象1对于前者,屈服面在主应力空间是连续扩大的;对于后者,则表现为屈服面的不断收缩1当满足破坏条件时,将形成屈服面与破坏面(残余破坏面)相互重合,而屈服面与破坏面始终相一致的情况仅发生在完全塑性材料中1因此,为了建立岩土介质完整的本构关系,必须同时考虑屈服准则、流动法则和软(硬)化定律等三方面1其中,对材料硬(软)化特图2帽盖模型屈服面性的研究多借助于控制该材料硬化特性的屈服面,称之为硬化帽盖(图2)1根据不同的岩土介质和试验,提出了不同形状的帽盖[5],其一般表达式为f1(J1,J c2,k1)=0(4)式中,J c2为应力偏量第二不变量,k1为硬化参数1除了屈服帽盖,岩土帽盖模型还包括一个固定屈服面,例如,通常以初始德鲁克-普拉格破坏面与米赛斯屈服面光滑相接表示1一般地,固定屈服面取为强度理论限定的破坏面f2(J1,J c2)=0(5) 3岩石和岩体强度理论与本构关系如前所述,在一定条件下,可以使用相同强度理论分析岩土力学问题1但在一般情况下,岩石的破坏面具有如下特征:(1)在主应力空间,破坏曲面在原点附近的顶角是张开的;(2)岩石破坏包络线,即破坏面在伦杜列克面(Rendulic)上的子午线不是直线,而是曲线;(3)岩石有抗拉强度1通常,前述岩土体的屈服和强度准则都可以满足条件(1)和(3),为了满足条件(2),需要进行必要修正1311岩土强度理论的修正为了使强度理论满足上述条件(2),从而应用于岩石力学问题分析中,早期的工作多采用对破坏曲线近似逼近方法,例如,以双曲线或抛物线取代莫尔-库伦准则中的直线等1更一般的方法是直接采用莫尔强度理论,并通过对P平面上多边形屈服曲线角点的光滑化得到各种角隅模型[6]1典型范例是关于岩石的吉姆-拉德破坏准则(Kim-Lade)1拉德曾提出如下土体两参数破坏准则[7](J21/J3-27)(J1/P a)m=G1(6)式中,P a是该应力状态下大气压力,m和G1是常数,其中,破坏面在原点附近的张角随G1变化,而子午线曲率随m值变化(图3)1在主应力空间,拉德准则是一个以静水应力轴为中心轴,具有带圆角三角形截面的子弹头形曲面,该曲面顶点位于原点1图3拉德破坏准则破坏面[7]为了得到适用于岩石的强度准则,吉姆和拉德对式(6)进行了修正,即考虑岩石凝聚力和抗拉强度的作用,在式(6)的法向主应力分量叠加一个常应力项aP aR x=R x+aP aR y=R y+aP a(7)R z=R z+aP a研究式中,a是一个无因次常数,aP a的值反映了岩石的抗拉强度1不难看到,这个三参数强度准则较好地反映了岩石破坏面的上述3个特征,同时,原作者通过87组不同岩石的试验数据对模型进行了多次验证1312岩石的脆性破坏准则岩石三轴试验结果表明,在侧限压力较低时,岩石试件的破坏应力随变形增大而不断降低,在很小或完全未出现永久变形的情况下发生突然的脆性破坏1随着侧限压力增大,通常出现由脆性向延性破坏的转变,这种现象可以由塑性变形机制来解释(岩石破裂流动与颗粒滑移等)1岩石脆性破坏准则研究仍处于发展阶段1其中,格里菲斯理论(Griffith)是一个基于理想脆性假定的二维准则,由此理论预测的脆性材料单轴抗压与抗拉强度R c和R t的关系式R c=-8R t1由于岩石裂纹随围压增高将出现闭合,此时应考虑闭合裂纹表面间摩擦作用,因此,提出了关于岩石修正的格里菲斯理论[8]S=2R t+R n tg<(8)式中,S和R n为裂纹面上切应力与法应力,<为内摩擦角1显然,这种修正是将低应力条件下的格里菲斯理论转化为高应力条件下的莫尔理论1M urrell考虑到中间主应力的作用,提出了一个三维脆性破坏准则,这个准则预测R c/P a=12 |R t/P a|1在主应力空间,这个准则表示为一个以静水压力轴为中心轴的椭球面与一个处于拉应力区的四棱锥面相切得到的曲面(图4)1需要指出,这个准则虽计及中间主应力影响,并具有弯曲的子午线,但它的基本出发点却是基于单轴抗拉强度判据1图4M urrell三维脆性破坏准则破坏面[9]313岩石破坏的经验准则由于岩石和岩体力学特征的复杂性,针对不同岩石和荷载条件提出了大量实用经验准则1其中,霍克-布朗准则是应用最广的1这个准则依据格里菲斯和修正格里菲斯理论的基本概念,采用/试凑法0得到了分别适用于岩石和岩体的经验准则[10]R1=R3+m R c R3+S R c2(9)式中,m和S是表征岩石或岩体性质及其破坏范围的常数1在主应力空间,这是一个以静水应力轴为中心轴、具有6条抛物线围成的6边形截面的锥体表面(图5)1这个准则给出R c=-(7~25)R t,这与大量试验结果接近,因而,得到较广泛应用1图5霍克-布朗经验破坏准则破坏面4节理和节理岩体天然岩体由节理和岩块组合而成1对于起控制作用的节理,通常采用/节理单元0来模拟1早期的节理单元是一个非线性弹性模型,给出了节理面两侧力-位移的增量表达式1为了考虑节理延性和切向-法向作用的相互影响,普遍采用了遵循莫尔-库伦准则的弹塑性节理模型1但是,如果采用关联流动法则,这个模型将产生一个无法消除的剪胀率1因此,罗伯茨等(Roberts)建议用非关联流动法则,相应塑性势函数Q为Q=|R s|-R n tg W(10)式中,R s和R n是节理切向和法向应力,W是节理剪胀角,可由试验确定1由于试验水平和理论的限制,节理面的理论模型尚不成熟,在应用中最可靠、最广泛的是巴登(Barton)提出的经验准则[11]F=|R s|-R n tg<(JRC lg(JCS/R n)+<r)=0(11)式中,JR C是节理面粗糙度系数,JCS是节理面抗压强度,<和<r分别是节理面摩擦角和残余摩擦角1这些参数都可以由简单原位试验得到1国际岩石力学学会制订了规范用于获取和解释这些参数,从而,推动了这一准则的普遍应用1对于受多组节理切割的岩体,由于很难同时模拟这几组节理,通常需找到节理岩体的本构关系1目前,此项研究仍处于开始阶段,应予充分重视1对于等距排列的平行节理(未充填),若节理连续分布且尺寸远小于岩体或结构物尺寸,提出了/节理岩体层状模型0(Multilaminate model)[12]1这实质上是一种等效材料模型,在最终形成的弹塑性或粘弹塑性本构关系中,以不同力学模型分别描述各层岩石和节理面的力学特征,并同时考虑它们对岩体力学的影响,得到节理岩体总的粘塑性应变速率ÛE VP=C i3F i45Q i5R+E nJ=1C J3F J45Q J5R J5R J5R(12)式中,F i和F J分别是第i层岩石和第J层节理的屈服(破坏)函数,Q i和Q J为相应塑性势,R J 表示J组节理面上法向和切向应力,C i和C k是相应粘性参数1式(12)中等号右端第一项与岩石特性有关,第二项则涉及n个节理面的力学特征1如果不考虑岩体的流变特性,采用关联流动法则,可以给出弹塑性节理岩体的类似表达式15结束语(1)非线性弹性模型曾在岩土力学中应用1由于高次模型待定常数过多,且为区分加、卸载情况需给出复杂应力状态下加载条件,限制了它们的使用范围,在岩石力学中应用较少,并主要用于比例加载条件下1(2)莫尔-库伦准则和德鲁克-普拉格准则在岩土力学分析中得到广泛应用1前者的缺点是忽略了中间主应力的作用,并且,在三维主应力空间存在屈服面角隅,给计算带来了困难1后者虽然克服了上述问题,但在破坏状态下给出较大体积膨胀,这与岩土试验结果严重不符1广义双剪强度理论及其角隅模型展示了广阔应用前景,但需大量试验与工程验证1各种帽盖模型考虑到岩土介质的应变硬(软)化,计及剪胀或剪缩,但公式推导中加入种种补充假定,模型的可靠性需进一步验证1(3)岩石、岩体和土体的强度理论和本构关系相似又相区别1吉姆-拉德的三参数岩石破坏准则经过87组岩样检验1有较高可信度1各种岩石脆性破坏准则都源于单向抗拉强度判据,它们的可靠性有待检验1岩石和岩体经验破坏准则在应用中占重要地位,其中,霍克-布朗准则适用于R1>314R3条件下延性岩石(体),在无控制作用节理存在的岩体工程分析中得到普遍应用1(4)在主要节理面的模拟中采用了莫尔-库伦准则和关联/非关联流动法则1已提出的8参数节理模型可用于研究节理加载-卸载-再加载过程[12],但最可靠、应用最广的仍是巴登经验准则1对无控制性不连续面的节理岩体提出了等效模型和相应本构关系1节理岩体的强度理论和本构关系研究仍处于初始阶段,是目前主要研究方向之一1参考文献1Fung Y C1Foundations of Solid M echanics1Prentice-Hall,19652T ruesdell C1Hypoelas ticity1J Ration M ech A nal,1955,4:83~1333俞茂等1双剪应力强度理论及其推广1中国科学A辑,1985,28(11)4俞茂1统一强度理论及其应用1强度理论研究新进展1西安:西安交通大学出版社,1993133~445S chofield A N,Worth C P1Critical S tate Soil M echanics1M cGraw-Hill Book Company,19686Zienkiew icz O C,Pande G N1Som e useful forms of isotropic yield surfaces for soil and rock mechanics1Finite Elements in Geome-chanics1Gudehus G(eds)1John Wiley&Sons,19777Kim M K,Lade P V1M odelling rock strength in three-dimensions1Int J Roc k M ec h M in S ci&Geomech,1984,21:21~338M cCli ntok F A,Walsh J B1Fri ction on Griffith cracks under pressure1Proc4th US Nat Congr Appl M ech,196211015~10219M urrel l S A F1A cri terion for bri ttle fracture of rocks and concrete under triaxial stress and the effect of pore pres sure on the creter-i on1Proc5th US S ym p Rock M ech,Pergamon Press,19631563~57710Hoek E,Brown E T1岩石地下工程1连志升等译,北京:冶金工业出版社,198611Barton N R,Choubey V1The shear strength of rock joints in theory and practice1Rock M ech,1977,10:1~5412Pande G N,Beer G,Williams J R1Numerical M ethods in Rock M echanics1W i ley,199013Pande G N1A constitutive model of rock joints1Proc Int Symp Fund Rock Joints1Center Pub11985(1996年5月31日收到第1稿,1996年8月12日收到修改稿)(上接第7页)29Levy D,Powell K,van Leer B1An i m plementati on of a grid-i ndependent upwind scheme for the Euler equati ons1AIAA89-1931-CP 30Rumsey C L,van Leer B,Roe P L1A grid-independent approximate Riemann solver w ith applications to the Euler and Navier-Stokes equations1J Comput Physics,1993,105(2):306~32331Roe P L1Discrete models for the numerical analysis of time-dependent multidimensional gas dynamics1J Comp ut Phys,1986,63: 458~47632Roe P L1Discontinuous sol utions to hyperbolic system s under operator splitting1Nu merical M ethods f or Par tial Diff erential Equa-tions,1991,7:277~29733Lacor C,Hirsch Ch1Genuinely upw ind algorithms for th e multidimensionalEuler equations1AIA A J,1992,30(1):56~6334Parpia I H,M ichalek D J1Grid-independent upw ind sch eme for multidimensi onal flow1AIA A J,1993,31(4)135Hartwich P M1Comparison of coordinate-i n variant and coordinate-aligned u pw ind for the Euler equations1A IAA J,1994,32(9): 1791~179936van Leer B1Advancing the accuracy and efficiency of explicit Euler solvers1AIAA90-001237Zhang X D,Trepanier J-Y,Reggio M,et al1Grid i nfluence on upw ind schemes for Euler and Navier-Stokes equations1A IAA J, 1996,34(4):717~72738Abarbanel S,Duth P,Gottlieb D1Splitting methods for low M ach number Euler and Navier-Stokes equations1Comp uters&Fluids, 1989,17(1):1~12(1996年11月29日收到第1稿,1997年3月30日收到修改稿)。

岩体本构关系与强度理论

对莫尔强度理论的评价：
优点：①适用于塑性岩石，也适用于脆性岩石的剪切破坏； ②较好解释了岩石抗拉强度远远低于抗压强度特征； ③解释了三向等拉时破坏，三向等压时不破坏现象； ④简单、方便:同时考虑拉、压、剪,可判断破坏方向. 不足：①忽视了σ2 的作用，误差：±10％； ②没有考虑结构面的影响； ③不适用于拉断破坏； ④不适用于膨胀、蠕变破坏。
判据的表达式剪应力表达式:
4 ) t( t
2
主应力表达式:
2 ( ) 1 3 8 t 1 3 3 t
3 0 1 3 3 0 1 3
由格里菲斯判据得
1.当σ３＝０时，σ１＝σｃ＝８σｔ，即 c t =８，与库仑-纳维尔判据接近。 2. 适用脆性岩石拉破坏。修正的格里菲斯判据（考虑摩擦效应f,C）
b.最大剪应力理论破坏面上剪应力最大；而岩石破坏面上剪应力不是最大。
④歪形能理论
只与σ1 、σ2 和σ3三者之间的差的绝对值有关；
而与应力大小无关，这与岩石破坏现象不符。
1 2 2 2 [ ( ) ( ) ( )] 1 2 2 3 3 1 2
古典强度理论与岩石强度表现不符：
①最大拉应力理论没有考虑σ
2
和σ
3
的影响。
②最大伸长线应变理论虽考虑σ2 和σ3 的影响，但多向拉比单向拉安全，与事实矛盾。
③最大剪应力理论与岩石试验结果不符
σ1－σ3≤[σ]
a.最大剪应力理论破坏面与σ1 的夹角为45°；
而岩石破坏面与σ1 的夹角为45°－φ/2。
第七章岩体本构关系与强度理论
§ 7.1 概述 § 7.2 岩石的本构关系

第三章岩石力学基本知识介绍

抗压试验抗拉试验-巴西实验
p r0 t
c
P A
t
抗剪试验
抗弯试验
P s A
3Pl b 2bh 2
表 1-4 岩石的抗压、抗拉、抗剪和抗弯强度
岩石粗粒砂岩中粒砂岩细粒砂岩页岩泥岩石膏含膏石灰岩安山岩白云岩石灰岩花岗岩正长岩辉长岩石英岩辉绿岩抗压强度 σ cMpa 142 151 185 14－61 18 17 42 98.6 162 138 166 215.2 230 305 343 抗拉强度 σ tMpa 5.14 5.2 7.95 1.7－8 3.2 1.9 2.4 5.8 6.9 9.1 12 14.3 13.5 14.4 13.4 抗剪强度 τ sMpa －－－－－－－ 98 118 145 198 221 244 316 347 抗弯强度 σ rMpa 10.3 13.1 24.9 36 3.5 6 6.5

d dt
弹性
塑性
粘性
材料的变形性质
弹性：一定的应力范围内，物体受外力作用产生变形，而去除外力后能够立即恢复其原有的形状和尺寸大小的性质
产生的变形称为弹性变形具有弹性性质的物体称为弹性介质
弹性按其应力和应变关系又可分为两种类型
应力和应变呈直线关系—即线弹性或虎克型弹性或理想弹性应力应变呈非直线的非线性弹性
l
xx
xx l x
xx
o
xx l x
xy
xy x
l
yx
yx y
l
yy
yy y
l
一点应力状态——剪应力互等定理
xy xy 2 2 M oz xy l 2l l xy l 2l l x x yx yx 2 2 yx l 2l l yx l 2l l y y

岩石的本构关系和强度(公式)

2
平面应力及应力状态分析
计算岩石的抗压强度
ctΒιβλιοθήκη 1 sin o 2C cos c 2C 2Ctg 45 1 sin 2 1 sin
抗拉强度
2C cos Rt 1 sin
内聚力
C
C
t c
2

2
1 sin 2 1 sin 2
1 tg 1 tg 2 2 1 3 1 tg 1 tg 2 2
2
0 0 1 3 tg 45 2C tg 45 2 2
1 3
2

1 3
2
sin
1 1 1 1 n 1 3 1 3 sin 1 3 1 3 cos 2 2 2 2 2 1 1 f 1 3 cos 1 3 sin 2 2 2
极值应力与主应力
237
平面应力及应力状态分析 --《材料力学》P
极值应力与主应力
237
平面应力及应力状态分析 --《材料力学》P
极值应力与主应力
237
平面应力及应力状态分析 --《材料力学》P
极值应力与主应力
237
平面应力及应力状态分析 --《材料力学》P
极值应力与主应力
237
平面应力及应力状态分析 --《材料力学》P
O1
1 3 / 2 sin 1 3 / 2 c ctg
平面应力及应力状态分析
莫尔-库伦破坏准则：
1
3 / 2 sin 3 / 2 c ctg

岩石力学第5章岩体的本构关系与强度理论

ε = λ
= + + + +
λ
σ
所以有
λ =
ε σ
伊柳辛理论可以写成（弹ຫໍສະໝຸດ 性共有）伊柳辛理论可以写成= = =
ε σ ε σ ε σ
γ γ γ
=
ε τ σ
ε = τ σ
=
ε τ σ
弹性部分
= = =
塑性部分（总应变偏量与弹性
应变偏量之差）
γ γ γ
= = =
τ τ τ
= = =
ε σ ε σ ε σ
γ γ γ
=
ε σ
τ τ τ
ε = σ ε = σ
式中关键是等效应变与等效应力的比值式中关键是等效应变与等效应力的比值
⑷ 形变理论应满足的条件加载应为单调增加，尽量不中断，更不能卸载材料是不可压缩的应力应变曲线具有幂化形式小变形（弹性与塑性变形为同一量级） ⑸ Davis-儒柯夫试验儒柯夫试验试验材料—铜材拉力与内压比值k不同（同一试件k为常数）做出σi～εi曲线结论：类似单轴简单加载
ε ε ，有 σ σ
=
φ
所以：
=
+φ
= =
+
这就是Hencky 本构方程，它本构方程，这就是包括了弹性变形弹性变形与包括了弹性变形与塑性变形
ε σ
=
+
=
+φ
=
+
ε σ
⑶ 应变偏量与应力偏量成比例
= =
γ = τ
= λ
γ = τ
γ = τ
= λ
主应力、主应力、主应变偏量关系
= =
应变强度（参见公式（1-29）page 20）应变强度

岩石抗拉强度公式

岩石抗拉强度公式岩石是地球上常见的一种固态材料，具有一定的抗拉强度。

岩石抗拉强度公式是描述岩石抗拉强度的数学表达式。

在工程和地质学领域中，岩石抗拉强度公式的推导和应用十分重要。

本文将分析岩石抗拉强度公式的含义和应用，并讨论一些常见的岩石抗拉强度公式。

岩石是一种很复杂的材料，其抗拉强度受到多个因素的影响，如岩石的成分、构造、裂隙、孔隙等。

因此，岩石抗拉强度公式也具有一定的复杂性。

一般来说，岩石抗拉强度公式可以表示为：σt=σc+σs其中，σt表示岩石的抗拉强度，σc表示岩石内部的黏聚强度，σs 表示岩石内部的剪切强度。

这个公式表明岩石的抗拉强度由它的黏聚强度和剪切强度共同决定。

一般情况下，岩石的抗拉强度较低，主要受到黏聚强度的限制；而当黏聚强度很高时，岩石的抗拉强度将受到剪切强度的限制。

在岩石力学研究中，常用的岩石抗拉强度公式有以下几种：1. Griffith准则：Griffith准则是最早提出的岩石抗拉强度公式之一、根据Griffith准则，岩石的抗拉强度与岩石中存在的裂隙的长度和表面能有关。

公式可以表示为：σt=2γ/πa其中，σt表示岩石的抗拉强度，γ表示岩石的表面能，a表示裂隙的长度。

Griffith准则认为，岩石的抗拉强度与裂隙的长度和表面能成反比关系。

2. Hoek-Brown准则：Hoek-Brown准则是一种常用的岩石抗拉强度公式，用于描述各向异性的岩石受拉情况。

公式可以表示为：σt = a*σci+b*σmi*σci其中，σt表示岩石的抗拉强度，σci表示岩石的围压强度，σmi表示岩石的应力约束系数，a和b为经验系数。

Hoek-Brown准则认为，岩石的抗拉强度与围压强度和应力约束系数成正比关系。

3. Mohr-Coulomb准则：Mohr-Coulomb准则是一种常用的综合应力准则，适用于各向同性的岩石受拉情况。

公式可以表示为：σt = σci + σmi * σc其中，σt表示岩石的抗拉强度，σci表示岩石的内聚强度，σc表示岩石的正应力，σmi表示岩石的内摩擦角。

第四章-岩石本构关系与强度理论

•

0
0t + 0
设初始条件 t=0
=
0
K1
+0=
0
K1
0 =
0
K1
4.4 岩石流变理论
4.4.2 流变模型理论
组合模型——马克斯威尔(Maxwell)体

蠕变方程:
=
1
2
0t +
0 =
0
K1
0

K1
蠕变曲线
0
o
等速蠕变，且不稳定
t
(a)蠕变曲线
4.4 岩石流变理论
是弹性变形后的一个阶段，材料进入塑性的特征是当荷
载卸载以后存在不可恢复的永久变形。
（1）屈服条件：材料最先达到塑性状态的应力条件。
（2）加-卸载准则（塑性发展或退化）：材料进入塑性状态
以后继续塑性变形或回到弹性状态的准则。
（3）本构方程：材料在塑性阶段的应力应变关系或应力增
量与应变增量间的关系。
1
=
+

K1
2
= 0e
−
K1
2

0
t
o
t
(b)松弛曲线
4.4 岩石流变理论
4.4.2 流变模型理论
组合模型——马克斯威尔(Maxwell)体

瞬变应变量
描述岩石的特点
具有瞬变性
有不稳定的蠕变
有松弛
有残余（永久）变形
0 =

无弹性后效
0

0
K1
o

0
=

1
+ t
——岩石的蠕变特性对于岩石工程稳定意义重大，重点

第七章岩体本构关系与强度理论

14
最易扩展的裂纹端部附近的最大切向拉应力
第七章岩石的破坏判据

( 1 3 ) 2 b m 4( 1 3 )
用单轴拉伸破坏时的抗拉强度来表示临界值

( 1 3 ) 2 8 t 1 3
1 3 1 2( 1 3 )
σb：椭圆周边切向应力； m=b/a，a为椭圆长半轴，b为椭圆短半轴； α：椭圆偏心角。
11
假定：（1）岩体内裂纹形状是一个很扁平的椭圆；（2）岩石性质的局部变化忽略不计；（3）岩体内裂纹与裂纹之间相互不发生影响；（4）椭圆形裂纹周围的应力系统作为平面问题处理。
裂纹尖端附近，α→0，故sinα→α，cosα→1
12
2、强度准则（1）以σy 、τxy表示的强度准则
第七章岩石的破坏判据
当单向拉伸破坏时，τxy=0，σy=σt，代入得
b m t t 2 t

或
2 1/ 2 2 t y ( t2 xy )
4 t ( t y )
d b 0 d
sin 2 0
( 1 3 )
2 1 2 3 2 1

12 32
2 3
0
1 2
0
2 cos 2 2 2
1 3 cos2 2(1 3 )
β称为破裂发生角
二、莫尔判据
第七章岩石的 f ( ) 破坏判 •判断岩石中一点是否会发生剪切破坏时，可在莫尔包络据线上，叠加上反映实际研究点应力状态的莫尔应力圆，如果应力圆与包络线相切或相割，则研究点将产生破坏；如果应力圆位于包络线下方，则不会产生破坏。 5

岩土材料本构关系

第五章岩土材料本构关系作用效应电压电流温差热流应力应变1660年英国科学家罗伯特·胡克在实验中发现螺旋弹簧伸长量和所受拉伸力成正比，从而提出了描述材料弹性的基本定律——胡克定律。

{}⎪⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧⋅⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡------------⋅-+-=⎪⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧=zx yz xy z y x zx yz xy z y x E νννεεεμμμμμμμμμμμμμμμμμμμμμτττσσσσ)1(221000000)1(221000000)1(221000000111000111000111)21)(1()1({}[]{}σε=D 物理方程应力 ~ 应变弹性模量量纲同应力，也就是帕斯卡Pa 。

泊松比是横向应变与纵向应变的比值，无量纲 σ1σ1弹性常数：E 弹性模量单向拉伸： σ＝E ε 弹性常数：μ 泊松比 ε＝－μ εττγγ纯剪切实验： τ＝G γ弹性常数：G 剪切弹性模量量纲同应力，帕斯卡Pa 。

弹性模量E 泊松比υ 拉梅参数λ 剪切模量G 体积模量K线弹性模型 {}[]{}σε=D εσ1E线弹性本构关系非线性本构关系常用岩土本构关系第五章 σ(Mpa)ε DE CB’B A 有明显流幅的钢筋的应力－应变曲线——《混凝土结构》无明显流幅的钢筋的应力－应变曲线——《混凝土结构》 σ(Mpa)εσP0.20.2%混凝土棱柱体受压应力－应变曲线——《混凝土结构》σ（N/mm2)0 51015202530350.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 ε比例极限A B 峰点C 拐点D 收敛点E F 0.008 0.012 0.009 0.01 0.011 临界点岩石的典型应力－应变曲线——《岩石力学》 εσR cσo εP T D U S C R P B Q O43 21A正常固结粘土或松砂的典型应力－应变曲线—《土力学》 εv 压缩oq 1/a 11/b 极限值轴向应变εlεv 压缩 oq c/b 2 极限值轴向应变εl 11/a 膨胀 εlm =a/（b-2c ） q m =1/4（b-c ）超固结粘土或密砂的典型应力－应变曲线—《土力学》单轴试验下材料的弹塑性性态 εσ O A比例极限 b σs σp σC B 弹性极限强度极限εp•荷载移除后，材料恢复到变形前的状态，不产生任何永久变形 •应力与应变成正比 •当材料由于应力达到某种临界值而出现应力与应变间的非线性变化关系弹性线性非线性本构关系•材料由于荷载超过某个临界值（弹性极限）而产生的永久变形 •材料由弹性状态过渡到塑性状态的过程•应力不但与应变有关，还与时间、应变率等明显相关塑性屈服粘性本构关系本构模型弹性模型线弹性模型非线弹性模型弹塑性模型粘弹塑性模型内蕴时间塑性模型损伤模型本构关系εσ ε σ 弹性模型非线弹性模型线弹性本构关系非线性本构关系常用岩土本构关系第五章 εσσy εe εp 理想弹塑性模型εσσy 线性强化弹塑性模型地层—结构模型 9.3.1 在采用地层－结构法对隧道施工开挖过程进行计算时，应选用与围岩地层及支护结构材料的受力变形特征相适应的本构关系。

岩石弹性本构关系

5.2 岩石弹性本构关系
a.岩石强度是指岩石抵抗破坏的能力。破坏是指岩石材料的应力超过了它的极限或者变形超了它的限制。 b.破坏两种形式：断裂破坏和流动破坏（显著塑性变形或流动现象） c.断裂破坏发生于应力达到强度极限，流动破坏发生于应力达到屈服极限。
d.材料强度确定——试验方法。单轴压缩试验→单轴抗压强度；单轴拉伸试验→单轴抗拉强度；同时建立强度准则。复杂应力条件？？（仿照单轴情况一一试验，建立强度准则，难以实现） e.采用推理方法，提出一定假说，推测材料在复杂应力状态下破坏的原因，从而建立强度准则，这些假说称为强度理论。
5.1 综述
由于P点在y方向的位移分量为v，A点在y方向的位移分量为：
v v dx x
因此PA的转角是：
yx
v v dx v v x dx x
同理，PB的转角是：
u u dy v y u xy dy y
5.2.5 岩石力学的习惯符号规定
a.到目前为止有关力、位移、应变和应力的符号规定都是按照一般弹性力学通用规定。 b.在岩石力学中，往往以承受压应力为主，如果仍采用弹性力学的符号规定，应力和应变计算的结果将出现很多负值，处理起来不方便。 c.岩石力学的习惯符号规定

力和位移分量的正方向与坐标轴的正方向一致；
5.2 岩石弹性本构关系
a.岩石本构关系是指岩石的应力或应力速率与其应变或应变速率的关系。
b.只考虑静力问题，则本构关系是应力与应变，或应力增量与应变增量之间的关系。 c.岩石的变形性质按卸载后是否可恢复，弹性和塑性 d.弹性和塑性是两种物质变形的性质，与时间无关，属即时变形。一般也是物质变形的两个阶段，物质在变形的初始阶段呈弹性，后期呈塑性，包括岩石。岩石变形一般为弹塑性。 e.本构关系又分线弹性本构、非线性弹性本构、塑性本构、各向同性本构、非各向同性本构 f.物体的应变或应力随时间而变化，则称物体具有流变性，流变本构关系

岩石力学22

u x x v y y v u xy x y
(4-3)
•
（2）岩石本构关系的概念
• ① 平衡方程和几何方程与材料的性质无关，只有本构关系反映材料的性质。 • ② 岩石本构关系：指岩石的应力或应力速率与应变或应变速率的关系。 • 岩石本构关系一般有：弹性本构关系、塑性本构关系和流变本构关系三种。 • ③ 强度理论：采用判断推理的方法，提出一些假设，推测材料在复杂应力状
• （4）相容方程 • ① 用变形表示的相容方程：
x 2 2 y x xy
2
2 y
2 xy
（4-11）
（ ② 用应力函数 x, y ) 表示的相容方程：
• •
4 4 4 2 2 2 4 0 4 x x y y
（4-26）
• （5）当物体体力为常数时，两种平面问题的相容方程，应力分量以及应力边界条件都不含任何弹性常数，故体力为常数时的平面问题的应力分布规律与材料的弹性常数无关。 • 4.2.5 空间问题基本方程 • （1）空间问题的平衡微分方程：
• （2）平衡微分方程由列平衡方程
F F
x y
0 0
可得平面问题的平衡微分方程为
• 4.1.2 几何方程 • （1）平面问题的几何方程
x yx X 0 y x y xy y x Y 0
(4-2)
（1）应力分量、变形分量和位移分量的符号规定（在弹性力学中）：在外法线的指向与坐标轴的正向一致的面上，应力的正向与坐标轴的正向相同；在外线的指向与坐标轴的正向相反的面上，应力的正向与坐标轴的正向相反。应变的伸长为正，压缩为负。剪应变以直角变小为正，变大时为负。作用力和位移以沿坐标轴的正方向为正，沿坐标轴的负方向为负。依此规定图所示的应力全都是正的。

二讲、本构关系和强度理论

2）
单轴抗压强度的影响因素
（1）承压板给予单轴抗压强度的影响(摩擦力和刚度)
（2）试件尺寸和形状对单轴抗压强度的影响
方形试件的四个边角会产生明显的应力集中现象。试件的强度通常随其尺寸的增大而减小。高径比在2～3时，岩石的单轴抗压强度值趋于稳定。（3）加载速率对单轴抗压强度的影响
岩石的单轴抗压强度通常随加载速率的提高而增大。（4）环境对岩石单轴抗压强度的影响含水量的影响（软化系数）、温度的影响。
图 1-24 根据岩石强度曲线判断岩石破坏状态示意图
图 1-25 斜直线强度曲线
4) 格里菲斯强度理论 1）格里菲斯强度理论的基本思想（1）在脆性材料内部随机地分布着扁平的（用橢圆）裂纹，在外力作用下，微裂纹尖端附近的应力很大时，裂纹开始扩展。（2）理论分析：裂纹将沿着与最大拉应力成直角的方向扩展。在单轴压缩的情况下，裂纹最终向最大主应力的方向过渡，类似于单轴压缩的情况下的劈裂现象。（3）当作用在裂纹尖端附近的有效应力达到形成新裂纹所需能量时，裂纹开始扩展，其表达式为：
1) 位移边界гd，即全部边界上的位移是已知的；
2) 面力边界гt，即全部边界上的面力是已知的；
3) 混合边界，即部分边界（位移边界гd）上的位移是已知的；而其余边界（面力边界гt）上的面力是已知的。
边界条件是求解弹性力学问题的重要条件，在位移边界条件中，所研究物体的边界上的位移分量已知，设 u,v为物体的边界位移。
1e

E

t t1
4 岩石的强度理论 1）平面问题的简化平面应力问题，主要特征为：σz＝0 εz≠0。
平面应变问题，主要特征为：σz≠0 εz＝0。
二维的应力状态

第7章岩体本构关系与强度理论

T Ntg j C j P sin tg j C j
整理得：
P cos P sin tg j C j
（7-99）（7-100）
当C j 0 时，上式变为：P cos 整理得：即：
P sin tg j
900 j
板状结构体
横向弯曲悬臂弯曲
结构面
坚硬结构面
闭合变形错动变形挤出变形滑动变形
软弱结构面
二、岩体变形机制与本构关系
岩体变形=F（岩石、岩体结构、压力、温度、时间）：
其中前两项为岩体的实体，后二者为岩体赋存环境，最
后一项表征变形过程。
其数学表达式称为本构方程：
u f ( E, , usb , , T , t )
第7章岩体本构关系与强度理论
岩、工系
刘佑荣
7.3 岩石强度理论与破坏判据
一、库仑强度准则二、莫尔强度准则三、格里菲斯强度准则
四、德鲁克一普拉格准则
四、德鲁克一普拉格准则
在 C-M 准则和在八面体强度理论中的Mises 准则基础上的扩展和推广而得的，表达式为：
f I1 J 2 K 0
1,0
（7-90）
( 1 3 ) 2 8 t 1 3 t 3
1 3 3 0 1 3 3 0
或
2 4 t ( t )
对岩体拉张破坏进行判别。
三、剪破坏判据
岩体剪破坏可以用库伦-莫尔判据进行研究，其判据式在岩石破坏判据中已有讨论。但应注意，对于岩体，在用库伦-莫尔判据时，必须用岩体的应力与强度参数，才能进行正确的判据。
或
（7-84）

岩石力学第四章岩石本构关系与强度理论PPT课件

介绍了岩石本构关系的定义、分类和特点，以及不同类型本构关系的适用范围和局限性。
介绍了岩石强度理论的定义、分类和特点，以及不同类型强度理论的适用范围和局限性。
岩石本构关系与强度理论的实验研究
介绍了实验研究在岩石本构关系与强度理论中的重要性，以及实验研究的方法和步骤。
岩石本构关系与强度理论的应用实例
岩石力学第四章：岩石本构关系与强度理论
目录
• 引言 • 岩石本构关系 • 岩石强度理论 • 岩石破坏准则 • 本章总结与展望
01 引言
课程背景
01
岩石力学是一门研究岩石材料在各种力场作用下的行为和性能的科学。
02
本章重点介绍岩石的本构关系和强度理论，为后续章节的学习奠定基础。
本章目标
探索新的应用领域
将岩石本构关系与强度理论应用到更广泛的领域，如环境工程、地质工程和地震工程等，为解决实际问题提供更多帮助。
结合数值计算方法
将岩石本构关系与强度理论结合数值计算方法，实现更加高效、精确的数值模拟和分析，为工程设计和优化提供更多支持。
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3
该准则适用于分析简单应力状态下的岩石破坏，但在复杂应力状态下需要考虑其他因素。
应变能密度准则
应变能密度准则是基于岩石在受力过程中储存的应变能密度来描述其应力状态。
当应变能密度达到一定阈值时，岩石会发生破坏。该准则适用于分析岩石在复杂应力状态下的破坏机制。
莫尔-库仑强度理论
01
莫尔-库仑强度理论是岩石力学中最常用的强度理论之一。
弹性本构关系
描述
弹性本构关系描述了岩石在受力后立即发生的弹性变形阶段的应力应变关系。

岩石的本构关系和强度(公式)

3-3 岩石力学与工程 岩石本构关系与强度理论 矿大岩石力学

岩石的强度理论及破坏判据[详细]

岩体本构关系与强度理论

04岩石的本构关系和强度准则1

岩石的强度理论与本构关系

岩体本构关系与强度理论

第三章 岩石力学基本知识介绍

岩石的本构关系和强度(公式)

岩石力学第5章 岩体的本构关系与强度理论

岩石抗拉强度公式

第四章-岩石本构关系与强度理论

第七章 岩体本构关系与强度理论

岩土材料本构关系

岩石弹性本构关系

岩石力学22

二讲、本构关系和强度理论

第7章岩体本构关系与强度理论

岩石力学第四章岩石本构关系与强度理论PPT课件

3-3 岩石力学与工程岩石本构关系与强度理论矿大岩石力学

第三章岩石力学基本知识介绍

岩石力学第5章岩体的本构关系与强度理论

第七章岩体本构关系与强度理论