关于深基坑围护结构体系变形计算的探讨
深基坑围护结构设计与变形控制探讨

深基坑围护结构设计与变形控制探讨1 引言由于城市建设步伐加快,越来越多的基坑工程需要在复杂的周边环境下进行施工。
已有研究表明,基坑工程具有显著的环境效应。
实际工程中因深基坑工程设计或施工不当而导致的面沉陷,楼房倾斜、开裂甚至倒塌,地下管线破坏等工程事故常有发生,因此基坑围护体系不仅要保证基坑自身的安全,还应保证临近建(构)筑物的安全和正常使用。
在围护体系设计时要充分考虑围护结构与周围环境的相互作用,并在施工的过程中将基坑边坡的变形严格控制在容许范围之内,从而保证周边环境的安全。
本文以杭州软土地基中某深基坑工程为例,详细介绍了该工程的工程概况、环境条件、地质条件、围护结构选型、具体做法、计算分析结果、施工要求和监测结果,可为今后类似工程的设计与施工提供参考借鉴。
2 工程概况杭州某项目建设用地面积33270m2,地下建筑面积79636m2,设有三层连通的地下室,基础形式采用钻孔灌注桩基础。
设计基坑开挖深度为14.05~15.95m,设计基坑安全等级为一级。
本基坑地处城区,西北角紧邻保留工业厂房,基坑南侧临近规划地铁控制线(图1),周边环境条件较为复杂,具体情况如下:(1)基坑东侧距离用地红线2.3m,用地红线以东为费家塘路,费家塘路上有电信管、燃气管、自来水管、雨水管、污水管和电力线等地下管线,埋深约1.40m~2.50m,与基坑边距离在3.5~25.1m之间。
(2)基坑南侧与用地红线最小距离为1.0m,用地红线以南为待建绿化带和长大屋路,现为空地。
待建的长大屋路与基坑边最小距离为11.0m。
另外,基坑南侧偏东段紧邻规划地铁控制线。
(3)基坑西侧与用地红线的距离为0.1m~8.6m,用地红线以西为永福桥路,永福桥路上有通信管线、雨水管、燃气管、污水管、电力管线等地下管线,埋深为1.2m~2.2m,与基坑边最小距离为1.5m~17.7m。
基坑西北角有保留的厂房(浅基础),与基坑边最小距离为9.3m。
(4)基坑北侧距离用地红线5.0m,用地红线以北为东文路,东文路上有污水管、雨水管、燃气管、通信管线等地下管线,埋深为1.1m~1.9m,与基坑边最小距离为10.0m~24.3m。
软土深基坑围护结构变形与稳定性分析

■地基工程2020年软土深基坑围护结构变形与稳定性分析林克坚(连江县园林绿化中心,福建连江350500)摘要针对周边环境复杂条件下的软土地区深基坑,对基坑开挖的稳定性和变形规律进行了分析,采用盖挖逆作法施工,基坑开挖时其稳定性可满足要求,但基坑地表沉降和支护结构实际变形量明显大于设计规定的预警值。
基坑围护结构设计时,需结合工程地质条件、周边环境、支护结构形式等设置合理的监测预警值,为基坑开挖施工提供更加经济合理的指导,分析结论可供同类型工程设计施工参考。
关键词软土;深基坑;盖挖逆作法;围护结构;变形随着我国城市的快速发展,城市规模不断扩大,建设过程中,基坑周边常常已有建筑物高度密集,地下管线众多,且错综复杂,在市中心地带,道路交通量大,且受施工场地限制,对基坑的设计和施工提出了很高的要求。
基坑开挖施工常引起周边地面沉降、建(构)筑物变形开裂、地下管线变形过大等不良地质现象,尤其是软土地区,基坑开挖变形控制是基坑围护结构设计和施工的关键所在,决定着基坑及周边环境的安全和稳定。
结合工程案例,对软土地层条件下深基坑围护结构在开挖施工过程中的变形和稳定性进行分析。
1工程概况某车站为地下三层岛式结构,且为换乘车站,车站内净长174.4m,标准段净宽21.9m,标准段基坑深度23.6~23.9m,顶板覆土约3m,基坑开挖深度为25.5m。
基坑采用全盖挖逆作法施工,围护结构采用地下连续墙,并与车站外墙形成叠合墙结构。
场地周边建筑物密集、地下管线较多,且工程位于市中心十字交叉口,道路交通流量大,施工场地十分狭窄。
2工程地质条件工程所在场地位于冲淤积平原地貌单元。
根据勘察揭露情况,场地地层:<1-2>杂填土;<2-4-1>淤泥;<3-1-1>粉质黏土;<3"-2>淤泥质土;<4-1-1>粉质黏土;<4-4-2>淤泥质土;<4-6-1>粉质黏土;<4-7>(含泥)粗砂;全强风化岩等地层。
基坑开挖范围内主要为杂填土、淤泥、淤泥质土、粉质黏土,其中淤泥和淤泥质土层较厚,对基坑开挖变形和稳定性影响较大。
基于PLAXIS的深基坑围护结构变形分析

一 挡 土 墙 中下部 往墙 后 土体 内发 生 水平 位 移 。 根据实际工程基坑尺寸为宽2 0 . 6 m、 深4 0 . 7 m; 设计模型大小为长4 0 m、 高 预 应 力作 用 , 3 . 2挡 土墙 竖 向位 移 5 0 m, 基坑宽1 0 m、 深4 0 : 7 m; 基坑 内挡土 墙 分 三段 设 置 , 自上 而下 分 别 编号 1 嚣 、 将各 土层 开挖 过程 中 , 1 神g 土墙 的水 平位 移 、 竖 向位移 数值 记 录人 下表 2 。 2 # 、 3 #, 挡 土 墙 高度 分 别为 1 2 m、 1 0 、 1 9 m, 级间设2 . 0 m 宽平台; 自上 而下 设 置 锚 杆, 锚 杆 竖 向间 距2 . 5 m, 水 平 间距 2 m, 锚 杆长 度 8 . 0 ~ 2 4 . 0 m, 锚 固段 长度 为 5 m, 表2 1 # 挡 土墙 开 挖过 程 中 变形 锚杆与水平方向夹角为1 5 。 , 锚杆固定段采用土工格栅模拟, 同时将锚杆 自上 开挖 步序 水平位移 竖 向位移 开挖步序 水 平位 竖 向位 而下编1 # ~ 1 6 } } ; 地面施加施工荷载2 0 k P a / m。具体模型建立如右 图l 所示。
关键 词 : 深基 坑 , 围护 结构 , 变形
1 引言
基 坑 工程 主要 包 括 围护 体系 的设 置 和土 方开 挖 两个 方 面 。 围护结 构 通 常 是 一种 l 晦时结 构 , 安 全储 备 较小 , 具有 比较 大 的风 险 。 围护 结 构Ⅱ 】 一 般 包括 挡
本 工 程基 坑 围护 结构 主要 为 l # 一 3 # 挡 土墙 , 本节 以 1 # 挡 土墙 为 例 , 针 对 挡 土 墙在 施工 过 程 中 的水平 位移 以及 竖 向位 移 的变 化情 况 进 行分 析 讨论 , 水 平 位 移见 图 I 。
某地铁深基坑排桩围护结构变形规律分析

某地铁深基坑排桩围护结构变形规律分析摘要:在地铁明挖深基坑工程中,受工程地质条件和工程环境的影响,其围护结构的变形规律千差万别。
以某地铁车站明挖基坑工程为例,依据基坑工程排桩围护结构变形实际监测数据,并结合数值模拟方法,详细分析了基坑施工各阶段的围护桩体变形规律。
研究结果认为:基坑刚开始开挖时支护桩测斜曲线呈线性变化,随着基坑开挖和钢支撑的架设,围护结构变形曲线转为弓形,最大水平位移在基坑开挖深度的2/3 处,可为类似深基坑工程的围护结构优化设计和科学施工提供参考。
关键词:深基坑;围护结构变形;数值模拟;现场监测0 引言随着城市地铁在中国各大城市兴建,明挖法深基坑在地铁建设中得到比较广泛的应用[1]。
明挖法深基坑施工中由于基坑开挖深度较大,随着基坑内土体被挖出,基坑周边一定范围内地层应力将发生调整,宏观表现为地层的移动、地表或地面沉降、围护结构变形等,过大的地面沉降和地层变位将直接影响地面建筑物和地下管线的正常使用及基坑工程结构的稳定,进而危及施工现场及周围建筑的安全[2]。
由于深基坑工程中围护结构的变形是引起深基坑工程事故的主要因素,有效地控制深基坑工程中围护结构的变形从而确保工程施工安全已经成为人们的共识[3-4]。
本文以某地铁车站明挖基坑的监测为实例,以实际监测的排桩围护结构变形数据为主,加以数值模拟分析,将理正数值模拟程序、FLAC2D数值模拟程序与实际基坑监测数据相结合,分析出基坑施工各阶段的围护桩体变形规律,对于检验基坑设计理论和方法的正确性,优化施工方案,减小和避免事故发生,具有重要的实际工程意义[5]。
1 地质条件与基坑支护结构1.1 地质条件某地铁车站明挖基坑位于吉林省长春市,该场地地势西高东低。
场地地貌类型为松辽波状平原东缘与吉东山地接址带,地貌单元为长春波状台地,勘察高程测量采用长春市城市高程。
沿线地面标高为208.114~204.50 m,最大高差3.614 m。
勘察揭露最大深度40.0 m,勘察结果表明,地层沉积具有一定的规律性,主要由三部分组成:地表一般分布有道路结构层和人工堆积杂填土层、第四系冲积黏性土和冲洪积砂土、下伏白垩系泥岩组成。
地下连续墙深基坑围护结构施工变形的分析研究

地下连续墙深基坑围护结构施工变形的分析研究作者:陈志华来源:《建筑与装饰》2020年第15期摘要当前,我国地铁车站深基坑施工一般以地下连续墙加内支撑的形式作为围护结构,围护结构在施工过程中的稳定性和安全性直接影响着车站是否可以进行正常施工,它决定了整个车站的建设周期和经济成本。
因此,对于地下连续墙在深基坑开挖过程中的变形与安全的研究是十分必要的。
本文围绕广州地铁3号线同和站深基坑地下连续墙变形与基坑安全进行分析探讨。
关键词地铁车站;深基坑;地下连续墙变形控制由于地铁交通的便利,地铁建设行业在最近几年里获得了较好的发展,地铁车站工程的安全问题也引起了社会各个层面的广泛关注。
从基础施工的安全角度来看,就会发现深基坑这一环节在地铁车站施工安全中是十分重要的,而地下连续墙在深基坑工程之中又是主要围护结构,地下连续墙的变形程度和变形规律能否掌握直接影响到了整个地铁车站的最终施工安全。
1 工程概况广州地铁三号线同和站位于广州大道北,沿广州大道北呈南北走向,站位所处的广州大道北段现状为路宽40米的8车道城市主干道,道路两侧建筑物较多。
车站有效站台中心里程为YCK-5-173.000,车站起点里程YCK-5-106.000,车站终点里程YCK-5-553.100,车站外包全长449.1米,其中存车线及折返线长284.2米,标准段宽度19.5米。
本站位场地南低北高,地面高程为31.6~39.6m,基坑开挖深度南段较浅北段较深,南段深约18m,北段深约25m,2 深基坑地下连续墙施工方案围护结构为厚800mm地下连续墙,桩嵌固深度为进入基坑底面花岗岩残积土、全风化层不小于6.5m,采用三至五道内支撑。
第一道支撑采用钢筋砼其余各道支撑采用钢管支撑φ600。
施工顺序如下:①围护桩施工完成后,开挖第一层土方至第一道混凝土支撑底,然后施工桩顶冠梁及第一道混凝土支撑,等冠梁、第一道混凝土支撑混凝土强度达到设计强度且基坑预降水20天后,进行混凝土支撑以下土方开挖。
地铁吊脚桩深基坑围护结构及土体变形规律

地铁吊脚桩深基坑围护结构及土体变形规律吴晓刚【摘要】通过分析典型“土岩二元结构地层”深基坑的特点,选取青岛地铁李村站的吊脚桩深基坑作为研究对象,采用ABAQUS有限元仿真计算,并结合大量现场监测数据分析的方法,对吊脚桩深基坑围护结构及土体的变形规律展开了研究。
研究结果表明:“土岩二元结构”地层深基坑具有和土质基坑或岩质基坑显著不同的特点;随着基坑开挖深度的增加,围护结构的侧移逐渐增大,最终的侧移形态为上部小、中下部大的“花瓶形”;地表沉降随基坑开挖深度的增加而增加,在开挖深度小于2 m时,地表沉降表现为“三角形”模式;随着开挖深度增加至6 m,沉降模式由“三角形”转变为“凹槽型”,此后沉降形态保持为“凹槽型”不变。
基坑深层土体沉降曲线性状与地面沉降相似,但沉降的影响范围随着深度的增大有所减小,土岩界面以下地层受上覆土层开挖卸荷而产生的回弹影响非常小。
%The characteristics of the deep foundation pit in soil rock dual structure strata firstly was analyzed. The deep foundation pit by suspending pile in Qingdao subway Lijiacun station is selected to as the research object. Using ABAQUS finite element simulation analysis method combined with a large number of field monitoring data, to study the deformation law of retaining structure and soil of deep foundation pit by suspending pile. The results prove that , the characteristics of the deep foundation pit in soil rock dual structure strata is significantly different from soil foundation pitor rock foundation pit. With the increase of excavation depth, palisade structure lateral increase gradually, finally forms of lateral upper for small, big part of the“vase”. Surface subsidence increases with the in-crease ofexcavation depth, when the excavation depth is less than 2 m, the surface subsidence is shown as“trian-gle” mode. With the increase of excavation depth to 6 m, settlement pattern by “triangle” into “groove” type,then settlement form for “groove”. Deep foundation pit soil settlement curve characters and ground subsidence are similar, but the influence ofthe subsidence range reduced with the increase of depth. The soil rock interface under formation by overlaying soil excavation unloading rebound effect is very small.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2016(016)014【总页数】8页(P280-287)【关键词】深基坑;吊脚桩;变形规律;有限元计算;现场监测【作者】吴晓刚【作者单位】湖南省隧道工程总公司,益阳413000【正文语种】中文【中图分类】TU473.12地下空间的开发利用,对于解决城市建设用地紧张、生存空间狭小、交通拥挤等问题具有十分重要的作用。
某深基坑支护结构内力与变形研究

3.4.1—3.4.2 规定计算; ② 被动侧土压力简化为土弹簧支撑, 按 Winkler
图4 支护桩桩身实测位移-深度关系曲线 Fig. 4 Measuring displacement-depth of pile curves of supporting pile bodies
模型计算土抗力,在弹性地基单元每一节点处各设 一附加弹簧支撑,其刚度 Ks 为 K s K h Bl 式中 ( 1)
1
引 言
0.5~2 m;③粉砂层,稍密,层厚0~2.5 m;④中 粗砂层,中密,层厚2~6 m;⑤强、中风化砂岩。 地下水位在地表以下 2~3 m。设计的基坑支护体 系由两部分组成:围护桩与支撑体系。围护桩为人 工挖孔钢筋混凝土灌注桩,桩径为1.2 m,护壁厚度 为 0.15 m,桩间距为 1.5 m。在 EFGH 段桩长为 25 m,与皮带廊基坑重叠部分ABCDE 段的支护桩 桩顶在原地面以下5 m,桩长为 20 m。ABCDE 段 的支撑由三道钢支撑组成, 而 EFGH 段由一排锚杆 和三道钢支撑组成。 地表下2.5 m 处为一排土层锚杆, 平面上锚杆间距为1.5 m,锚杆钢筋直径为28 mm, 倾角为30; 锚杆下为三道钢管内支撑, 钢支撑外径 为600 mm,壁厚为16 mm,分对撑与斜撑两种。平 面上钢支撑(对撑)间距为3.0 m;垂直方向上,第
Study on inner force and deformation of supporting structure for deep foundation pit
XIAO Wu-quan, LEN Wu-ming, LU Wen-tian
(College of Civil Engineering, Central South University, Changsha 410075, China)
增量法在深基坑围护结构水平变形计算中的应用

Vo 4 No., u y 2 1 l 2 3 J l 0 1
宁 波 大 学 学 报 (理 工 版 )
J UR ALO NG O U V R I Y( E O N FNI B NI E S T NS E)
首届中国高校优秀科技期刊奖
‘ 江 省优 秀科 技期 刊一 等奖 浙
增量法在深基坑 围护结构水平变形计算 中的应用
陈 玉 香
( 金华教育学 院 理工分院,浙江 金华 3 10 2 00)
摘要:在结构和荷载变化复杂的大型基坑 工程 围护结构变形计算 中, 增量法计 算相对其他计算
理论具有较 明显优越性. 采用增量法对上海世博 50 V地下变电站其基坑围护结构在 开挖过程 0k 中的水平位移进行 了计算整理, 并与实测值进行对 比分析. 结果显示两者能较好地拟合, 表明应
4 0 N・- 3 7 0 k ・ 地 下 连续墙 开 0 0 k 1 6 T ,k =3 0 Nm- I 3 .
挖侧设置 0 厚结构内衬墙, .m 8 与地下连续墙共 同 组成复合墙体 .
计算模型采 用基于规范的水土合算轴对称弹 性地基杆系有 限元模型【 地基土简化 为 Wi l 3 J . ne kr
段 完成后 的增 量, 将每个开挖段产生的 内力和位
移叠加就是整个开挖过程结束、 体系重新平衡后的
最终 内力与位移 . 增量法的关键是准确地确定 出 每个开挖段相对于前一个开挖段的荷载增量 {尸 , △ }
一
般可分为以下几类: ( 1 内土的挖除: )坑 坑内土被分层挖除时, 作
所形成 的结 构体系不断变化 , 而且 开挖过 程 中地 下连续墙 亦已产生了位移, 而支 撑是在连续墙已 经产生位移 的状态下施加的 . 古典的不考虑支 按 撑变形及开挖施工过程的计算理论( 如等值梁法) , 可得 出非开挖侧弯矩为主的计算结果… 而这显然 , 脱离 实际过程和结果 . 增量法能较好地模拟基 但 坑 分步开挖过程 中不 同的受 力和结构状 况, 并能 将受力 、 结构的变化过程划分为所需的若干个相对
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关于深基坑围护结构体系变形计算的探讨
摘要:在本文中,使用深基坑支护结构变形的现场测量数据,利用弹性地基梁有限元计算和参数优化分析,创建预测计算深基坑支护结构的变形的方法,深基坑开挖的安全性作出评估、指导工程施工。
关键词:深基坑;支护结构;变形预报;弹性地基梁
1.前言
由于我国各个城市中人口迅速增加,也为满足城市发展的需要。
无论是高层建筑还是地铁的深基坑工程,由于都是在城市中进行开挖,基坑周围通常存在交通要道、已建建筑或管线等各种构筑物,这就涉及到基坑开挖的一个很重要内容,要保护其周边构筑物的安全使用。
而一般的基坑支护大多又是临时结构、投资太大也易造成浪费,但支护结构不安全又势必会造成工程事故。
因此,如何安全、合理地选择合适的支护结构并根据基坑工程的特点进行科学的设
计是基坑工程要解决的主要内容。
安全等级,根据《建筑基坑支护技术规程》(jgj120-99)对基坑侧壁安全等级及重要性系数规定如下:
2.参数反分析计算
参数反分析计算是以已完成的工况支护结构的位移量测信息为
基础,选择支护体系力学模型及相应的边界条件,然后建立目标函数,利用优化方法来搜索与实测值逼近的土体参数及支护结构力学参数,如土体的m值及支护结构的刚度ei、支撑刚度k等,通过确
定的支护体系力学参数并采用有限元法等计算方法来预测下一工况的墙体变形量、内力及支撑力,实现动态优化设计,同时用以指导工程实践。
2.1目标函数的建立
以基坑开挖的每一工况量测信息为基础的反分析方法的目标函数一般为:
式中:uci为支护结构上测点i的水平位移的计算值,uli为支护结构上测点i的水平位移的实测值,x表示土体的m值、支撑刚度系数、桩墙刚度等,n为测点总数。
2.2墙体任意处位移计算
支护结构的位移计算采用弹性地基梁有限元法,计算的最终结果是单元节点处的内力及变形,而实测点的位置可能不在节点处,为了反映施工过程的动态响应,以及目标函数值的求解,需要给出量测点任意位置设置和任意施工阶段的量测信息增量,则任一单元上测点i的水平位移uci可用线性插值法求得,计算公式为:
式中:x1,x2分别为测点i所在单元2个端点的坐标;uc1,uc2分别为测点i所在单元2个端点的水平位移的计算值;xi为测点i 的坐标(2个坐标原点为桩墙顶点)。
2.3量测数据处理
(1)来自现场的量测数据常常由于测点设置过大或测点受到破坏而引起量测点数不够充足,常求助于拉格朗日插值或样条函数插值的方法进行数据处理。
(2)当量测信息是支护结构的水平倾角θ(x)(x)为竖向坐标),需将θ(x)转换为水平位移u(x),可用下式进行计算:
式中:a为支护结构底端竖向坐标。
(3)由于环境及人为读数引起的误差在实际量测过程中是无法避免的,为了消除这种误差对反分析结果的精度影响,必须对量测数据进行平滑处理。
2.4优化方法
目标函数极小化是一个无约束优化问题,即:
式中:m为土体地基反力比例系数,ei为桩墙刚度,ki为第i道支撑的刚度。
因为函数f(x)的导数无法求得,所以采用无导数搜索法进行最优值的求解,本文采用powell法进行求解。
3.变形预报原理
在反分析土体参数及支护结构的力学参数后,以这些信息作为已知信息,采用弹性地基梁有限元法进行支护结构的内力及位移计算[15],相应求得施工过程支护结构变形量。
下面以某一深基坑围护工程的3个工况来阐明变形预报过程。
工况1:先开挖到?h1;
工况2:在h2?(h2≤h1)处设置第1道支撑,并继续开挖到?h3处;
工况3:在h4?(h1<h4≤h3)处设置第2道支撑,并继续开挖到坑底。
在开挖前,利用经验或试验得出土体的参数及支护结构力学参数值,选取土的力学计算模型,对第1次开挖作出初始预报。
在进行工况ⅰ开挖时,相应地进行监测,这时预报值与实测值肯定有较大误差,利用反分析,反演得到与实际相符的土体参数值及桩墙刚度ei值。
以反演得到的土体参数值及桩墙刚度ei值作为初值再对第2次开挖进行预报。
在进行工况ⅱ开挖时,同时进行监测,对土体参数、第1道支撑刚度k1进行反演,又将反演结果作为下一次开挖预报的初值,再进行预报,以此类推,这样就能模拟整个施工过程,真实地反映支护结构的内力及变形的变化过程,从而实现动态施工设计。
4.工程应用
某商用办公楼由1幢34层主楼和4层裙房组成,地面以下为3层地下室,基坑面积为4322m2,开挖深度14.2m,围护结构采用厚1000mm的地下连续墙,墙深29m,设3道水平支撑:第1道支撑离墙顶2.5m,第2道支撑离墙顶7.5m,第3道支撑离墙顶11.0m。
土的力学参数如表1。
工程地处繁华市区,周围分布有重要建筑及电缆、煤气管和水管等多根管线。
挖土和施工工况如下:
工况1:开挖-2.6m处;
工况2:架设第1道支撑,开挖到-7.8m处;
工况3:架设第2道支撑,开挖到-11.4m处;
工况4:架设第3道支撑,开挖到坑底-14.2m处。
基坑开挖时对变形预报的方法以(工况2)的量测信息为基础,反演土体参数m值、支护刚度ei值、第1道支撑刚度k1值等。
根据反演出的参数来预报(工况3)的墙体变形量。
又以同样的方法,依据(工况3)的量测信息,反演土体参数m值及第2道支撑刚度k2值(支护刚度ei值,第1道支撑刚度k1值由上一工况反演得出),据此预报(工况4)的墙体变形量。
反演确定的参数值如表2。
工况3与工况4的实测位移与预报位移对比见图1。
其中曲线1为采用初始土体参数及墙体刚度ei、支撑刚度k1计算得到的墙体位移分布曲线;曲线2是利用工况2的实测墙体侧向位移,反演得到土体的m值及墙体刚度ei、支撑刚度k1后算得的墙体侧向位移预测值;曲线3是利用工况3的实测墙体侧向位移,反演得到土体的m值和支撑刚度k2后算得的墙体侧向位移预测值;曲线4是不同工况的位移实测值。
可见,土体的地基反力比例系数m值是随开挖过程不断变化的,应用反演方法可以较准确的反演不同工况下的m值、墙体刚度及支撑刚度,同时能以上一工况的开挖信息,较准确地预报下一步工况的墙体变形。
5.结论
优化反分析方法可依据基坑开挖中现场量测的位移信息获得比
较接近实际情况的关键计算参数,如土体的m值,支护结构的刚度ei、支撑刚度k等,这些参数可综合反映基坑开挖中各工况下支护结构体系的形状及土体的性态。
参考文献:
[1] 龚晓南. 深基坑工程设计施工手册[m]. 中国建筑工业出版社,1998.
[2] 贺怀建,白世伟,陈健. 岩土工程专家系统中的推一时及其应用[j]. 岩石力学与工程学报,2002.
[3] 李欢秋,吴祥云,袁诚祥等. 基坑附近楼房基础综合托换及边坡加固技术[j]. 岩石力学与工程学报,2003.。