旋塞阀内衬剥落腐蚀的分析与处理
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2010年第 4 期 文章编号 : 1002 5855 ( 2010 ) 04 0037 03
阀
门
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旋塞阀内衬剥落腐蚀的分析与处理
薛子文 , 杨东辉 ( 兖矿国泰化工有限公司 , 山东 滕州 277527 )
摘要 分析了普通型 PT FE 内衬旋塞阀在醋酸系统合成反应釜自循环管线上应用时出现内衬 损坏的原因 , 介绍了 T 475 材料的性能和特点, 论述了采用 T 475替代原有的普通型 PTFE 内衬和改 变旋塞阀内部结构的方法 。
1 旋塞
2 阀体
3 内衬 ( b) 内衬脱落
( a) 旋塞阀部分开启
低, 强度高 , 高温时延伸率高, 强度低 ( 图 3b )。 PT FE 材料的弹性模量随温度的升高而降低。主要是 随着温度的逐渐升高 , 分子间的结合力逐渐减弱的 缘故 ( 图 3c)。
图 1 阀门工作状态
( 4) 内衬受热膨胀导致旋塞旋转时剪切脱落
1 旋塞 2 阀体 3 内衬 ( a) 内衬受热膨胀 ( b )内衬边缘受剪切
图 2 内衬在热态下工作
PTFE 晶体 在 19 和 30 时 存在 2 个可 逆转 变。第一个转变是 PTFE 晶体由三斜晶系转变为六 方晶系, 体积约增加 1 2 % 。第二个转变是 30 时 PTFE 晶体又发生结晶松弛, C - C 链螺旋变成无规 则缠绕, 30 时的体积变化约为 19 时的 10 % 。在 结晶转变和结晶松弛过程中 PTFE 的体积发生明显 的变化, 相应对普通型 PTFE 内衬 的应用性能产生 一定影响。 由于旋塞阀的工作温度超过了 19 和 30 这 两个温度膨胀点, 所以当旋塞阀处于正常工作状态 时, 会发生热膨胀变形 ( 图 2a) 。当关闭阀门时, 旋 塞会和内衬形成一定的剪切力造成内衬变形。随着 旋塞的进一步旋转 , 过大的剪切力很可能把边缘的 内衬材料从旋塞阀中剪切掉 ( 图 2b) , 这也是导致旋 塞阀内漏的一个重要原因。 ( 5)温度升高导致 PTFE 性能下降 PTFE 材料的拉伸强度随温度的升高逐步降低, 大约以 100 为拐点。在温度小于 100 时, 拉伸强 度的变化 梯度较 温度高 于 100 时的变 化梯 度大 ( 图 3a)。 PTFE 材料的极限名义应变为温度的递增 凸函数。极限名义应变的变 化, 大约以 25 为界。 当温度小于 25 时极限名义应变 随温度升高而线 性增长。当温度大于 25 时, 极限名义应变几乎不 受温度影 响。这说 明低温时 PTFE 材料的延 伸率
( a) 温度 - 压力变化
( b ) 冷流特性
( c)压力 - 变形系数 ( 在 100 , 不同的压力等级下工作 100小时 )
( d) 压力 - 位移变化
图 4 T475 与 PTFE 性能分析
( 1) 材料选择 采用 T 475 材料 取代普通型 PTFE 内衬。 T475 内衬性能较好 (图 4) , 例如在 300 磅级压力下, 在正 常温度控制范围内, 普通型 PTFE 的性能下降很快 , 而 T475在相同的工作条件下没有明显的性能下降 2 ( 图 4a) 。在 15N /mm 压力等级和 23 的温度条件 下 , 操作 100h , 普通 型 PT FE 的 冷流现象 明显。而 T475抗冷流效果比 PTFE 优越 2~ 3 倍 (图 4b) 。在 任何温度下 PTFE 都会有粘 滞性和弹性, 所以会发 生流动和蠕动现象。 T 475 在承载负荷时发生的蠕 变与变形极小, 因为其微观结构是由改进的非晶相 及链状分枝组成的。并且在承载负荷条件下的变形 与含 有 25% 碳 的 PTFE 相似 ( 图 4c)。 温度 升到 150 时 , 两种材料附加测试得出的结果相似。虽然 填充了碳或玻璃纤维的 PTFE 可以抗变形, 但是密 封性能下降 , 同时降低了纯度。填充物对介质撞击 更加敏感 , 这也 会使密 封性下 降。 T475 不 仅抗变 形 , 而且密封特性、 抗 介质撞击及纯 度都得到了改
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( a) 温度 - 拉伸强度变化
( b )温度 - 极限名义应变的变化
( c) 温度 - 弹性模量的变化
图 3 PT FE 性能
3 解决方法 由于旋塞阀的保管、 操作和普通型 PTFE 内衬
的固有特性等导致旋塞阀内衬变形和脱落, 所以从 材料选择和结构改进两方面解决存在的问题。
( Y ankuang C athay C oa l Che m ica ls C o . , L td , T engzho u 277527 , Ch ina)
Abstract : Analy ses causes of lin in g breakdow n of genera l types o f PT FE lin in gs for plug va lv e in se lf recy clin g p ip elin es o f synthe tic reacto rs of acetic ac id sy ste m, in troduces properties and characteristics o f T 475 m a teria, l d iscusses the m ethods o f adoptin g T 475 to rep la ce o rig in a l g enera l types o f PT FE lin in gs and chang in g th e inner structure o f plug va lv e s . K ey w ord s : cock; PTFE; T 475 ; co ld f low; hea t expansion ; tensile streng th; e lastic m odu lu s 1 概述 在 30万吨醋酸生产装置的合成反应釜自循环 管线上对温度有着严格的要求。为了能够达到应有 的运行效 果, 此循 环 管线 一 般温 度 控制 在 185 ~ 195 , 压力控制在 2 8~ 4 0 M Pa 。此管线上大部分 采用普通型 PTFE 内衬的旋塞阀, 在系统运行 2~ 3 个月停车检修时 , 发现阀门无法关紧 , 不能进行应有 的工艺处理。查看原因主要是由于旋塞阀内衬均有 不用程度的脱落 , 更严重的有撕裂现象。 2 故障分析 ( 1) 冷流导致内衬脱落 在常温下, 塑料、 橡胶和金属等固体在负荷下发 生变形 , 去掉负荷后不能恢复原形的变形现象称之 为冷流。冷流现象在内衬旋塞阀中普遍存在 , 尤其 是在醋酸工艺条件下使用的特殊内衬旋塞阀。由于 特殊阀门订货周期较长 , 一般在基础建设前期进行 采购, 有时会存放半年 , 当阀门安装于系统上时 , 可 能由于存放原因导致内衬受力, 当应力取消时, 又无 法回到原有的理想状态 , 造成变形。对此现象解决 方法一方面是注意阀门存储时保持内衬材料不受任 何应力作用, 保持旋塞阀流道整洁和畅通, 并用非金 属材料挡板 ( 如木 板、 塑 料等 ) 封闭旋 塞阀的 进出 口, 使其形成一密闭的环境。另一方面要求对旋塞 阀进行全开式存放 , 也就是使旋塞、 内衬和阀体保持 紧密贴合 , 防止内衬由于外力作用发生变形。 ( 2)操作不稳导致内衬错位 由于系统运行过程中经常会 开启或关闭旋塞 阀, 并且用于此循环管线上的阀门尺寸为大口径阀 门 ( 一般为 8 in ( 200mm ) 或 10 in ( 250mm ) ) , 这就 会导致内衬和旋塞的摩擦力过大 , 当操作人员在旋 转手轮时不能均匀的使旋塞受力 , 就有可能使旋塞 和内衬发生错位, 导致高流速、 大流量和高温度液体 冲刷内衬材料 , 并在内衬和阀体之间积存大量的介 质, 使内衬逐渐的从阀体上脱落。因此 , 在操作过程
作者简介 : 薛子文 ( 1984- ) , 男 , 山东滕州人 , 助理工程师 , 从事阀门管理工作。
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中用加长杆或 F型扳手均匀用力 , 可以减少由于用 力不均衡而导致的内衬错位或损坏。 ( 3) 阀门部分开启导致内衬变形 开车初期系统处于试车调试阶段 , 不能立刻达 到满负荷运行, 要通过调节阀门的开度控制流量的 大小。流量调节一般采用自调式截止阀。一方面数 据能很直观的反映在控制室里 , 有利于控制人员进 行操作。另一方面能保证系统调试时现场无人 , 确 保人员安全。而旋塞阀主要做切断用, 不用于流量 调节。但是开车初期系统波动频繁, 系统温度和流 量如果只采用自调式截止阀控制不能起到微调的作 用。所以只能是控制室和现场人员互相配合 , 通过 调节旋塞阀开度进行微调 , 这就出现了旋塞阀存在 半开半闭的现象。 当旋塞阀处于全开状态时, 旋塞和阀体完全把 内衬包裹起来, 基本上不和介质接触。当旋塞阀处 于全关状态时, 旋塞把介质和内衬全部隔离, 内衬基 本上也不会和介质发生接触。这是正确的使用旋塞 阀的方法, 同时也能延长阀门的使用寿命。但是受 条件限制, 旋塞阀经常处于部分开启状态 (图 1a) , 工艺介质在不断的冲刷旋塞阀内衬。而开车初期系 统处于不稳定阶 段, 温度、 压力和流 量等不断的变 化 , 使内衬 受到无规律的 交变应力。普通型 PTFE 内衬为软材料, 受到交变应力会发生变形 , 影响其使 用寿命。随着旋塞阀使用时间的加长, 阀门入口处 内衬因介质冲刷变形与阀体脱离 (图 1b)。
参 考 文 献
向安装反了 , 或是阀选的太大。解决办法是将调节 阀按介质流动方向安装, 缩小阀瓣尺寸。 ( 6) 泄漏量大 先 检查阀门密封面是否损伤 , 阀座连接螺纹是否松动 , 阀关闭时的压差是否大于 执行机构的输出力。解决办法是修复密封面 , 并紧 阀座, 更换高输出力的执行机构。 ( 7) 急剧振动 经常发生在所选阀的频率与系 统频率相同时 , 这种现 象的 产生约 为 1 % 的 概率。 解决办法是更换不同结构的阀。 ( 8) 振荡 由于阀处于小开度工作或流向为流 闭型所致。解决办法是避免阀门小开度工作 , 并使 流向改为流开型。 4 维修流程 调节阀维修时, 经过清洗, 拆卸阀门 , 拆卸执行 机构, 重新组装和测试等步骤。 ( 1) 清洗 调节阀 容易被工艺流体介质污染 , 所以必须用特殊的方法把被工艺介质浸蚀过的部件 清洗干净。一般情况下只有用水或蒸汽吹扫 , 对某 些污染 ( 例如碱性介质 ) 要用酸洗, 对于金属污染用 高温长时间进行特殊处理。清洗时避免重复污染 , 应在安全地点进行。 ( 2) 拆卸阀门 拆卸阀门时标明与阀体法兰相 对应的执行机构的连接位置。把执行机构与上阀盖 分开, 上阀盖与阀分开。卸开上阀盖和填料函部件 后 , 从阀体上拆下阀瓣、 阀杆及下法兰。 ( 3) 拆卸执行机构 拆卸执行机构后应检查支 架、 膜片、 弹簧、 推杆和螺纹连接件。 ( 4) 重新组装 在重新组装时应选用合适的垫
关键词 旋塞阀 ; PTFE; T 475; 冷流 ; 热 膨胀 ; 拉伸强度 ; 弹性模量 文献标识码 : A 中图分类号 : TH134
Analysis and settlem ent of lining dropp ing off the plug valve
XU E Z i w en, YANG D ong hui
1 旋塞
2 阀体
3 内衬
图 5 阀体结构改进
由于旋塞和内衬的摩擦力过大, 当阀门开关时, 内衬 和阀体之间发生一定的位移 , 而新的阀体结构阻止
( 下转第 45 页 )
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阀 先检查调节阀是否流
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( 5) 阀小开度稳定性差
片及螺栓连接件, 准确对中 , 均匀拧紧 , 防止法兰泄 漏, 同时对各摩擦部位施加合适的润滑剂。 ( 5)测试 重新组装后, 调节 阀必须进行基本 特性、 气密性和泄漏量等试验。测试合格后才能在 现场安装。 5 大修工艺 调节阀大修前 , 为提高维修质量与维修效率 , 必 须对调节阀的维修进行系统化管理 , 制定严格的质 量控制体系 ( 即清扫 ! 打标记 ! 离线 ! 清洗 ! 解体 ! 零部件检查 ! 零部件修复或更换 ! 装配 ! 气密 性、 泄漏量等试验 ! 调校与试验 ! 上线回装 ! 二次 联校 ! 投运的流程化管理 ) 。并根据所维修的调节 阀类型、 结构和特 性等确定工作 步骤, 明确 故障类 型, 制定维修方案, 准备相应的维修工具 , 确定耐压 强度 , 计算允许泄漏量和阀体试验等工作。 6 结语 为保障石油化工装置长期处于安全 , 稳定, 满负 荷及优良运行状态 , 对包括调节阀在线使用情况在 内的所有自动化产品提出了更高的质量要求。只有 制定合理的产品大修工艺及执行严格的质量控制条 例, 才能解决调节阀大修中的无序维修, 时间长, 返 修率高等问题 , 最大限度的提高大修质量。
善。拉伸载荷位移比较表明 , T475 比 PTFE 更耐应 力龟裂 (图 4d)。 T 475 比 PTFE 的表面光滑, 光滑的 表面提高了密封性和润滑性, 降低了摩擦力和扭矩 等。 ( 2)结构改进 为了减少热膨胀和介质冲刷等因素对内衬损坏 的 影响 , 对其阀体和内衬结构进 行了改进 ( 图 5) 。
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旋塞阀内衬剥落腐蚀的分析与处理
薛子文 , 杨东辉 ( 兖矿国泰化工有限公司 , 山东 滕州 277527 )
摘要 分析了普通型 PT FE 内衬旋塞阀在醋酸系统合成反应釜自循环管线上应用时出现内衬 损坏的原因 , 介绍了 T 475 材料的性能和特点, 论述了采用 T 475替代原有的普通型 PTFE 内衬和改 变旋塞阀内部结构的方法 。
1 旋塞
2 阀体
3 内衬 ( b) 内衬脱落
( a) 旋塞阀部分开启
低, 强度高 , 高温时延伸率高, 强度低 ( 图 3b )。 PT FE 材料的弹性模量随温度的升高而降低。主要是 随着温度的逐渐升高 , 分子间的结合力逐渐减弱的 缘故 ( 图 3c)。
图 1 阀门工作状态
( 4) 内衬受热膨胀导致旋塞旋转时剪切脱落
1 旋塞 2 阀体 3 内衬 ( a) 内衬受热膨胀 ( b )内衬边缘受剪切
图 2 内衬在热态下工作
PTFE 晶体 在 19 和 30 时 存在 2 个可 逆转 变。第一个转变是 PTFE 晶体由三斜晶系转变为六 方晶系, 体积约增加 1 2 % 。第二个转变是 30 时 PTFE 晶体又发生结晶松弛, C - C 链螺旋变成无规 则缠绕, 30 时的体积变化约为 19 时的 10 % 。在 结晶转变和结晶松弛过程中 PTFE 的体积发生明显 的变化, 相应对普通型 PTFE 内衬 的应用性能产生 一定影响。 由于旋塞阀的工作温度超过了 19 和 30 这 两个温度膨胀点, 所以当旋塞阀处于正常工作状态 时, 会发生热膨胀变形 ( 图 2a) 。当关闭阀门时, 旋 塞会和内衬形成一定的剪切力造成内衬变形。随着 旋塞的进一步旋转 , 过大的剪切力很可能把边缘的 内衬材料从旋塞阀中剪切掉 ( 图 2b) , 这也是导致旋 塞阀内漏的一个重要原因。 ( 5)温度升高导致 PTFE 性能下降 PTFE 材料的拉伸强度随温度的升高逐步降低, 大约以 100 为拐点。在温度小于 100 时, 拉伸强 度的变化 梯度较 温度高 于 100 时的变 化梯 度大 ( 图 3a)。 PTFE 材料的极限名义应变为温度的递增 凸函数。极限名义应变的变 化, 大约以 25 为界。 当温度小于 25 时极限名义应变 随温度升高而线 性增长。当温度大于 25 时, 极限名义应变几乎不 受温度影 响。这说 明低温时 PTFE 材料的延 伸率
( a) 温度 - 压力变化
( b ) 冷流特性
( c)压力 - 变形系数 ( 在 100 , 不同的压力等级下工作 100小时 )
( d) 压力 - 位移变化
图 4 T475 与 PTFE 性能分析
( 1) 材料选择 采用 T 475 材料 取代普通型 PTFE 内衬。 T475 内衬性能较好 (图 4) , 例如在 300 磅级压力下, 在正 常温度控制范围内, 普通型 PTFE 的性能下降很快 , 而 T475在相同的工作条件下没有明显的性能下降 2 ( 图 4a) 。在 15N /mm 压力等级和 23 的温度条件 下 , 操作 100h , 普通 型 PT FE 的 冷流现象 明显。而 T475抗冷流效果比 PTFE 优越 2~ 3 倍 (图 4b) 。在 任何温度下 PTFE 都会有粘 滞性和弹性, 所以会发 生流动和蠕动现象。 T 475 在承载负荷时发生的蠕 变与变形极小, 因为其微观结构是由改进的非晶相 及链状分枝组成的。并且在承载负荷条件下的变形 与含 有 25% 碳 的 PTFE 相似 ( 图 4c)。 温度 升到 150 时 , 两种材料附加测试得出的结果相似。虽然 填充了碳或玻璃纤维的 PTFE 可以抗变形, 但是密 封性能下降 , 同时降低了纯度。填充物对介质撞击 更加敏感 , 这也 会使密 封性下 降。 T475 不 仅抗变 形 , 而且密封特性、 抗 介质撞击及纯 度都得到了改
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ຫໍສະໝຸດ Baidu
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( a) 温度 - 拉伸强度变化
( b )温度 - 极限名义应变的变化
( c) 温度 - 弹性模量的变化
图 3 PT FE 性能
3 解决方法 由于旋塞阀的保管、 操作和普通型 PTFE 内衬
的固有特性等导致旋塞阀内衬变形和脱落, 所以从 材料选择和结构改进两方面解决存在的问题。
( Y ankuang C athay C oa l Che m ica ls C o . , L td , T engzho u 277527 , Ch ina)
Abstract : Analy ses causes of lin in g breakdow n of genera l types o f PT FE lin in gs for plug va lv e in se lf recy clin g p ip elin es o f synthe tic reacto rs of acetic ac id sy ste m, in troduces properties and characteristics o f T 475 m a teria, l d iscusses the m ethods o f adoptin g T 475 to rep la ce o rig in a l g enera l types o f PT FE lin in gs and chang in g th e inner structure o f plug va lv e s . K ey w ord s : cock; PTFE; T 475 ; co ld f low; hea t expansion ; tensile streng th; e lastic m odu lu s 1 概述 在 30万吨醋酸生产装置的合成反应釜自循环 管线上对温度有着严格的要求。为了能够达到应有 的运行效 果, 此循 环 管线 一 般温 度 控制 在 185 ~ 195 , 压力控制在 2 8~ 4 0 M Pa 。此管线上大部分 采用普通型 PTFE 内衬的旋塞阀, 在系统运行 2~ 3 个月停车检修时 , 发现阀门无法关紧 , 不能进行应有 的工艺处理。查看原因主要是由于旋塞阀内衬均有 不用程度的脱落 , 更严重的有撕裂现象。 2 故障分析 ( 1) 冷流导致内衬脱落 在常温下, 塑料、 橡胶和金属等固体在负荷下发 生变形 , 去掉负荷后不能恢复原形的变形现象称之 为冷流。冷流现象在内衬旋塞阀中普遍存在 , 尤其 是在醋酸工艺条件下使用的特殊内衬旋塞阀。由于 特殊阀门订货周期较长 , 一般在基础建设前期进行 采购, 有时会存放半年 , 当阀门安装于系统上时 , 可 能由于存放原因导致内衬受力, 当应力取消时, 又无 法回到原有的理想状态 , 造成变形。对此现象解决 方法一方面是注意阀门存储时保持内衬材料不受任 何应力作用, 保持旋塞阀流道整洁和畅通, 并用非金 属材料挡板 ( 如木 板、 塑 料等 ) 封闭旋 塞阀的 进出 口, 使其形成一密闭的环境。另一方面要求对旋塞 阀进行全开式存放 , 也就是使旋塞、 内衬和阀体保持 紧密贴合 , 防止内衬由于外力作用发生变形。 ( 2)操作不稳导致内衬错位 由于系统运行过程中经常会 开启或关闭旋塞 阀, 并且用于此循环管线上的阀门尺寸为大口径阀 门 ( 一般为 8 in ( 200mm ) 或 10 in ( 250mm ) ) , 这就 会导致内衬和旋塞的摩擦力过大 , 当操作人员在旋 转手轮时不能均匀的使旋塞受力 , 就有可能使旋塞 和内衬发生错位, 导致高流速、 大流量和高温度液体 冲刷内衬材料 , 并在内衬和阀体之间积存大量的介 质, 使内衬逐渐的从阀体上脱落。因此 , 在操作过程
作者简介 : 薛子文 ( 1984- ) , 男 , 山东滕州人 , 助理工程师 , 从事阀门管理工作。
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中用加长杆或 F型扳手均匀用力 , 可以减少由于用 力不均衡而导致的内衬错位或损坏。 ( 3) 阀门部分开启导致内衬变形 开车初期系统处于试车调试阶段 , 不能立刻达 到满负荷运行, 要通过调节阀门的开度控制流量的 大小。流量调节一般采用自调式截止阀。一方面数 据能很直观的反映在控制室里 , 有利于控制人员进 行操作。另一方面能保证系统调试时现场无人 , 确 保人员安全。而旋塞阀主要做切断用, 不用于流量 调节。但是开车初期系统波动频繁, 系统温度和流 量如果只采用自调式截止阀控制不能起到微调的作 用。所以只能是控制室和现场人员互相配合 , 通过 调节旋塞阀开度进行微调 , 这就出现了旋塞阀存在 半开半闭的现象。 当旋塞阀处于全开状态时, 旋塞和阀体完全把 内衬包裹起来, 基本上不和介质接触。当旋塞阀处 于全关状态时, 旋塞把介质和内衬全部隔离, 内衬基 本上也不会和介质发生接触。这是正确的使用旋塞 阀的方法, 同时也能延长阀门的使用寿命。但是受 条件限制, 旋塞阀经常处于部分开启状态 (图 1a) , 工艺介质在不断的冲刷旋塞阀内衬。而开车初期系 统处于不稳定阶 段, 温度、 压力和流 量等不断的变 化 , 使内衬 受到无规律的 交变应力。普通型 PTFE 内衬为软材料, 受到交变应力会发生变形 , 影响其使 用寿命。随着旋塞阀使用时间的加长, 阀门入口处 内衬因介质冲刷变形与阀体脱离 (图 1b)。
参 考 文 献
向安装反了 , 或是阀选的太大。解决办法是将调节 阀按介质流动方向安装, 缩小阀瓣尺寸。 ( 6) 泄漏量大 先 检查阀门密封面是否损伤 , 阀座连接螺纹是否松动 , 阀关闭时的压差是否大于 执行机构的输出力。解决办法是修复密封面 , 并紧 阀座, 更换高输出力的执行机构。 ( 7) 急剧振动 经常发生在所选阀的频率与系 统频率相同时 , 这种现 象的 产生约 为 1 % 的 概率。 解决办法是更换不同结构的阀。 ( 8) 振荡 由于阀处于小开度工作或流向为流 闭型所致。解决办法是避免阀门小开度工作 , 并使 流向改为流开型。 4 维修流程 调节阀维修时, 经过清洗, 拆卸阀门 , 拆卸执行 机构, 重新组装和测试等步骤。 ( 1) 清洗 调节阀 容易被工艺流体介质污染 , 所以必须用特殊的方法把被工艺介质浸蚀过的部件 清洗干净。一般情况下只有用水或蒸汽吹扫 , 对某 些污染 ( 例如碱性介质 ) 要用酸洗, 对于金属污染用 高温长时间进行特殊处理。清洗时避免重复污染 , 应在安全地点进行。 ( 2) 拆卸阀门 拆卸阀门时标明与阀体法兰相 对应的执行机构的连接位置。把执行机构与上阀盖 分开, 上阀盖与阀分开。卸开上阀盖和填料函部件 后 , 从阀体上拆下阀瓣、 阀杆及下法兰。 ( 3) 拆卸执行机构 拆卸执行机构后应检查支 架、 膜片、 弹簧、 推杆和螺纹连接件。 ( 4) 重新组装 在重新组装时应选用合适的垫
关键词 旋塞阀 ; PTFE; T 475; 冷流 ; 热 膨胀 ; 拉伸强度 ; 弹性模量 文献标识码 : A 中图分类号 : TH134
Analysis and settlem ent of lining dropp ing off the plug valve
XU E Z i w en, YANG D ong hui
1 旋塞
2 阀体
3 内衬
图 5 阀体结构改进
由于旋塞和内衬的摩擦力过大, 当阀门开关时, 内衬 和阀体之间发生一定的位移 , 而新的阀体结构阻止
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阀 先检查调节阀是否流
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( 5) 阀小开度稳定性差
片及螺栓连接件, 准确对中 , 均匀拧紧 , 防止法兰泄 漏, 同时对各摩擦部位施加合适的润滑剂。 ( 5)测试 重新组装后, 调节 阀必须进行基本 特性、 气密性和泄漏量等试验。测试合格后才能在 现场安装。 5 大修工艺 调节阀大修前 , 为提高维修质量与维修效率 , 必 须对调节阀的维修进行系统化管理 , 制定严格的质 量控制体系 ( 即清扫 ! 打标记 ! 离线 ! 清洗 ! 解体 ! 零部件检查 ! 零部件修复或更换 ! 装配 ! 气密 性、 泄漏量等试验 ! 调校与试验 ! 上线回装 ! 二次 联校 ! 投运的流程化管理 ) 。并根据所维修的调节 阀类型、 结构和特 性等确定工作 步骤, 明确 故障类 型, 制定维修方案, 准备相应的维修工具 , 确定耐压 强度 , 计算允许泄漏量和阀体试验等工作。 6 结语 为保障石油化工装置长期处于安全 , 稳定, 满负 荷及优良运行状态 , 对包括调节阀在线使用情况在 内的所有自动化产品提出了更高的质量要求。只有 制定合理的产品大修工艺及执行严格的质量控制条 例, 才能解决调节阀大修中的无序维修, 时间长, 返 修率高等问题 , 最大限度的提高大修质量。
善。拉伸载荷位移比较表明 , T475 比 PTFE 更耐应 力龟裂 (图 4d)。 T 475 比 PTFE 的表面光滑, 光滑的 表面提高了密封性和润滑性, 降低了摩擦力和扭矩 等。 ( 2)结构改进 为了减少热膨胀和介质冲刷等因素对内衬损坏 的 影响 , 对其阀体和内衬结构进 行了改进 ( 图 5) 。