平板封头与椭圆形封头应力测定及分析

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椭圆封头开孔接管局部应力分析

椭圆封头开孔接管局部应力分析
M p = Ⅳ T
G .


o s

若用 弹性 公式 计算 其最 大应 力 o :

G一 =

( 3 )
㈩ O Biblioteka 变 £ 将 公式 ( )求得 的Mp 2 带入 式 ( )可 得 : 3
a一 =
图3 应力 一应变图
J 7 2 1 9 《 制压 力 容 器 一 分 析 设 计 标 B 4 3 —9 5 钢 准 》 中 曾 以梁 为例 ,对 承 受 弯 曲的 梁 的极 限分 析
5结 论
通 过 对 封 头 开 孔 接 管 局 部 应 力 分 析 , 准 确 地 分 析 了 结构 的实 际受 力 状 态 ,避 免 了应 力 分 类 的盲 目性 。真 实 准 确 地 对 局 部 应 力 强 度 进 行 了安 全 评 定 。 以塑 性 失 效 准 则 、弹 塑 性 失 效 准 则 为 基 础 的分 析 设 计 ,是 与 工 程 力 学 紧 密 结 合 的产 物 , 它 不 仅 解 决 了压 力 容 器 常 规 设 计 中无 法 解 决 的 问 题 ,也 是容器 设 计观 念 与方法 上 的一个 飞 跃 。
13 a 19 a 3 Mp  ̄ 5 Mp ,满 足 公 式 ( )的强 度 条件 , 5 仍 具有 一 定 的承 载 能 力 , 塑 性 区域 变 形特 别 小 , 并 随着 远 离过 渡 区而 逐 渐 消 失 。根 据 上 述 失效 准 则 分 析 ,在 管道 外 载 荷 和 内压 共 同作 用 下 ,椭 圆 封 头 开 孔接 管 结 构局 部 塑 性变 形 并 不会 导致 容 器 破坏。

6 M



薄壁容器内压应力测定(球形封头、椭圆封头)

薄壁容器内压应力测定(球形封头、椭圆封头)

薄壁容器内压应力测定(球形封头、椭圆封头)一、实验目的1.测定薄壁容器承受内压作用时,筒体及封头(球形封头、椭圆封头)上的应力分布。

2.比较实测应力与理论计算应力,分析它们产生差异的原因。

3.了解“应变电测法”测定容器应力的基本原理和掌握实验操作技能。

二、原理说明由中低容器设计的薄壳理论分析可知,薄壁回转容器在承受内压作用时,圆筒壁上任一点将产生两个方向的应力,经向应力m 和环向应力。

在实际工程中,不少结构由于形状与受力较复杂,进行理论分析时,困难较大;或是对于一些重要结构在进行理论分析的同时,还需对模型或实际结构进行应力测定,以验证理论分析的可靠性和设计的精确性;所以,实验应力分析在压力容器的应力分析和强度设计中有十分重要的作用。

现在实验应力分析方法已有十几种,而应用较广泛的有电测法和光弹法,其中前者在压力容器应力分析中广泛采用。

可用于测量实物与模型的表面应变,具有很高的灵敏度和精度;由于它在测量时输出的是电信号,因此易于实现测量数字化和自动化,并可进行无线电遥测;既可用于静态应力测量,也可用于动态应力测量,而且高温、高压、高速旋转等特殊条件下可进行测量。

电测法是通过测定受压容器在指定部位的应变状态,然后根椐弹性理论的虎克定律可得:⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫-=-=E E E Em mm σμσεσμσεθθθ (1)⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫+-=+-=)(1)(122m m m E E μεεμσμεεμσθθθ(2)通过“应变电测法”测定容器中某结构部位的应变,然后根椐以上应力和应变的关系,就可确定这些部位的应力。

而应变m ε、θε的测量是通过粘贴在结构上的电阻应变片来实现的;电阻应变片与结构一起发生变形,并把变形转变成电阻的变化,再通过电阻应变仪直接可测得应变值m ε、θε,然后根椐(2)式可算出容器上测量位置的应力值,利用电阻应仪和预调平衡箱可同时测出容器上多个部位的应力,从而可以了解容器受压时的应力分布情况。

椭圆封头中心接管在内压及弯矩作用下的应力分析

椭圆封头中心接管在内压及弯矩作用下的应力分析
LICh e n g,WANG M ao — t i n g,GONG Xu e , LVM i n g
( S c h o o l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e r i n g , Li a o n i n g S h i h u a Un i v e r s i t y , L i a o n i n gFu s h u n 1 1 3 0 01 , C h i n a )
李 程 ,王茂廷 ,龚 雪 ,吕 明
( 辽 宁石 油化 工大 学 机 械工 程学 院 , 辽宁 抚 顺 1 1 3 0 0 1 )
Байду номын сангаас摘
要 :应用 A N S Y S软件对椭 圆封头 中心接管结构进行建模 和网格 划分 ,并且对接管端部施加了弯矩 ,
之后对整体模型做m 了应力强度分析 ,得到 了在设计压力 下结 构的应力 分布和变形。按照 J B 4 7 3 2 — 1 9 9 5《 钢制 压力 容器一 分析设 计标准 》对危险截面进行应力强度评定 。分 析结 果表明 ,强度满足要求 。 关 键 词 :封头 ;接管 ;应力分析 ;强度评定
文献标识码 : A 文章编号 : 1 6 7 1 — 0 4 6 0( 2 0 1 3)0 1 — 0 1 0 5 — 0 3 中图分类号 :T Q 0 5 0
S t r e s s An a l y s i s a t t h e Ce n t e r No z z l e Po s i t i o n o f El l i pt i c a l He a d s Un de r I nt e r na l Pr e s s ur e a nd Be n di ng M o me nt

平板应力分析

平板应力分析

1
2、压力容器应力分析
CHAPTER Ⅱ
STRESS ANALYSIS OF PRESSURE VESSELS
2.4 平板应力分析
2
§2-4
平板应力分析
3
2.4 平板应力分析
主要内容
2.4.1 概述 2.4.2 圆平板对称弯曲微分方程 2.4.3 圆平板中的应力 2.4.4 承受轴对称载荷时环板中的应力




(2-65)
pR (1 ) r 0时, r ) max ( M ) max (M 16
由此(代入2-59)弯曲应力计算试,可得r处上、下板面的 应力表达式:
r

Mr
t2 6
3 p 2 2 R 1 r 2 3 8t
横向载荷
圆形薄板小挠度 弯曲微分方程:
d 1 d d Qr r dr r dr D dr
(2-60)
Qr值可依不同载荷情况用静力法求得
21
求解圆平板弯曲应力的基本步骤 外载荷P 剪切内力Qr 圆平板轴对称弯曲微分方程 弯曲内力Mr、 Mθ 弯曲应力σr、 σ θ
d
w
m
m1 dw
r
z
B A n n1
b.
z

+d
15
2.4 平板应力分析
板变形后:
微段的径向应变为
z d z d r z dr dr
(第2假设)
过A点的周向应变为 2 r z 2r z 2r r
作为小挠度

dw dr
3 p 2 2 R 1 r 2 1 3 8t

受内压标准椭圆封头中的最大应力

受内压标准椭圆封头中的最大应力
4.个人观点和理解
对于受内压标准椭圆封头中的最大应力问题,我个人认为需要充分重视其计算方法和影响因素的研究。只有在深入理解了最大应力的计算原理和影响规律后,才能更好地指导工程实践,并确保椭圆封头在工业生产中的安全可靠性。未来,我希望能够进一步探讨新型材料和设计方法对椭圆封头最大应力的影响,为压力容器的设计与制造提供更为科学的依据。
5.影响因素的深入分析
在上文中我们已提到,受内压标准椭圆封头中的最大应力受到多种因素的影响。现在让我们对这些因素进行更深入的分析。椭圆封头的几何形状对最大应力有着直接的影响。通常情况下,椭圆封头的长短轴比对最大应力的分布和大小都有较大影响,其几何形状的变化会直接影响应力集中的位置和程度。材料的弹性模量和泊松比等力学参数也会对最大应力产生影响。不同材料的力学性能表现差异,因此在设计和选择材料时需要充分考虑这些因素。温度和工作环境等外部条件也会对最大应力产生一定影响。在高温或者腐蚀性环境下,材料的性能会发生变化,从而影响最大应力的大小和分布。安全系数的选择也是影响最大应力的因素之一。不同的安全系数选择会直接影响材料的使用范围和极限条件,从而影响最大应力的大小和分布。综合考虑这些因素,对受内压标准椭圆封头中的最大应力进行更细致的分析和研究,能够更好地指导工程实践,并确保压力容器的安全可靠性。
7.未来展望和研究方向
在未来,我希望压力容器领域的研究能够更加关注椭圆封头中最大应力的问题,并在此基础上不断探索新的研究方向。我们可以进一步深入研究新型材料对最大应力的影响,并借助先进的工程技术为椭圆封头设计与制造提供更科学的依据。结合数字化设计和智能制造技术,可以对椭圆封头的最大应力进行实时监测和预测,从而更好地保障压力容器的安全运行。多学科融合和跨界合作将成为未来研究的重要方向,例如机械工程、材料科学、计算机科学等学科的结合,有望为椭圆封头最大应力问题的研究带来新的突破和进展。未来对椭圆封头最大应力问题的研究充满了希望和挑战。

标准椭圆封头上大开孔应力分析

标准椭圆封头上大开孔应力分析

标准椭圆封头上大开孔应力分析摘要:本文通过DN1300标准椭圆封头中心开DN800接管孔的应力分析阐述极限载荷分析、弹性安定性及局部失效评定过程。

关键词:大开孔接管;极限载荷分析;局部失效;安定性;依据GB/T150.3-2011《压力容器第3部分:设计》标准第6节开孔与开孔补强的规定凸形封头开孔补强仅能使用等面积法,但最大开孔直径小于等于封头内径的二分之一。

若凸形封头上接管开孔直径大于GB/T150.3标准要求时,我们常用过程设备设计计算软件SW6进行估算,其采用的是HG/T20582-2020第4章介绍的开孔补强的压力面积法,但在我国国内多数业主及工程设计院认为此方法不是合法的开孔补强计算方法,仅可以为下一步有限元应力分析提供基础数据做准备。

在机械载荷作用下,封头上大接管开孔附近的弯曲应力既包含有静力平衡引的一次应力成分,又含有因结构不连续产生的二次应力成分。

有限元软件Ansys workbench仅能在弹性应力分析线性化处理后给出薄膜加弯曲应力的总量,不能进一步细分这两种应力。

目前压力容器设计行业中对此存在争论,如对封头大开孔处的局部弯曲应力和薄膜应力的总量,按一次应力采用1.5倍的许用应力强度控制,还是按含二次应力采用3倍的许用应力强度控制呢?【1】。

ASME Ⅷ-2标准5.2.3介绍的极限载荷法分析法就能很好的解决此问题,国内JB 4732-1995(2005年确认版)《钢制压力容器-分析设计标准》第5.4.2.1条也有此分析方法。

本文的例子:仅内压载荷作用下封头大开孔接管,按照ASME Ⅷ -2标准中载荷与抗力系数(LRFD)设计方法,标准表5.4规定进行极限载荷分析,按弹性应力分析方法进行局部失效、开孔处结构安定性分析。

一、设计参数以DN1300标准椭圆封头中心开DN800接管孔为计算对象,具体设计参数见表1,结构尺寸图见图1。

表1图1 结构尺寸图根据ASME Ⅷ -2标准5.2.3条极限载荷分析法材料模型是弹性-全塑性材料,应变硬化无。

内压容器椭圆形封头应力场的有限元分析

内压容器椭圆形封头应力场的有限元分析

内压容器椭圆形封头应力场的有限元分析 摘要压力容器封头的应力性能在容器评定及使用过程中占有重要地位,本文通过对内压容器椭圆形封头的有限元分析,得到了其受力特性和应力分布规律,对其进行了强度评定。

关键词: 压力容器;椭圆封头;有限元分析1.工程背景压力容器广泛用于能源、石油、化工及运输等行业,在工业生产中具有重要作用。

然而压力容器筒体与封头的连接区域不连续,局部应力集中,而且结构较为复杂,很难用解析法对应力进行精确求解。

随着有限元模拟法的日益成熟,已经成为解决复杂的工程分析计算问题的有效途径。

压力容器的封头由于结构的不连续性会造成应力集中的问题,尤其在与筒体的连接处可能产生较大的应力集中。

近年来,在计算机技术和数值分析方法的支持下发展起来的有限元分析方法则为解决复杂的工程分析计算问题提供了有效的途径。

有限单元法的基本思路是将连续体离散为有限个单元的组合体,以单元节点的参量为基本未知量,单元内的相应参量用单元节点上的数值插值,将一个连续体的无限自由度问题变成为有限自由度的问题,再利用整体分析求出未知量。

本文正是以有限元模拟分析法为主体,对实验室内的压力容器封头及筒体连接处进行应力分析。

为了揭示压力容器椭圆封头及其与筒体连接处的受力特性和应力分布规律,分析过程和计算结果可以为以后的实验和设计提供一定的理论依据。

压力容器筒体材料为Q345R ,压力P=1.2MPa ;温度T=50℃;寿命15年;内径D i =400mm ;厚度为5mm;[σ]t =185MPa 。

椭圆封头材料为Q345R, 厚度为4.5mm ,[σ]t =185MPa2.抽象模型与理论分析,由于结构是对称的,载荷也是轴对称的,因此将模型简化为轴对称问题,可采用8节点轴对称单元进行分析,这样既可以减少计算量,又能得到可靠的结果。

一般来说,压力容器是在弹性范围内工作,表面上的点都处于双向应力状态。

在轴对称条件下,两个主应力的方向分别沿着壳体的经线和纬线方向。

带有接管的椭圆形封头结构应力分析及评定

带有接管的椭圆形封头结构应力分析及评定
度 ,网格 划 分时 宜采 用 映射 网格 ,故模 型整体采 用 映射 网格 ,在 封 头与 接管 相贯 区域 及焊 缝 进行 网格
ANS YS有 限元 分 析软 件 对 受压 封 头 结 构 进
行 详 细 计 算 ,得 到 该 结 构 的 两 个 高 应 力 区 。 从 分 析 设 计 的 角度 , 该 结 构 最 大 应 力 点 的 一
维普资讯
1 2
油气田地面工程第 2 7卷 第 7期 ( 0 8 7 2 0 .
相 贯 区域 出现 两个 高应 力 区 。
椭 圆封头 结构 进行 了应 力分 布计 算 ,得到 该结 构 的
一2 0 mm,承 受 外 部 管 线 弯 矩 M 一 8× 1 N ・ 0
力 ( 值 为 1 . 2MP ) 和 弯 矩 M ,接 管 2上 作 其 6 5 a
用 着等 效轴 向拉 应 力 ( 值 为 9 8 a 。材 料 为 其 . 1MP )
线 性 各 向 同 性 材 料 ,服 从 Mie 屈 服 准 则 。 ss
2 网格 划 分
利用 ANS YS结 构 分析模 块 中的三 维 实体 S l o—
接 管 2不 受 弯矩作 用 ,变 形较小 ,接管 2 封头相 与
贯 部位 位 移在 1 4 . 5mm 以下 ,不 属于 大变 形 区。 ( ) 高应力 区 。计 算结 果显示 ,在接 管 与封头 2
mm;接 管 2内径 1 0 0 ,壁厚 t 一4 。 5mm,外 伸长
度 L 。一 1 0 mm , 焊 缝 外 侧 过 度 圆 角 半 径 r 2 一 3 0
mm,焊缝 内侧过 度 圆角半 径 r 一 1 5mm; 内压载 荷 P一2 9 a . 4MP ;材 料 弹 性模 E 一2 60 0 MP , 0 0 a

07_压力容器应力分析_平板应力分析

07_压力容器应力分析_平板应力分析
2.4 平板应力分析
2.4.1 概述
2.4.1 概述
(1)板与壳
[qiào]
板与壳具有相同的特征:某一方向的尺寸(厚度)较 其它两个方向的尺寸小的多。但是,板和壳的不同点在 于,其初始形状分别为平板和曲面。板壳结构是工程中 最常用的结构之一,圆平板是容器封头的形式之一。
(2)板的分类 ① 按形状分
石油化工设 备中,圆平板使 用场合较多。
互不挤压假设 - 薄板的各层纵向纤维变形前后均互 不挤压。(这样,在分析过程中可忽却薄板内的法向应力,
ϭz =0)
上述假设,又称为 Kirchoff 假设,是下面对圆薄板 进行力学分析的基础。
2.4 平板应力分析
2.4.2 圆平板对称弯曲微分方程
2.4.2 圆平板对称弯曲微分方程 在弹性力学里,对于静不定问题,通过位移法,由 平衡方程、几何方程和物理方程,推导出以挠度位移w 为自变量的园平板弯曲变形微分方程 w f (r ) 。 (1)平衡方程 微元体的取出:一对相距 dr 的圆柱面;一对相差 dθ 的经向截面;一对圆板的上下表面(厚度为 t )。 微元体的受力分析:微元体所受内力中,只有弯矩和 剪力;根据轴对称性,只有剪力Qr存在, Qr 对应的剪 应力为 rz ;此外,微元表面有外力 pz。 上述内力(弯矩及剪力)均为单位长度上的内力, 其单位可表示为 N· M / M和N / M, pz单位为MPa。
12M r z r 3 t 12M z 3 t
显然上式中, z
(2 59)

t 时,弯曲应力最大。 2
(2-58)式是由几何方程和物理方程得到的,将 (2-58)式代入平衡方程(2-54)式,整理得
2.4 平板应力分析

椭圆形封头的受力分析

椭圆形封头的受力分析
另一种凸形封头 ———球冠形封头因在球面与圆筒 连接处的曲率半径发生突变 ,产生的不连续应力相当 大 ,故球冠形封头一般只用于压力不高的场合。
4 椭圆形封头的边缘应力
当椭圆形封头与圆筒体连接时 ,在内压作用下 , 各自产生的变形是不一致的 , 称为变形不连续 。但 它们又连接成一体 , 两连接件在连接处附件将相互
与圆
筒形的
经向应力相
等;在
a b
>
2时
即2ab22 > 1
,σθ 将变号 , 即从拉应力
变为压应力 。在赤道附近
,压应力σθ 随
a b
值的增加
而迅速增大 ,尤其对于大直径薄壁封头 ,在内压作用
下 ,由于该压应力过大 , 很容易发生周向失稳 , 即在
壁厚无任何减薄情况下 , 沿封头周向出现皱折 。因
此必须对
电气线路的安装比较简单 。首先 ,在 PLC 程序 里增加一语句条[1] (见图 3) ,确定冷却风机的启动 条件为 :大 、小烧嘴全部熄灭 (M2415 : 大烧嘴启动 , M2416 :小烧嘴启动) ,形成烧嘴和冷却风机的联动 。 其次 ,加装冷却风机的手动控制线路 ,可以在保持炉 的控制柜上手动控制冷却风机的启停 。分别在助燃 风机和冷却风机的控制回路里接入对方的常闭按 钮 ,形成互锁 ,保证两台风机不在同一时间内处于运 行状态 。
封头均规定有 25 和 40 mm 的直边长度[4] ,有一种认
识 :规定此直边长度的目的在于 ,当封头与筒体对接
时 ,保证对接环焊缝远离边缘应力的影响区 。因而
(下转第 55 页)
39
技术改造
上) ,再加之两者为同方向连接 ,助燃风机运行时助 燃风并不会沿着冷却风管倒流 ,引起冷却风机的逆 转动 ,故未在冷却风机的出口处设计安装能够自动 关断的电控阀 。

椭圆封头应力分布规律

椭圆封头应力分布规律

椭圆封头应力分布规律椭圆封头是常见的容器封头之一,由于其外形呈现椭圆形,因此在制造和使用过程中,其所受到的应力分布显得十分重要。

本文将针对椭圆封头的应力分布规律进行详细的介绍和分析。

椭圆封头的应力分布有两种情况:一种是内压情况下的应力分布,另一种是外压情况下的应力分布。

在实际应用中,由于其形状复杂,往往难以通过实验直观观察。

因此,我们可以通过数学模型和仿真的方法来得出应力分布规律,以下为具体解析:一、内压情况下的应力分布当椭圆封头承受内压时,其内部压力沿着圆弧方向均匀分布,而沿着长轴和短轴方向则呈现出不同的分布规律。

封头短轴方向上的应力分布规律如下:1.轴向应力由于短轴方向上的应力分布呈现出对称性,在处理时可以简化处理,即假设棱壳外表面和圆弧壳外表面受到同样大小的内压力。

那么这时针对椭圆封头短轴方向上的应力分布,其轴向应力公式为:σx=max{[(4*P)/(π*D*L)]*(1-(x/L)^2)^(1/2)},其中P 表示内部压力,D表示封头外径,L表示封头短轴长度,而x则表示椭圆封头上的距离圆心的轴向距离。

2.切向应力切向应力在短轴方向上是非常复杂的,而由于短轴方向上应变近似于轴向应变,因此我们可以通过简化运算得出切向应力的公式:τxy=[(2*P)/(π*D*L)]*x/L,其中τxy代表切向应力。

3.周向应力周向应力在短轴方向上是最大的,其公式为:σφ=[(2*P)/(π*D*L)]*(L/2)。

封头长轴方向上的应力分布规律则如下:1.轴向应力长轴方向上的轴向应力分布与短轴方向的不同,因为长轴方向的应力分布并不对称。

当处于长轴方向上的点距离圆心为a时,其应力跟短轴方向上不同,其公式为:σx=max{[(4*P)/(π*D^2)]*[1-(2a/D)^2]^(1/2)}。

2.切向应力切向应力在长轴上的分布也复杂,需要采用半圆壳理论来进行分析,其计算公式如下:τxy=[(4*P*a)/(π*D*L)]*[(a^2/D^2)-1]^(1/2)。

大型椭圆形封头加工的分析

大型椭圆形封头加工的分析

大型椭圆形封头加工的分析摘要:某零件为大型椭圆形封头,在450T液压机上的成型模上液压成型。

在液压机上成型时,零件弧面与直边过渡处有严重的起皱现象,并且拉裂,合格率低下,而且翻孔时,拉裂和厚度变薄,为了保证产品的交付,我厂进行了一系列的试验,终于解决了零件拉裂、起皱、变薄的现象,最终圆满交付了产品。

关键词:封头,椭圆形封头,拉裂,起皱,旋转拉深某零件为大型椭圆形封头,在450T液压机上的成型模上液压成型。

在液压机上成型时,零件弧面与直边过渡处有严重的起皱现象,并且拉裂,拉深过后,零件需要在车床上车边,车边时采用车边胎,效率低,而且车边的废料,飞速旋转,存在很大的安全隐患。

封头车完边后,封头的顶部需要翻孔,在翻孔时,经常发生口部拉裂和变薄的现象,合格率低下。

如图1,为某大型椭圆形封头零件,存在的问题。

图1 大型椭圆形封头成型存在的问题首先对封头的材料进行分析,此大型椭圆形封头的材料为316L的材料抗拉强度480MPa以上,条件屈服强度177MPa以上,伸长率为40%以上,端面收缩率60%以上,是具有良好拉深性能的材料,是满足大型椭圆形封头的拉深要求的,所以从材料上分析,是没有任何问题的。

从封头的毛坯料进行分析,封头为拉深件,一般拉深的毛坯料为长方形或者正方形,然后是四角剪45度的角,防止四个角的压边力过大,导致零件拉深拉裂。

此封头的毛坯料为正方形,并且四角剪45度的角。

此正方形的毛坯料在拉深模上拉深时,零件还未完全成型,就已经产生拉裂和起皱的现象。

经分析得出,正方形毛坯料在拉深时,由于各边的受力不一样,导致拉深时,进料不均匀,速度不一致,毛坯料上的同一个点,来自不同方向的拉力,受力不均,导致零件拉裂、起皱现象的发生。

如果将毛坯料的形状更改为圆形,则毛坯料边缘各点受力均匀,进料均匀,是否能避免拉裂起皱的现象发生。

当我们将毛坯料的形状从正方形更改为圆形进行拉深,拉深后,零件的起皱和拉裂有了很大的改观,但是每件依然存在。

受内压标准椭圆封头中的最大应力

受内压标准椭圆封头中的最大应力

受内压标准椭圆封头中的最大应力受内压标准椭圆封头中的最大应力1. 引言在工程领域中,容器和封头是非常常见的结构,它们承受着各种内外压力和力的作用。

而当涉及到封头结构时,椭圆封头是一种常见且重要的设计选择。

受内压标准椭圆封头是一种形状为椭圆的封头,其内部承受着压力的力量。

本文将详细探讨受内压标准椭圆封头中的最大应力,并对其原因和应对措施进行分析。

2. 椭圆封头中的应力分析受内压标准椭圆封头中的最大应力是设计和工程领域中非常重要的一个概念,它决定了封头的结构强度和可靠性。

让我们来了解椭圆封头中内部应力的来源。

2.1 圆筒部分的应力分析在受内压标准椭圆封头中,由于内部压力的作用,圆筒部分会出现周向和纵向的应力。

周向应力是指圆筒壁面上与圆心的夹角方向的应力,而纵向应力是指与圆筒轴线平行的应力。

根据力学原理,周向应力σ周和纵向应力σ纵可以通过以下公式计算得出:σ周 = PD / (2t)σ纵 = PD / (4t)其中,P是内部压力,D是圆筒直径,t是圆筒壁厚。

2.2 椭圆盖板部分的应力分析椭圆盖板部分是椭圆封头的上半部分,其形状呈现出一种椭圆的曲面。

在受内压标准椭圆封头中,椭圆盖板的最大应力出现在边缘处,即长轴和短轴相交处。

这是因为在边缘处,椭圆盖板受到了内部压力的最大影响。

根据应力分析,椭圆盖板的最大应力σmax可以通过以下公式计算得出:σmax = (PD / 4) * (a² / b²) * [(1 - (a² / b²)) ^ 2]其中,a是椭圆长轴的长度,b是椭圆短轴的长度。

3. 最大应力的原因和应对措施在受内压标准椭圆封头中,最大应力的出现通常是由以下几个因素引起的:3.1 内部压力大小内部压力的大小是决定最大应力的主要因素之一。

当内部压力增加时,最大应力也会相应增加。

在设计和制造椭圆封头时,需要根据实际需求和使用环境来确定合适的内部压力。

3.2 封头形状和尺寸椭圆封头的形状和尺寸也会对最大应力产生影响。

椭圆形封头的应力增强系数

椭圆形封头的应力增强系数

拐角处的强者——椭圆形封头的应力增强系

椭圆形封头是一种实现压力容器末端密封的常用元件,常出现在
石化、化工、制药、食品等行业中。

在实际工程中,椭圆形封头的受
力分布不均匀,主要集中在头尖角处,因此需要计算其应力增强系数。

首先,为什么说椭圆形封头的头尖角处是其受力的集中位置?这
是因为头尖角处的曲率半径最小,满足力的平衡条件的情况下,受力
点集中在头尖角处。

因此,头尖角处的应力是整个椭圆形封头中最大的。

根据材料力学理论,当应力场不均匀时,需要引入应力增强系数,将实际最大应力除以理论均匀应力得到增强系数。

椭圆形封头采用ASME经典理论设计的应力增强系数为1.5,即头尖角处的实际最大应
力是均匀应力的1.5倍。

当然,考虑到实际情况中不同工作条件下的
应力分布会有所改变,实际应用中应根据实际计算结果进行设计选择。

综上所述,椭圆形封头的头尖角处是其应力的集中位置,需要计
算应力增强系数,以确保其结构稳定性和可靠性。

内压薄壁容器的应力测定实验

内压薄壁容器的应力测定实验

内压薄壁容器的应力测定实验一、实验目的1.了解薄壁容器在内压作用下,筒体、锥形封头、半球封头、椭圆封头的应力分布情况:验证薄壁容器筒体应力计算的理论公式;2.熟悉和掌握电阻应变片粘贴技术的方法和步骤;3.掌握用应变数据采集仪器测量应变的原理和操作方法。

二、实验原理1.理论计算(1)根据薄壁壳体的无力矩理论可以求得受内压的薄壁容器筒体部分的应力值:经向应力(轴向应力): tt D p i 4)(+=φσ环向应力(周向应力): tt D p i 2)(+=θσ式中:p —容器所受内压力(MPa ); D i —容器内直径(mm ); t —容器壁厚(mm );σΦ,σθ—经向应力,环向应力。

(2)锥形封头应力(相关尺寸参数如图α=30º):αασφcos 22tan t pr t px ==αασθcos tan 2t pr t px t pR ===锥形壳体上经向应力、周向应力与x 呈线性关系,离锥顶越远,应力越大。

(3)球形封头应力tt D p i 4)(+==θφσσ (4)椭圆封头上各点的应力(相关尺寸见右图a/b=3)()()1242224422222a x a b pa a t ba x ab θσ⎡⎤⎡⎤--⎣⎦⎢⎥=---⎢⎥⎣⎦在壳体顶点处2212(0,),,2a pa x y b R R b btθϕσσ======; 在壳体赤道上(,0)x a y ==,1b R a=,2R a =,22,(1)22pa pa a t t b ϕθσσ==-; 2. 实验测定:(1)应力测定的基本原理:薄壁容器受内压后,器壁上各点均处于两向受力状态,当其变形在弹性范围以内,容器壁各点的应力符合虎克定律,即:)(12t x x Eμεεμσ+-=()1242222pR 22a x a b p t t bϕσ⎡⎤--⎣⎦==)(12x t t Eμεεμσ+-=故只要测得容器壁的经向应变和环向应变,即可根据虎克定律求得σx 和σt 。

封头的结构特性与受力特点:

封头的结构特性与受力特点:

封头的结构特性与受力特点:(1)平板封头与凸形封头承载能力之比较:平板封头:周边固支;周边简支凸形封头:球形封头;椭圆封头;碟形封头;锥形封头结论:当其他条件相同时,平板封头的承载能力远小于凸形封头的承载能力若使其承载能力相同,平板封头的厚度大于凸形封头(2)各封头结构与受力之比较:a.半球形封头:组成:半个球壳按无力矩理论计算,需要的厚度是同样直径的圆筒的1/2。

若取厚度与圆筒一样大小,两者连接处的最大应力比圆筒的周向薄膜应力大于百分之3.1,故从受力看,球形封头是最理想的结构形式,但缺点是深度达,直径小,整体冲压困难,大直径采用分半冲压,其拼焊工作量较大。

b.碟形封头:组成:球面+折边区+圆柱直边段虽然由于过渡段的存在,降低了封头深度,方便了成型加工,但在三段分连结处由于经线曲率发生突变,在过渡区边界上不连续应力比内压薄膜应力大得多,故受力状况不佳。

c.椭圆形封头:组成:半个椭圆面+圆柱支边段它吸取了半球形封头受力好和碟形封头深度浅的优点,由于椭圆部分经线曲率平滑连续,故封头中的应力分布比较均匀。

对于m=a/b=2的标准椭圆形封头,封头与直边连接处的不连续应力较小,可不予以考虑,所以它的结构特性介于半球和碟形封头之间。

e.锥形封头:组成:锥壳+过渡圆弧+圆柱直边段就强度而论,锥形针头的结构并不理想,但是封头的形状还决定容器的使用要求。

对于气体的均匀进入和引出,悬浮或粘稠液体和固体颗粒等排放不同直径,圆筒过渡则是理想的结构形式,而且在厚度较薄时,制造较容易。

f.平板封头:组成:圆平板平板封头是在各种封头中结构最简单,制造最简单的一种封头形式。

从圆平板的应力分析可知,因其仅受弯曲,所以同样直径和压力的容器采用平板封头厚度较大,材料耗费过多而显的十分笨重。

(3)各种封头结构与受力比较的结论从受力情况看:半球形—椭圆球形-碟形-锥形-平板(好—差)从制作情况看:平板-锥形-碟形-椭圆形-半球形(易-差)从应力情况看:半球形封头:随着制造水平的提高,用于高压容器,以前一般用于低压容器(由于制造水平不高)椭圆形封头:大多数中低压封头碟形封头:国内一般不用,但国外应用较多锥形封头:压力不高,但特定场合平板封头:用于常压或直径不大的高压容器。

18A椭圆封头大开孔应力分析及强度评定

18A椭圆封头大开孔应力分析及强度评定

椭圆封头大开孔应力分析及强度评定1、引言某某设备有限公司制造的某台压力炉,因工艺需要,封头开孔尺寸大于Di/2,其不符合GB150-1998的规定,因此需要根据JB4732-95《钢制压力容器—分析设计标准》的要求,对其相应结构进行分析设计。

本报告采用有限元分析法对椭圆封头大开孔结构进行了详尽的应力计算和全面的应力强度评定。

2、设计参数根据设计图纸的标注,该设备的主要设计参数如表1所示。

封头大开孔结构及尺寸如图1所示。

表1 主要设计参数参数内筒夹套设计压力,MPa 0.52 0.3设计温度,℃150 30材质Q235-B Q235-B介质氮气水3、有限元分析有限元计算采用国际通用大型结构分析软件ANSYS 10.0。

3.1结构的力学模型(1)模型的选取为了对设备结构进行应力分析,根据实际结构和计算目的,取椭圆封头及开孔区法兰作为有限元计算模型,由于该结构具备对称性,因此采用轴对称模型进行应力分析,分析对象的有限元模型见图2所示。

(2)单元的选取图3给出了分析结构划分单元网格后的有限元模型。

单元类型为SOLID82,8结点单元。

(3)边界条件封头直边段下截面施加Y方向约束,含位移边界条件的有限元模型见图3所示。

(4)载荷的确定载荷为介质的设计压力,其中内筒均布压力载荷0.52MPa,夹套均布压力载荷0.3MPa,分三种情况进行加载,分别为内筒加载,夹套加载,内筒及夹套同时加载。

通过计算,法兰上截面施加均布压力载荷-1.45 MPa,载荷加载情况如图4~6所示。

3.2 材料参数该结构材质为Q235-B,在设计温度下弹性模量和泊松比分别为2.0×105 MPa和0.3。

3.3 应力分析结果按上述三种加载情况对该结构的应力分布分别进行计算,图7~9 分别给出了该结构在三种加载情况下的应力云图。

(1)内筒加载图7给出了内筒单独加载情况下的应力云图,最大当量应力为46.861MPa。

最大应力位置在外封头与法兰交接处(外壁)。

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平板封头与椭圆形封头应力测定及分析摘要压力容器是内部或外部承受气体或液体压力、并对安全性有较高要求的密封容器。

椭圆形封头和平板封头容器的应力分布情况先从理论上分析了并采用电测法测量其应力,结合ANSYS有限元分析方法进行比较讨论。

应力分析的目的就是求出结构在承受载荷以后,结构内应力分布情况,找出最大应力点或求出当量应力值,然后对此进行评定,以把应力控制在许用范围以内。

经过此次实验并将实验数据与ANSYS有限元法分析所得到的数据进行了对比,得到了以下的分析结果:在实际测得数值与理论数值有些不一样,一些点的误差比较大,实验测得数据与ANSYS所得到的数据相接近。

关键词:压力容器;平板封头;椭圆形封头;应力分析;ANSYS有限元法ABSTRACTPressure vessel is internal or external to gas or liquid pressure, and the security requirements of a sealed container.Analyses the stress distribution in the ellipse head and Flat head containers theoretically,and measures the stress by electrical measurement method,then carries on compare and discuss by combining ANSYS finite element analysis method.The purpose of stress analysis is to find out the structure load, the structure, the stress distribution of the greatest stress or equivalent to stress the value,then this assessment, to put the stress in a control within. after the experiment and experimental data and ansys the finite-element method analysis of data in contrast, the following analysis results:experimental and theoretical values measured there are some differences,the error of some points are relatively large the experimental measured results obtained in good agreement with ANSYS.Keywords:Pressure vessel;Flat head;Ellipse head;Stress analysis;Using the ANSYS finite element metho目录摘要 (I)ABSTRACT (II)第一章绪论 (1)1.1压力容器的结构 (1)1.1.1压力容器典型组成 (1)1.2压力容器主要分类 (3)1.2.1 按介质危害性分类 (3)1.2.2 压力容器分类 (4)1.3世界压力容器规范标准 (6)1.3.1 国外主要规范标准简介 (7)1.3.2 国内主要规范标准简介 (9)第二章椭圆形封头与平板封头的应力分析并计算 (12)2.1载荷分析 (12)2.1.1载荷 (12)2.1.2载荷工况 (14)2.2椭圆形封头的应力分析并计算 (14)2.2.1 回转薄壳的不连续分析 (15)2.2.2 无力矩理论的基本方程 (16)2.2.3薄壁圆筒理论计算公式推导 (19)2.2.4 椭圆形封头理论计算公式推导 (20)2.2.5理论计算并分析已知椭圆形封头的应力 (22)2.3平板封头应力分析 (23)2.3.1 概述 (23)2.3.2 圆平板对称弯曲微分方程 (24)2.3.3 圆平板中的应力 (29)2.3.4理论计算并分析已知圆平板封头的应力 (32)第三章实验法进行封头的应力测定及分析 (34)3.1电测法测定封头应力 (34)3.1.1 电测法的目的、原理及要求 (34)3.1.2实验前装置及仪器准备 (36)3.1.3 实验步骤 (36)3.1.4 电测法实验结果 (36)3.1.5 理论计算与实验结果对比并分析 (38)第四章有限元法对封头进行应力分析 (42)4.1 ANSYS有限元分析简介 (42)4.1.1 ANSYS软件提供的分析类型 (42)4.2 ANSYS对已知平板封头应力分析 (43)4.2.1 ANSYS对已知平板封头应力分析步骤 (43)4.3 ANSYS对已知椭圆形封头应力分析结果 (52)第五章数据处理及误差分析 (56)5.1对椭圆形封头和平板封头的数据处理 (56)5.2将计算法、实验法、有限元法的结果进行对比并进行误差分析 (57)第六章结论 (58)参考文献 (59)致谢.......................................................................................................................... 错误!未定义书签。

第一章绪论1.1 压力容器的结构1.1.1压力容器典型组成一般来说压力容器是典型的由板、壳组合而成的焊接结构。

受压元件中,圆柱形筒体、球罐(或球形封头)、椭球形封头、蝶形封头、球冠形封头、锥形封头和膨胀节所对应的壳分别是圆柱壳、球壳、椭球壳、球壳+环壳、球冠、锥形和环形板(外半径与内半径之差大于10倍的厚板)、环(外半径与内半径之差小于10倍的板厚)以及弹性基础圆平板。

上述7种壳和4种板可以组合成各种压力容器结果形式,再加上密封元件、支座、安全附件等就构成了一台完整的压力容器。

图1-1 压力容器总体结构1-法兰;2-支座;3-封头拼接焊缝;4-封头;5-环焊缝;6-补强圈;7-人孔;8-纵焊缝;9-筒体;10-压力表;11-安全阀;12-液面计(一)筒体压力容器的筒体是储存物料或完成化学反应所需要的主要压力空间。

内直径和容积由工艺确定。

筒体形式有圆柱筒体和球形筒体。

一般筒体直径较小(一般小于500mm)时,圆筒可用无缝钢管制作,此时筒体上没有纵焊缝;直径较大时,可用钢板在卷板机上卷成圆筒或用钢板在水压机上压制成两个半圆筒,再用焊缝将两者焊接在一起,形成整圆筒。

由于该焊缝的方向和圆筒的纵向(即轴向)平行,因此称为纵向焊缝,简称纵焊缝。

若容器的直径不是很大,一般只有一条纵焊缝;随着容器直径的增大,由于钢板幅面尺寸的限制,可能有两条或者两条以上的纵焊缝。

另外,程度较短的容器可直接在一个圆筒的两端连接封头,构成一个封闭的压力空间,也就制成了一台压力容器外壳。

但当容器较长时,由于钢板幅面尺寸的限制,就需要先用钢板卷焊成若干段筒体(某一段筒体简称为一个筒节),再由两个或两个以上筒节组焊成所需长度的筒体。

筒节与筒节之间、筒节与端部封头之间的连接焊缝,由于其方向与筒体轴向垂直,因此称为环向焊缝,简称环焊缝。

圆筒按其结构可分为单层式和组合式两大类。

(二)封头封头的作用是与筒体等部件形成封闭空间。

封头根据不同形状可分为凸形、锥形、和平盖,其中凸形又分为球形、椭圆形、碟形和球冠形。

封头与筒体根据工艺要求不同有两种连接方法:一是不可拆(直接焊接),另一是为可拆式(螺栓法兰连接),可拆连接因不同情况有不同的密封要求。

(三)密封装置泄漏是常见的一种压力容器失效形式。

除去封头与筒体之间的可拆连接需要密封装置外,容器的接管与外部按管的连接、人孔与手孔、视孔等的连接。

压力容器主要联接方法是螺栓法兰连接(简称法兰连接),用于容器连接的法兰称为容器法兰,用于管道连接的为管法兰。

螺栓法兰连接(简称法兰连接)是一种应用最广的密封装置,它的作用是通过螺栓连接,并通过拧紧螺栓使密封元件压紧而保证密封。

法兰按其所连接的部件分为容器法兰和管道法兰;用于容器封头(或顶盖)与筒体间,以及两筒体间连接的法兰叫容器法兰;用于管道连接的法兰叫管道法兰。

在高压容器中,用于顶盖和简体连接并与简体焊在一起的容器法兰,又称为筒体端部。

(四)开孔和接管几乎所有的开孔会导致强度减弱,故应少开孔并考虑作开孔补强设计。

开孔主要是根据工艺和检修的要求而设置的各种管口,如物料的进出口、压力计表口、测温口、液面计孔、人孔、手孔等等。

手孔和人孔是用来检查、装拆和洗涤容器内部的装置。

手孔内径要使操作人员的手能自由地通过,因此,手孔的直径一般不应小于150mm。

考虑到人的手臂长约650-700mm,所以直径大于1000mm的容器就不宜再设手孔,而应改设人孔。

常见的人孔形状有圆形和椭圆形两种。

为使操作人员能够自由出入,圆形人孔的直径至少应为400mm,椭圆形人孔的尺寸一般为mm350 。

450筒体或封头上开孔后,开孔部位的强度都会被削弱,并使该处的应力增大。

这种削弱程度随开孔直径的增大而加大,因而容器上应尽量减少开孔的数量,尤其要避免开大孔。

对容器上已开设的孔,还应进行开孔补强设计,以确保所需的强度。

(五)支座压力容器靠支座支承并固定在基础上。

圆筒形容器和球形容器的支座各不相同。

随安装位置不同,圆筒形容器使用卧式容器支座(如鞍座、支腿、圈座)和立式容器支座(如腿式、支承式、耳式和裙式)。

球形容器多采用柱式或裙式(六)附件压力容器安全附件主要有:安全阀、紧急切断阀、爆破装置、安全联锁装置、压力表、液面计、测温仪表等上面所述的六大部件(筒体、封头、密封装置、开孔接管、支座及安全附件)构成了一台压力容器的外壳。

对于储存用的容器,这一外壳即为容器本身。

对于用于化学反应、传热、分离等工艺过程的容器,则须在外壳内装入工艺所要求的内件,才能构成一个完整的产品。

1.2 压力容器主要分类使用范围广、数量多、工作条件复杂的压力容器发生事故所造成的危害程度各不相同。

危害程度与多种因素有关,比如设计压力、设计温度、介质危害性、材料力学性能、使用场合和安装方式等。

危害程度愈高,压力容器材料、设计、制造、检验、使用和管理的要求也愈高。

因此,需要对压力容器进行合理分类。

1.2.1 按介质危害性分类压力容器的介质危害性主要是指介质的毒性、易燃性、易爆、腐蚀、氧化性等。

在分类中主要与毒性、易燃性有关。

(一)毒性毒性是某种化学毒物引起有机体损伤的能力。

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