落地式外墙脚手架计算书
落地式外脚手架计算书样 权哥
计算说明：搭设高度为22.5m的装饰双排钢管外架，立杆横距为１.05m，立杆纵距为２m，内立杆距外墙距离为0.35米，脚手架步距为１.5米，铺设脚手板２层，同时进行施工的层数为２层，脚手架与主体结构连接布置，竖向４.5m,水平６m，钢管为φ＝４８×3.5。
“其他按构造要求施工”可以参照以前的施工方案对参数进行调整即可！一、 小横杆计算 １、 fWnMx ≤=σMx=1.2M GK +1.4M QK=(2×1.4×1.052×81+0.49×1.2×1.052×81)×2/1.05=０.98KN.mWn 查表得5.08×10-6 m 3σ=631008.51098.0-⨯⨯=173Mpa ＜205 Mpa 符合要求σ小横杆的弯曲应力Mx 小横杆计算的最大弯矩 Wn 小横杆的净截面抵抗矩f 钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm 2２、[]ωω≤=EIql38454查表得E=0.206,i=12.19×10-8ω=812431019.1210206.038405.11011.75-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.0035m ＜150l 符合要求[]mml ，I E l q 10150且不大于取受弯杆体的容许挠度小横杆的截面惯性矩钢材的弹性模量小横杆的跨度上的等效均布荷载脚手架板作用在小横杆小横杆的挠度ωω二、 立杆计算1、 整体稳定性f KH KA AN..≤ϕ查表得：N Gk1=0.462KN, N Gk2=2.286KN, N Qk =5.6KN,K A =0.85 （1） 求N 值，每步每纵距脚手架的自重为： N=1.2(n 1 N Gk1+ N Gk2)+1.4 N Qk=1.2( 8×0.462+2.286)+1.4×5.6 =15.02KN(2)计算ϕ值：b=1.05m,H 1=3mx λ=71.52/05.132/1==b H查表u 1=20x λ0=u x λ=20×5.71=114.2查表得ϕ=0.489(3)验算整体稳定性，因为立杆为单管K A 取0.85，高度调整系数 KH 取0.869.1510893.44489.01002.1523=⨯⨯⨯⨯ N /㎜2fKH KA ..=0.85×0.8×205=139.4 N /㎜2大于15.69 N /㎜ 2所以符合要求2121211/2054.1)(2.1mmN ，f 、f KA A u u ，n NQk ，NGk ，，NGk N NQkNGk NGkn N x xcx ==++=抗压强度设计值钢管的抗弯调整系数截面之和脚手架内外排立杆的毛换算长细比系数压杆长细比按换算长细比数格构式压杆整体稳定系脚手架的步距数荷载标准值产生的轴力一个纵距内脚手架施工及物品重一个纵距脚手架的附件生的轴力脚手架附件及物品重产宽为一个纵距的脚手架高为一步距脚手架自重产生的轴力格构式压杆的轴心压力λλλϕ2、 双排脚手架单根稳定性KAKHfm A N ≤+σϕ111其轴向力N 1=21×1.2n 1N GK1+)N 4.1N 2.1(40.135.005.15.0QK GK2++⨯=21×1.2×7×0.462+)6.54.1286.22.1(40.135.005.15.0⨯+⨯+⨯=8.55KNλ1=h/i=1500/15.78=95查表得ϕ=0.626m σ=35N / mm2单根截面积A 1=489 mm 2,kA=0.852111/76.7035489489.08550mmN m A N =+⨯=+σϕKAKHf=0.85×0.8×205=139.4N/ mm2大于70.76 N/ mm 2所以符合要求;/55,/0.3;/35,/0.2/222211111111非施工层的为当施工荷载心传力产生的附加应力操作处水平杆对立杆偏面积和回转半径内排或外排立杆的毛载步距脚手架底步或门洞处的查表得到的稳定系数按载面的轴心压力计算的内排或外排计算不考虑风载时由mm N m KN Qk mm N m KN Qk 、i A h i h N N mmm =====σσσλϕ四、脚手架与结构的连接计算 1、 连接件抗拉、抗压强度fAnNc Nt 85.05000)(≤+=σ σ=1.4×6×4.5×(0.7×1.11×0.087×0.25)×103+5000/489=11.53＜0.85×205=174.25 所以符合要求 2连接件与脚手架及主体结构的连接强度计算][]只采用扣件时取计承载力连接件的抗压或抗拉设连接件的净截面积风载标准值距连墙点的竖向及水平间产生的拉力或压力风荷载作用对连墙点处度连接件的抗拉或抗压强小于/64.1)()(6639.55)25.0087.011.17.0(5.464.15)(1111KN ，N An w L H w L H Nc Nt Nc Nt KNKN N Nc Nt c vcv==+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=≤+σ三、 脚手架立杆底座和地基承载力验算 立杆底座验算RdN ≤N=0.5×1.2n1N GK1+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2N GK2+1.4N QK ) =0.5×1.2×7×0.462+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2×2.286+1.4×5.6) =8.55KN ＜40KN立杆地基承载力验算kf AdN .κ≤κ.f κ=370×0.5=185kpa满足要求∴==⨯⨯kpakpa Pa 185********.03.01055.83调整系数地基承载力标准值立杆基础的计算底面积一般取设计值抗压底座承载力面的轴心力设计值脚手架立杆传至基础顶k f Ad KN，）（Rd N k 40。
落地式脚手架工程方案设计计算书(双排计算)
标准文档落地式脚手架工程方案计算书工程名称：演示工程施工单位：山西宏厦建筑工程有限公司编制人：张某某审核人：日期：目录一、编制依据 (2)二、工程参数 (2)三、横向水平杆（小横杆）验算 (3)四、纵向水平杆(大横杆)验算 (5)五、扣件抗滑承载力验算 (5)六、立杆的稳定性计算 (6)七、脚手架搭设高度计算 (9)八、连墙件计算 (10)九、立杆地基承载力计算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20118、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文二、工程参数18002001050三、横向水平杆（小横杆）验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：q k =(Q K +Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4×Q K ×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.3×1.5=4.74 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：M max =ql b 2 =4.74×1.052= 0.653kN ·m884、钢管载面模量W=4.49cm 35、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm 26、计算抗弯强度 σ=M max =0.653×106 = 145.43N/mm 2 〈 205N/mm 2W4.49×1037、结论：满足要求 （二）变形计算1、钢材弹性模量E ＝2.06×105N/mm 22、钢管惯性矩I ＝10.78cm 43、容许挠度 [ν]=l/150与10mm4、验算挠度5、结论：满足要求四、 纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
落地式外脚手架施工计算书
目录第一章编制依据 (1)其次章工程概况 (1)第三章脚手架搭设方案 (2)第四章施工打算 (2)第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2)第六章脚手架拆除 (18)第七章防电 (19)第八章避雷 (20)第九章脚手架的验收及维护 (21)第十章平安留意事项 (22)第一章编制依据一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结构施工图及相应标准图集。
二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 JGJ130—2001建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204—2002建筑施工高处作业平安技术规范 JGJ80-91三、本工程施工组织设计四、计算软件：PKPM施工版其次章工程概况拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通便利。
该工程占地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。
本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。
建筑群为2幢18层和2幢 28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。
本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。
本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。
年平均风速为3.3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台风影响的结果。
珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。
常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。
基本风压为0.85kN/m2。
第三章脚手架搭设方案一、依据本工程地下室及裙房楼层高度、结构特点、施工进度支配，本工程地下室及裙房拟全部采纳落地双排钢管扣件式外脚手架。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
落地式钢管脚手架计算pkpm1
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度28.1米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1300。
地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4491.0=63.534N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.788mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
落地式双排脚手架计算书
落地式双排脚手架计算书计算依据：1、J GJ130—20012、施工手册3、J GJ80—91二、条件：双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度H=23米，立杆横距b（架宽）=1.2米，立杆纵距L=1.5米，大横杆步距h=0.9米，铺下脚手板2层，施工荷载Qk=2KN/㎡（装修架）连墙杆布置为两步三跨，计算脚手架整体稳定性，及扣件承载力，连墙杆计算；本工程采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊钢管其力学特征如下：1、A —立杆截面面积为4.89cm2I —惯性矩为12.19cm4W —截面模量为5.08cm3i —回转半径i为1.58cm钢管—3.84kg/mf —钢材抗压强度为205N/ mm2三、计算立杆的整体稳定：1、按组合风荷载时验算公式N/ΦA +Mw/W≤f（1）N —组合风荷载的轴向力公式N=1.2（N G1k+N G2K）+0.85×1.4∑N QK（2）Mw —风荷载产生的弯矩公式Mw=0.85×1.4MwkW=截面模量5.08 cm3（3）计算N①N G1k（一步一纵距自重×全高）双排脚手架步距 1.8米，立杆纵距 1.5米，查表3得每米立杆承受的结构g k=0.1248KN/m，但在每步中间均增加一道护身栏杆，脚手架全高23米折合H/h=23/1.8=13步求N G1k=0.1248×13+0.0015×8+0.0384×1.5×8=2.0952KN（为外侧立杆的承重）②N G2k=机配件自重产生的轴向力脚手板自重0.35KN/㎡密目网自重0.003 KN/㎡扣件自重0.132KN/个挡脚板自重0.08KN/m栏杆+挡脚板自重0.14KN/m钢管自重0.0384KN/ma、手板长度为立杆纵距，宽度为b架宽满铺，铺设2层，计算式:b×1.5×0.35×2=1.2×1.5×0.35×2=1.26KNb、小横杆及扣件：由于铺脚手板所以还要在原有小横杆中间再加1根计算式：小横杆×小横杆自重+扣件数×单个重=0.6×0.0384×2+2×0.132=0.073KNc、挡脚板：2层作业层设置挡脚板，计算时用2层×立杆纵距L×挡脚板自重计算式：2×1.5×0.08=0.24KNd、密目网计算式：23×0.003×1.5=1.035KN求N G2K=1.26+0.73+0.24+1.035=2.61KN③N QK（施工荷载）N QK=2KN/㎡×1.5×1.2/2=1.8KN③各值代入公式求NN=1.2（N G1k+N G2K）+1.4∑N QK=1.2（2.0952+2.61）+1.4×1.8=8.2KN（4）求A=单根立根截面=4.89cm2=489mm2（5）求Φ①先计算入=kuh/ii=1.58㎝k=1.155u=计算长度系数为1.55h=1.8米=180cm代入公式：入=1.155×1.55×180/1.58=204查附表4，求Φ当入=204时，Φ=0.174（6）计算轴力N产生的应力N/ΦA已求N=8.2KN=8200N则N/ΦA=8200/0.174×489=96.3N/mm2（7）计算风荷载产生的应力Mw/WMw=0.85×1.4Wk·L·h2/10Wk=0.7us ×uz×W① us （体型系数），本工程为框架us=1.3Φ，Φ为密目网挡风系数Φ=0.4，则us=1.3Φ=1.3×0.4=0.52② uz （风压高度变化系数）按郊区（B类）20m高取值，查表2得uz=1.25W（基本风压）取0.35KN/㎡求Wk=0.7×0.52×1.25×0.35=0.15925L（脚手架立杆纵距）=1.5米h（步距）=1.8米求Mw=0.85×1.4×Wk·L·h/10=0.85×1.4×0.15925×1.5×1.82/10=0.92KN·m=92000N·㎜即Mw/W=92000/5080=18.11N㎜2立杆轴力与风荷载叠加N/ΦA+Mw/W=96.3+18.11=115N/㎜2＜f=205N/㎜2结论：立杆安全。
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。
二、脚手架设计验算：（一）落地式钢管脚手架设计验算：1.计算参数⑴脚手架参数：①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。
因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。
②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。
大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。
③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。
2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。
落地式脚手架受力计算书
落地式脚手架受力计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，结构形式为_____。
为满足施工要求，需在建筑物周边搭设落地式脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____m。
2、立杆横距：＿____m。
3、立杆纵距：＿____m。
4、步距：＿____m。
5、内立杆距建筑物距离：＿____m。
三、荷载计算1、恒载标准值（G1k）每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m。
脚手板自重标准值：＿____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m。
安全网自重标准值：＿____kN/m²。
2、活载标准值（Q1k）作业层施工均布荷载标准值：＿____kN/m²。
3、风荷载标准值（ωk）基本风压：＿____kN/m²。
风压高度变化系数：＿____。
风荷载体型系数：＿____。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m。
活载：＿____kN/m。
2、强度验算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载（恒载+活载）：＿____kN。
2、强度验算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN ＞纵向水平杆传递的最大支座反力，满足要求。
2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN ＞横向水平杆传递的最大支座反力，满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时轴向压力：＿____kN。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算书1. 引言脚手架是在建筑施工过程中常用的工具，用于提供工人操作和进行施工的平台。
其中，落地式脚手架是一种常见且广泛应用的类型，它依靠地面支撑，为工人提供安全可靠的工作平台。
本文将介绍落地式脚手架的计算方法，并提供实例来说明具体的计算过程。
2. 落地式脚手架的基本构成落地式脚手架由立杆、横杆、纵杆、斜杆、脚杆以及连接件等部分组成。
其中，立杆是主要的承重构件，负责支撑整个脚手架的荷载。
横杆和纵杆则用于连接立杆，以增强整个脚手架的稳定性。
斜杆和脚杆则起到支撑作用，并将荷载传递到地面。
3. 落地式脚手架的计算方法落地式脚手架的计算主要涉及荷载计算和结构稳定性计算两个方面。
3.1 荷载计算落地式脚手架需要能够承受工人和施工材料的重量，因此荷载计算是非常重要的。
荷载主要分为活载和静载两种。
3.1.1 活载计算活载指的是人员等在脚手架上活动时施加在脚手架上的荷载。
根据国家标准，每平方米的活载荷载为300kg。
假设脚手架的有效宽度为2m，则每米长度的活载荷载为600kg。
3.1.2 静载计算静载指的是施工材料等静止在脚手架上时施加在脚手架上的荷载。
根据国家标准，每平方米的静载荷载按800kg计算。
3.2 结构稳定性计算脚手架的结构稳定性是指脚手架在使用过程中保持平衡和稳定的能力。
结构稳定性计算主要包括抗拉稳定性和抗压稳定性两个方面。
3.2.1 抗拉稳定性计算抗拉稳定性计算主要考虑立杆在脚手架上端的稳定性。
根据国家标准，立杆在脚手架高度与水平支撑间距之比不超过33.3时，立杆的抗拉稳定系数为1。
实际计算中，根据具体的脚手架高度和支撑间距计算抗拉稳定系数。
3.2.2 抗压稳定性计算抗压稳定性计算主要考虑脚杆或支撑间的稳定性。
根据国家标准，脚杆或支撑间的结构高度与水平支撑间距之比不超过25时，抗压稳定系数为1。
实际计算中，根据具体的脚手架高度和支撑间距计算抗压稳定系数。
4. 落地式脚手架计算实例为了更好地理解落地式脚手架的计算方法，下面将通过一个实例来进行说明。
落地式钢管脚手架计算书
扣件式落地双排脚手架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
250¸ÖîÌõÀ¸800脚手架搭设体系剖面图18½1500脚手架搭设体系正立面图1500脚手架搭设体系平面图一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设，搭设高度H ：12.4m ； 顶步栏杆高：1.3m ；内立杆距离墙长度a ：0.25m ； 立杆步距h ：1.8m ；总步数：6步； 立杆纵距la ：1.5m ；立杆横距lb ：0.8m ；1800250800小横杆伸出内立杆长度a1 ：0.1m ；扫地杆距地：0.3m ； 采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根； 采用的钢管类型为Φ48 × 3；连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1； 脚手架沿墙纵向长度l ：150m ；2.荷载参数(1)活荷载参数装修脚手架均布活荷载：2kN/m ；装修脚手架同时施工层数：2层； (2)风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压Wo ：0.3kN/m ； 地面粗糙度类别为：B 类(城市郊区)； (2)静荷载参数 1)脚手板参数选用钢筋条栏，步步满铺脚手板；脚手板自重：0.15kN/m ；铺设层数：7层； 2)挡脚板参数选用竹串片脚手板(275×50×3000)，第2步开始步步设挡脚板 挡脚板自重：0.017kN/m ；挡脚板铺设层数：6层； 3)防护栏杆第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为12根； 4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。
双排落地式外脚手架搭设方案(附计算书)
双排落地式外脚手架方案编制：审核：批准：双排落地式外脚手架搭设方案一、工程概况二、材料准备1、脚手架钢管应采用3号普通钢管，其质量应符合《碳素结构钢》[GB/T700]中Q235-A级钢的规定。
3、钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第8.1.5条的规定；钢管必须涂有防锈漆。
4．扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时，应按规定抽样检测；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理。
5．脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm，应采用杉木或松木制作，其材质应符合《木结构设计规范》中Ⅱ级材质的规定；两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道；腐朽的脚手板不得使用，板面的扭曲≤5mm。
三、基础处理1．回填土应分层夯实，回填土应满足填方的强度和稳定性要求及设计规定的密实度要求；2．脚手架底座底面标高应高于自然地坪200mm，并自建筑物向自然地坪做10%的坡度，以利于排水。
3.脚手架下部全部进行硬化。
四、构造要求扣件式钢管双排脚手架尺寸（m）见下表：五、搭设要求5.1总要求1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
2、每搭设完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，其允许偏差应符合规范规定。
3、立杆底座下应铺设木垫板，垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm木垫板。
4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接。
相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
落地式脚手架计算书
稳定承载计算落地式双排扣件钢管脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la =1.5 m立杆横距lb =0.9 m脚手架形式落地式双排脚手架的步距h = 0.9 m脚手架搭设高度H =24 m脚手板类型木脚手板栏杆,档板类型栏杆、木脚手板挡板连墙件扣件类型单扣件脚手板的铺设层数nj = 3 层同时施工层数ns = 1 层二、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03×(1.5 +0.9) =0.07kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×0.9×1.5÷2 =024kN活荷载标准值Q = 2×0.9×1.5÷2 =135kN荷载的计算值R = 15×(0.07+0.24)+1.4×1.8 =3kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=8kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3kN扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!三、脚手架计算：1、荷载计算:单立杆部分承受的结构自重标准值NG1=0.1248×24=2.99 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×2×1.5×(0.9+0.8)÷2=0.9 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×2÷2=0.21 kN吊挂的安全设施荷载：NG4=0.005×1.5×24 =0.18kN静荷载标准值NG=2.99+0.9+0.21+0.18=4.28 kN活荷载标准值NQ=2×1×0.9×1.5÷2=1.4 kN风荷载标准值Wk=0.7×1×1.5×0.3=032 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.5×1.41+1.4×1.8=4.64 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=15×1.41+0.85×1.4×1.8=4.26 kN 风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.25×1.2×1.5^2÷10=0.07 kN.m 风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0.07=0.08 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.9+0.21+0.07=1.18 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中: lo 立杆的计算长度lo = 1.155×1.55×0.9=1.61mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=1.61÷1.58×100=102mm(2)、单立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=3.57 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=4.64 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.573不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=4.64×1000÷(0.573×(3.57×100))=22.68N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=3.57 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=3.86 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=4.26 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.08 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.573考虑风荷载时立杆的稳定性σ=4.26×1000÷(0.573×(3.57×100))+(0.08×1000000)÷(3.86×1000)=41.56 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求没有双立杆四、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0.3kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=12.15m2经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.3×12.15=5.103 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=5.10kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=5.10+5=10.1 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.849 A 立杆净截面面积A = 3.57 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.849×(3.57×100)×205÷1000=62.13 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.8 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.8×100÷1.58=51连墙件轴向力计算值不大于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值不大于扣件抗滑承载力,满足要求五、立杆的地基承载力计算：1、立杆基础底面的平均压力其中：N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=4.64 kNA 基础底面面积A=0.2 m2经计算得到立杆的地基承载力p=4.64÷0.2=23.2 kPa2、地基承载力设计值应按下式计算：其中：kc 脚手架地基承载力调整系数；取kc=0.4fgk 地基承载力标准值；取fgk=200 kPa经计算得到地基承载力设计值fg=0.4×200=80 kPa计算结果：立杆基础底面的平均压力不大于地基承载力设计值80 kPa；满足要求。
落地式脚手架计算书
脚手架计算书一、参数信息1•脚手架参数双排脚手架搭设高度为29.5 m ,立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆横距为1.0m，立杆纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m ；内排架距离墙长度为0.30m ；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为450.00 m ;采用的钢管类型为①48 X 3.5 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4 m ,水平间距4.5 m ,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值3000 kN/m 2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处XXXXXX,基本风压0.35 kN/m 2；风荷载高度变化系数迂,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数陛为0.214 ;4•静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248 ;脚手板自重标准值(kN/m 2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140 ；安全设施与安全网(kN/m 2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038 ；脚手板铺设总层数:4；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m): 2.9m ；板单元计算长度Bl(m): 2.9m ；板厚度h(mm) : 220 ；混凝土成型龄期T B伏)：28 ；混凝土强度等级：［X B=C35］；混凝土强度实测值f ck(MPa): 35 ；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积(mm2)X向正筋HRB400 10@150 A sx=523.33丫向正筋HRB400 10@150 A SY=523.33X向负筋HRB400 10@150 A sx'=523.33丫向负筋HRB400 10@150 A SY'=523.33二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
外脚手架计算书及相关细部节点图纸
外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。
（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。
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落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度10.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.95米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。
地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.9502/8=0.396kN.mσ=γ0M/W = 1.000×0.396×106/4493.0=88.159N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×950.04/(384×2.06×105×107831.2)=1.218mm小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.950=0.036kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.950×1.500/2=0.249kN活荷载标准值 Q=3.000×0.950×1.500/2=2.138kN荷载的计算值 P=(1.2×0.036+1.2×0.249+1.4×2.138)/2=1.668kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.668×1.500=0.446kN.m σ=γ0M/W = 1.000×0.446×106/4493.0=99.285N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107831.200)=0.059mm 集中荷载标准值 P=(0.036+0.249+2.138)/2=1.212kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1211.678×1500.003/(100×2.060×105×107831.200)=2.110mm最大挠度和V=V1+V2=2.169mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ0——结构重要性系数；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.950×1.500/2=0.249kN活荷载标准值 Q=3.000×0.950×1.500/2=2.138kN荷载的计算值γ0R = 1.000×(1.2×0.058+1.2×0.249+1.4×2.138) = 3.361kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072N G1 = 0.107×10.000=1.073kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35N G2 = 0.350×2×1.500×(0.950+0.800)/2=0.919kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17N G3 = 0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4 = 0.010×1.500×10.000=0.150kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 2.651kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×2×1.500×0.950/2=4.275kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 0.450U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000U s——风荷载体型系数： U s = 1.248经计算得到：W k = 0.450×1.000×1.248 = 0.562kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×2.651+1.0×1.4×4.275=9.166kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×2.651+1.4×4.275=9.166kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 1.4×0.6×0.05ξW k l a H c2其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；ξ——弯矩折减系数；Hc ——连墙件间竖向垂直距离 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=1.4×0.6×0.05×0.60×0.562×1.500×3.600×3.600=0.275kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.166kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=4.241cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=1.0×9166/(0.19×424)=114.020N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.166kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=4.241cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.275kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=1.0×9166/(0.19×424)+1.0×275000/4493=175.254N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.579kN；N Qk——活荷载标准值， N Qk = 4.275kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.107kN/m；N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 66.833米。