双柱联合基础ppt课件

双柱联合基础 ppt课件

b c1 a c1
a1
Ⅰ
ac1 h0
bc2 ac2
Ⅱ
a2
ac2 2h0
双柱联合基础
h0 as
b 2 bc2 2h0 b
柱1：冲切力：Ft F1pnA1 破坏锥体实际底面积：A1l01 2ac1h0bc12h0 上下周边平均值：b m 2 a 1 b 1 2 l0 1 2a c 1 1 2h 0 b c 1 h 0
双柱联合基础
柱1：等效梁宽度为 ac10.75h0
则等效梁底面积为 bac10.7h5 0 其基底净压力为 pn1 bac1F01.75h0 柱截面弯矩为 M 11 2pn1b 2bc12ac10.7h50
双柱联合基础
别为 F1, F2 ，合力FF1F2 ，
由 M10
（对柱1轴心取矩）有：F 1F 2x0F 2l1
则：
x0
F2l1 F1 F2
双柱联合基础
二、计算基础底面宽度
轴心受压：
A
F
f 20d
b
l f
F
20d
偏心受压：
A1.1~1.4A 0 b1.0~ 5 1.1b 0 0
且满足：
pmin0 pmax1.2f p f
双柱联合基础
§9.9 二柱联合基础设计
双柱联合基础
相邻基础间距过小时，考虑到施工方便可以将两柱基础合并为联合基础，基底多为矩形。作用：增大基底面积，调整不均匀沉降
双柱联合基础
一、确定荷载的合力和合力作用点
F1
x0
F
F2
l0
l1
l2
l
M图
双柱联合基础
V图
柱1和柱2作用在基础顶面的竖向荷载分

圆柱体结合PPT课件

由 p94～p96 表 3.7 和表 3.8 轴或孔的基本偏差表中数值来决定。 • 公差带图：用来描述孔、轴公差带相对于零线位置或相互配合关系的图。公差带的大小应大致成比例；长短适当，一般不作规定。
17
尺寸公差带图（举例）
• 画出基本尺寸为Ø 50，最大极限尺寸为Ø 50 .025 、最小极限尺寸为Ø 50 mm的孔与
表示。
• 5.实际尺寸Da、da：通过测量得到的尺寸。
• 由于测量时存在各种误差，实际尺寸不是尺寸的真值。实际尺寸常用两点法测量得到(如：游标卡尺、千分尺)。
4
局部实际尺寸Da、da：由于测量时存在各种误差，各截面实际尺寸（局部实际尺寸Da、 da）可能不相同。 6.极限尺寸：允许尺寸变化的两个极限值。最大极限尺寸和最小极限尺寸：
• 最大极限尺寸为Ø 49.975 、最小极限尺寸Ø
49.959mm的轴相配合的公差带图。
+0.025
+
孔
0
• 若实际孔尺寸为
-
-0.025
50.01mm,实际轴尺寸
轴 -0.041
为Ø 49.950mm，问零
-0.05
件是否合格。
18
12. 基本偏差、标准公差
基本偏差用来确定公差带相对于零线位置的上偏差或下偏差。一般指靠近零线的那个偏差。标准公差指国标规定的用以确定公差带大小的任一公差。见p87表3.4。
孔的最大极限尺寸Dmax；孔的最小极限尺寸Dmin；轴的最大极限尺寸dmax；轴的最小极限尺寸dmin；
5
7.最大实体极限MML和最小实体极限LML
最大实体极限：轴、孔在尺寸公差范围内，具有允许的材料量为最多时的极限尺寸。

支柱与基础PPT课件

11.3
267
550
10.8
280
550
11.7
413
705
11.2
425
705
12.2
400
705
11.7
413
705
15.5
300
920
15.5
300
920
15.5
300
920
196
290
900
100
200
—
—
1330
200
290
400
100
200
—
—
1260
213
291
900
100
200
—
—
1730
2024/8/2
• 2、锚柱在接触网锚段关节处或其他接触网下锚的地方需设锚柱，锚柱承受两个方向的负荷，在垂直线路方向
起中间支柱的作用，在顺线路方向，承受接触悬挂下锚的全部拉力。锚柱分为带下锚拉线和不带下锚拉线两种，分脚式钢柱用作锚柱时可不带拉线，其余锚柱用作下锚时均带拉线。
2024/8/2
2024/8/2
2024/8/2
第一节支柱与基础
•预应力钢筋混泥土支柱
• 材质：采用高强度的钢筋和高标号的水泥制成。 • 优缺点：无需打基础、施工速度快、使用寿命
长、无需进行维修、节省钢材；比较笨重、经不起碰撞。 • 分类：从形态上分方形横腹杆式
斜腹杆式圆形杆（超高强混泥土等
径支柱） • 型号 2024/8/2 及规格：
第一节支柱与基础
普通钢柱表示为：如
G 21。550
式中，G—普通钢柱； 250—垂直于线路方向的支柱容量（KN·m）； 15—钢柱本身的高度（m）。

双柱联合基础设计计算方法

钢筋混凝土双柱联合基础的设计计算方法钢筋混凝土单柱独立基础的计算，早已为设计人员所熟悉：当两柱相距很近，而分别采用独立基础时，基底之间的间隙将会很小，甚至出现重叠。

当出现重叠现象时，应设计成双柱联合基础。

双柱联合基础的设计计算方法在一般文献中论及甚少，而工程设计中会经常遇到这一问题。

如内廊式钢筋混凝土框架结构房屋，两内柱的柱距一般仅为2.4m或2.7m，若分别采用独立基础，就可能出现上述情况。

在我国《建筑地基基础设计规范》[1]中，尚没有双柱联合基础的有关条文：在参考文献[2-5]中虽列有双柱联合基础的章节，但其基本内容都来源于美国的ACI规范（以下简称ACI规范算法）；在我国PKPM建筑结构系列软件的基础设计软件(JCCAD)[6]中，有双柱联合基础的处理方法（以下简称基于我国规范中单独基础的算法），但尚待完善。

因此，对双柱联合基础的设计计算方法进行探讨是必要的。

1、现行的设计计算方法简介1.1 ACI规范算法ACI规范算法的计算要点是：a)确定基础底面形心的位置，尽可能使其与二柱传给基础的荷载合力作用点相重合，基底反力呈均匀分布或梯形分布，按地基承载力设讣值确定基础底面尺寸。

b)按抗冲切验算并确定基础高度。

c)将基础沿纵向视为以两柱为支承的倒置伸臂粱；沿横向在柱附近的一定宽度(h。

+1.5ho)内，视为以柱为支承的、假想的倒置等效（悬臂）粱；在地基净反力作用下，分别作出弯矩图，按井形破坏模式进行配筋计算，配置纵向及横向受力钢筋；沿横向等效梁宽度以外的部分仍按规定的基础最小配筋率配筋；基础顶面按构造配置横向分布钢筋，以固定基础顶面的纵向受力钢筋。

1.2 基于我国规范中单独基础的算法该法的计算要点是：计算双柱联合基础底面尺寸时，其荷载取基础上所有柱上荷载的矢量和；按抗冲切计算并确定基础高度时，对基础变截面处、两柱外接矩形边界处进行抗冲切验算；配筋计算时，按梯形破坏模式沿两个方向计算基础变截面处和两柱外接矩形边界处的板底筋。

双柱联合基础的设计研究

∑ 对柱 1 的中心取矩 ,由 M1 = 0 求出合力作用点 O 至柱 1
中心的距离 x0 为 :
x0
=
N2 l2 + N1
M1 + + N2
M2 。
一般 N 1 < N 2 ,以 O 点作为基底形心 ,则基础长度 L = 2 ( x0
+ l1) 。
按竖向荷载标准值作用 N 1 k , N 2 k (近似取设计值除以 1. 35)
1. 3 连梁式联合基础
如果柱距较大或两柱基础虽未碰撞重叠 ,但因其中一柱尺寸调整受限而导致偏心较大 (如边柱) ,可在两个扩展独立基础之间加设不着地的刚性连系梁以形成连梁式联合基础 ,连系梁能将边柱基础因偏心产生的弯矩传递给内侧柱基础 ,阻止两个扩展基础转动 ,调整各自基底压力趋于均匀 ,保证沉降接近一致。
基础受力有着较大影响 ,设计时应给予重视。由于联合基础有较大的刚度 ,可调整相邻两柱的沉降差或防止两者之间相向倾斜、施工方便、造价低廉 ,因此应用较为广泛。参考文献 : [ 1 ] 薛挺宏. 钢筋混凝土柱下联合基础结构设计 [J ] . 山东工业
大学学报 ,1995 (3) :50254. [ 2 ] 赖斯品. 双柱联合基础的设计 [J ] . 嘉应大学学报 (自然科学
3) 地基主要受力层范围内土质均匀 ;
响 ,因此在进行路堤、路堑施工以及进行深基坑施工时一定要注意车辆等动荷载对边坡稳定性的影响。
2) 通过分析可知地下水位线的变化对粘质边坡稳定性的影响也很明显 ,这就表明在进行边坡治理、预测 ,进行路堤、路堑施工以及进行深基坑施工时 ,一定要注意观察地下水位线的变化规律。
As
=
M max 0. 9 f y h0

双柱联合基础计算步骤

双柱钢筋混凝土联合基础1 联合基础的形式柱下基础做成联合基础主要有以下二个原因，a柱距较小，如做成独立基础时，基础净距较小，甚至重叠。

b靠近已建建筑物，基底面积不足，因而使独立基础承受较大的偏心荷载。

(图1-1a，b)，基础承受较大的偏心荷载时，将产生过大的倾斜，因此可以将一个轴线上的两个或更多的柱子放在一联合基础上。

基础平面尺寸适当调整，使基底土的反力的分布均匀，以减小基础的倾斜。

（a）柱距较近（b）靠近已建建筑图1-1双柱联合基础设计时，应通过调整基础底面尺寸，使基础底面形心尽量与上部荷载合力中心重合，以减小基底的不均匀反力。

常用的双柱联合基础有以下几种形式：(a ) 矩形连续联合基础(b ) 梯形连续联合基础(c ) 地梁式联合基础（一） (d ) 地梁式联合基础（二）图 1-2 双柱联合基础的形式图a 、b 是常用的连续联合基础的形式，但柱距较大时，做成连续基础将使柱间基础产生较大的弯矩，造成浪费，甚至使联合基础不能正常工作，因此可采用图c 所示的形式，如果靠近已建建筑处土质不好，则可采用图d 的形式，详见： 2 矩形连续联合基础连续联合基础考虑如下假定：a.基础是绝对刚性的；b.基底土压力直线分布；c.不考虑上部结构刚度的作用。

采用以上三种假定后，基础设计按以下步骤进行：1．确定作用在基础上荷载合力作用点X 。

图 2-1 矩形连续联合基础21020F F l F x +⋅=(1-1)2.计算基础底面积，基底下任何一点的压力不超过土的容许承载力。

a ．当荷载合力作用点与基础底面积形心重合时AG F P kki k+∑≤a f (1-2)rdfa F F A -+=21(1-3)b.当荷载合力作用点与基础底面积形心不重合时WM A G F P kk ki ±+∑=max min≤fa 2.1 (1-4)式中 min max ,,k k k P P P ——分别为相应于荷载效应标组合时，基础底面处的平均压应力值；最大压应力值；最小压应力值；a f ——修正后的地基承载力特征值；ki F ——相应于荷载效应标准组合时，各柱上部结构传至基础顶面的竖向力值； k G ——基础自重和基础上的土重；A rd G k ⋅=；A ——基础底面积；LB A ⨯= (长×宽)；r ——基础和基础上的土的平均容重；d ——基础埋深；k M ——相应于荷载标准组合时，作用于基础底面的力矩值，e F M ki k ⋅∑=； e ——偏心矩； c x 2a0--=e ； w ——基础底面的抵抗矩；a ——较小的基础顶面竖向力作用点至基础外边的距离。

双柱联合基础

JC-XX双柱联合基础计算书一、基本参数及基础尺寸：1、地基参数：1)基础持力层：粉质粘土层2)地基承载力特征值：f ak=180kPa3)宽度修正系数： ηb=0.34)埋深修正系数： ηd=1.65)基底下土的重度：γ=18KN/m36)基底上加权重度：γm=20KN/m32、基础几何尺寸：1)柱子A截面宽度：b cA=500mm2)柱子A截面长度：h cA=400mm3)柱子B截面宽度：b cB=500mm4)柱子B截面长度：h cB=400mm5)基础底面宽度：B=2100mm6)两柱中心距离：L2=2000mm7)柱子A中心距边缘：L2A=1000mm8)柱子B中心距边缘：L2B=1200mm9)基础梁宽度：B L=800mm10)基础梁高度：H L=1200mm11)梁翼缘根部高度：H=500mm12)梁翼缘边缘高度：H1=250mm13)基础埋置深度：d=1600mm3、基础材料性能参数：1)混凝土强度等级：C302)基础梁纵筋强度：f y1=360N/mm23)基础梁箍筋强度：f yv=300N/mm24)基础梁箍筋间距：s=100mm5)翼缘钢筋强度：f y2=300N/mm26)纵筋合力点边距：a s=50mm7)梁最小配筋率：ρmin1=0.20%8)翼缘最小配筋率：ρmin2=0.15%4、柱底荷载：1)柱A竖向力标准值：F Ak=600KN2)柱B竖向力标准值：F Bk=700KN3)综合分项系数：γz=1.354)恒载分项系数：γG=1.35二、基础其它几何尺寸及宽高比复核：1、基础底面长度：L=L2+L2A+L2B=4200mm2、X =(B - B L)/2=650mm，Y =L2 - (h cA+h cB)/2=1600mm，3、Y A=L2A - h cA/2=800mm，Y B=L2B - h cB/2=1000mm，4、h0=H - a s=450mm，H L0=H L - a s=1150mm，三、基础控制内力：1、基础自重及基础上的土重：标准值：G k= γm· B · L · d =282KN设计值：G = γG · G k=381KN2、柱A竖向力设计值：F A = γz· F Ak =810KN柱B竖向力设计值：F B = γz· F Bk =945KN3、绕X轴不平衡弯距标准值：M xk=F Bk · (L/2 - L2B) - F Ak · (L/2 - L2A)=-30KN·m绕X轴不平衡弯距设计值：M x= γz · M xk=-40.5KN·m四、地基承载力验算：1、基础底面积：A = B · L =8.82m22、承载力修正时，基底宽度：b= min[B,L]=2.10＜3m,仅承载力修正时取 b = 3.00m3、修正后的地基承载力特征值：f a= f ak+ ηb· γ ·(b-3)+ ηd· γm·(d-0.5)=180+0.3×18×(3－3)+1.6×20×(1.6－0.5)=215.2kPa4、轴心荷载作用下，基础底面的平均压力值：p k=(F Ak+F Bk+G k)/A=(600+700+282.24)/8.82=179.4kPa≤ f a ，满足要求5、偏心荷载作用下，基础底面的最小、最大压力值：基础底面绕X轴抵抗矩：W x=B · L² /6=6.17m3p kmin=(F Ak+F Bk+G k)/A-|M xk| / W x=(600+700+282.24)/8.82－|-30|/6.174=174.5kPa≥0;p kmax=(F Ak+F Bk+G k)/A+|M xk| / W x=(600+700+282.24)/8.82+|-30|/6.174=184.3kPa≤ 1.2 · f a ＝258.2kPa，满足要求五、基础受冲切承载力验算：1、基础底面边缘最小和最大地基净反力设计值：p jmin=(F A+F B)/A-|M x| / W x=(810+945)/8.82－|-40.5|/6.174=192.4kPap jmax=(F A+F B)/A+|M x| / W x=(810+945)/8.82+|-40.5|/6.174=205.5kPa2、基础梁边缘受冲切承载力：A l=(X - h0) · L =0.84m2,混凝土强度等级为C30的轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2因H=500mm，故βhp=1.00F l= p jmax · A l =####KN≤0.7 · βhp · f t · L · h0 =1892KN满足要求六、斜截面受剪承载力验算：1、基础M端地基净反力设计值：p jM=(F A+F B)/A- M x / W x =205.5kPa基础N端地基净反力设计值：p jN =(F A+F B)/A+M x / W x =192.4kPaⅡ-Ⅱ截面处的地基净反力设计值：p jⅡ=p jM - (p jM - p jN)·Y A/L=203.0kPaⅢ-Ⅲ截面处的地基净反力设计值：p jⅢ=p jM - (p jM - p jN)·(Y A+h cA)/L=201.8kPa Ⅳ-Ⅳ截面处的地基净反力设计值：p jⅣ=p jN - (p jN - p jM)·(Y B+h cB)/L=196.8kPa Ⅴ-Ⅴ截面处的地基净反力设计值：p jⅤ=p jN - (p jN - p jM)·Y B/L=195.5kPa2、基础梁边缘受剪切承载力：因h0=450mm，故βh=1.00混凝土强度等级为C30的轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2地基平均净反力设计值：p j=(F A+F B)/A=199kPa基础梁边缘Ⅰ-Ⅰ截面处的有效面积A0Ⅰ=L · h0 =1.89m2VⅠ=p j · X · L=543KN≤0.7 · βh · f t · A0Ⅰ=1892KN满足要求3、基础梁受剪切承载力：混凝土强度等级为C30的轴心抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2其轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2按《混规》第7.5.1条，βc=1.0基础梁腹板高度：h w=H L - H =700mm，h w/B L =0.88≤4,故应满足：V≤0.25βc · f c · B L· H L0 =3289KN另按《混规》式(7.5.4-2)，还应满足：A sv≥(V - 0.7 · f t · B L · H L0)/(1.25 · f yv · H L0/s)1)Ⅱ-Ⅱ截面的剪力：VⅡ=( p jM+p jⅡ) · Y A· B /2=343KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-134mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可2)Ⅲ-Ⅲ截面的剪力：VⅢ=F A - ( p jM+p jⅢ) · (Y A+h cA)· B /2=297KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-145mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可3)Ⅳ-Ⅳ截面的剪力：VⅣ=F B - ( p jN+p jⅣ) · (Y B+h cB)· B /2=373KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-127mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可4)Ⅴ-Ⅴ截面的剪力：VⅤ=( p jN+p jⅤ) · Y B· B /2=407KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-119mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可七、基础正截面受弯承载力计算（配筋计算）：1、柱A中心处的地基净反力设计值：p j A=p jM - (p jM - p jN)·L2A/L=202.4kPa柱B中心处的地基净反力设计值：p j B=p jN - (p jN - p jM)·L2B/L=196.2kPa2、基础梁翼缘配筋计算：MⅠ=0.5 · p j · X2 · L =177KN·mA sⅠ=MⅠ/ (0.9 · f y2 · h0)=1453mm2＜A sⅠmin= ρmin2 · L · H =3150mm2故A sⅠ=3150mm2①号筋折算到每延米的配筋为：A sX=A sⅠ/ L =750mm2②号筋为分布钢筋，可按规范构造要求选取。

《双柱联合基础》课件

根据设计参数建立双柱联合基础的计算模型，包括基础的几何尺寸、材料属性、连接构件的连接方式和约束条件等。
进行分析计算
优化设计
根据建立的模型和分析方法，对双柱联合基础进行详细的分析计算，包括承载能力、变形和稳定性等方面的计算。
根据分析计算结果，对双柱联合基础的设计进行优化，以提高基础的性能和经济效益。
和耐久性。
03
双柱联合基础的施工方法
施工流程
施工准备
包括现场勘查、设计图纸审核、施工组织设计编制等。
基础开挖
根据设计要求，确定基础开挖的位置、深度和尺寸。
垫层施工
在基础开挖完成后，铺设垫层材料，并进行夯实或振捣。
钢筋绑扎
按照设计要求，将钢筋骨架安装在垫层上，并进行固定。
混凝土浇筑
将混凝土浇筑在钢筋骨架上，并确保混凝土密实、无裂缝。
养护与验收
对浇筑完成的混凝土进行养护，并进行质量验收。
施工要点
01
02
03
04
基础开挖要点
确保基础开挖的位置、深度和尺寸符合设计要求，同时注意
保护周边环境。
垫层施工要点
垫层材料应符合设计要求，夯实或振捣应均匀密实。
钢筋绑扎要点
钢筋骨架的尺寸、规格和数量应符合设计要求，同时应确制措施，确保各道工序符合设计和规范要求
安全管理
加强施工现场安全管理，确保施工安全
工程效果评估与总结
评估方法
通过沉降观测、承载力检测等方法对基础工程进行评估
评估结果
基础工程稳定，沉降量符合设计要求，承载力满足建筑需求
总结
本工程采用双柱联合基础方案成功解决了复杂地质条件下基础承载力不足的问题，提高了建筑的安全性和稳定性。同时，施工过程中加强质量控制和安全管理，确保了工程的顺利进行。

双柱联合基础指同列相邻两柱公共钢筋混凝土基础类型

横向钢筋（ HRB235级钢筋）
柱1处等效宽度
ac1 0.75h0 0.64m
M 1 F1 (b bc1 )2 14.7kN m 2b 2
As

14.7 106 0.9 210 (455
12)
176 mm 2
折成每米板宽内的配筋面积为 176/0.64=275mm2/m
联合基础设计假定
（1）基础是刚性的；（2）基地压力为线性分布；（3）地基主要受力层范围内土质均匀分布；（4）不考虑上部结构刚度的影响。
矩形联合基础设计步骤
1.计算柱荷载的合力作用点位置； 2. 确定基础的长度，使基础底面形心尽可
能与柱荷载重心重合；？
3.按地基承载力确定基础底面宽度，
4. 按直线分布假设计算基底净反力设计值； 5. 用静定方法计算基础内力，画弯矩图和
1 um 2 (bc2 b)
1 (0.3 1.0) 2
0.65m
h0 455 mm
Fl 158 .9kN
0.7hp ftumh0 0.7 1.01100 0.65 0.455 227 .7KN
受剪承载力验算 V 253 .8 156 .8 (0.15 0.455 ) 158 .9kN
剪力图； 6. 根据冲切和受剪承载力确定基础高度。
冲切承载力验算：
Fl 0.7hp ftumh0
Fl — 相应于荷载效应基本组合时的冲切力设计值, 等于柱轴心荷载减去冲切破坏锥体范围内的基底净反力。
m —临界截面的周长，取距离柱周边h0 / 2处板
垂直截面最不利周长。
受剪承载力验算：
V 0.7h ftbh0
0.7h ftbh0 350 .1kN

《圆柱体结合》课件

圆柱体结合的制造工艺
焊接工艺
通过焊接的方式将两个圆柱体连接在一起，适用于钢材等金属材料。
胶接工艺
通过胶粘剂将两个圆柱体粘接在一起，适用于塑料、木材等非金属材料。
机械连接
通过螺丝、螺栓等机械方式将两个圆柱体连接在一起，适用于各种材料。
压力连接
通过压缩空气或液压方式将两个圆柱体连接在一起，适用于密封要求较高的场合。
抗压等强度。
理论计算
根据材料力学、弹性力学等理论，可以对圆柱体结合的力学特性
进行理论计算。
04
CATALOGUE
圆柱体结合的设计与优化
圆柱体结合的设计原则
01
02
03
04
稳定性
确保圆柱体结合在使用过程中保持稳定，不发生倾斜或倒塌
。ห้องสมุดไป่ตู้
安全性
设计时应考虑到圆柱体结合的安全性，避免在使用过程中发
生意外伤害。
性能优化
通过实验和模拟分析，优化圆柱体结合的性能参数，提高其
使用效果。
圆柱体结合的设计优化实例
某桥梁桥墩设计
通过采用合理的结构设计和材料选择，提高了桥墩的稳定性和安全性，降低了成本。
某高层建筑柱设计
采用新型的制造工艺和技术，提高了柱的精度和生产效率，同时保证了其美观性和功能性。
05
CATALOGUE
02
在建筑领域中，圆柱体结合常用于构建桥梁、高层建筑等大型结构。
03
在机械领域中，圆柱体结合常用于制造各种设备、机器等。
04
在航空航天领域中，圆柱体结合常用于制造飞机、火箭等高精度、高强度结构。
02
CATALOGUE
圆柱体结合的几何特性

双柱联合基础设计计算方法

钢筋混凝土双柱联合基础的设计计算方法钢筋混凝土单柱独立基础的计算，早已为设计人员所熟悉：当两柱相距很近，而分别采用独立基础时，基底之间的间隙将会很小，甚至出现重叠。

当出现重叠现象时，应设计成双柱联合基础。

双柱联合基础的设计计算方法在一般文献中论及甚少，而工程设计中会经常遇到这一问题。

如内廊式钢筋混凝土框架结构房屋，两内柱的柱距一般仅为2.4m或2.7m，若分别采用独立基础，就可能出现上述情况。

在我国《建筑地基基础设计规范》[1]中，尚没有双柱联合基础的有关条文：在参考文献[2-5]中虽列有双柱联合基础的章节，但其基本内容都来源于美国的ACI规范（以下简称ACI规范算法）；在我国PKPM建筑结构系列软件的基础设计软件(JCCAD)[6]中，有双柱联合基础的处理方法（以下简称基于我国规范中单独基础的算法），但尚待完善。

因此，对双柱联合基础的设计计算方法进行探讨是必要的。

1、现行的设计计算方法简介1.1 ACI规范算法ACI规范算法的计算要点是：a)确定基础底面形心的位置，尽可能使其与二柱传给基础的荷载合力作用点相重合，基底反力呈均匀分布或梯形分布，按地基承载力设讣值确定基础底面尺寸。

b)按抗冲切验算并确定基础高度。

c)将基础沿纵向视为以两柱为支承的倒置伸臂粱；沿横向在柱附近的一定宽度(h。

+1.5ho)内，视为以柱为支承的、假想的倒置等效（悬臂）粱；在地基净反力作用下，分别作出弯矩图，按井形破坏模式进行配筋计算，配置纵向及横向受力钢筋；沿横向等效梁宽度以外的部分仍按规定的基础最小配筋率配筋；基础顶面按构造配置横向分布钢筋，以固定基础顶面的纵向受力钢筋。

1.2 基于我国规范中单独基础的算法该法的计算要点是：计算双柱联合基础底面尺寸时，其荷载取基础上所有柱上荷载的矢量和；按抗冲切计算并确定基础高度时，对基础变截面处、两柱外接矩形边界处进行抗冲切验算；配筋计算时，按梯形破坏模式沿两个方向计算基础变截面处和两柱外接矩形边界处的板底筋。

基础工程课程设计独立基础和双柱联合基础

课程设计计算书课程：《基础工程》课程设计设计题目：独立基础和双柱联合基础指导教师：张吾渝专业年级： 2020级土木工程专业（建筑方向）建筑（1）班所在学院和系：土木工程学院设计者：童守珍学号：07日期：2021年5月前言《基础工程》是《土力学》的后继课程，本课程是一本独立的课程,可是又于《土力学》教材的内容紧密结合。

我国改革开放以来，大规模的现代化建设的需要和国际上的科学进步和技术进展，基础工程领域内取得了许多新的成绩，在设计与施工领域涌现了许多新成熟的功效和观点。

本次课程设计，确实是基于如此的基础，在教师和同窗帮忙下，我学会了独立基础和双柱联合基础的设计，这队我以后的工作和学习有专门大的帮忙。

本设计是基础工程课程的一个重要环节，对培育和提高学生的大体技术，启发学生对实际结构工作情形的熟悉和巩固所学的理论知识具有重要作用。

本设计要紧分为三个层次，独立基础的设计及其荷载配筋计算、双柱联合基础的设计及荷载配筋计算，最后是地梁的设计。

由于编者水平，本设计中还存在很多错误和不足，敬请广大教师和读者批评指正。

编者2021年5月目录一、《土力学基础工程》课程设计任务书 (1)1.工程概况 (1)2.地质资料 (1)3.上部荷载 (1) (1)5.设计步骤 (1)二. 依照底层柱网平面图可知柱截面尺寸 (2)三. B-9轴处柱下设计钢筋混凝土独立基础 (2)初步确信基础尺寸 (2)验算荷载偏心距e (2)验算基底的最大压力P kmax (2)计算基底净反力设计值 (2)基础高度 (3)配筋计算 (3)四. 钢筋混凝土双柱联合基础设计 (5)确信基底尺寸 (5)计算基础内力 (6)确信基础高度 (6)抗冲切承载力验算 (6)抗剪切强度的验算 (7)配筋计算 (7)五. 柱间地梁设计 (8)外墙地梁设计 (8)内墙地梁设计 (9)六. 施工图的绘制 (9)七. 参考文献 (9)八. 课程设计感想 (9)课程设计计算书任务书一、《土力学与基础工程》课程设计任务书 1 工程概况：某中学五层教学楼，全框架结构，底层柱网平面如下图。

《双柱联合基础》课件

通过消息队列的基本概念和机制，实现双柱联合的数据传输和同步，确保数据的实时性和可靠性。
网络共享内存方式实现双联合
通过网络共享内存的基本概念和技术，实现双柱联合的高速数据交换和共享，提升系统的性能和响应速度。
双柱联合的实际应用
双柱联合在实时数据同步、高速交易、大数据处理等领域得到广泛应用，满足不同行业的数据交互和处理需求。
《双柱联合基础》PPT课件
在这个PPT课件中，我们将深入了解双柱联合的基础知识。探索双柱联合的概念、应用场景、实现方案和未来发展趋势。
什么是双柱联合？
双柱联合指的是通过消息队列或网络共享内存的方式将两个独立的系统进行无缝连接，实现数据的实时同步和交换。
为什么需要双柱联合？
双柱联合为系统提供了高效、稳定且易于扩展的解决方案，使得不同系统之间可以实现实时数据的共享和协同处理。
双柱联合的优点
高效
双柱联合实现了系统间实时数据的交换和同步，提供了高效的数据共享和协同处理能力。
稳定
通过双柱联合，系统间数据传输和通信变得稳定可靠，避免了数据丢失和延迟等问题。
易于扩展
双柱联合的实现方案可以根据需求进行灵活扩展，适应不同规模和复杂度的系统架构。
消息队列方式实现双柱联合
双柱联合的应用场景
双柱联合广泛应用于实时数据同步、高速交易、大数据处理等领域，为各行各业提供了高度可靠和高效的数据交互解决方案。
双柱联合的实现方案
1
消息队列方式
通过消息队列实现双柱联合，利用消息传递的方式进行数据交换和同步，实现高效稳定的系统间通信。
2
网络共享内存方式
通过网络共享内存实现双柱联合，将内存共享的方式应用于系统间数据传输，实现高速的数据共享和交换。

柱下独立联合基础

课程设计说明书课程设计任务书柱下独立（联合）基础设计摘要：该基础工程课程设计的是柱下独立（联合）基础。

通过对荷载的计算。

础材料的选用、持力层及基础埋置深度的选择，综合各种力学条件和基础工程课程所学的知识，计算并确定基础类型及底面尺寸，配置钢筋至完成满足工程实际需求的基础的设计任务。

根据计算结果画施工图和写出设计说明书。

关键词：基础荷载配筋施工图持力层目录1. 设计背景 (1)2. 设计方案 (2)2.1材料选用 (2)2.2.基础埋深选择 (2)2.3 确定基础底面积 (3)3. 方案实施 (4)3.1基础结构设计 (4)3.2 绘制基础施工图 (9)4.结果与结论 (10)5.收获与致谢 (10)6.参考文献 (10)7. 附件 (12)1. 设计背景某多层全现浇框架结构房屋，上部框架柱截面尺寸为500×500mm ，室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。

柱网布置见图1。

图1 柱网平面图上部结构作用在柱底的荷载为， A 轴柱底荷载：① 柱底荷载效应标准组合值：F k = 1233 kN ， M k =164 kN.m ，V k =72kN ； ② 柱底荷载效应基本组合值：F = 1606 kN ，M =213 kN.m V =94kN B 轴柱底荷载：① 柱底荷载效应标准组合值：F k = 1447 kN ， M k =144 kN.m ，V k =66kN ； ② 柱底荷载效应基本组合值：F = 1881 kN ，M= 187 kN.m ，V =86kN ；拟建建筑场地平整，土层起伏不大。

工程地质资料见表1：表1 场地工程地质资料地下水位于地表下1.5m ，地下水对混凝土无侵蚀性。

材料；混凝土等级C20~C25，钢筋HPB300，HRB335.2.设计方案2.1材料选用C25混凝土（c f =11.9N/mm 2，t f =1.27N/mm 2）； HPB300钢筋（y y f f '==270N/mm 2）； HRB335钢筋（y y f f '==300N/mm 2）。