锅炉效率计算GB10184原表
锅炉热效率
锅炉热效率试验1热效率试验的标准《GB10184-88 电站锅炉性能试验规程》2本课程的适用范围火力发电厂燃煤锅炉。
基于燃用煤、不包括其它的燃料。
热效率是锅炉的一项重要经济指标。
3热效率的计算方式3.1 输入－输出法又称：直接法或正平衡法。
即直接测量锅炉输入和输出热量求得热效率。
3.2 热损失法又称：反平衡法。
即由确定各项热量损失求得热效率。
4概念的介绍4.1 输入热量随每千克煤输入锅炉能量平衡系统的总热量。
4.1.1 煤的收到基低位发热量4.1.2 物理显热4.1.3 用外来热源加热燃料或空气时所带入的热量4.2 输出热量相对每千克煤，工质在锅炉能量平衡系统中所吸收的总热量。
4.3 各项热损失4.3.1 包括5项损失4.3.2 排烟热损失锅炉排烟热损失为末级热交换器后排出烟气带走的物理显热占输入热量的百分率1）干烟气带走的热量2）烟气中含水蒸气的显热4.3.3 可燃气体未完全燃烧热损失该项热损失由排烟中的未完全燃烧产物(CO、H2、CH4和C m H n)的含量决定，系指这些可燃气体成分未放出其燃烧热而造成的热量损失占输入热量的百分率4.3.4 固体未完全燃烧热损失燃煤锅炉的固体未完全燃烧热损失，即灰渣可燃物造成的热量损失和中速磨煤机排出石子煤的热量损失占输入热量的百分率4.3.5 散热损失锅炉散热损失q5，系指锅炉炉墙、金属结构及锅炉范围内管道(烟风道及汽、水管道联箱等)向四周环境中散失的热量占总输入热量的百分率。
热损失值的大小与锅炉机组的热负荷有关。
4.3.6 灰渣物理热损失灰渣物理热损失，即炉渣、飞灰与沉降灰排出锅炉设备时所带走的显热占输入热量的百分率4.4 锅炉的额定蒸发量（ECR）锅炉在额定蒸汽参数、额定给水温度、燃用设计煤种并保证效率时所规定的蒸发量。
4.5 锅炉的最大蒸发量（BMCR）锅炉在额定蒸汽参数、额定给水温度、燃用设计煤种，安全连续运行时能达到的最大蒸发量。
4.6 基准温度指各项输入与输出能量的起算点。
锅炉效率计算
失一般小于0.5%。 3）排烟温度的影响
排烟温度升高使排烟焓增大，排烟热损失相应增加。
3.
因此定义“最佳过量空气系数”，即对应于q2、q3、q4之和为最小的炉膛出口过量空气系数（如图3-4所示）。
2.
影响排烟热损失的因素及分析
1 q4 100
kJ/kg
式中 hpy、 py — 分别是排烟焓和排烟处的过量空气系数；
hlok — 理论冷空气的焓，冷空气温度一般取20 ~ 30C。 从上式可得排烟热损失q2为：
q2
Q2 Qr
100%
hpy
py hlok
Qr
100 q4
%
(3- 71)
hpy和 py可以通过烟气分析的结果与测定的烟气温度求出。
锅炉效率计算
（二）化学不完全燃烧热损失
1.化学不完全燃烧热损失的计算
对于燃煤锅炉，烟气中H2、CH4等可燃气体的含
量极少，可以认为烟气中的可燃气体只是CO。其计
算公式为：
q3
Vg y Qr
(12640CO)(1
q4 ) 100
236QCrarRO0.237C5SOarCO100- q4 % (3- 70)
h )以下。
Q1 Q5 Q1式（3 73）可改写为：
(3- 73)
1- q5 q5
1 - 称为散热系数，表示受热面所在烟道的散热程度。
（五）灰渣物理热损失
1. 灰渣物理热损失的计算 灰渣物理热损失的热量 可按下式计算，即
Q6
Aar 100
a hz (c ) hz
kJ/kg
消耗的原煤量，用符号 b 表示，计算式如下
锅炉效率计算公式.xls
符号
De Pgre tgre Pgse tgse Pqbe tnf,ck,b t0b tgsb
D Pgr tgr Pzr tzr Pqb Pgs tgs B Dwh hwh （hbq）0 Knf,1 Knf,2
工况一 锅炉额定参数
935.00 17.20
935.00 17.20
540.00 \
269.00 18.20 20.00 20.00
269.00
253.0263214 767.272522 15.55 538.06 2.85 535.45 15.55 17.28 257.23 91.09
0.00 0.00 0.00 0.00 1.00
工况三
935.00 17.20
76 炉渣比热
77 飞灰比热
78 沉降灰比热
79 在t0温度下的水蒸汽饱和压力
80 空气的绝对湿度
81 燃料的物理显热 82 通过暖风器的风量占入炉总风量的百分比 83 空气预热器进口温度下的空气定压比热 84 空气预热器进口理论空气焓 85 基准温度下的空气定压比热 86 基准温度下的理论空气焓 87 外来热源带入的热量 88 雾化蒸汽带入的热量
107 系数1（仅考虑本体时为0，否则为1）
108 系数2（仅考虑本体时为1，否则为0）
109 系数3（锅炉蒸发量<900t/h为1，>900t/h为0）
110 系数4（锅炉蒸发量<900t/h为0，>900t/h为1）
额定工况下散热损失
111 (同时考虑本体和管道散热)
额定工况下散热损失
112 (蒸发量小于900t/h，仅考虑锅炉本体散热)
锅炉效率和汽机热耗率计算书
锅炉效率和汽机热耗率计算书一、锅炉效率核算1. 根据锅炉效率反平衡计算公式及项目锅炉相关基础数据对锅炉效率进行核算。
锅炉效率反平衡计算公式如下：65432fp gl q q q q q 100-----=η式中，fpgl η——锅炉反平衡效率；q 2——排烟损失，%；q 3——可燃气体未完全燃烧损失，%； q 4——机械未完全燃烧损失，%； q 5——散热损失，%；q 6——灰渣的物理热损失，%。
项目锅炉相关基础数据见表-1。
表-1项目锅炉相关基础数据表1）排烟损失q 2核算排烟损失q 2计算公式如下：100t t k rf py py2）（-=q式中，py k ——排烟损失系数；py t ——预热器出口（烟气流方向）的排烟温度，℃；rf t ——送风机入口（自然）风温度，℃。
排烟损失系数py k 值根据简化计算公式计算，公式为：37.0100O 7.41145.3k 2py +⨯-⨯=式中，3.45——py k 值计算系数；0.37——py k 值修正系数；2O ——低位预热器出口（烟气流方向）烟气中的氧量，%。
把项目锅炉基础数据表中排烟氧量数据代入py k 值计算公式计算py k 值如下：37.0100O 7.41145.3k 2py +⨯-⨯=37.010067.41145.3 +⨯-⨯= =5.1750将py k 值及项目锅炉基础数据表中排烟温度值、送风温度值代入q 2计算公式，计算q 2值如下：100t t k rf py py2）（-=q 100038.2211750.5）（-⨯==4.8024经核算，排烟损失q 2=4.8024。
2）可燃气体未完全燃烧损失q 3核算可燃气体未完全燃烧损失是指燃料碳在燃烧过程中由于氧气不足、燃烧不完全而生成一氧化碳所造成的损失，根据《电站锅炉性能试验规程》（GB10184-88）中简化计算规定，煤粉锅炉忽略气体未完全燃烧损失，q 3=0。
3）机械未完全燃烧损失q 4核算 机械未完全燃烧损失q 4计算公式如下：hz4fh 44q q +=q式中，fh 4q ——机械未完全燃烧损失中的飞灰损失，%；hz 4q ——机械未完全燃烧损失中的灰渣损失，%。
不同标准锅炉热效率及其对发电煤耗率的影响
不同标准锅炉热效率及其对发电煤耗率的影响李勇;卢丽坤;王艳红;张炳文【摘要】Based on different standards, the definition of the boiler heat efficiency and the corresponding standard coal consumption rate as well as the calculation results on the counter balance were analyzed. Taking a 300 MW thermal power unit for example, the calculation result shows that the difference in the counter balance calculation results for standard coal consumption rates of power generation based on the boiler heat efficiency by different standards is about 2 g/(kW.h). So it has a bad influence on evaluation of operation economic level for thermal power plants- Some reasonable suggests were given to help the operation economic level evaluation for different thermal power plants.%基于不同标准,分别对其规定的锅炉热效率和相应的发电标准煤耗率定义方法进行分析,并对各标准反平衡计算结果进行分析.以某300 MW火电机组为例进行计算.结果表明,基于不同标准规定的锅炉热效率得到的反平衡发电标准煤耗率相差将近2 g/(kW·h),从而影响到对火力发电厂运行经济水平的正确评价.给出合理评价不同火力发电厂运行经济性的建议,为正确评价不同火力发电厂的运行经济水平提供参考.【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2012(045)007【总页数】4页(P34-37)【关键词】输入热量;锅炉热效率;发电标准煤耗率;燃煤电厂【作者】李勇;卢丽坤;王艳红;张炳文【作者单位】东北电力大学能源与动力工程学院,吉林 132012;哈尔滨电站设备成套设计研究所有限公司,黑龙江哈尔滨 150045;东北电力大学能源与动力工程学院,吉林 132012;东北电力大学能源与动力工程学院,吉林 132012【正文语种】中文【中图分类】TK222锅炉热效率及发电标准煤耗率是衡量火力发电厂运行经济性的重要指标。
热损失法锅炉热效率η计算
热损失法锅炉热效率η按下式计算η=[1-（Q2+Q3+Q4+Q5+Q6）/Qr]*100=100-（q2+q3+q4+q5+q6）式中：Q2——每千克燃料的排烟损失热量，kJ/kg；Q3——每千克燃料的可燃气体未完全燃烧损失热量，kJ/kg；Q4——每千克燃料的固体不完全燃烧损失热量，kJ/kg；Q5——每千克燃料的锅炉散热损失热量，kJ/kg；Q6——每千克燃料的灰渣物理显热损失热量，kJ/kg；Qr——每千克燃料低位发热量，kJ/kg；q2——排烟热损失，%q3——可燃气体未完全燃烧热损失，%q4——固体未完全燃烧热损失，%q5——锅炉散热热损失，%q6——灰渣物理显热损失，%1、排烟热损失排烟热损失是指末级热交换器后排出烟气带走的物理显热占输入热量的百分率。
q2=（Q2/ Qr）*100Q2= Q2gy+Q2H2O式中：Q2gy——干烟气带走的热量，kJ/kg；Q2H2O——烟气所含水蒸气的显热，kJ/kg；Q2gy=V gyCP. gy（θPy-tsf）Q2H2O=VH2OCP.H2O(θPy- tsf)式中：V gy ——每千克燃料燃烧生成的实际干烟气体积，m3/kg;VH2O ——每千克燃料燃烧产生的水蒸气及相应空气湿分带入的水蒸气体积, m3/kg; θPy——排烟温度,tsf ——送风温度，CP. gy ——干烟气从t0至θPy的平均定压比热，kJ/（kg•K）；cP.H2O——水蒸汽比t0至θPy的平均定压比热，kJ/（kg•K）；采用燃料的工业分析进行简化计算，可以按如下计算方法。
实际干烟气体积可以通过下式计算：V gy=（VO gy）C+（agy-1）（VO gk）C式中：（VO gy）C ——每千克燃料燃烧所需的理论干空气量，m3/kg；（VO gk）C ——每千克燃料燃烧产生的理论干烟气量，m3/kg；agy ——空气预热器出口的过剩空气系数。
理论干空气量及理论干烟气量用下式计算：（VO gk）C =K2* Qr/1000（VO gy）C = K1*（VO gk）CK1、K2可根据燃烧的种类及燃料无灰干燥基挥发份的数值在下表中选取。
正平衡锅炉效率计算及相关解释
锅炉正平衡热效率：指用被锅炉利用的热量与燃料所能放出的全部热量之比来计算热效率的方法，又称为直接测量法热效率。
(锅炉蒸发量*(蒸发焓-给水焓))/每小时燃料消耗量*燃料低位发热量完整计算公式：〔(锅炉蒸发量*(蒸发焓-给水焓))+锅炉排污量*（排污水焓-给水焓)〕+/每小时燃料消耗量*燃料低位发热量正平衡效率计算10.1.1输入热量计算公式： Qr=Qnet,v,ar+Qwl+Qrx+Qzy 式中: Qr__——输入热量； Qnet,v,ar ——燃料收到基低位发热量； Qwl ——加热燃料或外热量； Qrx——燃料物理热； Qzy——自用蒸汽带入热量。
在计算时，一般以燃料收到基低位发热量作为输入热量。
如有外来热量、自用蒸汽或燃料经过加热（例：重油）等，此时应加上另外几个热量。
10.1.2饱和蒸汽锅炉正平衡效率计算公式：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dgs——给水流量； hbq——饱和蒸汽焓； hgs——给水焓；γ——汽化潜热；ω——蒸汽湿度； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr_——输入热量。
10.1.3过热蒸汽锅炉正平衡效率计算公式： a. 测量给水流量时：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dgs——给水流量； hgq——过热蒸汽焓； hg——给水焓；γ——汽化潜热； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。
b. 测量过热蒸汽流量时：式中：η1——锅炉正平衡效率； Dsc——输出蒸汽量； Gq——蒸汽取样量； hgq——过热蒸汽焓； hgs——给水焓； Dzy——自用蒸汽量； hzy——自用蒸汽焓； hbq——饱和蒸汽焓；γ——汽化潜热；ω——蒸汽湿度； hbq——饱和蒸汽焓； Gs——锅水取样量（排污量）； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。
10.1.4 热水锅炉和热油载体锅炉正平衡效率计算公式式中：η1——锅炉正平衡效率； G——循环水(油)量； hcs——出水(油)焓；hjs——进水(油)焓； B——燃料消耗量； Qr——输入热量。
生物质直燃发电机组效率计算
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明国能生物发电集团有限公司生产技术部本文依据现有燃煤电厂效率计算的基本方法，结合生物质直燃发电厂性能试验取得的经验数据，编制了生物质直燃发电机组效率计算方法和说明。
一、生物质锅炉效率计算（一）基本原则（1）采用反平衡法（热损失法）测定锅炉热效率，正平衡法（输入-输出热量法）计算作为参考。
（2）将送风机入口的空气温度作为锅炉热效率计算的基准温度，也即送风机附近的大气温度。
（3）因本文主要目的是计算实际工况下的锅炉热效率，故未进行修正。
（二）正平衡计算1、正平衡热效率计算（η1）(1-1)式中：——锅炉热效率，%;——输入热量，kJ;——输出热量，kJ。
2、输入热量（Qr）因目前大部分生物质发电厂无外来热源加热空气和燃料雾化蒸汽，为简化计算，忽略入炉燃料显热，将燃料收到基低位发热量作为输入热量。
即（1-2）式中：——燃料收到基低位发热量，kJ/kg。
3、输出热量（Q1）(1-3)式中：——燃料消耗量，kg;——锅炉主汽流量，kg/h；——锅炉主蒸汽出口焓值，kJ/kg；——锅炉给水焓值，kJ/kg；——锅炉排污水量，％；——锅炉排污水的焓值，kJ/kg。
因连续排污和定期排污水量很少，一般约为主蒸汽流量2%左右，为简化计算，不考虑锅炉排污水量。
蒸汽和给水焓值通过水和水蒸气热力性质通用计算模型IAPWS—IF97编程实现。
（三）反平衡计算1、入炉燃料元素成分的确定由于现场不具备开展入炉燃料的元素分析工作，且影响燃料低位发热量的主要成分是水分和灰分，所以通过折算实际入炉燃料与典型燃料水分和灰分的差异，拟合实际入炉燃料元素分析的方法来解决。
（1）典型燃料元素分析成分因入炉燃料种类多，所以选择国能高唐电厂性能试验时入炉燃料作为典型燃料。
具体如下：（2）入炉燃料元素成分的拟合方法根据现场工业分析所得的水分（Mar）和灰分(Aar)数值，按照公式（1-4）进行拟合计算入炉燃料的元素成分：(1-4)式中：——拟合的入炉燃料收到基下含碳量；、——入炉燃料工业分析收到基下水分和灰分；、、——典型燃料收到基下含碳量、水分和灰分。
各类锅炉计算方法汇总
各类锅炉计算方法汇总1、蒸汽锅炉： （1）燃料耗量计算η⋅=L 0Q )i -D(i B式中：B ——锅炉燃料耗量（kg/h 或Nm 3/h ）；D ——锅炉每小时的产汽量（kg/h ）；Q L ——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤； η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i ——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。
具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米2i 0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i 0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。
常用公式可以简化成： B=0.156D （kg/h ） （2）理论空气需要量的计算①固体燃料：5.01000Q01.1V 0+==6.055（m 3/kg ）②液体燃料：21000Q85.0V 0+=③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，1000Q875.0V 0= 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，25.01000Q09.1V 0-=④天然气：02.01000Q105.1V 0+⨯=式中：V 0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm 3/kg ）；Q ——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg ）；表3 全国主要能源折算标准表（3）烟气量的计算 ①固体燃料0y V )1(65.11000Q89.0V -++=α=9.57（m 3/kg ） ②液体燃料0y V )1(1000Q11.1V -+=α③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(0.11000Q725.0V -++=α 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(25.01000Q14.1V -++=α对Q ＜8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1V y α+=对Q ＞8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1000Q075.038.0Vy α++=式中：在计算时，如果发热量Q 以kJ 为单位计算，分母1000变成4187；Q 以kcal 为单位，分母则为1000。
生物质锅炉 30MW机组锅炉热效率 试验报告
生物发电机组锅炉热效率试验报告电力研究院注意事项1．本报告只对本次试验工况负责；2．报告如有以下现象均视为无效：无试验单位盖章；无试验、报告编写、审核、批准人签章；报告涂改等；3．对报告结果有异议者，请于收到报告之日起十五日内向本试验单位提出；4．未经本试验单位许可，不得复印本报告的部分内容。
委托单位：XXX生物发电有限公司工作地点：XXX生物发电有限公司项目负责人：工作依据：GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》试验结果：2008年5月21～23日对＃1机组锅炉热效率进行了测以下空白试验人员：报告编写：审核：批准：XXX生物发电有限公司#1机组锅炉热效率试验报告1、设备概况本锅炉采用丹麦BWE公司先进的生物燃料燃烧技术的130t/h振动式炉排高温高压蒸汽锅炉。
锅炉为高温、高压参数自然循环炉，单汽包、单炉膛、平衡通风、室内布置、固态排渣、全钢构架、底部支撑结构型锅炉。
本锅炉设计燃料为棉花秸杆，可掺烧碎木片、树枝等。
在高温受热面的管系采用特殊的材料和结构，以及有效的除灰措施，防止腐蚀和大量渣层产生。
本锅炉采用振动炉排的燃烧方式。
该锅炉采用“M”型布置，炉膛和过热器通道采用全封闭的膜式壁结构，很好的保证了锅炉的严密性能。
过热蒸汽采用四级加热，三级喷水减温方式。
尾部竖井布置两级省煤器，一级高压烟气冷却器和两级低压烟气冷却器。
空气预热器布置在烟道以外，采用水冷加热的方式。
经过烟气冷却器的烟气和飞灰，由吸风机将烟气吸入旋风除尘器再进入布袋除尘器净化，最后经120m的烟囱排入大气。
1.1锅炉主要设计数据锅炉型号： YG130/9.2-T型单汽包自然循环锅炉制造厂家：济南锅炉厂锅炉额定蒸发量: 130吨/时饱和蒸汽压力: 10.7MPa过热蒸汽压力: 9.2MPa过热蒸汽温度: 540℃给水温度: 210℃冷空气温度: 35℃空气予热器出口风温: 190℃排烟温度: 124℃(燃用棉花秸秆和树枝)锅炉设计效率: 92％锅炉计算燃料量: 22.266吨/时（燃用棉屑）燃料粒度要求： <100mm 100％<50mm 90％>5mm >50％<3mm ≤5％允许负荷调节范围： 40%—100%灰和渣的比率： 8：2NOx排放量： <450mg/Nm3CO排放量： <650mg/Nm3噪声水平: <85dBA1.2满负荷热力计算汇总表表1 锅炉满负荷热力计算汇总表1.3锅炉燃料特性表2 锅炉燃料特性1.4高压空气预热器和烟气冷却器设计数据给水设计流量： 8.5kg/s 给水设计温度：210℃最低的给水温度：158℃高压空气预热器入口的设计给水压力： 113.2bar 高压空气预热器入口的设计空气温度：136℃高压空气预热器的设计空气流量： 45.3kg/s 高压烟气冷却器入口设计烟气温度：250℃高压烟气冷却器的设计烟气流量： 55kg/s 1.5低压空气予热器和低压烟气冷却器设计数据：给水设计流量： 20kg/s给水设计温度：158℃低压空气预热器入口的设计给水压力： bar低压空气预热器入口的设计空气温度：35℃低压空气预热器的设计空气流量： 45.3kg/s 低压烟气冷却器入口设计烟气温度：207℃低压烟气冷却器设计烟气流量： 55kg/s低压空气预热器后给水温度设定值：90℃锅炉启动时低压空预器后给水温度设定值：110℃锅炉启动时最大烟气温度：130℃最小烟气温度报警值：110℃2、试验标准GB10184—1988《电站锅炉性能试验规程》。
机组计算公式总结
机组计算公式总结1、综合指标计算1.1 供电煤耗率g b =)-1(308.29e n n q gd bl 其中：g b ——供电煤耗率，)./(h kW g ；q ——汽轮机热耗率，)./(h kW kJ ;29.308——标煤发热量的29308kg kJ /的1/1000;bl n ——锅炉效率，%；gd n ——管道效率，%；e ——厂用电率，%。
1.2 发电煤耗率f b =gdbl n n q 308.29 其中：f b ——发电煤耗率，)./(h kW g 。
1.3电厂效率cp n =n n n bl gd其中：cp n ——电厂效率，%；n ——汽机热效率，%1.4发电厂用电率e =f cyW Wcy W ——计算期内厂用电量，h kW .；f W ——计算期内计量的发电量，h kW .。
2、锅炉性能计算按照《电站锅炉性能试验规程》（GB10184-88）的规定计算，是用煤质的元素分析数据进行反平衡锅炉效率的计算，煤质分析一般为工业分析数据，采用简化经验公式计算。
如下：2.1锅炉效率锅炉机组的损失包括：排烟损失、化学未完全燃烧损失、固体未完全燃烧损失、散热损失和灰渣损失。
即bl n =100% -（2q +3q +4q +5q +6q ）其中：2q ——排烟损失，%；3q ——化学未完全燃烧损失，%；4q ——固体未完全燃烧损失，%；5q ——散热损失，%；6q ——灰渣损失,%.2.1.1排烟损失基准温度一般采取环境温度。
2q =（1k py a +2k ）(%)100t -opy t其中：21,k k ——根据燃料种类选取；py a ——排烟过量空气系数； py t ——排烟温度，℃；o t ——基准温度，℃；21,k k 为经验系数，取值见下表2.1.2化学未完全燃烧损失对于煤粉炉而言，一般该项损失≤0.5%，一般可以忽略不计。
2.1.3固体未完全燃烧损失固体未完全燃烧损失主要是由烟气飞灰和炉底炉渣中含有可燃物组成，对于煤粉炉而言主要是灰渣和飞灰两项损失，以及中速磨煤机排除石子煤的热量损失。
GB10184锅炉热效率计算1.6
η94.04%q 2 5.23%q 30.00%q 40.28%q 50.33%q 60.14%八、热效率计算 η=100-(q 2+q 3+q 4+q 5+q 6)`88%0%5%5%2%热损失分布q2q3q4q5q6C (碳）H （氢）0（氧）N (氮）S （硫)M （水分）A (灰分)数据检测65.572.052.80.672.076.919.94100.00Mar 6.90Mad 6.90换算系数Aar19.94 1.000排烟氧量 %3 1.17大渣可燃物 CM ad 0.020.90飞灰可燃物 CM ad 0.9965.39排烟温度 ℃128.12017环境温度 ℃202000低位发热量 Q net 2203924096.56煤科院比对23645.24飞灰比热0.7743石子煤量 kg/h 24710飞灰百分比 %9010说明:阴影部分为需要输入的数据。
C(碳）H（氢）0（氧）N（氮）S（硫)M（水分）A（灰分）数据检测收到基（应用基)65.57 2.05 2.800.67 2.07 6.9019.94100.00空气干燥基（分析基)65.57 2.05 2.800.67 2.07 6.9019.94100.00干燥基70.43 2.20 3.010.72 2.220.0021.42100.00干燥无灰基（可燃基）89.632.803.830.922.830.000.00100.00额定蒸发量 D e 实际蒸发量 D279石子煤低位发热量 kJ/kg给煤量 t/h一、数据输入应用基实际燃烧碳量 C ry空气过量系数 a py 炉渣百分比燃料原始数据二、燃料成分换算折算残留碳量 C 4矸石-1 褐煤-2无烟煤、贫煤-3烟煤-42收到基-1 空气干燥基-2干燥基-3 干燥无灰基-4元素类型选择煤质类型选择门捷列夫计算低位发热量65.57 2.052.800.67 2.076.90 19.94C(碳）H （氢）0（氧）N （氮）S （硫)M （水分）。
基于GB10184-88标准和GB10184-2015标准的锅炉热效率比较与分析
ｗｏ ｔ ｓ ｔ ａ ｎ ｄ ａ ｒ ｄ ｓ ｗ ｅ ｒ ｅ ｃ ｌｃ ａ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ， ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｃ ｏ ｍｐ ａ ｒ ｅ ｄ ｎｄ ａ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｅ ｄ， ｗ ｈ ｉ ｃ ｈ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｉ ｎ ｇ ｇ ｕ ｉ ｄ — ａ ｎ ｃ ｅ ｆ ｏ ｒ ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ｓ ａ ｆ ｅ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ ｅ ｃ ｏ ｎ ｏ ｍｉ ｃ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ．
ｄ ｕ ｃ ｔ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ｐ ｅ ｆｏ ｒ ｍ ａ ｒ ｎｃ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ａ ｆ ｔ ｅ ｒ ｏ ｖ ｅ ｒ ｈ ａ ｕ ｌ ， ｖ ａ ｒ ｉ ｏ ｕ ｓ ｈ ｅ ａ ｔ ｌ ｏ ｓ ｓ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ ｔ ｈｅ ｒ ｍａ ｌ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ
Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｂ ｙ ｃ ｏ ｍｐ ａ ｉ ｒ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ（ （ Ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍ ａ ｎ ｃ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｃ ｏ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ ｕ ｔ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ） ）ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ Ｇ Ｂ １ ０ １ ８ ４— ＿ ８ ８ ａ ｎ ｄ
李 超
（ 中 国 大唐 集 团科 学技 术 研 究 院有 限公 司西 北 分公 司 ， 陕 西 西安 ７ １ ０ ０ ２ １ ）
摘
要： 通过对 比《 电站锅炉性能试验规程 》 Ｇ Ｂ ｌ ０ ｌ ８ ４—８ ８标准和 Ｇ Ｂ １ ０ １ ８ ４— ２ ０ １ ５标 准 ， 发 现 了锅炉效率反 平
Ｂａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ Ｇ Ｂ１ ０１ ８ ４ —８ ８ ａ ｎ ｄ ＧＢ１ ０ １ ８ ４ —２ ０１ ５ ａ ｔ ａ ｎ ｇ Ｃ ｏ ｒ ｐ ｏ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ Ｎ ｏ ｒ ｔ ｈ ｗ ｅ ｓ ｔ Ｂ ｒ ａ ｎ ｃ ｈ ， Ｘ ｉ ’ ａ ｎ ７ １ ０ ０ ２ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
各类锅炉计算方法汇总
各类锅炉计算方法汇总1、蒸汽锅炉：（1）燃料耗量计算式中：B——锅炉燃料耗量（kg/h或Nm3/h）；D——锅炉每小时的产汽量（kg/h）；QL——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤；η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表炉型热效率%炉型热效率%小型立式锅炉50~60振动炉排锅炉70~80卧式快装锅炉60~70沸腾炉70链条炉排锅炉70~80煤粉炉80~90往复式锅炉70~80i——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。
具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表压力P（绝对压力）（公斤/厘米2）热焓i压力P（绝对压力）（公斤/厘米2）热焓i（大卡/公斤）（千焦/公斤）（大卡/公斤）（千焦/公斤）0.5631.62644.41.0638.72674.11.5643.62694.62.0646.32705.92.5648.72716.03.0650.82724.83.52731.54.0653.9 2737.84.5655.2 2743.25.0656.3 2748.86.0658.3 2756.27.0659.9 2762.98.0661.2 2768.39.0662.3 2772.9（常用）10.0 663.3 2777.1 11.0664.1 2780.5 12.02783.813.0665.62786.714.0666.22789.315.0666.72791.316.0667.12793.017.0667.52794.718.0667.82796.019.0668.22797.620.0668.52798.9备注：1.0MP=10.0公斤/厘米2i0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。
常用公式可以简化成： B=0.156D（kg/h）（2）理论空气需要量的计算①固体燃料：=6.055（m3/kg）②液体燃料：③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时，当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时，④天然气：式中：V0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm3/kg）；Q——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg）；表3 全国主要能源折算标准表燃料名称实物计量单位全国使用标准国家统计局标准总局热值（kcal）标准煤（kg）热值（kcal）标准煤（kg）原煤kg50000.71450000.714焦煤kg68000.970.971蒸汽kg8890.127综合石油kg1.44原油kg 10000 1.43 10000 1.429重油kg97001.39 10000 1.429汽（煤）油kg 10300 1.46 10300 1.471柴油kg 1010011000 1.570油渣kg90001.285天然气m3 93101.33 85001.214焦炉煤气m3 40000.571 43000.614城市煤气m3 40000.571液化石油气m3 12000 1.714电力kwh 3000瓦斯m380001.14洗煤kg71001.014表4 常用可燃性物质低位发热量表可燃性物质名称发热量（kcal/kg）等价标煤（kg）甲醇54200.770乙醇72500.030丙二醇43200.610异丙醇80401.140丁醇87301.240醋酸乙酯6030醋酸丁酯7290 1.040 醋酸戊酯7710 1.10丙酮7250 1.030 乙醚8800 1.250 苯10090 1.440 甲苯10150 1.450 二甲苯10300 1.470 乙烯12020 1.710 丙烯11220 1.600 乙炔12000氢340004.850一氧化碳24100.340（3）烟气量的计算①固体燃料=9.57（m3/kg）②液体燃料③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时对Q＜8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气对Q＞8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气式中：在计算时，如果发热量Q以kJ为单位计算，分母1000变成4187；Q以kcal为单位，分母则为1000。
GB10184-88 电站锅炉性能试验规程
度超过 400℃的蒸汽锅炉。其他参数发电锅炉的性能试验亦可参照使用。 本标准也适用于为了其他目的(如工况调整、燃料变动、设备改进等)而进行的锅炉热效
率试验。 本标准不适用于核电站蒸汽发生器的性能试验。
kJ/kg,kJ/m3 kJ/kg
kJ/kg,kJ/m3 kJ/kg
CH4 CO2 H2S H2O CmHn
B Bsz β tr tr.yo tr.q ρqn μh dq cr cgr cr·yo cr·q
R45
R90
R200
R1000
n T1、t1 T2、t2 T3、t3
alz afh acjh alm Cclz Ccfh Cccjh Cclm
cr
可燃物质比热
四、烟气和空气
Qgy2
干烟气带走的热量
烟气所含水蒸气的显热
Vgy
θpy θbpy θ′sm、 θ″sm θ′ky μ α αspy cp·gy cp··co2 cp··o2 cp··N2 cp··co
RO2
O2 N2 CO CH4 H2 CmHn
每千克(或每标准立方米)燃料燃烧生成的干烟 气体积
分别为燃料分析基和应用基低位发热量
石子煤低位发热量 分别为燃料分析基和应用基高位 发热量 燃料解冻热量 气体燃料中 CO 体积含量百分率 气体燃料中 H2 体积含量百分率 气体燃料中 O2 体积含量百分率 气体燃料中 N2 体积含量百分率
kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg ℃，K ℃，K ℃，K ℃，K ℃，K Mpa Mpa Mpa Mpa
tlz tfh tcjh
锅炉热效率计算
1兆帕MPa=10巴bar=9.8大气压atm约等于十个大气压,1标准大气压=76cm汞柱=1.01325×10^5Pa=10.336m水柱约等于十米水柱,所以1MPa大约等于100米水柱,一公斤相当于10米水柱水的汽化热为40.8千焦/摩尔,相当于2260千焦/千克.一般地：使水在其沸点蒸发所需要的热量五倍于把等量水从一摄氏度加热到一百摄氏度所需要的热量.一吨水=1000千克每千克水2260千焦 1000千克就是2260 000千焦1吨蒸汽相当于60万千卡/1吨蒸汽相当于64锅炉马力/1锅炉马力相当于8440千卡热;用量是70万大卡/H 相当于1.17吨的锅炉以表压力为零的蒸汽为例,每小时产一吨蒸汽所具有的热能,在锅内是分两步吸热获得的,第一步是把20度的一吨给水加热到100度的饱和水所吸收的热能,通常这部分热能为显热,其热能即为1000×100－20=8万/千卡时;第二步则是将已处于饱和状态的热水一吨加热成饱和蒸汽所需要吸收的热能,这部分热为潜热,其热能即为1000×539=53.9万/千卡时;把显热和潜热加起来,即是一吨蒸汽其表压力为零时在锅内所获得的热能,即：53.9＋8=61.9万/千卡时;这就是我们通常所说的蒸汽锅炉每小时一吨蒸发量所具有的热能,相当于热水锅炉每小时60万/大卡的容量;天然气热值天燃气每立方燃烧热值为8000大卡至8500大卡,1千卡/1大卡/1000卡路里kcal=4.1868千焦kJ,所以每立方米燃烧热值为33494.4—35587.8KJ产地、成分不同热值不同,大致在36000~40000kJ/Nm3,即每一标准立方米天然气热值约为36000至40000千焦耳,即36~40百万焦耳;天燃气每立方燃烧热值为8000大卡至8500大卡,1千卡/1大卡/1000卡路里kcal=4.1868千焦kJ,所以每立方米燃烧热值为33494.4—35587.8KJ; 而1度=1kWh=3.610^6J=3.610^3KJ; 即每立方燃烧热值相当于9.3—9.88度电产生的热能, 3.83<1.079.3 OR 9.88天然气价格：天然气的主要成分是甲烷,分子式是CH4,分子量是12+41=16.在1标准大气压下,1mol气体的体积是22.4升,1立方米的气体有1000/22.4≈44.64mol,所以质量为1644.64≈714.3克.1000KG/0.7143KG=1399.97立方米0.7174Kg/Nm3是天然气的密度,一吨天然气的体积就是1394m^3,运输时需要压缩;所说的罐装的那是液化石油气; 压缩方式不同密度不同气体的质量=气体的摩尔质量克/摩尔x气体体积升/22.4升/摩尔一立方米天然气=1000升天然气天然气中主要成分是甲烷,摩尔质量为16克/摩尔1立方米天然气的质量=16克/摩尔x1000升/22.4升/摩尔=714.28克1克=0.001公斤,所以714.28克=0.71公斤一立方米天然气大约等于0.71公斤天然气LNG即液态甲烷CH4,其储存温度为-162℃;液化天然气由液态汽化为气态,体积增大几百倍,气态甲烷是液态甲烷体积的625倍;液化天然气密度：0．42～0．46 g／cm3气态大约是：626.5 g/cm3也就是1方0.625 KG;1吨为 1000/0.625=1600方1 m³液化天然气LNG可气化600 m³气1 m³ LNG 的质量约为 430-470 Kg天然气的主要成分是甲烷,化学式是CH4 ;离开气体的状态谈体积没有意义,1吨液态天然气为1×10^6g÷16g/mol=62500mol;在标准状况下STP,0℃,101kPa气体摩尔体积为22.4L/mol,1吨液态天然气为1400立方米;在25℃,1.01×10^5Pa 时气体摩尔体积约为24.5L/mol,1吨液态天然气为153.1立方米;0.7174Kg/Nm3是天然气的密度,一吨天然气的体积就是1394m^3,运输时需要压缩;所说的罐装的那是液化石油气; 压缩方式不同密度不同一立方米天然气质量为：0.7192千克每吨天然气体积为：1390立方米;天然气运输或交易,一般是按立方米计算的;换算方法如下：天然气的标准立方米指1大气压下,20摄氏度时的1立方米;在这个条件下,任何气体22.4升都含有一摩尔6.02×10^23个分子;一立方米为1000升;天然气的主要成分是甲烷,分子量为16,一个甲烷分子质量约等于16个氢原子,也约等于16个质子质量;质子质量为1.6726231×10^-27 千克所以一立方米天然气质量为：1.6726231×10^-27×16×6.02×10^23×1000÷22.4=0.7192千克每吨天然气体积为：1000/0.7192 = 1390立方米;关注几个天然气价格的微信公众号燃气蒸汽锅炉产生1吨蒸汽需要多少方天然气,首先我们需要了解1吨水变成水蒸气需要吸收热量,而这个热量值需要天然气燃烧释放热量,通过锅炉设备,传递给介质水,水吸收热量发生物理性质的变化,低温水变成高温水继而气化变成水蒸气,它完成这一过程需要吸收热量约60万大卡然气品质.当然,燃烧机的品质也是最主要的、好产品节能省气,锅炉品质是燃气蒸汽锅炉每场生1吨蒸汽耗气量的主要因素；每立方天然气热值为9000大卡天燃气每立方燃烧热值为8000大卡至8500大卡；锅炉热效率0.91；由此可以得出锅炉工作热量转移指数为0.91x9000=8190,0.918500=7735通过600000/8190=73.000,600000/7735=77.57也就是说,理论上每产生一吨水蒸气,需要消耗约70-75方天然气一吨锅炉相当于60万大卡的热水锅炉,1吨=0.7MW=60万大卡1吨常压热水锅炉每小时最多提供热量60万大卡1吨锅炉是指锅炉1小时产生的饱和蒸汽/饱和水或过热蒸汽量；它与你锅炉的参数有关;产生多少大卡的热量与你从锅炉内吸收的热量有关;即跟出去的介质与进入的介质的焓差有关;锅炉可用额定热功率来表征热量的大小,常用符号Q来表示,单位是MW.热功率和蒸发量之间的关系,可以由下式表示:Q=0.00278Dig-igs MW式中--锅炉的蒸发量,t/hig,igs--分别为蒸汽和给水的焓,kj/kg.对于热水锅炉:Q=0.00278Girs``-irs` MW式中:G--热水锅炉每小时送出的水量,t/hirs``,irs`--分别为锅炉进,出热水的焓,kj/kg.60万大卡/h的热量相当于1t/h锅炉;通常所说的一吨锅炉相当于0.7兆瓦,相当于60万大卡;所以2吨锅炉的额定热功率是120万大卡,也就是1.4兆瓦一吨常压锅炉,每小时产生1吨开水,也就是990000.75万大卡,假设冷水温度5度,需要热量: 水的比热=大卡/4200j大卡=1000卡=4000千焦Q=水的比热容水的质量温度绝对值=42001000100-5=3990000000j=990000.75大卡下面是直接一吨水变成蒸汽的所需能量：2.2610^62260 000千焦539大卡或者2.2610^92260 000 000焦耳水的比热容是4.2103焦/千克·摄氏度,蒸气的比热容是2.1103焦/千克·摄氏度汽化热是一个物质的物理性质.其定义为：在标准大气压101.325 kPa下,使一摩尔物质在其沸点蒸发所需要的热量.常用单位为千焦/摩尔或称千焦耳/摩尔,千焦/千克亦有使用.其他仍在使用的单位包括 Btu/lb英制单位,Btu为British Thermal Unit,lb为磅.水的汽化热为40.8千焦/摩尔,相当于2260千焦/千克.一般地：使水在其沸点蒸发所需要的热量五倍于把等量水从一摄氏度加热到一百摄氏度所需要的热量.一吨水=1000千克每千克水2260千焦1000千克就是2260 000千焦蒸汽锅炉的功率又称蒸发量,就是每小时把水变成蒸汽的量：吨/小时T/h或公斤/小时kg/h;一吨锅炉,就是每小时能把一吨水变成水蒸气;在我国,蒸汽锅炉的蒸发量与功率的对应关系是：1T/h=1000kg/h=0.72MW=720kW≈955Hp马力1MW=10^6W1kW=1000W1Hp1马力,一匹=0.745kW蒸发的潜热是2260kJ/kg,所以,一吨蒸汽有热量22601000/4.18=54万大卡;1吨燃气蒸汽锅炉每小时约需要80m³天然气;根据每立方天然气燃烧值8500大卡计算,将1t水加热到100°C需要20万大卡热量,再加汽化热和高圧蒸汽温度根据压力不同超过100°C所需的热量,和损耗8~15%85~92%的热效率,以1蒸吨锅炉为例,工作圧力在1.0NPa时,每小时耗气每小时耗气75~80m³锅炉制造厂家不同略有差别;热值单位换算卡、千卡、大卡、卡路里、千焦都是热量单位,它们之间的换算是：1卡=1卡路里=4.186焦耳；1千卡=1大卡=1000卡=1000卡路里 =4186焦耳=4.186千焦;卡路里简称“卡”,缩写为"calorie"的定义为将1克水在1大气压下提升1摄氏度所需要的热量; 1千卡等于1000卡路里,约4186焦耳；脂肪的热量约900大卡每百克；糖类和蛋白质的热量都只有400大卡每百克; 1大卡=1000卡=10004.18焦耳=4180焦耳1MJ=1000000焦耳=239.234大卡热效率计算一.燃气锅炉锅炉蒸发量与锅炉热效率1吨/时t/h≈60×104千卡大卡/时kcal/h≈0.7兆瓦MW锅炉的热效率的测定和计算通常有以下两种方法：1．正平衡法用被锅炉利用的热量与燃料所能放出的全部热量之比来计算热效率的方法叫正平衡法,又叫直接测量法;正平衡热效率的计算公式可用下式表示：热效率＝有效利用热量/燃料所能放出的全部热量100％＝锅炉蒸发量蒸汽焓－给水焓/燃料消耗量燃料低位发热量100％式中锅炉蒸发量——实际测定,kg/h；蒸汽焓——由表焓熵图查得,kJ／kg；给水焓——由焓熵图查得,kJ／kg；燃料消耗量——实际测出,kg/h；燃料低位发热量——实际测出,kJ／kg;上述热效率公式没有考虑蒸汽湿度、排污量及耗汽量的影响,适用于小型蒸汽锅炉热效率的粗略计算;从上述热效率计算公式可以看出,正平衡试验只能求出锅炉的热效率,而不能得出各项热损失;因此,通过正平衡试验只能了解锅炉的蒸发量大小和热效率的高低,不能找出原因,无法提出改进的措施;2．反平衡法通过测定和计算锅炉各项热量损失,以求得热效率的方法叫反平衡法,又叫间接测量法;此法有利于对锅炉进行全面的分析,找出影响热效率的各种因素,提出提高热效率的途径;反平衡热效率可用下列公式计算;热效率＝100％－各项热损失的百分比之和＝100％－q2－q3－ q4－ q5－q6式中 q2——排烟热损失,％；q3——气体未完全燃烧热损失,％；q4——固体未完全燃烧热损失,％；q5——散热损失,％；q6——灰渣物理热损失,％;。
锅炉效率计算公式
符号 Car Har Sar Oar Nar Aar Mar Mad Vdaf Ad tr th Qnet,ar Qgr,ad
Cfh.c
Clz.c Ccjh.c Clm.c
t0 tky,rk
tpy
tsm,rk
tsm,ck RO2
108 系数2（仅考虑本体时为1，否则为0）
109 系数3（锅炉蒸发量<900t/h为1，>900t/h为0）
110 系数4（锅炉蒸发量<900t/h为0，>900t/h为1）
额定工况下散热损失
111 (同时考虑本体和管道散热)
额定工况下散热损失
112 (蒸发量小于900t/h，仅考虑锅炉本体散热)
299.9775391 921.9503784
16.27 537.21
3.39 539.07
16.27 17.89 266.58 107.99
0.00 0.00 0.00 0.00 1.00
工况四
935.00 17.20
540.00 \
269.00 18.20 20.00 20.00
269.00
299.8848267 916.8998413
q5e
q5e,1
q5e,2
q5e,0 q5 q6 q η
工况一 1.45 7.71
1224.58 0.56
99.44 1324.02
6.52 0.00 0.00 0.56 0.00 1.00 1.00 0.00
0.43
0.29
0.00
0.29 0.32 0.26 7.65 92.35 4.00
机组计算公式总结
机组计算公式总结1、综合指标计算1.1 供电煤耗率g b =)-1(308.29e n n q gd bl 其中：g b ——供电煤耗率，)./(h kW g ；q ——汽轮机热耗率，)./(h kW kJ ;29.308——标煤发热量的29308kg kJ /的1/1000;bl n ——锅炉效率，%；gd n ——管道效率，%；e ——厂用电率，%。
1.2 发电煤耗率f b =gdbl n n q 308.29 其中：f b ——发电煤耗率，)./(h kW g 。
1.3电厂效率cp n =n n n bl gd其中：cp n ——电厂效率，%；n ——汽机热效率，%1.4发电厂用电率e =f cyW Wcy W ——计算期厂用电量，h kW .；f W ——计算期计量的发电量，h kW .。
2、锅炉性能计算按照《电站锅炉性能试验规程》（GB10184-88）的规定计算，是用煤质的元素分析数据进行反平衡锅炉效率的计算，煤质分析一般为工业分析数据，采用简化经验公式计算。
如下：2.1锅炉效率锅炉机组的损失包括：排烟损失、化学未完全燃烧损失、固体未完全燃烧损失、散热损失和灰渣损失。
即bl n =100% -（2q +3q +4q +5q +6q ）其中：2q ——排烟损失，%；3q ——化学未完全燃烧损失，%；4q ——固体未完全燃烧损失，%；5q ——散热损失，%；6q ——灰渣损失,%.2.1.1排烟损失基准温度一般采取环境温度。
2q =（1k py a +2k ）(%)100t -o py t其中：21,k k ——根据燃料种类选取；py a ——排烟过量空气系数； py t ——排烟温度，℃；o t ——基准温度，℃；21,k k 为经验系数，取值见下表2.1.2化学未完全燃烧损失对于煤粉炉而言，一般该项损失≤0.5%，一般可以忽略不计。
2.1.3固体未完全燃烧损失固体未完全燃烧损失主要是由烟气飞灰和炉底炉渣中含有可燃物组成，对于煤粉炉而言主要是灰渣和飞灰两项损失，以及中速磨煤机排除石子煤的热量损失。
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13 5.82 5.82 5.8 0 81.2 1.38 4.66 0.57 4.57 6.35 146 146 146.0
86.0 1.504 1.698 1.316 1.301 1.295 1.349
85.0 1.504 1.697 1.316 1.301 1.295 1.346
80.5 1.503 1.692 1.315 1.301 1.295 1.344
90 10 3.32 3.32 3.32 3.27 3.43 46.34
90 10 5.8 5.8 5.80 6.16 6.20 45.50
90 10 5.8 5.8 5.80 6.16 6.20 45.50
90 10 5.31 5.31 5.31 3.98 5.46 45.65
90 10 5.77 5.77 5.77 4.5 5.98 45.62
CO2 O2 O2 O2 CO N2 a V。gk VH2O V
。 gy
% % % % % % 100-CO2-O2-CO 21/[21-(O2-0.5*CO)] y 0.089*(C r+0.375Sar)+0.265Har0.0333Oar 1.24((9Har+Mt)/100+1.293*apy*Vogk*dk ) (8.897*(Cyr+0.375*Sar)+20.935*Har2.6307*Oar+0.8*Nar)/100 V。gy+（apy-1)*V。gk
99.1 31 28 80 2.5 0.013 31 31 31.0
99.1 26 24 80 2.5 0.013 26 26 26.0
99.1 26 24 80 2.5 0.013 26 26 26.0
90 10 5.77 5.77 5.77 4.5 5.98 45.62
90 10 6.01 6.01 6.01 4.96 6.28 45.67
12.55 6 6 6.0 0 81.3 1.40 4.53 0.55 4.44 6.25 151 141 146.0
12.6 6.4 6.4 6.4 0 81.0 1.44 4.55 0.55 4.46 6.45 135 127 131.0
13.8 5.26 5.26 5.26 0 80.9 1.33 4.54 0.56 4.45 5.97 146 146 146.0
3 3 3 3 3
48.3 2.68 9.49 0.73 0.38 12.54 25.88 18230 Car.D-Aar.D*C/100 0.089*(CyrD+0.375Sar.D)+0.265Har.D0.0333Oar.D 1.24((9Har.D+Mt.D)/100+1.293*apy*V *dk)
q6 q η
% % %
Aar*[alz*Clz*(800-tRA）/(100Clz)+afh*Cfh(tpy-tRA）/（100q2+q3+q4+q5+q6 100-q
0.22 7.54 92.46
tbo tky tky tky
′ ′ ′
℃ ℃ ℃ ℃ [tbo(t
' ' ky-tpy)+t ky(tpy-tRA）]/（t'ky-
5.83 0.00 3.43 939.5 642 0.4 0.59
q2 q3 q4 De D q
e 5
% % % t/h t/h % %
4.96 0.00 1.92 918.8 910 0.44
q5
q 5*De/D
e
0.44
灰渣物理热损失 总的热损失 锅炉效率 锅炉效率修正 保证的风机进口空气温度 甲侧空预器进口实测烟气温度 乙侧空预器进口实测烟气温度 空预器进口实测烟气温度 修正后的排烟温度 设计煤质（收到基） 碳 氢 氧 氮 硫 水分 灰分 收到基低位发热量 燃料中实际烧掉的碳 理论干空气量 烟气中实际水分 理论干烟气量 实际干烟气量 平均烟气空气温度 tD下H2O平均定压比热 tD下CO2平均定压比热 tD下O2平均定压比热 tD下CO平均定压比热 tD下N2平均定压比热 V
92.5 1.505 1.706 1.317 1.301 1.295 1.348
87.5 1.504 1.700 1.316 1.301 1.295 1.345
81.0 1.503 1.692 1.315 1.301 1.295 1.346
86.0 1.504 1.698 1.316 1.301 1.295 1.352
Vgy.D tD Cp.H2O.D Cp.co2.D Cp.o2.D Cp.co.D Cp.N2.D
干烟气平均定压比热
Cp.gy.D
Cp.CO2。D*RO2/100+Cp.O2。D*O2/100+Cp.N2。 kJ/m .℃ D*N2/100+Cp.co。D*CO/100
3
1.343
修正后的排烟热损失
20.0 354 353 353.5 tRA） 126.2
tbpy
℃
Car Har Oar Nar Sar Mt Aar Qnet.ar Cyr.D V。gk.D VH2O
。 gy.D
% % % % % % % kJ/kg % m3/kg m /kg m /kg m3/kg ℃ kJ/m .℃ kJ/m3.℃ kJ/m .℃ kJ/m .℃ kJ/m3.℃
12.7 6.3 5.9 6.1 0 81.0 1.41 4.61 0.49 4.53 6.42 135 131 133.0
m /kg m3/kg m3/kg m /kg ℃ ℃ ℃
3
3
Vgy tpy tpy tpy
t Cp.H2o Cp.co2 Cp.o2 Cp.co Cp.N2 Cp.gy
℃ kJ/m3.℃ kJ/m3.℃ kJ/m .℃ kJ/m3.℃ kJ/m .℃
86.0 1.504 1.698 1.316 1.301 1.295 1.349
6.04 0.00 3.23 939.5 986 0.4 0.38
5.83 0.00 2.96 939.5 760 0.4 0.49
5.21 0.00 1.90 939.5 589 0.4 0.64
6.20 0.00 3.43 939.5 986 0.4 0.38
附件3. 锅炉效率计算表 (GB10184-88)
项目 实烧煤元素分析（收到基） 碳 氢 氧 氮 硫 水分 灰分 收到基低位发热量 大气条件 大气压力 干球温度 湿球温度 相对湿度 饱和蒸汽压力[td] 绝对湿度 送风机入口温度A 送风机入口温度B 参考温度 灰渣可燃物 飞灰比率 炉渣比率 A飞灰可燃物 B飞灰可燃物 平均飞灰可燃物 炉渣可燃物 灰渣平均可燃物 实际烧掉的碳 空气预热器出口 甲侧二氧化碳 乙侧二氧化碳 CO2 CO2 % % 12.5 12.9 afh alz CfhA CfhB Cfh Clz C Cyr % % % % % % % % alz*Clz/(100-Clz)+afh*Cfh/(100-Cfh) Car-Aar*C/100 （CfhA+CfhB）/2 90 10 3.51 3.51 3.51 8.43 4.19 47.20 Pact td tw @ Pb dk tp tf tRA kPa ℃ ℃ % kPa kg/kg ℃ ℃ ℃ 实测 实测 实测 查表 查表 0.622*@*Pb/100/(Pact-@*Pb/100) 实测 实测 (tA+tB)/2 98.7 30 25 68 1.323 0.006 30 30 30.0 Car Har Oar Nar Sar Mt Aar Qnet,v,ar % % % % % % % kJ/kg 实测 实测 实测 实测 实测 实测 实测 实测 符号 单位 公式 xiangT-01 洛7.09 20060709 48.31 2.68 9.49 0.73 0.38 10.62 26.38 19440
o gk.D
47.21 4.61 0.51 4.53 6.42 73.09 1.502 1.683 1.314 1.300 1.295
[8.897(Cyr.D+0.375Sar.D)+20.935Har.D2.6307Oar.D+0.8Nar.D]/100 Vogy.D+（apy-1)*Vogk.D (tbpy+tbo）/2 查表 查表 查表 查表 查表
90 10 1.68 1.68 1.68 1.36 1.68 46.89
13 13
12.4 12.4
12.3 12.5
12.5 12.6
12.4 12.7
12.6 12.6
13.8 13.8
13 13
13 5.82 5.82 5.82 0 81.2 1.38 4.56 0.57 4.47 6.21 146 146 146.0
q2.D
%
(Vgy.D*Cp.gy.D(tbpy-tbo)+VH20*Cp.H2O*(tbpytb))/Qnet,v,ar.D Aar.D*[alz*Clz*(800-tbo）/(100Clz)+afh*Cfh(t py-tbo）/（100Cfh)]/100*Qnet,v,ar.D 100-q2.D-q3-q4-q5-q6.D
3 3 3
（tpy+tRA)/2 查表 查表 查表 查表 查表
81.5 1.504 1.693 1.315 1.301 1.295 1.344
Cp.CO2*RO2/100+Cp.O2*O2/100+Cp.N2*N2/10 0+Cp.co*CO/100 kJ/m .℃ (Vgy*Cp.gy(tpy-tRA)+VH2o*Cp.H2o*(tpytRA))/Qnet.ar 126.36*CO*Vgy/Qnet.ar*100 33727*AarCyr/Qnet.ar