QTZ80塔吊基础计算书
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa 大于无附着时的压力标准值Pkmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
QTZ80(6013)塔机基础计算书
QTZ80(6013)塔机基础计算书QTZ80(6013)塔机（臂长60米，端部起重量1.0吨，最大起重量6吨），独立安装高度不大于37.4米，采用基础6.0mx6.0mx1.5m 、配筋HRB335双层双向Φ25@195、地面承受力220KPa 时，能满足使用要求，符合技术和安全规范。
1、抗倾覆稳定性验算塔式起重机独立安装时，基础所承受的载荷如图所示。
取其工作状态和非工作状态中最不利工况进行稳定性校核。
根据塔式起重机设计规范，塔机稳定的条件为：P imin3M Fn h b e Fv Fg +=≤+ (1) 地面压力按公式（2）验算：2()[]3B B Fv Fg P P b+=≤ (2) 式中： e ——偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离m ；M ——作用在基础上的弯矩；M=2400KN.mF V ——作用在基础上的垂直载荷；F V =650KN.F n ——作用在基础上的水平荷载力；Fn=85KN.F g ——混凝土基础的重力；Fn=24 KN/m3xbxhxl.PB——地面计算压应力；〔PB〕——地面计算许用压应力，由实地勘探和基础处理情况而定，一般情况取〔PB 〕＝2×105 ～3×105Pa 。
取〔PB〕=220KPa。
经计算结果:e=1.3≤b/3=2m.P b =216KPa≤〔PB〕=220KPa.稳定性验算通过。
2、地基承载力验算DP k =2（F V +F g ）/3xlxa ≤〔P B 〕根据塔机受力情况，产生的地基反力如上图所示。
P k ——基础底面边缘的最大压力值MPa ；l ——矩形基础底面的长边宽度m ；a ——合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离m ；其中：a=b/2-e ；计算结果：P k =127KPa ≤〔P B 〕=220KPa 。
满足地基承载力要求，验算通过。
3、结论从上述计算可知，基础的抗倾覆稳定性、地基承载力都满足要求，故基础符合设计要求和安全规范。
塔式起重机机基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）(m) 40塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 251(kN) 62.2 起重臂自重G1起重臂重心至塔身中心距离R(m) 23.4G1小车和吊钩自重G(kN) 3.82k三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2Ra =uΣqsia·li+qpa·Ap=1.26×(0.46×15+2.04×15+1.41×15+4.77×25+9.04×50+0.28×70)+2200×0.1 3=1092.65kNQk =317.86kN≤Ra=1092.65kNQkmax =588.93kN≤1.2Ra=1.2×1092.65=1311.18kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=46.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.55kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=46.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mmM=(Qmax +Qmin)L/2=(780.55+(-17.68))×4.24/2=1618.29kN·mX方向：Mx =Mab/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·mY方向：My =Mal/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m。
QTZ-80-TC6013塔吊桩基础的计算书2
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ（QTZ80）-TC6013 自重(包括压重):F1=910.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=4855.76kN.m 塔吊起重高度: H=62.00m塔身宽度: B=1.80m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C30保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.500m承台箍筋间距: S=180mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=1.30m承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 21.10 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.250m塔吊最大起重力矩: 800kN.m 塔吊总高度: H=62.00m基本风压: W k=1.26kPa塔吊主弦杆截面宽度: b=0.15m 塔身最大水平力:V h=97kN水平力作用高度: h=31m标准节数: n=22二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=910.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=970.000kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×4855.760=6798.064kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=970.000kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=937.500kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
QTZ80塔机矩形板式基础计算书
QTZ80塔机矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔吊QTZ80计算书
浙江宝业建设集团有限公司 第1页 共7页塔吊基础计算书（QTZ80）本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80， 塔吊起升高度H ：95.000m ，塔身宽度B ：1.6m ， 基础埋深D ：-5.500m ，自重F 1：480.5kN ， 基础承台厚度Hc ：1.200m ，最大起重荷载F 2：80kN ， 基础承台宽度Bc ：6.000m ，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.400m ， 桩间距a ：3.4m ， 承台箍筋间距S ：200.000mm ，承台混凝土的保护层厚度：50mm ， 空心桩的空心直径：0.20m 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F 1=480.5kN ；塔吊最大起重荷载F 2=80.00kN ；作用于桩基承台顶面的竖向力F k =F 1+F 2=560.50kN ；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏苏州，基本风压为ω0=0.45kN/m 2；查表得：荷载高度变化系数μz =1.86；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.13]/(1.6×2.5)=0.45；因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.049；高度z 处的风振系数取：βz =1.0；浙江宝业建设集团有限公司 第2页 共7页所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.049×1.86×0.45=1.2kN/m 2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.2×0.45×1.6×85×65×0.5=1827.523kN·m ；M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝630＋1827.523＋85×1.2＝2559.52kN ·m ；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x 、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
塔吊天然基础的计算书
QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
QTZ80(5610型)塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、工程概况。
根据现场平面布置需要，拟在在12#、13#、18#、24#楼各安装一台QTZ80（TC5610）型自升式起重塔吊。
本次塔吊为固定式安装，安装高度75~80m，工作幅度55m。
但是为了保证四台塔吊在施工中不互相碰撞，高度相互错开。
根据地基条件，塔吊基础采用四桩承台（如下图所示），工程桩桩长9~15m，主筋7C14，箍筋A6@100/200计算参数：塔吊型号: QTZ80（TC5610）型塔吊自重标准值:F k1N起重荷载标准值:F qk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m桩混凝土等级: C25 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: L C承台厚度: H c=1.200m 承台箍筋间距: S=400mm承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深桩直径: d=0.500m 桩间距桩钢筋级别: HRB400桩入土深度: 12栋15m，13栋9m，18栋9m，24栋10m桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)承台底板配筋C14@180，承台顶板配筋C14@250计算简图如下：二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=650kN2) 基础以及覆土自重标准值G k×××3) 起重荷载标准值F qk=80kN2、风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)××××0.2=kN/m2×××1.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.46×80.00=kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M skvk×××80.00=14722) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)×××××××b. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk××c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk×××3、塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k三、桩竖向力计算1、剪力的计算工作状态下：Q k=(F k+G k+F qkQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+907.5+80)/4+(+×1.20)/5.66=kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+907.5+80-0)/4-(+×1.20)/5.66=kN非工作状态下：Q k=(F k+G kQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L×1.20)/5.66=kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L×1.20)/5.66=-kN不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力×(F k+F qk×(M k+F vk×h)/L××(+×1.20)/5.66=kN最大拔力×(F k+F qk×(M k+F vk×h)/L××(+×1.20)/5.66=-kN非工作状态下：最大压力N i×F k×(M k+F vk×h)/L×××1.20)/5.66=kN最大拔力N i×F k×(M k+F vk×h)/L×××1.20)/5.66=-kN2、弯矩的计算其中M xi，M yi──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊专项方案计算书
一、工程概况本工程位于我国某城市，项目名称为“XX住宅小区”。
该住宅小区占地面积约12万平方米，总建筑面积约30万平方米，包含多层住宅、小高层住宅和配套设施等。
为确保施工过程中的垂直运输需求，本项目拟采用QTZ80型塔吊进行施工。
二、塔吊选型及基础设计1. 塔吊选型：根据施工现场实际情况，塔吊型号选为QTZ80型，其主要参数如下：- 起重量：80t- 起升高度：120m- 跨度：60m2. 基础设计：- 基础类型：独立基础- 基础尺寸：长×宽×高= 6m×6m×1.5m- 混凝土强度等级：C30- 混凝土用量：约18.6m³三、计算依据1. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）2. 《塔式起重机设计规范》（GB/T5031-2010）3. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）四、计算内容1. 地基承载力计算：- 根据地质勘察报告，地基承载力特征值fak=180kPa。
- 基础底面积A = 6m×6m = 36m²。
- 基础埋深d = 0.75m。
- 计算基础承载力Fk = fak × A = 180kPa × 36m² = 6480kN。
2. 塔吊基础配筋计算：- 基础顶面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。
- 基础底面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。
- 计算混凝土受压区高度x：- 混凝土强度等级C30，f'c = 14.3N/mm²。
- 抗拉强度设计值f_t = 1.43N/mm²。
- 计算混凝土截面面积A = 6m×6m = 36m²。
- 计算配筋率ρ = (4×4×3.14×20²×1.43) / (36×1000) = 0.033。
- 计算受压区高度x = (0.5 × 14.3 × 36 × 0.033) / (1.43 × 20²) = 0.26m。
QTZ80塔吊计算书
一.参数信息1. 塔吊参数：塔吊型号: QTZ80塔身宽度B=1.7m，未采用附着装置前，基础受力为最大，有关资料如下表：工况塔机垂直力F v（kN）水平力F h（kN）倾覆力矩M（kN﹒m）工作状态663.4 38.36 1286.59非工作状态603.4 98.2 2546.642. 承台参数：承台厚度：h=1.25m承台宽度：b=3m混凝土强度等级: C30承台主筋：双层双向20﹫150承台箍筋：10﹫200mm保护层厚度：25mm3. 桩参数：桩型：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩桩间距：a=1.7m桩直径：0.8m桩混凝土强度：C30桩身配筋：1216保护层厚度：100mm桩入土深度:38.26m4. 荷载参数：钢筋自重 1kN/m3；混凝土自重 24kN/m3；5. 地质参数：序号土名称土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa)1 3淤泥 5.16 6 02 4-2粉质粘土夹粉土 3.8 18 03 6粘土 13.7 30 04 7粉质粘土 6.2 25 05 7-夹含砾粉砂 5.3 32 06 8-1粉砂 1.3 31 07 8-2圆砾 1.6 55 08 10-1全风化粉砂质泥岩 1.2 42 09 10-3中风化粉砂质泥岩 1 0.9 14006. 塔吊计算简图二.工作状态时验算1. 塔吊承台设计验算1) 承台截面主筋验算A. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94)ii x y N m ∑=11 II y X N m ∑=11其 中恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4；Mx1,My1---计算截面处XY 方向的弯矩设计值（KN.m ）； xi,yi----单桩相对承台中心轴的XY 方向距离（m ）； Ni1-----扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)。
N=1.2×663.4/4+(1.4×1286.59+1.4×38.36×1.25)×(1.7/2)/[4×(1.7/2)2]=748.54kN经计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2×748.54×(1.7/2-1.7/2)=0kN.mB. 承台截面主筋的计算a 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)受弯构件承载力计算。
QTZ80塔吊基础天然基础计算书
QTZ80塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》；5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》；6.建筑、结构设计图纸；7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。
（二）参数数据信息塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.50m混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335基础底面配筋直径：25mm公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN标准节长度b：2.80m主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω：0.3kN/m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。
地基承载力特征值fak：147kPa基础宽度修正系数ηb ：0.3 基础埋深修正系数ηd：1.5基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k ＝G ＋Q ＝596＋60＝656kN ；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=0.3kN/m 2； 查表得：风荷载高度变化系数μz =1.27； 挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.402； 高度z 处的风振系数取：βz =1.0； 所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m 2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m； M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝800＋1609＋80×1.4＝2521kN ·m ；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： e ＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3式中 e ──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷；G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×6.5×6.5×1.4=1479kN ； Bc ──为基础的底面宽度；计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m ； 基础抗倾覆稳定性满足要求！（五）塔吊基础地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
QTZ80塔吊基础计算书
福州省邮电学校学生公寓1#-4#楼工程塔吊基础施工方案编制：—————————审核：—————————审批：—————————福建省水利水电工程局有限公司福建省邮电学校学生公寓1#--4#楼工程项目经理部2013年06月福建省邮电学校学生公寓1#--4#楼工程塔吊基础施工方案一、工程概况工程名称：福建省邮电学校学生公寓1#--4#楼工程工程地点：福州市仓山区上渡路李厝山60号建设单位：福建省邮电学校设计单位：翰林（福建）勘察设计有限公司勘察单位：翰林（福建）勘察设计有限公司施工单位：福建省水利水电建设集团公司该工程位于福建省福州市仓山区邮电学校内，总建筑面积（计容）约14748.95平方米，不计容（架空层）约1203.99平方米。
本工程包含1#、2#、3#、4#学生公寓共4栋，一层为架空层学生活动用，二至七层为学生公寓，总高度23.95米； 1#、3#、4#楼为钢筋混凝土框架结构，2#楼为钢筋混凝土框架—剪力墙结构；室内地面标高±0.000相当于黄海标高53.80米。
二、编制依据1、福建省邮电学校学生公寓1#--4#楼工程项目建筑总平面图及其它相关图纸；2、翰林（福建）勘察设计有限公司提供的《福建省邮电学校学生公寓1#--4#楼工程项目勘察岩土工程勘察报告》（勘察阶段：详勘）；3、《QTZ80（TC6010)自升式塔式起重机使用说明书》；4、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；5、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）；6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；7、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）；8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；9、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009；10、《建筑结构静力计算手册》（第二版）。
三、工程地质情况本工程场地土层分布如下：①杂填土：灰色、灰黄色等，松散-稍密，湿，以粘性土为主，含有碎石、砂、混凝土块和建筑垃圾、生活垃圾等，硬质成分含量约20-30%。
塔吊桩基础安全验算塔吊(QTZ80)
塔吊桩基础安全验算塔吊（QTZ80）基础设计（单桩）计算书1、计算参数2、基本参数QZT80（6012）臂长60米塔式起重机，塔身尺寸1.80m，基坑开挖深度 m；承台面标高 m，设两道附墙件。
2、QZT80（6012）塔机主要技术参数：公称起重力矩800KN.m ，最大起重量60KN，基本臂最大幅度处额定起重量12KN，最大独立起升高度42m，附着最大起升高度150m，工作幅度：2.5～60米。
起升速度：2倍率钢丝绳时为8 0米/分、40米/分、5米/分。
4倍率钢丝绳时为40米/分、20米/分、2.5米/分。
回转速度：0～0.54转/分。
变幅速度米/分。
塔机载荷：最大起重量6吨，最大辐度起重量1.2吨。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况荷载工况基础荷载P(KN) M(KN·m)F k F h M M z工作状态971.00 45.00 1967.00 305.00 非工作状态961.00 2168.00 0比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：F k=971.00KN,F h=45.00KN,M=2168.00+45.00×2.40=2276.00kN.mF k=971.0×1.35=1310.85KN,F h=45×1.35KN=60.75KN, M k=(2168.0+45×2.40)×1.35=3072.6kN.m2）桩顶以下岩土力学资料3）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1200人工挖孔灌注桩，桩顶标高 m，桩端不设扩大头，桩端入全风化花岗岩0.50m；桩混凝土等级C35，fc=16.70N/mm2，Ec=3.15×104N/mm2;f t=1.57N/mm2，桩长14.00m；，钢筋HRB335，f y=300.00N/mm2,E2=2.00×105N/mm2；承台尺寸长（a）＝4.50m、宽（b）=4.5.00m、高（h）＝1.40m;桩中心与承台中心重合，承台面标高 m；承台混凝土等级C35，f t=16.70N/mm2，γ砼＝25 N/mm3。
中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书
QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。
现场桩采用直径800 灌注桩。
12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约20mm。
23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约100mm。
塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。
桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为：塔机桩基础承台1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m；2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190（HRB400）；3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148（HRB400）；4. 架立筋180-φ12@380/296（HPB300）；5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度130mm；6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）；7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于1.5/1000；8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装；9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。
桩1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩；2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm；3. 桩主筋通长布置，12-φ20@183(HRB400），见附图2;4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm；5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400）；6. 桩身混凝土≥水下C30；7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m；8. 灌注桩施工工艺同支护桩。
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1号塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=1039.00kN.m 塔吊计算高度: H=98m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-1668kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 3.50m承台厚度: Hc=1.250m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=800.000m 桩间距: a=2.500m桩钢筋级别: HRB400桩入土深度: 16.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=449kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1668+0.9×(1039+2294.71)=1332.34kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1668+4097.15=2429.15kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(449+382.81)/4=207.95kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125)/4+(2429.15+83.62×1.25)/3.54=924.69kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125-0)/4-(2429.15+83.62×1.25)/3.54=-508.78kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(449+382.81+60)/4=222.95kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125+60)/4+(1332.34+46.83×1.25)/3.54=616.41kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125+60-0)/4-(1332.34+46.83×1.25)/3.54=-170.51kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(1332.34+46.83×1.25)/3.54=702.96kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(1332.34+46.83×1.25)/3.54=-359.38kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(2429.15+83.62×1.25)/3.54=1119.13kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(2429.15+83.62×1.25)/3.54=-816.06kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于非工作状态下，承台正弯矩最大：M x=M y=2×1119.13×0.45=1007.22kN.m承台最大负弯矩:M x=M y=2×-816.06×0.45=-734.45kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；f c──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2。
底部配筋计算:s=1007.22×106/(1.000×16.700×3500.000×12002)=0.0120=1-(1-2×0.0120)0.5=0.0120s=1-0.0120/2=0.9940A s=1007.22×106/(0.9940×1200.0×360.0)=2345.6mm2顶部配筋计算:s=734.45×106/(1.000×16.700×3500.000×12002)=0.0087=1-(1-2×0.0087)0.5=0.0088s=1-0.0088/2=0.9940A s=734.45×106/(0.9956×1200.0×360.0)=1707.6mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值：V max=1119.13kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=3500mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×924.69=1248.33kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=14.3N/mm2；A ps──桩身截面面积，A ps=502655200000mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Q kmin=-686.86kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 A s=1907.942mm2。
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005310400mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1005310400mm2八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Q k=222.95kN；偏向竖向力作用下，Q kmax=924.69kN.m 桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 R a──单桩竖向承载力特征值；q sik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；q pa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2513.28m；A p──桩端面积,取A p=502655.20m2；l i──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:土名称序号土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa)⑥-1粉质粘土 1 4.18 22 0 ⑥-2粉质粘土 2 3.6 25 0 粉砂 3 1.7 30 0圆砾 4 10.2 552300由于桩的入土深度为16m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:R a=2513.28×(4.18×22+3.6×25+1.7×30+6.52×55)+2300×502655.20=1157593713.55kN由于: Ra = 1157593713.55 > Qk = 222.95,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 1389112456.26 > Qkmax = 924.69,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏向竖向力作用下，Q kmin=-508.78kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 G p──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i──抗拔系数；R a=2513.28×(0.700×4.18×22+0.700×3.6×25+0.750×1.7×30+0.500×6.52×55)=915842.801kNG p=502655.200×(16×25-3.7×10)=182463837.600kN由于: 915842.80+182463837.60 >= 508.78满足要求!十.桩式基础格构柱计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.46×0.46m；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×16×16mm；缀板选用(m×m):0.01×0.40主肢的截面力学参数为 A0=55.47cm2，Z0=5.05cm，I x0=1700.99cm4，I y0=1700.99cm4；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=4×[1700.99+55.47×(46/2-5.05)2]=78290.38cm4；I y=4×[1700.99+55.47×(46/2-5.05)2]=78290.38cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总高度，取10.30m；I ──格构柱的截面惯性矩，取,I x=78290.38cm4，I y=78290.38cm4；A0──一个主肢的截面面积，取55.47cm2。